连续法生产

连续法生产（共10篇）

连续法生产 篇1

摘要：用粉末法制备铜基低压电接触材料的基本工艺过程中,容易产生压力形变应力,需要进行退火再结晶回复。本工艺设计的铜基低压电触头材料连续退火兼水淬装置,可以迅速消除材料内部压力形变应力,并完成再结晶回复。

关键词：连续退火兼水淬,再结晶回复,粉末法电触点

1概述

1.1粉末法生产铜基低压电触点的商业化发展

传统的电触点大多数是由含量80%以上的银合金制成,每年要消耗大量的白银生产电触点,我国1998年国家机械行业标准:JB/T8730-1998《CJT1系列交流接触器》颁布,该标准规定了主电路采用铜基无银电触头的CJT1系列交流接触器。从此铜基低压触点正式进入国内低压电器和家用电器产品行业。促进了粉末法铜基低压电触头的商业化发展,同时带动和促进铜基低压电触点工艺装备的完善提高,其中,铜基电触点片状带材和园盘线材的退火再结晶回复工序操作复杂、效率较低,有比较大的改进空间。

1.2粉末法铜基电接触材料和铜基电线电缆材料的主要成分及组织结构特性

1.2.1铜基电缆电线的成分特点及应用

铜基电缆电线是含量99.9%的无氧铜,组织结构均匀,韧性和塑性好,电阻率低。广泛应用在电力电缆、塑料铜芯线、变压器绕组、电器线圈。铜基电缆电线在加工过程中产生的压力加工形变应力较少,容易实现连续加工。

1.2.2粉末法铜基电接触材料的主要成分及组织结构特性

粉末法铜基电接触材料的主要成分:铜含量96-99%;组织结构:Cu-Al二元合金相、Al2O3-Cu弥散氧化铝合金相、颗粒增强与铜基体复合界面等;加工过程中会产生二次压力加工形变应力,需要退火再结晶回复。

1.3粉末法铜基电接触材料的片带材和园盘线的机械性能要求及电气性能要求

1.3.1粉末法铜基电接触材料的片带材和园盘线的机械性能要求

粉末法铜基电接触材料片状带材冷态轧制后园盘线材冷态拉拔后硬度高、应力大;都需要合理工艺再结晶回复,恢复到压力形变前的韧性和塑性。

1.3.2粉末法铜基电接触材料的片状触点和铆钉触点的电气性能要求

a.满足相应电器的额定电流的接通电流、负载电流、分断电流的技术要求。

b.片状触点与铜触桥焊接牢固。铆钉触点与铜触桥铆接牢固。

1.4解决粉末法铜基电接触材料片带材及圆盘线的综合性能要求的关键措施

采用矩形或圆形加热管对轧制、拉拔后硬化的粉末法铜基电接触材料片状带材或圆盘线连续加热,紧接水淬火处理,使铜合金再结晶回复,恢复轧制前的韧性和塑性。同时严格控制材料加热温度和片材移动速度,使材料达到合适的韧性和硬度,确保铜合金片材冷态冲压片状触点的外形质量及冷墩压复合铆钉触点的外形质量合格。

2参照圆盘线生产中连续退火(软化)装置分析比较

2.1常见的有三种类型圆盘线生产中连续退火(软化)装置(附图1)

a.电热丝加热管炉连续退火装置。铜导线进入直径20毫米不锈钢管内,钢管外绕电热丝,加热到钢管600℃,铜导线通过钢管加热退火。(图1左1.铜导线2.导轮3.加热管4.电热丝5.退火后铜软线6.导轮7.冷却水)[1]

b.电极短路电流线材加热连续退火装置。电极接触式线材大电流退火,原理是两个紫铜接触轮之间利用电刷或水银施加大电流,使导线加热退火。(图1中1.铜导线2.钢导轮3.电极电刷4.退火后铜软线5.钢导轮6.冷却水)[1]

c.感应电流加热线材连续加热退火装置。原理是利用感应电流使导线加热退火。(图1右1.铜导线2.导轮3.感应电源4.感应线圈5.退火后铜软线6.导轮7.冷却水)[1]

2.2三种类型连续退火(软化)装置如何适应生产的效能分析比较

a.电极短路电流装置,是直接将铜导线通过电流加热到550℃。而铜合金片带材或圆盘线是Cu-Al雾化合金粉基体,如果材料直接通大电流高温退火,此时材料Cu-Al二元合金相在电子迁移情况下,加速形成Cu-Al金属化合物中间相,该Cu-Al中间相是脆性大、电阻高的弥散微粒,严重影响铜合金材料的韧性、塑性、电阻及电气性能。所以电极短路电流连续加热装置,不适合粉末法铜合金材料。

b.感应电流加热装置,是通过感应电流直接将铜导线加热到550℃。铜导线退火装置一般采用三段加热方式:预热段温度180-200℃,(铜材在空气中短时加热不氧化温度)———退火段温度550℃———水淬火段———干燥段温度50℃[2]。实际三段加热方式的温区长度及温度控制变化大,采用感应电流加热设计技术及费用都比较高。所以感应电流连续加热装置,也不适合铜合金材料。

c.电热丝加热管装置,是不锈钢管外套耐高温陶瓷管,陶瓷管绕电热丝,实现三段加热方式及控温方式工艺成熟。而且让粉末法铜合金材料穿过不锈钢腔的保护气体中加热,有效防止氧化,容易操作。所以经过对比电热丝加热管连续加热装置,适合粉末法铜合金材料。

2.3粉末法铜合金材料的片状带材及园盘线连续退火装置设计

a.采用三段加热方式和控温方式:预热段温度300-400℃———退火段温度650℃———冷却水淬火段———干燥段温度50℃。采用电热丝加热管装置,不锈钢管外套耐高温陶瓷管,陶瓷管外绕电热丝。铜合金材穿过不锈钢管加热,不锈钢管中段开孔连接氮气接口,氮气向不锈钢管两端口扩散保护防止铜材氧化;

b.预热段和退火段的电热丝应有足够可调节电热功率。保证厚度0.50-3.0毫米,宽度30-80毫米铜合金片带材及保证Φ7.5-1.00毫米铜合金圆盘线,在管炉中通过控制移动速度保持规定温度,使不同截面积的铜合金材完成预热段和退火段进入冷却水淬段,同时保证完成再结晶回复;

2.4电热丝加热管连续退火加冷却水淬火处理装置模式

粉末法铜合金材料的片状带材矩形加热管连续退火加水淬火处理装置(附图2)。

2.5电热丝连续加热加水淬火处理装置的应用效果

经过实际生产检验,连续退火加水淬火装置可以有效提高铜合金片带材和园盘线批量生产的产量、质量、效率等。同时基本满足:a.铜合金片状带材冷态轧制和园盘线冷态拉拔形变加工要求;b.铜合金片状带材冷冲压加工片状触点和圆盘线冷镦压复合铆钉触点的工艺要求。

3采用此工艺生产的片状触点和复合铆钉触点的电气性能应用试验

3.1片状触点在DZ47-63小型断路器上的应用试验

试验采用国家标准《家用及类似场所用断路器》,GB 10963·1-2005。断路器额定电压:220V/380V,断路器额定电流:63A,断路器额定短路(通断)能力4500A,试验用电触头尺寸:3.8mm X3.8mm X0.85mm。

试验结果断路器额定短路(通断)能力达到4600A。符合额定短路(通断)能力。

3.2复合铆钉触点在10A家用墙壁开关上的应用试验

试验采用国家标准《家用和类似用途固定式电气装置的开关》,GB 16915·1-2008。试验电压:250V,试验电流:10A,功率因素:0.60±0.05,电阻负载,操作频率:15周期/分钟,接通1秒,断开3秒。完成20000周期,即接通和断开次数40000次,触点无故障。试验用复合铆钉触点尺寸:覫3X1+覫1.4X1.4。工作层厚度0.40毫米。温升小于45℃。

试验结果10A电寿命高于标准规定的20000周期,电寿命20000周期后触点温升34℃。

参考文献

[1]司怀春,崔占忠.铜导线连续退火过程冷却规律的研究[J].北京理工大学机电工程学院[J].电缆电线,2003,5.

[2]张福涛.铜线连续退火装置的设计与实践[A].上海电缆研究所、上海中联电缆工程技术总公司,中国电工技术学会,2003年“导体与装备技术研讨会”论文[C].

连续法生产 篇2

目前我国的预应力施工技术主要有两种，其一是先张法预应力施工技术，其二是后张法预应力施工技术，两种施工技术的施工方法均较为简单。其中后张法预应力施工技术在配筋方面具有良好的曲线性，与之配套使用的张拉设备也更简单，因此在当前的大型桥梁工程建设项目中，大多采用后张法预应力施工技术，该施工技术无论在结构施工方面，还是在经济方面均具有较大的优势。但该施工技术使用的是钢筋混凝土结构，该结构在较大承载压力和较恶劣的环境下，极容易出现变形或裂缝等现象。通过以下几点对连续梁预应力施工技术与施工注意事项进行思考与分析。

1.我国桥梁工程主要使用的预应力施工技术分析

1.1桥梁工程中弯矩构件的施工技术分析

在桥梁工程的建设初期，对桥梁弯矩构件进行加工会产生一定的压应力和内应力，此两种力共同作用时，会使桥梁投入使用的过程中出现压应变力增大的情况，致使弯矩构件处于极限状态，从而极大缩短了弯矩构件的使用寿命。因此，在桥梁弯矩构件施工过程中采用后张法预应力施工技术，可以使弯矩构件应压力的增加减缓，从而使弯矩构件向极限发展的速度减缓，极大增加桥梁的稳定性，延长其使用寿命。

1.2桥梁工程中加固的施工技术分析

随着我经济与交通事业的快速发展，对城市建设中的桥梁工程建设要求不断提高，要求其需具备较大的承载力，以满足交通事业的使用要求、车辆承载力以及发展的需求，因此桥梁工程在具体施工过程中，应对桥梁结构的稳定性引起足够的重视。若在桥梁建设过程长应用后张法预应力施工技术，能够起到加固桥梁重要节点与各个零部件的作用，还能够满足桥梁对使用要求、承载力以及发展的需求，极大程度上延长桥梁的使用寿命。

1.3桥梁工程中多跨连续梁的施工技术分析

在桥梁工程建设过程中，常出现在多跨连续梁施工中应用钢筋混凝土结构中施工技术的情况，但多跨连续梁通常存在正负弯矩的施工问题，其具体表现为正弯矩施工用于桥梁中部，负弯矩用于桥梁底部以及支座部分。因此，将后张法预应力施工技术应用于多跨连续梁的施工过程中，能够较大程度上提升多跨连续梁的抗弯以及抗压能力。

2.桥梁连续梁预应力后张法的施工技术与要点

2.1钢筋与预应力钢绞线的安装施工技术与要点

目前我国大部分桥梁施工均使用混凝土钢筋结构，但该施工技术在捆扎过程中需完成底模的安装，才能够进入底板钢筋捆扎与腹板捆扎。在完成钢筋捆扎后，需对底板与腹板的混凝土进行浇筑，并完成顶板与翼板的底模安装，在完成该项目的工作后，才能进入顶板与翼板钢筋的捆扎环节。在施工过程中需注意捆扎钢筋的方法，应运用轨道固定法将预应力的孔道固定好，从而确保预应力钢绞线的圆顺。另外，还有注意钢绞线的施工方法，应使用先穿法即按照先后顺序进行穿束与装束。在安装钢绞线时，应首先安装波纹管，再根据桥梁实际情况选用合适的钢绞线进行安装，以减少土地接触到钢绞线的情况，从而避免钢绞线触地生锈，使钢绞线使用寿命延长。

2.2预应力钢绞线的张拉施工技术与要点

在桥梁工程建设中，张拉控制力是否符合设计标准，会对预应力的使用效果产生巨大影响，因此张拉控制力是张拉质量监控的关键点。张拉控制力需严格符合原设计值，避免出现最大值超出规定范围的现象。若预应力值过大甚至超出规定值的最大限度，则会造成结构本身裂度的增加，裂度情况严重时，会使桥梁预应力在承受较大压力的形势下，其压力与结构本身出现裂缝时压力相接近的情况。该破坏现象无预见性，且造成的危害较严重。因此，应准确把握预应力施工的具体情况，还应严格审核预应力控制阀张拉过程中的伸长值。

2.3预应力钢筋管道铺设的施工技术与要点

在桥梁工程建设过程中，若出现预应力筋、钢绞线与其他钢筋发生冲突的情况，则应将普通钢筋进行适当的调整，并在预应力管道中运用波纹管，同时应严格要求按照设计图纸进行施工操作；在定位主要钢筋点与钢筋时，应避免钢筋管道发生移位与变形的情况；另外还应对波纹管进行穿孔与安装阀门，以减少后续工作量。

2.4混凝土浇筑的施工技术与要点

目前的桥梁工程连续梁建设过程中，通常使用全面分层以及二次振捣等方式，进行混凝土浇筑的施工环节。而在预应力的施工环节中，主要以振捣器插入为箱梁混凝土的浇筑方式，其施工技术的要点为，从桥梁中的一段向两端延伸的方式进行分层浇筑。

2.5锚垫板安装的施工技术与要点

在连续梁锚垫板的安装过程中，应按照封锚点的形状与大小，制作出大小、形状与之一致的木盒子，之后使用螺丝将锚垫板与木盒子固定住，并将其安装在端模上，最后在锚垫板上对螺旋筋进行固定。

2.6桥梁工程建设中施工材料的运用

在当前大多数的桥梁工程建设过程中，预应力的施工材料主要有波纹管与钢绞线。由于预应力施工材料较特殊，加之其质量的优劣将直接影响到桥梁工程质量的优劣，还影响至承载力以及稳定性的优劣，因此应严格检查预应力的施工材料，在确保其完好无损的同时，还应避免其出现锈蚀、损坏的现象，从而确保材料性能得到完全发挥。另外，对预应力材料中的钢绞线，应进行分批检验，并制定一套健全的质量参考标准，从而对钢绞线进行严格检验，以确保钢绞线能够符合桥梁预应力施工的标准。

结语

桥梁工程中连续梁预应力后张法，具有施工方法简便、桥梁适应性较强、抗震能力较强、结构刚度较大、通车平顺性较好与总体美观等优点，因此当前的桥梁工程中大多采用其施工技术。但其仍存在一定的缺点，如施工质量难以控制、施工工艺较复杂等。针对该现象，应对桥梁工程的实际情况进行充分的分析，并对后张法预应力的施工技术进行不断的研究，从而为桥梁工程连续梁的建设发挥效力。

连续法生产 篇3

某高速公路放射工程大桥分A、B两线, 两线的结构形式和施下方法基本一致。主桥为位于8号～13号墩的5×50 m, 五跨一联等截面斜腹连续箱梁, 采用三向预应力混凝土结构, 按顶推法施工, 桥中线处梁高3.15 m, 箱顶宽15 m, 底宽15 m, 悬臂3.5 m, 设2%单问坡、结构调坡, 箱顶截面均非对称结构, 主桥未设竖曲线和平曲线主桥墩基础均为ϕ1.8 m钻孔灌注桩, 墩身为哑铃形截面的双柱墩, 桥面为单向2%横坡, 结构调坡, 8cm等厚沥青混凝土铺装。跨江混凝土C50, 高架桥预应力混凝土C50, 高架桥普通混凝土C40。

2 施工特点

主桥采用连续箱梁结构, 采取连续顶推法施工, 顶推箱梁施上是该工程施工的关键。顶推法施工主要分7个阶段:a) 浇注桥墩, 建临时墩, 拼装预制平台;b) 拼装钢导梁, 浇注第一段梁, 张拉预应力束后, 顶推第一段梁出预制平台;c) 浇注第二段梁, 张拉预应力束, 顶出预制平台;d) 按c阶段循环, 当将B10段梁顶出25 m后, 拆18 m导梁, 然后顶出最后一段梁;e) 顶梁就位后, 拆剩余导梁, 拆临时墩;f) 张拉后期预应力束, 上支座, 落梁;g) 铺筑桥面铺装层, 全桥施工完成施工工艺流程如下图1。

3 施工辅助设施

3.1 预制场及临时墩的修建

A线和B线的预制场设置类似, 基本对称于旧桥布置顶推箱梁预制场平台没置于13号～16号墩之间, 长50 m, 宽比18 m。预制场设钢筋加工场和小型设备材料堆放场, 设置120 t塔吊作为垂直运输工具, 辅以25 t汽车式吊机。14号～15号之间留置15 m宽, 4.5 m净高的交通通道, 以维护原有交通。混凝土采用商品混凝土泵送人模。

箱梁预制平台采用ϕ60 cm钢管设置支撑系统, 钢管顶面通过Ⅰ 36工字钢连成整体, 直接支撑预制模板, 只承受垂直压力, 顶推前可由千斤顶降下模板, 脱离梁体。平台另一部分为预制平台内的滑道临时墩A、Bl、B2支撑。临时墩采用钻孔灌注桩基础上设矩形墩身, 纵向用ϕ60 cm, 钢管连成整体, 上部设置滑道, 梁体脱模后承受梁体重力和顶推时的水平力, 整个平台受力分明, 装卸方便, 材料回收率高。

3.2 临时墩建造

在12号～13号墩之间需设置一排钢管临时墩临A, 每排两个。临时墩A由基础、钢管墩身、墩帽组成, 每墩基础为4根ϕ2.0 m的钻孔灌注桩, 嵌人强风化岩4 m, 墩身采用ϕ8 m壁厚12 mm的钢管, 插入基础混凝土2 m, 并在管内浇注2.0 m的混凝土, 混凝土面标高低于现有河床面。钢管从基础垂直伸出水面, 施工水位以上每组两根钢管向中间倾斜, 横向采用中60 cm钢管作联系, 刻管上部lm范围内浇注混凝土, 墩帽头用钢筋单混疑士帽梁.在帽梁上面安装水平千斤顶及渭道。箱梁顶推施工要求及制场纵向布置合理, 结合该工程实际情况, 将箱梁预制场设在13号～16号墩之间长50 m的范围内, 在14号～15号桥墩之间设构造相同的两排临时墩B1、B2, 每排两个。临B1、B2采用1.0 m×0.8 m矩形截面钢筋混凝土墩, 基础为小15 m钻孔灌注桩, 人岩2.5 m。

临时墩A、Bl、B2通过ϕ60 cm钢管和柱墩12号～14号连接横撑, Ⅰ 26工字钢组合纵梁与钢管组成整体, 加强了整体稳定性, 有效地抵抗顶推过程中的水平力, 防止临时墩在箱梁顶推过程中产生较大的水平位移。施工中注意观测ϕ60 cm钢管的纵向弹性变形, 控制在lnm以内。钢管上部横向铺设2Ⅰ 36工字钢, 工字钢底部与钢管顶的法兰盘焊接固定, 侧向辅以三角形钢板支撑, 防止倾覆。上面纵向铺设[10槽钢@30 cm]和木板作为操作平台, 平台两侧架设钢管栏杆, 加强高空作业安全措施。整个操作平台具有足够的强度和刚度, 在荷载作用下不发生沉陷, 台座顶面变形小于2 mm, 确保了预制梁支撑体系的稳定。12号墩纵横用ϕ60 cm钢管拉撑连接, 上铺1 cm钢板作为操作平台, 以便工人方便安装钢导梁。

该工程现场, 平台所处地基承载力高, 可在旧混凝土地上浇注混凝土扩大基础作钢管台座。个别地基质量较差的换填了30 cm的石粉和30cln的6%水泥石屑稳定层夯实后作地基。预制平台两侧设排水明沟和沉砂井, 污水经沉淀过滤后排人市政排水系统, 避免预制场地基受水浸泡引起沉陷。

3.3 滑道与滑板安装

滑道设置8号～13号墩顶和临时墩A、B1、B2上。为配合连续千斤顶的施工需要, 采用LD型履带式滑板和空腹式连续滑道, 见图2。滑道底座锚固在混凝土垫石上, 垫石厚度满足落梁时安放竖向千斤顶的净空要求, 见图3。连续的滑块在前后承托轮的承托下, 随着梁体的向前移动, 将反复沿滑道顶面的不锈钢板和腹腔内的导向板运行, 由于设置了自动导向板, 每当从进口滑进滑道开始承受梁体压力时.滑块都能自动地处于正确位置.解除工作状态的滑块能相对发不一定量的位移。

该工程的施工实践证明, 这样做能使滑块每次偏移量控制在允许的范围内, 而重新进人一l作状态的滑块总能处于正确位置。连续滑块由一定长度的普通四氟像胶板滑块和连接件构成“履带”状, 滑道由不锈钢板、铸钢承压板、腹板、底板、前后承托轮及自动导向装置等构成。

滑道与滑板技术要求:滑道应进行预压试验, 其预压力应是设计反力的2倍;履带滑板之间的连接应符合要求, 出厂前应抽样做拉力试验;相邻滑板之间的自由横移量不小于2 cm;滑道、滑块之间的动摩擦系数应小于0.05静摩擦系数应小于0.10。

3.4 导梁拼装

预制场平台建好后, 便可以进行导梁的拼装, 见图4

该工程使用的导梁采用Ⅰ字型实腹式钢板梁结构, 材料为16 m钢。为便于运输及安装, 异梁磺向分两片变截面的不形梁, 端头梁高1.2 m, 纵向分成3段连接, 第1段长6 m, 第2、3段各长12 m。两片工形梁间设水平联系杆连成整体, 在现场采用高强度螺栓拼装。导梁间的连接, 在设计中考虑了顶推时导梁内力变化, 使导梁在连接面上有足够的抗剪、抗弯能力。

安装前先用钢管搭设拼装平台, 导梁在工厂分节拼装后, 用平板车运至现场, 由塔吊吊上平台分节拼装, 调整导梁至准确位置后与第一段箱梁前端用直径32 mm精轧螺纹钢预应力筋连接并埋入, 待箱梁成形后, 固接成整体, 全联顶推就位后全部拆除连接预应力粗钢筋。

1、钢导梁;2、第一节钢箱梁;3、第二节钢箱梁:4、第三节钢箱梁

3.5 连续顶推设备及牵引装置

自动连续顶推采用专用的ZLD-100型连续千斤顶 (由2台行程20 cm的穿心式千斤顶串联而成) , 每墩一台没置在顶推工作线上进行工作前后设有自动工具锚和行程开关, 并设有双回路的ZLDB自动连续顶推油泵。21-D自动连续于斤顶通过6个行程开关指挥联体千斤顶交替工作, 可利用自动Ⅰ具锚夹紧钢绞线牵引梁体在滑道上均匀连续地前移。在多点连续顶推施工中, 必须保证各组动力装置同步运行, 并按实测偏差, 及时调节各千斤顶的速度和行程, 为此, 在梁体顶部设置集中控制台, 并将HNW一l型液压站进行改装后即可适用于控制ZLD型连续顶推千斤顶, 连续顶推千斤顶安装在两蹲之间的中线上, 设置于梁纵轴线底板下, 拉锚器直插入梁体, 底板横向中线位置上预留孔, 构造简单, 操作方便, 克服了两侧由于出勺不均造成梁横向偏离或两侧运行不同步对桥墩的冲击和扭曲。

采用钢绞线和自动工具锚作牵引装置, 见图5。一台千斤顶内的多根钢绞线左右旋向搭配使用, 工具锚在千斤顶推进时, 能通过每一孔中的夹片自动夹紧每一段钢绞线, 从而带动箱梁前移。当千斤顶回顶时, 夹片能自动放松钢绞线。锚具带有限位板, 夹片不会松动。水平千斤顶与拉锚器的施力点在直线上并与梁轴平行钢绞线拉索拉紧.使多根钢绞线受力均匀。

4 顶推与落梁施工要点

4.1 顶推

连续顶推千斤顶采用HVM品牌的ZLD-100连续千斤顶临时墩A、Bl、B2及8号～14号墩均需每墩设置一套, 在墩顶位置预埋钢支架作千斤顶的底座。顶推过程中千斤顶总推力应与摩擦力平衡, 保证临时墩不受大的水平力。所有千斤顶的顶推方向均需在同一条直线上。

1-箱梁;2-底板加固;3-锚具;4-钢垫板;5-拉索钢绞线;6-4号墩;7-ZLB150连续顶推千斤顶;

在墩顶箱梁两侧用混凝土支撑腿和螺旋千斤顶固定于滑道两侧构成限位装置, 对箱梁施加侧向力纠偏。此时, 千斤顶和梁体之间要垫上2块四氟板滑块, 防止箱梁在顶推过程中横向移动, 保证梁的轴线位置准确。箱梁预制时已在底板预留有拉锚器安装孔和预制了混凝土加厚层拉锚器固定在箱梁底板的活动牛腿上.顶推前先将其安装固定于箱梁上, 前端用ϕ15钢铰线与千斤顶连接, 后端固定在拉锚器的锚具上, 最后安装在穿心式连续千斤顶前的自动工具锚。

为保证各组动力装置同步运行, 并根据实测偏差, 及时调节各千斤顶的速度和行程。在正式顶推前对液压站和千斤顶进行试运转, 运转正常后才进人正常顶推阶段。

4.2 落梁

落梁工艺流程:准备工作→千斤顶落梁→抽出滑道拆除附属物→安装支座→落梁。

先计算桥墩反力和竖向千斤顶在墩顶所占的位置和最小高度, 以确定落梁千斤顶的位置和最小高度, 若千斤顶位置不够可分段分批落梁。在8号～13号墩及A临时墩上各设置两个YD500-160竖直千斤顶, 共14个。顶梁时各千斤顶按要求均匀施力;当各墩千斤顶达到设计反力而梁尚未顶起时, 各墩油泵应稳压3 mm, 并按稳压数值决定是否加载, 直至梁体脱空3 mm～5 mm即稳压。在确认箱梁均已脱离各个滑道后, 即可拆除所有滑块、滑道和附属物, 安装永久盆式橡胶支座。

由干落梁时箱梁变形有滞后现象, 应控制千斤顶速度, 匀速下降。当箱梁整体落在支座后, 复核梁底标高确认无误, 整个落梁工作完成。

4.3 施工注意事项

1) 在每段箱梁中线作标志, 顶推时在观测塔上架设经纬仪对梁体中线进行观测, 使箱梁首尾中线偏差控制在4 mm范围内, 最后就位时箱梁首尾中线偏差控制在2 mm以内。

2) 每阶段顶推就位前, 在箱梁的顶板上作标志, 并设专人观察, 控制箱梁中线的偏差情况, 控制箱梁纵向准确就位。

3) 自动控制系统使用前应进行校验, 确保精度, 所有的千斤顶、油泵、油表等应按施工规范规定定期标定、保养, 以保证始终处于良好状态。

4) 水平千斤顶的底座锚固螺栓应有足够的抗剪和抗拔性能。

5) 箱梁底面, 尤其是与滑道相关的部分, 平整度必须符合要求。

6) 滑道标高应严格控制, 满足规范要求, 使用前应作超载试验, 滑道顶面应始终保持清洁。

7) 滑块的承压总面积按承压8 MPa进行设计, 连接销应做抗剪和抗弯试验, 既应保证相邻滑块的连接强度, 又应有一定的横移量, 才能使滑块协调运行并便于纠偏。

5 该工程的施工体会

在该工程中, 在总长250 m的主桥区采用多点连续顶推施工工艺, 保证了桥下通航。由于连续箱梁各梁段边建造边架设, 节省了劳动力及机械设备。

采用连续顶推法克服了梁体在顶推过程中在桥墩顶的反复双向位移问题, 避免对墩体反复交变的水平力冲击。当梁体第一次被推动之后, 便持续平稳运行, 加快了施工进度。通过该工程的施工实践, 总结了连续顶推法的成功技术措施有:

1) 多点顶推要求对全桥的水平千斤顶集中控制, 并且通过对各墩油泵分级调压, 同步运行, 每个墩上水平千斤顶克服该墩上的摩擦力。

2) 采用钢绞线和自动工具锚牵引体系, 在回程过程中千斤顶使前后锚具交替夹紧和放松, 阻止钢绞线问缩。

3) 根据各个墩上的反丈摩挥力系数和容许的最大水平推力, 通过液压站上的调压阀分级控制水平千斤顶的施力。

4) 全桥设置总控制台, 控制各墩上的液压站, 使各千斤顶同步顶推施力及回程复位。

5) 每一台千斤顶均设有行程开关, 只要某一台水平千斤顶行程达到了限制位置, 马上反馈到总控制台, 此时各水平千斤顶立即停止前进, 使活塞回程复位。

6) 每个墩上配有联络器具, 随时可以互相通话, 发布操作指令及反映顶推情况, 每台液压站上设有急停按扭和信号灯, 如有特殊情况, 各墩都可控制全联停止顶推。

摘要：某高速公路放射线工程主桥采用连续箱梁结构、连续顶推法安装施工技术。该工程由于连续箱梁各梁段边建造边架设, 节省了劳动力及机械设备。同时使用连续顶推法克服了梁体在顶推过程中对墩体产生反复交变水平力冲击与造成在桥墩顶反复双向位移的现象。

连续法生产 篇4

坚持以人为本，提高安全生产水平

只有过硬的一流队伍才能干出一流的事业，这是沛县供电公司班子成员的集体共识。他们从思想理念、日常养成、工作作风、文化建设等方面着手，始终唱响安全生产的主旋律。既严格要求员工又注重人文关怀，使安全生产的神经植入每一名员工的心中。公司首先抓住现场安全检查和监督管理的重要环节，特别加强对安全重点部位、关键环节、重要岗位的安全检查，及时消除安全隐患；并结合工作开展了“百问百查”、安全性评价、“全面找茬”、“安全周”、“安全月”、“无违章”班组竞赛、安全“违章”行为专项排查整治等活动。为激发农电人员学习技术的热情，加强农电安全管理，公司在农电人员中开展农电技能培训和技能比武，大幅提高了农电员工安全素质和技术水平；在做好本公司工作的同时，他们还走出去开展有针对性的宣传和群众性护线工作，加大电力设施保护力度，同时争取政府部门和公检法部门的支持和配合，巩固安全生产基础。

以制度落实为抓手，化解根除作业风险

长期以来，该供电公司坚持“三个百分之百”和“五S”安全管理模式，重申明确部门岗位职责基础上，该公司通过班前会议加强员工责任意识，要求员工认真思考如何落实责任，引导员工在工作中严格执行“两票三制”、“三讲一落实”等有关规章制度，履行岗位责任、体现个人价值。深入反思自身安全生产状况，查短板、找漏洞，通过扎实开展工作做到“四个到位”，逐步降低安全风险系数、化解安全生产沉重压力。开展安全生产“人人讲”、模拟操作、反事故演习，结合年度检修、迎峰度夏安全大检查、隐患排查治理等工作开展自查自纠。同时通过部门与部门、班组与班组的交流探讨、查找不足、剖析原因、总结经验，使员工真正掌握作业流程和方法、安全规范操作，切实有效防范、避免作业风险。将安全生产作为企业永恒主题和永不止步的追求目标，将风险评估、隐患排查、现场设备验收等工作措施流程化、制度化，修改完善有關安全细则等规章制度、工作应急预案，完善重大危险源整改、检修信息收集汇报、缺陷发现处理及奖励等安全生产常态管理机制，同时他们还坚持每日排查隐患，减低设备缺陷数量、提高设备可靠性制度流程，通过制度化、机制化、常态化管理，保持安全生产良好局面。

育管双刃齐下，安全植根员工心门

俗话说，没有规矩不成方圆，不积小流无以成江河。安全生产不是口号更不是明星的独角戏，要想环环相扣，天衣无缝不留安全死角，必须全员参与全员行动。公司采取育人与管理的办法双管齐下，在职工员中开展“为什么要执行规章制度抓牢安全生产”的教育大讨论，以课堂授课和演讲比赛的活动形式引导员工，让员工认清“执行规章制度给安全生产带来的好处”。通过这一形式的安全教育活动，让员工明白注意安全是“为了自己的生命、家人和饭碗”，才能将安全生产的理念化为员工自觉的工作行为，真正想通、弄清“安全生产为了谁”的实质与核心。

一石激起千层浪。员工们上岗第一件事想的是安全，下班离岗时想的还是安全。各单位、部门重申、明确的岗位职责，开展的规章制度学习、专业技能培训演练时时处理都离不开安全的主题。公司总经理王成刚常常挂在嘴边的一句话就是“安全生产你我他，一时一事记牢它”。为了巩固与强化员工安全意识，公司各级领导人人与公司签订责任状并与班组同步建立联系人制度，定期参加挂钩班组每周安全日活动，指导协调班组日常生产工作，同时做好遵章守纪表率，影响带动员工学习执行规章制度、树立并落实“我的安全我负责，他人安全我有责，企业安全我尽责”理念，引导职工自觉践行“两落实”，不断编织、扩大、加固安全防护网。

现浇连续箱梁满堂支架法施工工艺 篇5

一、施工流程

现浇连续箱梁施工顺序：支架基础施工→拼装现浇支架铺设分配梁→支架预压消除非弹性变形测量弹性变形值→计算设置支架预拱度值→铺设底模安装侧模→绑扎箱梁底板及腹板钢筋、安装预应力定位网→安装底板、腹板纵向预应力管道→安装箱梁内模支架及模板→绑扎顶板钢筋、安装顶板预应力管道→模板及预应力管道调整→浇筑混凝土→混凝土养生→达到设计强度后张拉预应力→拆除模板支架。

二、基础处理

支架地基处理的目的是保证地基具有足够的承载力。根据地基的实际情况，可以采用换填、石灰土处理、浇筑混凝土基础等方法处理。先平整场地，清除场地内杂物，检测原有地基承载力，采取直接支撑或加固处理。处理后的地基还要进行地基承载力验算，以确认地基承载力满足要求。同时要做出2%～4%的横坡，以利于排水，还要在处理过的地基范围四周挖设排水沟，防止雨水浸泡地基，避免支架产生不均匀沉降。

三、支架施工、预压

满堂支架应保持足够的强度，刚度和稳定性。考虑到加载荷载的计量误差，按箱梁自重的1.2倍荷载预压，以消除支架与模板的非弹性变形及地基沉降。支架预压在箱梁底模安装完毕后开始，预压可采用施工静载法、水静压法、沙袋静压法等。

每联支架以跨为单元逐跨分级加载预压，单跨纵向加载，从跨中向支点处进行对称布载。加载分三级：一级为60%加载量，观测沉降量;二级为80%加载量，观测沉降量;三级为100%加载量，观测沉降量。每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔12h对支架沉降量进行一次观测，当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。卸载后，为得到非弹性变形，对观测点进行复测，测定地基沉降和支架、模板变形量，同时确定地基卸载后的回弹量。根据压重数据及理论计算调整底模标高及支架高度，进行支架施工。

四、模板安装

为保证混凝土外观质量，连续箱梁的外侧模和底模采用大面积定型钢模板，内模可采用钢模板或高强度竹胶合板，以轧制的型钢为边框，主肋和次肋焊成框架，以钢模板或高强度竹胶合板为面板。

支架预压后，根椐设计标高和预设拱度进行支架标高调整，然后安装底模，调整底模标高等，同时安装支座;满足设计及规范要求后安装侧模和翼板底模。

底模、侧模安装后，先绑扎底板钢筋，再绑扎横隔板、腹板钢筋。再安装内侧模及内顶模，最后绑扎顶板、翼板钢筋。

内模及支架根据现场实际条件采用汽车吊、履带吊或人工安装。可在内模侧模中部适当开观察孔，顶板底模在每孔梁的适当位置开两个人洞，以便内模拆除时从人洞往外运输，加快施工进度。内、外侧模间用条形混凝土预制块固定。内模的背带、支撑体系均利用钢管，应确保牢固可靠。

五、钢筋安装、预应力管道安装

将加工好的钢筋运至模板内，按设计图放样绑扎，在交叉点处用扎丝绑牢，必要时采取点焊，以确保钢筋骨架的刚度和稳定性。

钢筋绑扎按设计及施工规范要求进行，钢筋绑扎时注意各种预埋件的安装。先绑扎底板钢筋，再绑扎横隔板和腹板钢筋，同时安装定位网及预应力波纹管道，波纹管接头缠绕严密以防漏浆，再安装内模，最后绑扎顶板钢筋。

波纹管严格按设计坐标准确安设，每隔0.5m加设一道定位钢筋以确保管道位置准确，不位移、变形。并在波纹管接头处用胶带包裹，保证接缝完好，防止管道漏浆。

六、混凝土施工浇注

混凝土前，将模板内杂物和钢筋上的油污擦洗干净，涂脱模剂，并对模板进行加固，适当洒水湿润，经验收合格后进行混凝土浇注。

混凝土浇注从分段梁体较低的一端向较高的另一端按水平分层、斜向分段依次浇注，一次全断面浇注完成。混凝土用输送罐车运送到现场，混凝土输送泵泵送至待浇梁体。混凝土浇注时间控制在初凝时间内。浇注混凝土时按梁的断面水平分层、斜向分段地进行，上层与下层前后浇注距离不小于1.5m，每层浇注厚度不超过30cm。浇筑过程中要详细记录包括原材料质量、混凝土坍落度、拌合时间、质量、浇注和振捣方法、浇注进度和浇注过程中出现问题及处理方法、结果。顶板表面进行二次收浆抹面，并于终凝前拉毛。

混凝土终凝后，要及时进行养护。箱梁内采用鼓风机降温，箱梁外保湿降温，混凝土表面采用土工布覆盖，保温保湿洒水养护，每天洒水次数视环境湿度而定，洒水以能保证混凝土表面经常处于湿润状态为准，保证混凝土质量。

混凝土强度达到拆模强度后，拆除箱内模及外侧模。

七、预应力施工

待混凝土强度达到95%且龄期不小于5天时方可张拉预应力钢束。张拉控制以张拉力和伸长值双向控制，以张拉力控制为主，伸长值为校核。当张拉控制应力达到稳定，并确认伸长、滑丝等合格后，方能进行锚固。锚固后用砂轮切割机切割多余长度。其张拉程序为：0→0.2σk(划线)→σk(量伸长值)持荷5min→锚固并测定回缩量。

八、压浆、封锚

预应力管道在钢绞线张拉后24h内进行压浆，以防钢绞线生锈。采用真空压浆工艺。

在压浆之前，首先采用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道内的真空度达到80%以上，然后在孔道的另一端再用压浆机以大于0.7Mpa的正压力将水泥浆压入预应力孔道。由于孔道内只有极少的空气，很难形成气泡;同时，孔道与压浆机之间的正负压力差大大提高了孔道压浆的饱满度。在水泥浆中，减小水灰比，添加专用的添加剂，提高水泥浆的流动度，减小水泥浆的收缩。

压浆完成后，切除外露多余的钢绞线，清水冲洗，高压风吹干，然后进行封锚。封锚可采用无收缩水泥砂浆封锚。砂浆必须将锚板及夹片、外露钢绞线全部包裹，覆盖层厚度大于15mm。

九、支架拆除

现浇箱梁张拉完成，压浆强度达到设计要求后，即可进行支架拆除施工;支架拆除原则为对称、少量、多次、逐渐完成;每孔从两端支点向梁跨中均匀落架，每次卸落值为0.5cm，直至底模与梁底分开。每孔支架落架时，在梁顶板设观测点(支座、1/4L、1/2L处左右各2点)，落架前，对观测点进行一次全面的观测，落架时每次卸落后，观测相应及有关测点变化情况，一孔落架完成后，对观测点作一次全面观测，确定桥梁线型。

拆除支架时，自上而下从两端支点向梁跨中均匀拆除，拆除不得死拧硬撬，拆下扣件和杆件不得随地乱抛，并进行整修，集中堆放，转移到下联拼装。

十、质量控制措施

连续箱梁现浇施工的检测监控重点内容为支架预压的检测和混凝土浇筑过程中的支架和模板监控。

满堂支架经过验算，由专业技术工人进行搭建施工。拼装完成后进行载荷试验以及基础沉降观测，荷载试验测试合格后进行模板校正、钢筋及预埋件施工。

外模板采用大面积定型钢模，内模可采用钢模板或高强度竹胶合板。模板拼装后进行模板标高、轴线、尺寸进行复核，确保梁板几何尺寸复核设计要求。

混凝土浇筑期间，应安排专人对支架系统和模板进行实时检查监测，当发现支架出现不均匀沉降、变形移位、模板胀模等异常情况时，应立即停止施工，施工人员及时撤离危险区域，并向专职安全管理人员汇报。

十一、结语

连续梁门洞式支架法施工方案探讨 篇6

随着城市化进程的发展, 城市桥梁的设计逐渐向大跨径、高净空的方向发展, 建筑施工企业为了实现设计意图, 需要根据建设项目的地理位置、水文气象环境、桥梁跨越条件、施工期限、建造成本等实际情况, 采取经济适用的施工方案。在此介绍在施工实践中, 净高≤15m、孔跨 (48m+80m+48m) 的连续梁, 门洞式支架法施工方案的应用。

1 工程概况

1.1 桥梁孔跨布置和结构桥梁采用 (48+80+48) m

连续梁由北向南上跨既有市政道路, 该段连续梁对应里程DK10+843.77~DK11+021.27, 全长177.5m, 连续梁顶面宽12.0m, 防护墙内侧净宽8.8m, 两侧防护墙宽0.25m, 翼缘板宽度为2.65m。预应力连续梁采用C50高性能混凝土, 封端采用C50无收缩混凝土。本桥采用三向预应力体系, 纵向和横向采用Φj15.20mm预应力钢绞线, 竖向采用Φ25IV级高强精轧螺纹钢筋。

1.2 梁体设计结构尺寸梁长177.5m, 箱梁顶宽12.0m, 单箱单室变截面结构, 各控制截面梁高分别为:

(1) 端支座处及边跨直线段和跨中截面中心处为3.85m, 主墩支座处梁高为6.65m。

(2) 梁底宽6.7m, 箱梁截面为单箱单室变高度直腹板。

(3) 箱梁顶板厚度除梁端附近外均为0.40m, 底板厚度0.40m~1.00m m, 按直线变化, 腹板厚度0.48m~0.60m、0.60m~0.90m按照折线变化。

(4) 全联在端支点、中跨中及中支点处共设置5个横隔板, 横隔板中间设有孔洞, 供检查人员通过。

梁部结构尺寸详图《梁体横剖面图》和《梁体纵剖面图》省略。

2 施工方案技术经济比选

目前, 净高≤15m、孔跨 (48+80+48) m的连续梁普遍采用支架法和悬臂法两种施工方案, 在选择具体施工方案时需要做以下比选。

2.1 地理位置、水文气象环境、桥梁跨越条件桥跨位

置上跨既有市政道路, 该道路是市区建设规划中的主干道路, 该段连续梁全长177.5m;既有道路路面为沥青路面, 路面双侧排水设施齐全;该区域属亚热带季风气候, 春季雨水少, 夏季炎热, 秋天干燥凉爽, 冬季寒冷、干燥。该桥梁由北向南上跨道路, 主跨为80m, 净高≤15m。通常采用的两种施工方法主要特点是:

悬臂法施工的特点是:作业面在立交空间的上部, 有利于河流通航、有利于深山峡谷之间建桥、有利于城市交通;有利于大跨度桥梁挂篮成本摊销;缺点是工作面必须与挂篮模板数量对应平行作业, 浇筑时间受梁体浇筑节段数量控制, 生产周期节奏固定, 有特定工期要求时, 项目较难满足合同工期需要;梁体分节段施工有间隔, 梁体的整体性和梁体线性控制较支架整体浇注的现浇梁要差。

门洞式支架现浇施工的特点是:门洞部分保留了城市交通需要;有利于多工作面施工;工期控制能力强;梁体为整体浇注, 线性控制和梁体整体性更可控。缺点是工作面模板数量投入量大于挂篮用量。

从上述的两种方案的优缺点分析, 该桥主跨为80m, 净高≤15m的情况下, 两种方案均可满足建设项目需要。

2.2 施工期限该桥梁要求当年12月1日至次年6月8日合拢, 工期191天。

若采用悬臂法施工, 梁体单侧各有13个节段, 按照正常生产进度12天/节段, 0号块50天/节段, 前期准备和后期混凝土养生28天, 累计222天。

若采用门洞支架法施工, 连续梁共分7段, 2个A段 (每段长36.0m) , 2个B段 (每段长30.75m) , 2个C段 (每段长21m) , 1个合拢D段 (长2.0m) 。该方法工期只需要180天。

显然, 门洞式支架法方案能够满足建设工期需要, 具有明显的优势。

2.3 建造成本依据净高≤15m、孔跨 (48+80+48) m的

连续梁普遍采用支架法和悬臂法两种施工方案的工程量清单, 采用当期市建委定额站发布的《工程造价信息》, 应用铁路概算编制系统3.0版-基建113号文软件编制费用。 (1) 门洞式支架现浇施工方案工程量清单, 经过测算, 门洞式支架法建造成本为930.2万元/联。 (2) 悬灌施工方案工程量清单, 经过测算, 悬灌法建造成本为957.5万元。

2.4 比选结果经过施工图预算检算, 门洞式支架现

浇法比悬灌施工方案的费用节约, 同时从安全因素和工期因素考虑, 支架现浇方案更符合现场实际需要。因而选定门洞支架法施工方案。

3 结束语

在建设项目实施前期, 经过施工方案的技术经济比选, 可以找到经济适用的方案, 有利于建设项目承建方按照合同约定, 保证项目工期、安全、质量和建造成本的有效控制。通过生产实践, 条件在净高≤15m、孔跨 (48+80+48) m的连续梁, 在市政工程中采用门洞支架法施工方案比较符合建设实践需要, 具有参考价值。

参考文献

[1]张先玲.建筑工程技术经济.重庆:重庆大学出版社, 2007.

[2]王守彦. (48+80+48) m连续梁支架法施工技术.山西:科学之友出版社, 2011.

[3]陈唯一.客运专线桥涵工程施工技术指南.北京:中国铁路总公司, 2005.

曲线连续梁悬臂浇筑法施工技术 篇7

海口绕城高速绿色长廊立交桥平面位于半径R=1 000 m的圆曲线及A=374.165 m的缓和曲线上,中心里程均为K16+343,分左右两幅修建,左幅长205.716 m,右幅长183.738 m。上部结构为50 m+80 m+50 m三跨PC变截面单箱单室连续箱梁。箱梁根部梁高4.5 m,跨中2.1 m,顶宽13.25 m,底板宽5.25 m,翼缘板悬臂长为4.0 m,箱梁梁高从距墩中心2.0 m处到跨中按二次抛物线变化,连续箱梁采用三向预应力体系。

连续箱梁悬臂段采用挂篮悬臂浇筑法施工,0号段采用简易托架施工,边跨现浇段在碗扣式满堂支架上现浇,1号～11号段在挂篮上平衡对称法浇筑,合龙段利用挂篮组成的吊架法施工,中跨合龙段2.0 m,边跨合龙段3.0 m,边跨现浇段为7.94 m。箱梁分段图如图1所示。

2 主要施工工艺

2.1 0号段施工

2.1.1 施工托架

轻型斜拉式挂篮施工无需托架辅助,托架主要用于0号段纵向宽出墩身的0.4 m施工及横向外模架下端支承受力。在墩身预留孔道,利用精轧螺纹钢将托架与墩身对穿,并用精轧螺纹钢锚具将其锚固于墩顶。

2.1.2 支座

1)永久支座:

严格按设计准确安装固定,并控制好平整度,保证支座均匀受力。首先严格控制垫石顶面平整度,并在支座与垫石之间加填3 mm铅板,利用铅板变形填充底座与垫石的间隙。

2)临时支座:

每个主墩设置两排35.5(33.5)cm高、50 cm宽、510 cm长的C50混凝土临时支座,在临时支座中间设置5.5 cm的硫磺砂浆层,硫磺砂浆中均布电炉丝。

2.1.3 模板系统

外模利用挂篮的外侧模及模架,对拉螺杆固定,底角支承于墩顶托架上。采用胶合板作内模,设对拉螺杆与外模固定。

2.1.4 混凝土施工

0号段混凝土土方量大,预应力管道布置复杂,钢筋密集,采用二次浇筑。第一次浇筑底板及部分腹板,总高度2.20 m,混凝土采用坍落度为16 cm～18 cm的流态细石混凝土,混凝土泵车输送入模,确保混凝土浇筑质量。混凝土达到一定强度后,对施工缝进行凿毛、清洗,并铺2 cm厚高标号砂浆衔接层,然后二次浇筑混凝土,待混凝土强度达到设计90%后张拉横向及竖向预应力筋并压浆,完成0号段施工。

2.2 悬臂段施工

2.2.1 轻型斜拉式挂篮

采用轻型斜拉式挂篮(39 t)具有结构轻巧、移动方便、受力下沉小的特点,还有高度较低、施工受风载影响小,满足海岛地区抵抗风载的安全要求。

1)挂篮组成:

由主梁系、斜拉杆、斜拉横梁、上下限位器、模板系和滑梁等组成,如图2所示。a.主梁系:包括上下主梁、前后上横梁、平联。主梁是挂篮的承重结构,用于承受灌注梁段重量和作为走行时模板的支撑,由2根Ⅰ45工字钢上下搭接而成,主梁后端利用箱梁竖向预应力筋压紧,省去抗倾覆的平衡压重。横梁用于悬吊内外滑梁并与主梁和平联连接,形成平面结构以加强挂篮的整体稳定性。b.斜拉横梁:用于支撑斜拉杆上端并将斜拉杆承受的模板及混凝土重量传递给主梁。c.斜拉杆与上限位器:斜拉杆下端与前下横梁销接,以吊住底模,其上支点设于主梁的前支点处,主梁尾部的上限位器以防主梁向前滑移。上限位器孔眼间距与竖向预应力筋的间距取相同的模数,便于利用其锁定限位器。d.下限位器:在纵梁后端设置下限位器控制底模后移,将水平力传递已成梁段的底板。下限位器与梁底的连接杆采用45°斜置,以消除连接杆在梁底预留孔内由于局部承压而造成的弯曲应力。e.模板系统:底模由纵梁和横梁组成骨架,上铺钢模组成底模系统,侧模由腹板和翼缘底板两部分组成,并由外模桁架、外滑梁及内外模对拉螺杆固定与支承。外模架设置可变位的牛腿支承在前后下横梁上,以承担外模架部分受力并可随梁高调整,外模模架顶、侧部连接杆件采用长孔栓接,可根据翼缘的角度进行调节,模架上下两排滚筒,上排供侧模沿滑梁走行,下排用于滑梁前移的滚道。内模采用胶合板模,由内模架及对拉螺杆固定。

2)挂篮的安装及拆除。

a.挂篮的安装。0号段完成后,安装挂篮下主梁(坝岗侧与梁端对齐)、垫梁并与0号段锚固→安装两侧上主梁、前后上横梁、斜拉横梁及平联→安装前后下横梁及3根纵梁的组拼件及吊杆→安装剩余4根纵梁及底模→安装吊杆、外滑梁及外侧模(含外模架)及牛腿→安装内模架、内滑梁、内模及吊杆→安装斜吊杆→调整模板高程,要求安装过程中两侧挂篮必须同步进行。1号段完成后将底、侧、内模系统与梁体固定连接好并松开坝岗侧主梁及平联→拆掉坝岗侧上主梁、前横梁、斜拉横梁及平联→移动盐田侧挂篮到2号段→安装坝岗侧主梁并与盐田侧主梁焊接→安装上主梁前后横梁、斜拉横梁及平联→移动内模、底模及侧模系统至2号段→安装两侧的后下限位器。2号段完成后分离两侧挂篮主梁,安装两挂篮上限位器,完成挂篮安装。b.挂篮拆除。首先将底模系统与侧模焊接成整体,用倒链将底模和侧模系统悬挂于梁体上→松开与上主梁及横梁的连接→利用多重倒链将底模系统逐步放到地面上拆除→内侧系统在梁内解体后拆除→上主梁、横梁及平联在梁上利用吊车将其解体拆除。

3)挂篮试验(静载试验)。

对挂篮进行静载试验,测试其变形量,承载能力,确定其弹性和非弹性变形,为箱梁预拱值设置提供依据。该试验选择左幅2号墩2号梁段位置进行,采用混凝土预制块逐级加载到2号梁段设计自重的100%,至超载120%,最后减载到初始状态,以测定挂篮结构荷载—拱度曲线,如图3所示。

2.2.2 悬臂段施工

1)悬臂段施工工艺流程见图4。

2)悬臂段混凝土的浇筑。a.采用具有水灰比小、坍落度大、和易性好的早强缓凝混凝土。b.混凝土采用商品站集中拌和,输送车运输,输送泵泵送入模。c.混凝土浇筑采用单泵两端交替进行,控制混凝土间隔时间且两边不平衡力矩小于设计要求。d.混凝土浇筑按先底板再腹板最后顶板的顺序分层浇筑。纵向从梁端向已成梁段方向浇筑,横向从高向低浇筑(即先内后外)。

3)悬臂段张拉、压浆。悬臂段预应力采用先纵向再横向最后竖向的顺序对称张拉。纵向采用双端张拉,横向、竖向为单端张拉,具体的张拉依据设计、规范执行。张拉完成后,先用空压机将管道内的水、杂物吹干净,然后进行真空辅助压浆。

2.2.3 边跨现浇段施工

根据地形条件,边跨现浇段采用WDJ碗口式满堂支架法施工。

2.2.4 合龙段施工和体系转换

1)施工工艺流程。

挂篮行走,吊架安装→砌筑红砖水池并注水压重→焊接劲性骨架,张拉部分预应力束,模板及钢筋安装→浇筑混凝土→张拉预应力束→拆除挂篮及水池→解除临时支座约束及永久支座的锁定,完成体系转换。

2)合龙段施工。

边跨合龙段直接采用吊架法施工,中跨合龙段利用已对接的挂篮承重梁作为支承、吊架法施工。为保证合龙段浇筑质量,合龙段采用含水率小、坍落度大的微膨胀混凝土,浇筑混凝土选择在1 d中温度最低又相对较稳定的时间进行,并加强养护,防止因温度变化造成混凝土出现裂纹,缩短混凝土使用寿命。

3)体系转换。

a.临时支座拆除。临时支座拆除必须均衡、快速、稳定,防止内力重新分布对梁体造成破坏。具体拆除过程是:将临时支座内电炉丝并联,经检查无误后通电,利用电炉丝产生的高温熔化掉临时支座内硫磺砂浆层,然后用氧割枪将临时支座内钢筋割断,解除对梁段的约束,再将普通混凝土段预埋管道清干净,灌注静态破碎剂拌合液,将普通混凝土在无冲击破坏的情况下破碎,人工清除干净,最后割掉梁底、墩顶外露钢筋,并用砂浆将其封闭好,完成临时支座拆除。b.体系转换过程。本桥的体系转换就是从单T结构的负弯矩受力状态转换成连续梁的正负弯矩交替分布的形式。具体过程是:边跨合龙中跨合龙边跨底板纵向预应力张拉及顶板合龙束张拉中跨底板纵向预应力筋张拉临时支座的拆除体系转换。

4)合龙的精度。

通过合龙技术的采用,大桥各项指标均满足设计及规范要求,达到了以下精度,见表1。

mm

3施工控制

3.1施工控制的目的

施工控制的目的就是确保施工过程中结构的可靠性和安全性,保证桥梁线形及受力状态符合设计要求。通过理论计算得到的各施工梁段的主梁标高,在施工中存在误差,不同程度地对成桥目标产生干扰,并可导致合龙困难,成桥线形及内力与设计不符,因此,在施工过程中必须严格控制。

3.2施工控制分析

海口绕城高速绿色长廊立交桥施工阶段实施控制时,将其简化为平面结构,各阶段离散为梁单元,合龙前后结构体系转变,即由对称单“T”结构变成连续梁结构,故合龙前调整时,只取单“T”分别调整。在施工中,对应力、挠度、挂篮结构荷载与拱度关系基础沉降、温度影响、混凝土弹性模量及容重等内容进行测试与识别。从前进分析、倒退分析、实时跟踪分析三方面入手,相互结合,实现结构在线形、内力各方面满足设计要求的目标。各施工阶段立模标高以及混凝土浇筑前后,预应力筋张拉前后的预计标高计算式为:

其中,Hlm为立模标高;Hsj为设计标高;Hyp为计算预抛高值;fgl为持久变形值。

预计标高:

其中,fi为浇筑当前块的下挠值或张拉后的总下挠值。

但是,实际的施工状态与理想的施工状态总是有差别的,利用反馈控制实时跟踪分析系统实现桥梁结构施工控制。

4体会

1)轻型斜拉式挂篮具有结构轻巧、受力变形小、拼装及移动方便(无需大型起重设备)、施工干扰小、抗风载能力强的特点,并且适合现场制作。2)轻型斜拉式挂篮无需大型、复杂的托架辅助、节约费用、施工方便。3)有效的施工控制:a.保证桥梁线形的圆顺、美观,使内力更加符合设计要求。b.保证了施工过程的安全性和可靠性,有利于及时发现问题。4)合龙技术的应用保证了大桥的成桥质量,解决了悬臂浇筑法施工连续梁合龙的难题。

摘要：结合具体工程实例,详细地介绍了曲线连续梁悬臂浇筑法施工技术,提出了施工控制的目的和措施,指出该大桥施工采用的轻型斜拉式挂篮、施工控制技术、合龙技术使该桥的建设达到了较高水平。

关键词：曲线,悬臂浇筑法,挂篮,施工控制,体系转换

参考文献

浅析满堂支架法现浇连续梁施工 篇8

某大桥28~31号墩拟采用预应力混凝土连续梁, 施工跨度为40m+56m+40m, 总长137.2m, 结构为变高度变截面单线箱梁。其中29#~30#墩间跨度为56m, 线夹角约为60°, 梁体混凝土体积为1058.8m3, 主梁混凝土强度等级为C50, 挡碴墙混凝土强度等级为C40。

2 施工方案及施工工艺

基于上述工程概况, 大桥全联采用满堂支架法现浇施工, 其施工工艺流程为地基处理———支架搭设及预压———支座安装———模板安装———钢筋绑扎及安装———预应力管道埋设———混凝土浇筑———预应力施工———拆除模板支架。

2.1 地基处理

经静力试验测得地基承载力大于0.2Mpa, 为减小地基变形, 使地基承载力增强, 在支架施工前需要对地基进行换填加固处理, 同时确保支架两侧的排水系统的良好运行, 做到防堵防漏。

2.2 支架施工

(1) 支架搭设。支架搭设采用碗扣式方法, 搭设时沿桥梁纵向60cm一根, 横向腹板及底板60cm一根, 翼缘板下90cm一根, 水平横杆120cm一层进行支架立杆, 使之形成空间网状结构。除此之外, 还需在横向每5m加设一道剪刀撑, 纵向支架外围设一道剪刀撑, 腹板下设一道;支架底部全部设置扫地杆, 以此增强支架的整体稳固性, 确保施工安全。

(2) 支架预压。待底模安装好后, 则进入下一施工环节———支架预压。支架预压加载顺序是沿支座向跨中进行, 预压重量是设计荷载的1.2倍, 满载持荷时间要维持在1天以上。加载时采用三级加载方式, 分别以设计荷载的50%、100%、120%进行, 以测定支架承载强度;卸载按加载逆序进行。

2.3 支座安装

(1) 施工准备。 (1) 对垫石标高及平整度进行检验, 确保其符合设计要求。 (2) 为保证支座安装精度, 需设计制作支座安装调平卡具。 (3) 为便于支座的定位调整及移动, 在施工现场设置小型起吊移动工具。 (4) 对各支座规格型号进行核对, 按使用吨位对号入座。

(2) 制作预偏量设置。在支座预埋板安装完成且模板拼装前, 应对各支座预偏量进行设置, 包括除固定支座外的各墩横向支座、纵向支座、多向支座等, 以保证施工运行期的支座位移。

2.4 钢筋及预埋件的安装

钢筋绑扎及安装, 要严格按照施工规范及流程进行。钢筋绑扎顺序, 先底板与腹板钢筋, 后顶板与翼缘板钢筋的绑扎, 期间还要进行内模安装。钢筋绑扎完成后, 应及时进行预应力管道的安装固定。为确保施工稳定性与可靠性, 还需要在钢筋上设保护层, 该保护层主要由混凝土垫块组成, 垫块数量最好是4个/㎡, 在局部转角及突变位置增设。预埋件的安装要严格按设计和规范要求放置并加固, 其中预埋件主要包括通气管、泄水管、预留孔、接触网支柱、下锚拉线基础、锚垫板等。

2.5 预应力管道埋设

作为预应力箱梁施工的关键工序, 波纹管铺设及锚垫板安装质量好坏, 很大程度上影响着预应力拉张及箱梁的内在质量。布设管道支座时, 采用设计曲线形式, 以坐标法加以控制, 为防止管道发生位移, 一般在钢筋骨架上沿箱梁纵向每50cm设一道定位网片, 若是管道转弯处时网片铺设应加密至每30cm一道。定位网片的制作是采用φ12钢筋, 呈“井”字形, 中间以波纹管穿过加固定位, 并将定位网片与箱梁钢筋进行焊接, 以保证预应力管道位置的正确性和牢固性。

2.6 混凝土浇筑

(1) 浇筑顺序。一般来说, 混凝土浇筑是由中间向两端、水平分层、两侧腹板对称、连续浇筑。对于同一断面的混凝土施工而言, 其浇筑顺序为先腹板根部后底版, 然后再腹板上部, 最后是顶板, 以分层浇筑形式进行, 浇筑混凝土的每层厚度要控制在30cm以内。

(2) 混凝土入模前的指标控制。混凝土入模前需要对混凝土坍落度、含气量、入模温度等加以控制, 确保符合设计规范。如含气量应控制在2%~4%, 坍落度控制在180mm±20mm, 混凝土坍落度要根据浇筑部位的不同进行相应调整。在进行混凝土浇筑时, 混凝土入模温度控制在5~30℃。

(3) 混凝土浇筑前的注意事项。为了便于施工机具的摆放与移动, 一般在混凝土浇筑前, 要在顶板钢筋上用竹胶板搭建一个平台, 用于机具的摆放和洒落混凝土渣的收集。在浇筑底板及腹板时, 注意不要让混凝土飞溅到翼板上, 否则会影响到箱梁外观。

(4) 混凝土振捣。为保证混凝土振捣的均匀与夯实, 一般采用φ50mm插入式振捣棒, 其振捣范围一般为6m左右, 因此在钢筋密集处可适当增加φ30mm插入式振捣棒。同时为避免漏振的出现, 振捣棒相邻两侧交叉0.5m, 并做好分界标记;对插入深度进行控制, 防止直捣底模。在振捣棒操作过程中, 不得碰触抽拔, 不得倚靠在钢筋上。为防止混凝土欠振、过振等问题的出现, 梁体混凝土振捣时要把握好“度”的原则, 混凝土持续振动直至出现这些现象特征时方停止, 即表面泛浆、混凝土不再下沉、无气泡溢出等, 以确保混凝土良好的密实度。

(5) 混凝土养护。对于浇筑后混凝土进行养护是道路施工的重要环节。一般来说不同季节混凝土养护也略有不同, 冬季进行保温养护, 夏季要进行保水养护, 一般用土工布覆盖养护, 养护时间为28天。

2.7 预应力施工

预应力拉张, 需待混凝土强度达90%, 弹性模量满足设计要求且龄期不低于7天时, 方可进行。

(1) 张拉施工方法。根据合GB/T5224-2003《预应力混凝土用钢绞线》及GB/T14370《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的规定, 钢绞线性能、锚具、夹片等要符合规范要求, 并对钢绞线进行定期弹性模量测定。当梁体混凝土强度达到张拉要求后, 采用人工穿束对预应力钢绞线进行安装。根据混凝土强度的不同, 预应力施加也分三个阶段进行, 即预张拉、初张拉和终张拉。当箱梁模板拆除后, 为防止混凝土出现开裂, 则对其施加早期应力, 对梁体进行预张拉;当内模、侧模拆除后且混凝土强度达设计强度的80%时, 其弹性模量满足设计要求, 则可进行初拉张;当混凝土强度与弹性模量均达到100%时, 则可进行终拉张, 张拉前进行孔道摩阻试验。

(2) 张拉时出现问题及处理。在钢绞线张拉过程中, 滑丝、断丝等现象很少出现, 若一旦发生, 则必须及时查找原因并采取有效措施进行处理, 以避免情况的再次发生, 减少不必要的损失。

3 结束语

该大桥 (40+56+40) m采用碗扣式满堂支架法现浇连续梁。通过对地基处理、支架搭设预压、模板安装、钢筋及预埋件安装、混凝土浇筑及养护、张拉压浆等关键环节的控制管理, 通过架梁检测, 梁体各项检测数据均正常, 外观质量及内在结构符合设计及验标要求。由此可见, 该大桥支架法现浇连续梁施工应用的可行性, 且关键工序控制到位。

参考文献

连续法生产 篇9

表11—2月全国规模以上沿海港口、内河港口累计货物吞吐量及集装箱吞吐量前10名

1内贸担纲，货物吞吐量继续增长

2月份，我国规模以上港口（以下简称港口）货物吞吐量完成万t，同比增长15.2%，其中：沿海港口完成万t，内河港口完成18 781万t。

尽管国际原油、煤炭、矿石等大宗商品价格快速上涨遏制国内需求释放，港口外贸运输生产放缓，但由于国内经济内生式增长强劲，内贸运输高位增长，2月份港口克服农历春节长假的消极因素，运输生产获得较快增长。继1月份创历史新高后，2月份港口货物吞吐量不断向上突破，增长率较上月加快0.6个百分点。内贸货物吞吐量增长率超过20%，较上月加快6.4个百分点，是本月港口运输生产的最大亮点。由于占比最大的煤炭吞吐量继续高位运行，2月份沿海货物吞吐量增长率高出内河4个百分点，增长比较明显。

受益于内贸货物大幅增长，2月份，全国部分亿吨大港货物吞吐量继续较快增长，其中唐山港、烟台港、日照港、连云港港、宁波—舟山港、厦门港、北部湾港、南京港、苏州港、江阴港等港口增长率均超过全国港口平均值。受煤炭运输量大幅增长推动，唐山港吞吐量增长率超过40%。

2商品价格大涨，港口外贸增速受限

2月份，外贸货物吞吐量完成万t，同比增长4.4%，其中：沿海港口完成万t，内河港口完成万t。

全球大宗商品价格快速上扬，特别是原油、煤炭、矿石价格均达到金融危机以来最高水平。这在一定程度上遏制了国内需求的释放，再加上外贸集装箱受长假因素影响较大，外贸货物吞吐量增长率较上月大降11个百分点，为近3个月来最低增长率。海关数据显示，上月增长较多的铁矿石、钢铁、原油、粮食，2月份均出现较大滑坡。其中，进口铁矿石万t，环比和同比出现不同程度下滑，并呈现“量价齐跌”态势。由于国家加大宏观调控力度，虚高的粗钢产量开始下降，钢材、矿石库存居高不下而需求下滑，矿石进口量大幅下滑在所难免。由于春节长假消极因素影响，2月份原油进口量万t，同比仅增7.8%，与1月份27.5%的增长率相比落差极大；由于春节长假部分工厂关闭，以及国内大豆库存充裕致使需求阶段性回落，2月份进口大豆232万t，较上月的514万t大幅回落，为2008年11月以来最低；钢材出口也出现较大幅度下滑。上述货物增长率的大幅下滑拖累外贸吞吐量，同时也影响整个港口运输生产的增长。而内贸吞吐量增长强劲，其增长率接近于外贸的5倍，是推动整个港口运输生产保持快速增长的主要动能。

2月份，尽管外贸货物吞吐量增长率回落较大，但仍有一些港口获得较快增长，唐山港、营口港、烟台港、日照港增长率均超过20%。

3外贸速降，集装箱增长率回落至个位

2月份，港口集装箱吞吐量完成995万TEU，同比增长7.2%，其中：沿海港口完成885.4万TEU，内河港口完成109.6万TEU。

由于大部分外贸货物春节前出尽，2月份我国外贸进出口增长明显放缓。据海关统计，2月份我国外贸进口额、出口额分别增长19.4%和2.4%，增长率较上月大幅下滑。值得关注的是，2月份意外出现73亿美元贸易逆差，这与近期人民币较快升值有一定关系。受外贸增长率下滑影响，2月份港口集装箱吞吐量增长率下降明显，较上月急跌11个百分点，为2010年1月以来最低。2月份，港口集装箱运输发展不太平衡：北方港口呈现不同程度的增长，南方港口表现相对较弱，有些大港甚至出现下降。

谈连续梁顶推法施工技术 篇10

顶推法是梁体在桥头逐段浇筑或拼装,采用纵向千斤顶进行纵向移动,通过各墩顶的临时滑动支座面作为支撑的支点的施工方法。

其基本原理是在桥梁的台后设置梁体预制场,将梁体分成节段,每预制一段等强后进行张拉,通过在墩顶或另一端桥台上设置的千斤顶,将桥梁拉移到预设定的位置,然后采用一定的技术手段和方法将梁体降落在永久支座上的梁体上的施工方法,见图1。

2 施工方法

顶推方式是根据主梁长度、桥墩能承受的水平推力和千斤顶的型号以及桥梁的形式等多方面所决定,而确定梁体的预制长度是施工的关键之点,原因是其决定了施工的工作量以及施工工期和顶推过程中所发生的最大位移和内力,同时在确定预制长度时,确保预制长度相同,在正常的施工阶段,一般考虑阶段的循环周期为7 d～15 d。

梁体的顶推方式有单点顶推、多点顶推等,多点顶推是指在每个桥墩布置牵引桥梁的千斤顶,采用多点同步施加力量,完成梁体的推移,由于千斤顶的行程原因,桥墩顶不断受到千斤顶牵引力的影响,会产生纵向正负方向的位移,对桥墩的变形和安全有一定影响。

目前在工程中出现一种多点连续顶推的方法,多台千斤顶纵向串联,再通过自动控制装置来实现交替牵引,牵引速度连续,不间断,此法优点较多。

而单点顶推的方式采用在桥梁的一端布置千斤顶,利用一端的顶推力完成梁体的纵向移动,由于千斤顶的拉力集中在一端,因此要在千斤顶的位置放置很大的反向推力装置及设施。其主要流程如图2所示。

3 顶推法关键技术

3.1 布置预制场

预制场的位置与制梁的工艺和施工的工期、流程的循环周期密切相关,一般梁体采用从一端向另一端顶推,预制梁考虑从梁体的预制周期、顶推力的大小、预埋件的位置来进行综合考虑,预制场的底面坡度考虑与既有梁体的坡度一致。预制场的宽度考虑梁体操作面的宽度和模板的宽度,特别是考虑梁体模板拆除和横向预应力束张拉的宽度,当采用蒸汽养生时,尚应考虑蒸汽管道的敷设和相应的空间,当模板采用横向整体轨道模板,也应考虑一定的工作面。

制梁台座一般采用钢筋混凝土台座,当采用重力式台座时,应考虑地基承载力的要求,当地基承载力不满足要求时,应考虑换填地基处理,或者采用钻孔桩进行地基加固处理,保证梁体在自重和预应力的作用下,不会发生较大变形,同时由于梁体台座要反复循环使用,因此要求台面坚固变形小,一般采用5 mm钢板作为制梁台座的表面。

3.2顶推设备的配置

3.2.1顶推装置

顶推装置由液压千斤顶、拉杆(束)、锚具等组成,一般采用水平千斤顶安装在桥墩,由高压油泵作为动力装置,一端通过锚具和钢绞线或拉杆束进行锚固,另外一端与预埋在桥梁底面的拉锚器进行连接,通过液压千斤顶的持续工作,达到将梁体进行纵向顶推的目的,拉锚器的间距应能保证桥墩上千斤顶便于更换钢绞线,满足施工方便和安全的要求。

3.2.2顶推用液压千斤顶数量的确定和布置

计算千斤顶的个数和吨位时,首先应考虑梁体的自重,假设采用多点顶推,首先确定出顶推支点处所用的滑板材料的静摩擦系数,可以计算出顶推需要最大的牵引,此力来克服梁体与滑道的摩擦力,即可以确定出千斤顶的个数和吨位。千斤顶一般采用对称布置,安装千斤顶时应考虑千斤顶与桥墩的连接牢固,其抵抗剪切应力大于千斤顶的最大牵引力,同时对于柔性墩,尚应该计算桥墩顶在水平力作用下的变形,确保桥墩顶的变形在允许的变形范围之内,同时还应该考虑由于液压千斤顶的不同步,引起某一个桥墩受力较大,超过了允许的承载力和变形。预防此种问题的措施主要有:

1)采用液压站的方法,将每个桥墩的液压顶都集中在液压控制站进行控制;

2)在顶推过程中,随时对桥墩的变形进行监测,一般采用在桥墩的横轴线方向架设仪器,或者布置全站仪等设备进行变位监测,以防止此种事故的发生。

3.2.3千斤顶支墩

千斤顶支墩为安放水平千斤顶的临时设施,在施工时应考虑在施工完毕拆除此设施的方便,一般采用硫磺砂胶混凝土,施工完后将此设施清除掉,也可以采用预埋型钢的施工方法,施工完后在桥墩顶进行割除,并采用砂浆对桥墩顶进行修面的处理方法(见图3)。

3.3滑移和导向装置

3.3.1滑道安装

在桥墩顶设置滑道,滑道为整个梁体滑移的通道,因此施工的标准较严格,施工必须精心和规范。首先滑道的强度和支撑面积要满足在梁体的自重作用下,不会发生破坏,其次滑道的长度要满足滑块在滑动过程中的压力不大于6 MPa,以保证滑块的变形不大,不易破坏,同时确保滑块变形过大增加摩擦的阻力。混凝土滑道的地面如果遇到支座垫石位置,应在滑道下采取隔离措施,以方便以后滑道拆除的方便。滑道顶面应平整,每个桥墩上的水平控制在1 mm之内,在滑道的顶面铺设1 mm厚度的不锈钢板,为了保证喂送滑块方便,在滑道纵向两端采用抛物线形的坡口,滑块采用聚四氟乙烯的橡胶滑块,喂送时,带有白色聚四氟乙烯的滑块面朝向滑板,滑板表面清洁,必要时涂刷硅脂油,来减小滑动摩擦力,推动过程中保持匀速,不宜过快。

梁体在滑动过程中,由于顶推力和摩擦力随时变化,以及桥梁体本身也存在荷载不均匀以及预应力的影响,梁体会产生横向偏移的现象,对于此种情况,一般采取的措施为加强梁体的监测,在横向位置偏移增大时,采用停止顶推的方法,然后在桥梁段位于偏移一侧的桥墩上,安放水平纠偏千斤顶,千斤顶一端支撑在千斤顶支墩上,一端支撑在梁体的侧面上,在梁体顶推过程中,进行水平千斤顶的持荷,达到水平纠偏的目的。顶推滑道示意图见图4。

3.3.2临时墩和导梁

由于在顶推过程中,梁体结构本身不断的产生交替发生的正负弯矩,特别是梁体在顶推过程中为悬臂梁状况,弯矩随着梁体悬臂的长度呈现阶梯形增大,如果大于连续梁体设计承受的最大弯矩,梁体即发生破坏,同时在第一跨即梁体刚刚进行顶推的第一跨,在开始顶推时还存在梁体的倾覆弯矩大于梁体的自重弯矩等情况,因此要设置临时墩和导梁。临时墩一般采用钢筋混凝土结构,也可以采用钢结构,必须经过受力(抗压、抗拉、抗倾覆)的计算,满足各个工况的顶推情况后,开始施作。导梁采用钢板材料制作,一般为变截面钢板梁,与梁体连接时采用精轧螺纹钢连接,为保证连接牢固,采用预应力进行张拉。

由于导梁的底面和既有梁体在一个水平面上,因此在导梁即将抵达下一个桥墩墩顶时,由于梁体的自重引起梁体前段的竖向变形,以至于前端的导梁梁体的高度变形较大,无法伸入滑道,为此,可以采用在导梁前端设置一个缺口,将竖向千斤顶放入,采用千斤顶进行向上顶升,从而达到导梁梁体顺利进入滑道。

3.4桥梁顶推

按照液压千斤顶的行程方式即可进行桥梁的顶推施工,施工中需注意以下要点。

3.4.1顶推的导向与纠偏

施工观测对于连续梁的顶推施工关系比较密切,需要观测桥墩的纵向和横向位移以及相应的内力变化,需要观测连续梁体的断面挠度以及内力的交替变化情况,为了防止梁体产生过大的横向位置移动,采用楔块法及横向千斤顶纠偏法,需要在墩顶设置纠偏器。

3.4.2顶推精度的控制

1)桥梁中线的控制。

在桥梁的上下边做标记点,在桥梁移动过程中,利用全站仪不断观测位移情况,最后梁体就位后保证梁体的中心偏差在规范允许的2 mm之内。

2)桥梁截面位置的控制。

阶段顶推就位前,设专人观察,在桥梁的顶板及模板上作明显标记,准确控制桥梁纵向就位。

在制梁过程中,经常测量梁长和跨度,必要时进行调整,以保证桥梁截面位置正确以及梁底支座预埋件位置正确。

3.5桥梁起落和支反力调整

桥梁落梁是指将梁体准确的落在支座上(一般为盆式橡胶支座),但由于落梁的高差较大,而将千斤顶同时将梁顶起又受到其个数的限制,一般采用三孔跨梁为一个单元进行梁体落梁,同时在有坡度或者坡度较大的桥梁采用从标高较低的孔跨进行梁体落梁,以防止坡度对落梁的安全的影响。

由于梁体在顶推过程中存在不停变换的正负弯矩,因此梁体内配置临时预应力束,而这些在梁体顶推到既定位置后便失去作用,因此在落梁前要做的一项工作为将临时束采用切割机或者其他的施工方法进行放张,灌注压浆的孔道,在压浆的浆体达到设计强度后进行落梁的施工。

3.5.1落梁方案

首先计算桥墩处的支座反力,根据反力确定千斤顶的吨位及个数,同时考虑千斤顶的高度,确保梁体降落在支座后,千斤顶可以方便取出,千斤顶应设有自锁装置,以防止千斤顶本身的故障引起梁体降落,造成严重后果。

落梁引起的顶升高度根据梁体的实际构造结构进行计算,梁体纵向一般不超过5 mm,以防止梁体由于变形过大引起梁体受力产生次应力和表面产生裂缝,梁体横向不超过1 mm,以防止横向变形过大引起的梁体发生扭转等多种受力情况,为安全考虑,千斤顶在每顶升5 mm后,应及时检测千斤顶的油缸应力,及时调整,检查自锁,也可以设置保险垛来达到自锁作用。

应保证同一桥墩上的千斤顶顶落高度一致,不因高度变化引起梁体倾斜,发生次应力引起梁体破坏,最好用同一个油泵给同一个桥墩上的千斤顶供油,由于桥墩在距离支座顶面上一定距离处进行,因此保证一定的施工安全距离。

3.5.2落梁施工

起顶时分级调压,保证同一个桥墩千斤顶同步起落,保证相邻墩顶起高度不超过5 mm,顶起高度不超过20 mm。千斤顶顶梁后,下降时必须均匀缓慢,应设置钢板等保险垛,防止事故发生。

当梁体达到一定的高度后,采用人工进行凿除滑道,由于空间较小,施工时应考虑施工安全,在滑道施工完后,清理支座垫石的表面,将支座滑进垫石顶面,确保每个桥墩的支座安装完毕,检查支座的各项要求符合规范及标准后,即可开始落梁施工,落梁时也应考虑千斤顶的降落速度,采用相邻的桥墩循环降落的方式来达到使梁体降落到支座上。

由于调整部分支座的标高后,所有支点的反力值都将产生变化,所以,经过一次调整不一定能达到目的,需要重复进行多次的实测和调整,直到各支点反力均达到或接近理想支反力。

由于梁体和桥墩的弹性变形,调整一个支座的高程必然会影响相邻的桥墩的内力和变形,因此一次调整不可能将支座调整合适,需要进行多次调整,目的是支座的受力尽量接近图纸的理论设计值。

4工法特点

由于此种施工方法施工场地集中便于管理,将桥梁的施工和预制主要集中在预制厂区,因此吸取了预制梁的一些优点,便于施工管理及组织流水作业,对安全因素和质量影响较少,缺点是此法要求桥梁的断面规则,梁体质量不发生较大变化,同时在曲线特别是曲线半径较小的位置进行顶推法施工,有一定的难度。对于多孔的桥梁由于工作面的影响,势必工期较长,而且跨度受到悬臂的影响不宜太大的缺点,根据现场实际情况,慎重选择此种施工方法。

摘要：对连续梁工程中顶推法施工的工艺和技术进行了论述,从布置现场、配置设备、桥梁顶推等方面阐述了连续桥梁顶推法在施工中的具体做法,对类似工程施工有一定借鉴作用。

关键词：连续桥梁,顶推法,施工技术

参考文献

[1]刘大洋.顶推法施工工艺的探讨[J].四川建材,2007(3):19-20.

[2]王宪新.论桥梁顶推法施工原理及其施工工艺[J].黑龙江科技信息,2009(12):31-32.

[3]秦占海.浅谈某大桥主桥连续桥梁顶推施工技术[J].广东建材,2008(1):37-38.

[4]郭胜飚.公路桥梁钢桥梁顶推施工技术探讨[J].中外建筑,2008(7):40-41.

[5]钟启宾.我国连续顶推技术的最新发展情况[J].桥梁建设,1994(2):7-8.

[6]钟启宾.拉杆式多点顶推新工艺的发展概况[J].桥梁建设,1992(2):11-12.