搭接控制（精选7篇）
搭接控制 篇1
1 前、后大梁搭接结构剖析
图1为前、后大梁搭接处。从搭接处的截面图 (如图2) 可知, 搭接区域都是作为焊接面的。所以, 在制造工艺上大梁的翻边、两边的侧壁、底部3个区域都是作为贴合面要求的。但在实际生产中, 同时满足这种复杂结构的所有面都贴合是很困难的。因此, 在实际生产中要分析确定这几个贴合面的优先级以及它们在失效时可能会造成的影响, 再从尺寸公差角度分析控制大梁搭接匹配区域各个匹配面的公差。
1.1 截面图分段
先将大梁搭接区域的截面图分为几段 (如图3) , 大梁两侧要求相同, 所以在此只标出一侧, 另一侧与之对称。a到b部分是大梁翻边搭接区域;c到d部分是大梁侧壁搭接区域;e到f部分是大梁底部搭接区域;b到c和d到e两部分是内外大梁的圆角配合区域, 是一个特殊的匹配区域, 属于非焊接区域。
1.2 截面图分段的优先级
确定将大梁搭接区域截面分为上述4个部分后, 再确定各个部分匹配的优先级问题。首先应该保证底部贴合, 其次是内外大梁侧壁间隙尺寸控制, 最后才是翻边间隙的尺寸控制。因为大梁底部的可变形量最小, 如果底部不贴合, 会发生下面两种情况。
(1) 如果内外大梁搭接匹配时底部离空尺寸较大, 会直接导致焊接时发生焊穿, 无法完成零件焊接。
(2) 如果内外大梁搭接匹配时底部离空较小, 焊接时焊枪压力使零件发生局部变形, 焊接在一起, 会造成很大的焊接应力存在, 影响大梁的焊接强度。
侧壁的贴合度要求次之是因为侧壁的可变形量比底部钣金可变形量大。但是, 侧壁的变形量和翻边的可变形量相比就较小。另外, 侧壁的焊接强度也比翻边重要。所以, 翻边的贴合度要求在整个大梁搭接区域的公差尺寸环中应该是作为最后一个闭合要素的, 是作为最后一级的匹配面来要求的。
2 搭接匹配失效模式及公差控制分析
下面列出了大梁搭接匹配区域的几种可能失效模式, 同样分为4种匹配失效模式。
a.匹配失效模式一:内外大梁的两边侧壁干涉, 导致内大梁下不到位。
b.匹配失效模式二:内外大梁圆角干涉, 导致内大梁下不到位。
c.匹配失效模式三:内外大梁翻边贴合后, 底部区域没有贴合, 间隙较大。
d.匹配失效模式四:内外大梁底部区域贴合后, 翻边离空。
2.1 匹配失效模式一
如图4, 如果侧壁发生干涉, 就会导致内大梁下不到位, 造成翻边离空和底部离空。正如前面提到:底部离空是不可接受的, 因为底部的钣金变形能力最小, 底部离空会造成焊接击穿。即使没有击穿, 也会产生很大的焊接应力, 直接影响前后大梁焊接强度。而对于翻边离空, 焊接时可以通过钣金局部变形来完成内外大梁翻边的焊接。
对于这种失效模式, 在对内外大梁的尺寸公差控制上分别作如下要求。
(1) 外大梁公差控制
对于外大梁, 控制内壁的公差以内壁数模为基准, 控制单边公差, 控制尺寸向着外面偏差。这样, 在制造冲压件的模具时, 此区域内部模具的侧壁之间尺寸就应该比数模放大。在实际冲压模具制造时, 大梁搭接区域的模具应按照单向公差来制造, 如图5。
(2) 内大梁公差控制
对于内大梁, 控制外壁的公差以外壁数模为基准, 控制单边公差, 控制大梁外壁向里面偏差, 如图6。
这样, 在冲压件制造时根据单边公差来控制模具的整形尺寸和方向, 从冲压件制造源头防止内外大梁侧壁干涉带来的失效模式。
2.2 匹配失效模式二
如果内大梁的圆角小, 也就是圆角过渡太尖锐, 而外大梁的圆角大, 过渡得太平缓, 就会产生圆角干涉 (如图7) 。一旦发生圆角干涉, 其他如翻边、侧壁、底部等要求贴合匹配的面都不能够贴合。
解决上述问题的办法就是将内大梁的圆角设计较大, 而外大梁的圆角设计较小 (如图8) , 这样就在结构设计上解决了内外大梁圆角干涉的问题。
在实际制造中, 形成的弯曲段并不是R角, 而是一段曲线。与R角同样的道理, 这时将内大梁的弯曲区域曲率做小、外大梁的弯曲区域曲率做大就可以防止内外大梁圆角干涉这种失效模式的发生。
图9、图10分别是翻边处圆角、底部圆角的匹配情况。设计要达到的圆角匹配理想状态是内外大梁匹配后圆角匹配区域形成一定的间隙。
2.3 匹配失效模式三
造成翻边贴合后底部区域不能贴合的原因有两个:内大梁高度不够或者是外大梁高度太高 (如图11) 。由于确定了底部贴合面的优先级是最高的, 所以不允许这种失效模式发生。
2.4 匹配失效模式四
造成内外大梁底部区域贴合后翻边离空的原因也有两个:内大梁高度太高或者外大梁高度小 (如图12) 。翻边贴合面作为大梁贴合匹配区域的最低级的贴合面, 所以这种失效模式是希望得到的公差匹配结果, 可将翻边的离空尺寸作为整个尺寸环的最后一个环节来控制。
以上4种失效模式都是由大梁搭接区域的截面分析而来的, 实际贴合区域是一段大梁, 根据微分原理, 这段贴合区域是由无数小段截面组合而成的。
3 匹配分析总结
3.1 大梁匹配区域结构设计
前后大梁匹配贴合面区域作为大梁的一部分, 结构上应该对这段搭接匹配区域单独设计独立的面。内大梁的结构设计如图13。这种内大梁针对贴合区域单独设计贴合面, 如图13中b1 c1之间的面。翻边也要独立设计, 如图13中a1 d1。这样, 可以将要求的公差很好地应用到贴合面。
外大梁与内大梁的结构设计不同。外大梁的侧壁贴合区域是整个大梁的一部分, 如果要按照尺寸公差控制冲压件的制造, 就要将这整个面都作为公差调整面来处理。如果仅对这一段贴合区域进行单向偏差上的处理, 在模具制造上是很难实现的, 因为在一块连续的钣金上实际偏差处理是一个渐变的过程, 很难实现突变。所以, 单独对大梁的一部分进行单边公差处理必然会受到未处理公差部分大梁的回弹影响。因此, 本文中的外大梁的结构设计不合理, 应该为贴合匹配区域单独设计独立的贴合面, 如图13所示在g1的位置设计台阶, 保证g1～e1区域为大梁匹配面。
3.2 大梁匹配区域尺寸公差控制
初步确定大梁搭接区域的尺寸公差设计如图14、图15。
4 结束语
大梁间的匹配代表了一种类型的匹配方式——拱形结构匹配。车身上类似的匹配结构还有不少, 如前隔板与前地板之间的搭接匹配结构、前地板与后地板的搭接匹配等。本文为这些类似的结构匹配提供了一种公差分析思路, 从结构设计、尺寸公差等设计源头满足类似结构零件间的匹配要求。
搭接控制 篇2
宝钢股份有限公司冷轧冷轧薄板厂镀铬机组采用的是二步法镀铬技术,镀铬原板有多种规格,为保证各种型号规格原板的生产要求,该生产线上的焊机采用日本TEMIC全自动窄搭接焊机(型号为MSW-C100D-14-2R2PL)。该类型的焊机在国内多家厂家取得应用[1,2]取得一定的使用经验,但就冷轧薄板厂的镀铬产品而言,目前国内还没有成功经验。为解决该类型焊接用于极薄冷板,冷轧薄板厂技术人员通过优化焊接工艺参数,调整焊机的控制方案,改进焊缝质量的控制技术,解决了该焊机用于镀铬板生产中的技术问题,使得该焊机能符合高速镀铬板的生产要求。
2 窄搭接焊机的工作原理
窄搭接焊机的焊接原理是将两块材料(带钢),通以适当电流,在材料自身的电阻、材料间及材料与电极间接触部分的集中电阻上产生热量,最终熔化而焊接起来。
根据焦耳定律,焊接时作用在带钢上的热量表示如公式1所示:
式中Q:焊接时产生的热量;I:焊接电流;t:通电时间(取决于焊接速度);R:焊接区域的电阻。
又因为电阻R=ρ*L/S。
其中:ρ为被焊接带钢的电阻率;L为焊接时上下焊轮间的电阻的长度;S为焊接时前后带钢的搭接量。
从(1)式中看出,焊接带钢时所需要的热量Q与焊接电流I、通电时间t及自身电阻R有关。
因此对不同材质和不同规格的带钢进行焊接时,需要通过控制焊接电流I、通电时间(即焊接速度)及焊轮焊接压力和焊机搭接量,以确保焊接的质量[3,4]。
3 焊机工艺和设备功能
3.1 焊机主要设备功能介绍
3.1.1 入口侧夹钳
在焊接前,将后行带钢的顶部夹紧,以配合完成焊机的剪切工作,能夹住后行带钢向焊机出口侧方向横移来设置搭接量,并根据前后带钢的宽度信息,通过入口夹钳的对中装置,将后行带钢的中心线调节到先行带钢的中心线上(最大量为+-75mm)。
3.1.2 出口侧夹钳
出口侧夹钳用于焊接前固定前行带钢的尾端,在进行搭接时出口侧夹钳倾斜一定角度方便后行带钢的顶端与前行带钢的尾端搭接。出口侧夹钳也具有补偿功能,确保在焊接过程中,焊机传动侧与操作侧的搭接量一致。
3.1.3 焊机的移行架
移行架驱动装置的功能是通过速度可变的AC伺服电动机经滚珠丝杆来驱动移行架,从而达到控制焊接速度的目的。
3.1.4 焊机剪切单元
该焊机剪切单元的功能是为了获得较满意的焊接质量,确保前后带钢所形成的搭接量,由安装在焊机移行架上的剪切装置同时剪切带钢的尾部和头部.另外,在剪切装置的下部的两片刀片间,有一个废料输送机,用来将剪切下的废料自动排房到焊机的传动侧。
3.1.5 焊轮装置
焊轮装置的功能是用来将焊接电流,焊接压力传导到已经被搭接起来的先行带钢的尾部和后行带钢的头上。
3.1.6 焊机焊轮的压力单元
该单元的功能是将焊轮压力通过焊轮头部而作用到带钢的搭接部位上,这种压力的大小是根据带钢的材质种类及厚度等因数调节成适当的大小,通过比例减压阀来实现的。
3.1.7 焊接变压器单元
焊机变压器单元主要由三部分构成:变压器、整流器、二次导体。其中变压器用来将电源所提供的一次电压降低到适合馈送焊接电流的电压等级.其二次端子被连接到整流器;整流器采用单相全波方式整流,提供平稳的焊接电流,以便改善焊接质量,进行高速焊接并降低最大的输入功率;二次导体是位于整流器和电极头部之间传导电流的通路组成件。
3.1.8 碾压系统
该碾压系统是用来通过碾压的方式,将经焊接后的焊缝搭接部位进行碾压,提高焊缝的平整度,降低焊缝处的应力集中,提高焊缝的精度。该碾压系统由上下碾压轮及上碾压轮的提升机构组成。
3.1.9 平行度调节装置
在入口侧穿带台上,安装了2对平行度调节装置(PAD),通过其中一对(PAD)的夹紧和横移动作,使得带钢与机组中心线保持平行。
3.1.1 0 焊机冷却水系统
冷却可控硅组件,焊接变压器,上下电极轮。
3.2 焊接工艺流程
1)焊机准备就绪2)带钢尾定位、停止,消除张力(由线上完成)3)带钢头定位、停止,消除张力(由线上完成)4)焊机出入口PAD装置调整带钢并充套5)出入口夹钳夹紧带钢6)剪切带钢头尾7)入口夹板进行对中8)出口夹钳向上倾斜9)带钢搭接并进行搭接补偿10)焊接11)焊机排出废料并复位。
4 焊机电气及控制系统
4.1 焊机控制系统
焊机控制系统包括PLC控制系统、伺服传动系统、位置控制器及焊接电流控制器等构成。PLC系统参与焊接全过程,是焊机控制系统的核心,系统配置数字和模拟I/O模块,可完成常规的逻辑量控制、模拟量及数值计算,控制器与主线PLC通信采用PIO方式。位置控制器对焊接台及车架位置进行计算和控制。
4.2 焊机控制顺序
焊接动作分为3个阶段:
(1)准备阶段:带钢头尾定位、剪切及搭接。
(2)焊接阶段:接通焊接电流及焊轮压力,同时碾压轮进行焊缝光整。
(3)焊后处理阶段:清除剪切废料,检查焊缝及焊机复位。
具体流程图如图1所示。
4.3 焊接参数的设定
焊接参数的设定有三种模式:P/C、C/D、MAN。
(1)在P/C模式下,焊机PLC在接受到上位计算机送来的带钢信息后,在其储存的焊接参数条件表中自动搜索并将其对应的焊接参数设定值及焊接后的焊接实际参数结果均在该画面上显示出来。
(2)在C/D模式下,焊机操作人员必须在该画面上分别输入前后带钢的材料代码(1-8)及厚度(单位:mm),然后,焊机PLC在其储存的焊接参数条件表中自动搜索并将其对应的焊接参数设定值及焊接后的焊接实际参数结果均在该画面上显示出来。
(3)当焊缝质量出现异常,或在做焊接试验的情况下,操作人员可在该画面上输入或修改所需要的焊接参数进行焊接。
焊接参数设定框图如图2所示。
由图2中可知,焊接条件的设定可手动也可自动,自动模式在P/C模式和C/D模式下生效,C/D模式则需输入相关钢卷信息,方能自动产生焊接条件参数。待焊接条件生成后,将通过数模转换器,将数据分别分配到相关执行单元,从而实现对焊接电流、焊接速度、焊接压力等相关数据的控制,使焊机根据参数完成焊接工作。
4.4 焊机监视系统
焊机监视系统包含在操作面板的VDT中,主要对焊接电流、焊接速度、焊接压力和温度进行监测。同时,具有记录钢卷号、带钢厚度、带钢宽度和钢种等级的功能。系统最多可存储1000次近期焊接的数据。焊机监视系统通过工业以太网与L2上位机通信。在焊接监视系统中的数据同时也在入口操作室中的监视面板的VDT显示。监视画面如图,图3中的曲线分别代表焊接电流曲线、焊接速度曲线、焊接温度曲线和焊接压力曲线。
5 结束语
冷轧薄板厂镀铬机组焊机系统自投运以来,设备工作状态基本稳定,系统控制系统配置简单、合理,可靠性高。设备自动化程度高,自动监测信息简单明了,从而使设备操作和维护简单。焊接工艺上,采用边焊接边压薄,随即进行焊缝光整,提高了焊缝质量。搭接量连续可调,采用直流焊接。总体来说,TEMIC焊机的有效运行大大提升了机组的生产能力,为机组的连续运行起到支撑作用。
摘要：宝钢股份有限公司冷轧薄板厂镀铬机组采用的是TMEIC公司的窄搭接滚压焊接机,本文介绍了该焊机的焊接原理、过程、工艺参数,摸索出该焊机及控制技术。现场应用效果表明,该焊机自动化程度高,工艺先进,能适应镀铬机组的生产需要。
关键词：窄搭接焊机原理,过程工艺参数控制
参考文献
[1]彭扬文.TMEIC窄搭接焊机在梅钢镀锌机组的应用[J].梅山科技,2010,(6):1-3.
[2]王彬,刘维.TEMIC窄搭接焊机在热镀铝锌硅生产线中的应用[J].电工技术,2009,(8):29-30.
[3]史耀武.焊接技术手册[M].中国电力出版社,2009,7.
搭接控制 篇3
1 皮带机布置
四采扩大区三皮、四皮是为满足东滩煤矿四采扩大区4304、4305、4306工作面原煤运输而设计安装的, 带速为3.15m/s, 运输能力为1600t/h。其中, 四采扩大区三皮全长360m, 前300m区段倾角为10°, 属下运式皮带, 机尾2套驱动单元形式为“电机+限矩型液力偶合器+减速机+驱动滚筒”, 并安装有2套瓦块制动器;四采扩大区四皮全长860m, 机头60m区段倾角为3°, 属上运式皮带, 机头3套驱动单元形式为“电机+限矩型液力偶合器+减速机+驱动滚筒”。两条皮带机采取垂直搭接的布置方式 (见图1) , 四皮的原煤通过机头卸载滚筒和挡煤板倾泻到三皮机尾皮带上。
2 KTC101控制系统介绍
KTC101控制系统是由天津华宁电子有限公司开发的, 专门用于煤矿井下工作面和皮带机控制的集监测、保护、控制、通话、报警于一体的先进控制系统。该产品采用了最先进的嵌入式控制技术和现场总线通信技术, 使得该系统功能强大、操作简单、维护方便, 并配有两个标准串口, 可实现地面监测与控制, 该系统具备以下特点:
(1) 实时控制国内普遍认同的嵌入式系统定义为:以应用为中心, 以计算机技术为基础, 软硬件可裁剪, 适应应用系统对功能、可靠性、成本、体积、功耗等严格要求的专用计算机系统。KTC101系统采用低功耗嵌入式计算机 (X86构架) 做为上位机, 内部运行实时操作系统, 完成参数设定和整个系统的控制。而KTC101控制器中的内部模块 (CS、IO等) 以及沿线的下位机都采用低功耗单片计算机, 其上运行μC/OS--II嵌入式实时操作系统, 从而使整个系统的实时性强。下位机上的开关量变化可以在10ms内传输到上位机中, 为实时控制打下良好基础。
(2) 通信距离长KTC101系统采用了最先进的现场总线之一:CAN总线技术来进行数据传输, 不需要中继器, 系统一条沿线通讯可达4公里, 此功能非常适合于煤矿井下的信号传输。
众所周知, 煤矿主运输胶带距离长, 各采集点分散。PLC固然通用性强, 但如采用PLC完成对多胶带机的控制和保护, 要么需要把胶带机沿线的所有控制和保护点都用专线连到PLC的IO模块中, 这种安装和维护工作量是十分繁琐和复杂的。当然, 现在的PLC带有远程IO模块, 固然可以将这些模块安装在需要采集和控制的点附近, 就地采集和控制, 但远程IO到PLC的通信需要加入中继器才能实现远距离传输。下表给出了几种常用总线的通信距离比较:
并且远程IO和中继器一般都由就地提供电源。这样, 当任一电源停电后, 整个系统都无法工作。而KTC101正是采用了CAN总线技术, 从而使KTC101单总线无中继最长距离达到4公里 (本安型) , 成为世界煤矿井下单总线无中继最长的通讯、控制系统。再加上KTC101系统可以采用一个控制器带两路沿线, 从而使单控制器无中继控制距离达到8公里。
(3) 语言报警具有完善的语言报警提示功能, 对于设备的启停、沿线闭锁及沿线故障、各种传感器保护和故障等都带有语言报警提示当时设备的状态, 方便维修人员排查故障。
(4) 灵活的参数设置功能通过主控制器上的参数设置功能, 进行参数设置和调整, 不同的设置实现不同的逻辑控制, 参数调整不需要另外编程, 也不需要另外传程序, 通过简单的培训就可以自由调整参数。
(5) 设备状态实时检测、显示对皮带机速度、电机电流、电机绕组温度、油温、胶带张力、烟雾、纵撕、跑偏、堆煤、环境温度、瓦斯浓度、一氧化碳浓度等各种工况进行检测, 并在烟雾和环境温度动作时启动超温洒水电磁阀, 降尘降温。控制计算机对以上参数检测后, 在10.4"彩色液晶显示器显示出来 (以图形、动画和汉字的形式显示设备启停和各种保护传感器的动作情况) 。
(6) 沿线设备安装便捷KTC101系统只采用一根7芯电缆, 就实现了:拉线急停、系统供电、数据通信、语音通话、沿线查询、闭锁急停、断路检测等所有功能。不需要再单独铺设拉力钢丝就能实现拉线急停, 不需要单独铺设两台控制器之间的数据通信线就能实现多控制器之间的数据通信, 不需要单独安装电铃就能实现沿线打点, 极大了节省了人力、物力。
3 KTC101系统在四采扩大区三皮、四皮控制中的应用
东滩煤矿井下四采扩大区三皮、四皮皮带机集控系统由KTC101-Z主控制器等相关设备组成 (见表1) 。
为了便于皮带机司机同时观察两条皮带机的运转情况, 主控制器及其隔爆兼本质安全型电源安装在两条皮带搭接处, 从搭接处至三皮机头敷设七芯屏蔽拉力电缆构成CS1沿线, 在三皮机头CS1沿线末端安装一台本安输入输出, 将机头各种保护接入控制系统, 三皮机尾各种保护直接接入控制机;从搭接处至四皮机头驱动部再到四皮机尾敷设七芯屏蔽拉力电缆构成CS2沿线, 分别在四皮机头、机尾CS2沿线各安装一台本安输入输出, 将机头、机尾各种保护接入控制系统 (如图2所示) 。
由于KTC101-Z主控制器、KJS101型系列本安输入输出只能控制本安设备,
也只能检测本安信号, 当控制非本安设备时, 需要利用KDG-127/3-4矿用隔爆兼本质安全型远程控制箱将非本安信号转换成本安信号, 三皮机尾两台主电机和两台瓦块式制动器的磁力启动器通过一台远程控制箱进行控制, 四皮机头3台主电机的磁力启动器 (隔爆兼本质安全性) 直接通过控制机进行控制。
这样, 整个控制系统的硬件设施安装到位后, 我们通过设置控制机相应的参数来实现两条搭接皮带机的软件联系:在控制机上将四采扩大区三皮设置为1#皮带机, 将四采扩大区四皮设置为2#皮带机, 设置2#皮带机与1#皮带机联锁 (在正常启停情况下1#皮带机先启动才可以启动2#皮带机) ;将1#皮带机的主电机设置与CS1闭锁 (当CS1有闭锁时, 停1#皮带机) , 将2#皮带机的主电机设置与CS1/CS2闭锁 (当CS1或CS2有闭锁时, 停2#皮带机) 。
通过以上设置, 控制机处于“集控”或“就地”状态下, 只有当三皮启动后, 方可启动四皮, 在三皮停机的状态下无法启动四皮, 防止人为操作不当造成搭接处淤煤;当两条皮带机处于正常运转的状态下, 三皮CS1沿线出现保护动作或闭锁、四皮CS2沿线出现保护动作或闭锁时, 四皮均能自动停机, 防止在搭接处积煤。皮带司机可通过按控制机键盘上的“9”键来实现搭接皮带的联锁逆煤流启动, 通过按控制机键盘上的“0”键来实现搭接皮带的联锁顺煤流停车。
4 结论
通过两条皮带机一年的运转情况来看, 该系统很好地解决了搭接皮带机相互配合的问题, 杜绝了因人为操作不当而带来的一系列故障, 为矿井安全生产做出了巨大的贡献。
摘要：两条搭接皮带机由于没有煤仓缓冲, 在开机、停机时容易因司机操作不当而导致出现事故, 为了克服这个缺点, 本文引入了KTC101系统, 并将该系统在东滩煤矿四采扩大区三皮、四皮两条搭接皮带机控制中的应用作为实证分析, 证明了该系统的应用既减少了人员配置, 又确保了搭接皮带机安全、可靠地运行。
关键词：搭接,KTC101,联锁
参考文献
[1]天津华宁电子有限公司KTC101控制、通讯一体化系统使用说明书, 2006年。
单代号网络搭接细分研究 篇4
关键词：单代号网络,搭接关系,取值范围
0 引言
我国所用的网络方法多是依据CPM法或PERT法来进行编制的。这种方法的特征是工序间的逻辑关系为紧密衔接的,也就是紧前工序完成之后,紧后工序才可以开始工作,在紧前工序与紧后工序之间,不允许出现搭接现象。当有些工序之间不允许紧密衔接进行,而要求有一定时间的技术停歇或组织间断时,就需要把这种停歇或间断时间列为不需要劳动力或消耗资源而仅占有时间的工序,这不能真实的反映实际工程活动之间的逻辑关系,把这种工序同样列入网络计划之中,与实际是不符的。有些工程紧前工序与紧后工序并不一定安排为衔接关系时,就可能出现搭接的情况。紧前工序进行到一定时间之后,紧后工序才能开始进行工作。为了解决这类问题,20世纪60年代美国就出现了一种新的网络计划方法——搭接网络计划技术。本文针对四种搭接关系的搭接时距的取值范围进行了研究并得出结论。
1 单代号搭接网络的优越性
网络图可根据绘图符号的不同分为双代号网络图和单代号网络图两类。实际上双代号网络可以看成是单代号搭接网络的特例,即搭接关系仅为FTS=0的状况。
从近年的发展情况来看,使用单代号网络图的比重将会逐步增长,单代号网络在实际应用中比双代号网络有更多的优越性[1]。
1)它有极强的逻辑表达能力。事件之间各种搭接关系和各种搭接时距的定义,更能反映实际工程活动之间的逻辑关系。2)两事件之间允许多重逻辑关系,可以方便和准确地表达流水施工等网络。3)网络容许多个首节点和尾节点。这样网络的表达形式灵活,便于网络的组合和分解。4)不需“零箭杆”。事件之间逻辑关系清晰,简单易懂。5)节点号和事件编码一致,不需重新设置。6)网络的图形简单、清楚,绘制和分析计算方便,不易出错。
2 单代号搭接关系取值范围
2.1 搭接关系的形式
活动之间存在各种形式的搭接关系,如FTS,FTF,STS,STF及混合的连接方式[2]。1)FTS即结束—开始,表示前面工作的结束到后面工作的开始之间的时间间隔。2)FTF即结束—结束,表示前面工作的结束时间到后面工作结束时间之间的时间间隔。3)STS即开始—开始,表示前面工作的开始到后面工作开始之间的时间间隔。4)STF即开始—结束,表示前面工作的开始时间到后面工作的完成时间的时间间隔。
2.2 搭接关系的取值范围
理论上讲,如果没有工期限制,工作之间的搭接时距可以取+∞。搭接时距还可以是负值,例如,平整场地完成前2天设备即可进场,如图1所示。
所以搭接时距的范围取值可以是(-∞,+∞),但实际上工期是有限制的,所以不可能取到∞值。
1)FTS,这是最常用的搭接关系,即紧后活动的开始时间受紧前活动的结束时间的制约。例如,混凝土浇捣成型后,至少要养护7 d才能拆模,如图2所示,这里7 d即为搭接时距,即拆模开始时间至少在浇捣混凝土完成7 d后才能进行,为了达到混凝土的强度要求不得提前,所以7 d即为最小值。可以得出,此例子的搭接时距的取值范围为(7,+∞)。
又如:按规定,基坑挖土完成后,最多在2 d内必须开始做垫层,可以防止基坑土反弹和其他不利因素影响质量,如图3所示,即挖土完成后,可以立即或者停1 d或停2 d做垫层,但是不允许超过2 d以上。所以2 d即为最大值。可得出,此例子的搭接时距的取值范围为(-∞,2)。
2)FTF,即紧后活动的结束时间受紧前活动结束时间的制约。例如:基础回填土结束后基坑排水才能停止,如图4所示,即此时0 d为最小值,可得出此例的搭接时距的取值范围为(0,+∞)。
又如:在隧道开挖过程中,为了防止坍塌事件的发生,需要在最短的时间内完成砌壁,根据地下土质状况的不同,间隔时间不同,我们假设为2 d,如图5所示,即这时的2 d即为最大值,可以得出此时的搭接时距的取值范围为(-∞,2)。
3)STF,即紧后活动的结束时间受紧前活动开始时间的制约。例如:挖掘带有部分地下水的基础,地下水位以上的部分基础可以在降低地下水位开始之前就进行开挖,而在地下水位以下的部分基础则必须在降低地下水位以后才能开始。这就是说,降低地下水位的完成与何时挖地下水位以下的部分基础有关,而降低地下水位何时开始则与挖土的开始无直接关系。在此设挖地下水位以上的基础土方需要10 d。如图6所示,这里的10 d即为最大值,可以得出此例搭接时距的取值范围为(-∞,10)。
4)STS,即紧后活动的开始时间受紧前活动开始时间的制约。例如:挖管沟与铺设管道分段组织流水施工,每段挖管沟需要2 d时间,那么铺设管道的班组在挖管沟开始的2 d后就可开始铺设管道。如图7所示,可以看出,此时的2 d即为最小值,此例的搭接时距取值范围为(2,+∞)。
3结语
由四种搭接关系的例子我们可以看出问题的所在,每种搭接关系不可能有统一的取值范围,活动不同,搭接关系的取值范围就不同,例如FTS,它的取值范围可以是(T,+∞)或者是(0,T)而且,在一定的假设前提下,取值范围可以是变化的。所以,只能是具体的活动具体分析,没有统一的规则界定每种搭接关系的取值范围。并且经分析发现,每种搭接关系都是紧后活动的时间受紧前活动时间的制约。
参考文献
[1]刘驯良.单代号搭接网络中搭接时距MA的定义及算法[J].建筑管理现代化,1994(1):14-16.
[2]成虎.工程项目管理[M].北京:高等教育出版社,2004:231-234.
[3]江景波.单代号网络计划计算方法及实例[Z].技术讲座,2003:30-34.
两例“三线”搭接事故案例分析 篇5
案例一：2005年7月12日下午1时许，某县袁姓村民在自家农田劳作时，触及悬垂于横跨田间的广播电视线的金属吊挂线，遭电击身亡。据事后调查得知，由于当天烈日当空，气温较高，在距离死者劳作地点200多米远的一根村道照明相线，因太阳暴晒悬垂下来，靠在从其下方穿过的广播电视线的吊挂线上，使该广播电视线的整条金属吊挂线带上220 V相电压。
案例二：2007年5月14日下午5时许，某李姓女子在澡堂洗澡时，意外遭电击身亡。由于澡堂周围没有电线，一时令现场勘察人员迷惑。经过多方面人员的详细排查，发现该澡堂的广播电视进户线缠绕在澡堂暖气片上通过，而电视进户线在杆上与通信线的架空钢绞线搭接且线皮已经破损，该通信线架空钢绞线在2基杆外与电力线路搭接，从而造成广播电视进户线带上220 V相电压。
“三线”搭接不仅影响美观，而且影响安全。其主要由通信、广播电视线路的安装不规范，技术维护力量薄弱，管理不到位，从业人员素质不高，执法监督乏力等原因造成。如上述两起事故，原本线路上也装有剩余电流动作保护器，但已经损坏，导致供电线路系统的保护形同虚设。针对“三线”状况，现提出以下几点建议加以防范。
(1)按照相关规程，规范施工作业。目前，相关行业执行的规范有《有线电视系统工程技术规范》、《农村低压电力技术规程》、《农村低压电气安全工作规程》、《工业企业通信设计规范》等，除了新建、改、扩建工程严格按照规范施工标准，使线路达到安全、可靠运行，便于维修、检测，减少障碍物的交叉跨越外，对原有的线路应重点解决以下问题。
(1) 市区架空电缆吊线的两端和架空电缆线路中的金属管道均应接地。野外的架空电缆线路在分支杆、引上杆、终端杆、安装干线放大器的电杆，以及直线线路每隔5～10基电杆处、电缆进入建筑物时在靠近电缆进入建筑物的地方，均应将电缆外层屏蔽接地。同时，考虑到雷电的破坏力强和发生时间的不可预测性，对各种设施极易造成破坏。为了使整个网络正常运行，避免雷击时造成雷电波侵入用户造成伤害，还应对角杆、终端杆和每间隔15基杆的线杆做避雷接地处理。
(2) 架空电缆直接引入时，在入户处应增设避雷器，并应将电缆外导体接到电气设备的接地装置上。电缆直接埋地引入时，应在入户端将电缆金属外皮与接地装置相连。
(3) 挂设电缆的吊线和拉线是裸露的，极易锈蚀，必须使用热镀锌钢绞线。
(4) 吊线的架设高度除了按照规范要求与地面、电力线保持必要的安全距离外，吊线与电力线交越时还需加装绝缘保护带和保护标志。保护带要宽于电力线宽度，并且符合耐压要求。
(5) 农村低压电力电网采用TT系统方式运行时，应装设剩余电流总保护和剩余电流末级保护;对于供电范围较大或有重要用户的农村低压电网，还可增设剩余电流中级保护。保证剩余电流动作保护器使用完好，禁止其退出运行。
(2)强化安全基础管理，落实企业主体责任。企业是安全生产的责任主体，要按照《中华人民共和国安全生产法》的有关规定，落实企业安全生产责任制，制定完备的安全生产规章制度，设置独立的安全生产管理机构，配备专职安全管理人员，保障安全投入。
水泥钢板库搭接结构施工工艺 篇6
1 库的结构
1) 重建库体高31m, 直径26m。
2) 库体材料选用Q345B (最好采用Q345E) 符合标准, 适用于-40℃高寒地区。库体搭接共19圈, 底圈与环形法兰焊接, 由下至上板厚25~6mm。其中板厚25mm、22mm、20mm、18mm和16mm的各1节, 14mm、12mm、10mm和8mm的各3节, 6mm的2节。
2 施焊工艺
1) 施焊前编制装配、起吊和焊接作业指导书, 查验焊工资质证书并进行代样考试, 合格者上岗施焊。
2) 库体钢板搭接结构见图1, 纵向对接坡口由等离子弧切割而成, 其结构见图2。切割后的库体钢板由电动辊子卷板机卷制底圈R13m- (25mm) 至上部R13m— (245mm) 。焊条采用E5016或直流反接E5015。为保证焊透, 采用Φ3mm焊条封底, Φ4mm焊条盖面。
3) 为保证水泥钢板库每圈及各圈之间的组对焊始终在地面操作, 施工由最上圈开始, 依次逐渐提升。为此, 施工单位自行设计了提升机构 (见图3) , 其主要由14根抱杆组成 (14×Φ159mm×6mm钢管) , 每根长度3.5~4m, 底部焊接在垫板上, 垫板焊接到基础法兰上, 基础法兰厚度为25mm, 焊后割掉。每圈库体整周设置胀圈, 其上每隔1m焊有三角板。胀圈及抱杆上均焊接吊鼻, 上下吊鼻由5t电动葫芦连接, 每圈提升时, 开动各电动葫芦。实践证明, 其达到了要求。
3 焊后检验
1) 搭接焊缝依据JGJ81—2002《钢结构焊接技术规程》进行三级检验, 经检查无表面气孔、裂纹、夹渣和电弧擦伤, 焊缝尺寸符合标准。
2) 纵向对接焊缝依据上述标准表面检查合格后进行无损检测, 依据JB4730—1994《压力容器无损检测》三级焊缝超声波检测全部合格, 其中对接纵缝抽检10条焊缝, 按照JB/T4730.2.2005《承压设备无损检测》X射线检测, 9条焊缝评定为Ⅰ级, 1条焊缝评定为Ⅲ级, 焊缝全部符合要求。
4 结论和建议
1) 钢板库搭接施工工艺较为简单, 但上部内径减少, 影响库容积。
2) 钢板库对接施工工艺要求较高, 环缝对接坡口加工量大, 从下至上内径无变化。
3) 上述两种库体施工工艺均可采用, 但必须完善焊前、施工和检验的工艺规程, 以保证可靠的钢板库使用性能。实践证明, 如有疏漏两种结构均可出现较严重的质量事故。
参考文献
[1]郑楷, 赵大军, 毕岩, 等.2万吨水泥钢板库倒塌的事故分析[J].水泥, 2011 (5) :43-45.
配电网绝缘导线搭接的要领 篇7
1 不能直接用刀剥离主干线绝缘层搭接导线
直接把主干线绝缘层用刀剥掉, 把要搭接的导线搭接上去后再用绝缘胶布包裹修复绝缘层。该施工方法简单方便, 随时搭接不受任何限制, 为工作责任心不强, 喜欢偷工减料的施工人员经常采用。这种施工方法给电网安全运行埋下许多隐患, 如绝缘层被剥离后破坏了导线的整体机械强度, 在风雪灾害天气容易拉断导线;包裹的绝缘胶布容易使雨水慢慢渗透到导线里面, 在弧垂处积水, 造成导线自重增加张力增大, 也容易加快导线线芯氧化腐蚀, 缩短导线使用寿命。
2 正确使用绝缘穿刺线夹进行线路搭接
(1) 合理选择规格。根据搭接导线和主干导线的规格型号, 选择好相对应的绝缘穿刺线夹。不能把高压绝缘穿刺线夹用在低压电网上, 也不能把低压绝缘穿刺线夹用在高压电网上。由于高压绝缘导线的绝缘层比低压绝缘导线的绝缘层厚得多, 使用后会出现接触不良、甚至不通电的情况, 或者出现把低压绝缘导线卡断的现象。不能把小规格绝缘穿刺线夹用于大规格绝缘导线上, 或大规格绝缘穿刺线夹用于小规格绝缘导线上。这样会出现穿刺不到线芯造成不通电、接触不良等情况, 也会出现穿刺过头直接把导线卡伤、卡断等事故。
(2) 使用专用力矩扳手。在绝缘穿刺线夹安装过程中, 一定要使用专用力矩扳手来紧绝缘穿刺线夹, 在线夹与导线接触到位后, 力矩螺母自动断裂脱离, 这样夹紧后接触良好紧密且不会卡伤导线。如果使用其他普通扳手 (如活络扳手) 进行施工, 会由于用力不均匀, 力矩螺母提前断裂或不断裂, 造成导线接触不良, 或导线卡伤、卡断。
(3) 线夹只准使用一次。绝缘穿刺线夹的力矩螺母由里外两层组成。外层的力矩螺母只是夹紧线夹用的, 在两根导线搭接时, 随着螺母的拧紧, 穿刺线夹的刺针穿过导线绝缘层后碰在导线金属体上, 其针头会变形变钝受到的阻力增大, 达到设计好的预定值时外层的力矩螺母断开。里层的力矩螺母是在拆卸绝缘穿刺线夹时用的, 如果第二次再使用就无法保证两根导线刚好紧密接触。