模板支撑系统施工方案（精选7篇）
模板支撑系统施工方案 篇1
梁板模板支撑架专项施工方案 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库 施工单位：大连悦达建设工程集团有限公司 编制时间：2011年8月6日 目 录 一、工程概况 3 二、模板施工验算说明 4 三、编制依据 5 四、设计计算 5 五、构造要求 6 1 架体总体要求 6 2 架体立柱 6 3 架体水平杆 7 4 剪刀撑 7 5 周边拉接 8 六、材料管理 9 1 钢管、扣件 9 2 技术资料 9 七、验收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撑体系位移的检测控制 12 十、模板支撑系统拆除与堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、应急救援预案 17 1、概况 17 2、机构设置 17 3、报警救援及其他联络电话 17 4、人员分工与职责 17 5、应急救援工作程序 18 6、应急救援方法 18 计算书： 梁侧模板计算书 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 29 扣件钢管楼板模板支架计算书 37 柱模板设计计算书 45 一、工程概况 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库;地址：本工程位于大连市西岗区北岗街、通海街、双兴街围合地块;结构类型：地下室框剪结构，地上剪力墙结构;建筑总面积：92800㎡;总高度：94.6m;层数：地下二层，地上30层;本工程G-14~G3-1轴交G2-C~G3-D轴，标高10.150m处梁板至底板2.0m处为地下一层楼板中空部位，层高8.15m，施工面积1007 ㎡，具体范围如下图阴影部分所示：
模板支撑计算区域。
二、模板施工验算说明 本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：
工程部位 截面尺寸 支撑高度 楼板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。
本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：
序号 部位 搭设基本参数 1 楼板模板 面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
板底木方50×80mm，间距300mm。
梁侧模板 模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
梁底支架 承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。
模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。
柱侧模板 柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
木方截面宽度=50mm；
木方截面高度=80mm；
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）四、设计计算 详见附录计算书 五、构造要求 1 架体总体要求(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。
(3)定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。
2 架体立柱 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；
当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。
钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。
扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。
3 架体水平杆（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（3）主节点处水平杆设置：
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
剪刀撑 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1)设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：
a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；
倾角为60°时，则不应超过5根；
b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
周边拉接(1)一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
(2)超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。
六、材料管理 1 钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关规定。
(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。
钢管外观质量要求：
a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；
钢管表面锈蚀深度；
钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
c 钢管应进行防锈处理。
扣件外观质量要求：
a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；
b 扣件应进行防锈处理。
技术资料 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理 七、验收管理(1)验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2)验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程(3)扣件力矩检验 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
(4)验收记录 按相关规定填写验收记录表。
八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。
混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；
混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
九、模板支撑体系位移的检测控制 梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。
1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查、巡检重点部位：
杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；
底座是否松动，立杆是否符合要求；
连接扣件是否松动；
架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求；
施工过程中是否有超载的现象；
安全防护措施是否符合规范要求；
脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。
5、监测方案包括：
（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。
（2）监测点布设：
观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。
必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
（3）监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。
高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 经纬仪、水准仪 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 经纬仪、水准仪 水平杆、斜杆钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 25mm 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差≤30 22mm 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内 相对值≤H/400 0.75×H/400 经纬仪、水准仪 支撑沉降 ≤10mm 5 mm 经纬仪、水准仪 6、高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由检测人、项目经理提供给监理单位。
7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。
8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。
十、模板支撑系统拆除与堆放 混凝土结构部位拆模强度表 结构类型 结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板 ≤2 50 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 悬臂构件 ≤2 75 ＞2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
2、拆除要点 模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。
拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；
拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。
拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷；
拆下的支架，按规格堆放整齐；
对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；
水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑；
应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑（但混凝土强度必须达到设计强度要求）。
拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。
拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求；
· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。
卸料时应符合下列规定：
· 各构配件严禁抛掷至地面；
· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。
3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。
4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。
8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。
10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。
十二、应急救援预案 1、概况 本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。
2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。
组 长：项目经理 高鹏 副组长：现场技术负责人李安喜 组 员：安全员刘汉勇 施工员：季先锋、程恩伟 木工班组长：张孝节及各施工班组长。
3、报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 单位或姓名 电话 单位或姓名 电话 火警 119 组长（项目经理）：高鹏 *** 公安 110 副组长（现场技术负责人）：李安喜 *** 医疗 120 组员：刘汉勇 交通 122 组员：季先锋 公司办公电话 组员：程恩伟 4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）高鹏：负责高支模应急救援全面工作。
（2）现场技术负责人（直接安全责任人）李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（3）现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（4）组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
（4）项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：
1）当现场只有１人时应大声呼救；
２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
（2）模板、坍塌应急救援方法：
1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
（3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。
2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；
如果是重伤，应迅速送医院抢救。
5）预备应急救援工具如下表：
序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2个 抢救伤员 4 止血急救包 3个 抢救伤员 5 手电筒 10个 停电时照明求援 6 应急灯 6个 停电时照明求援 7 爬梯 4樘 人员疏散 8 对讲机 6台 联系指挥求援 计算书：
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；
计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁两侧立杆间距1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN(已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 =(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×8.150=1.052kN(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
木方截面宽度=50mm；
木方截面高度=80mm；
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；
T──混凝土的入模温度,取20(℃)；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
1──外加剂影响系数，取1；
2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
三、柱箍间距验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；
I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；
F──新浇混凝土侧压力设计值；
Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；
b──柱木面板一块的宽度(mm)；
W──木面板的抵抗矩；
fm──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：
胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：
式中 N──柱箍轴向拉力设计值；
q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；
An──柱箍净截面面积；
An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值；
Wnx──柱箍截面抵抗矩；
计算过程如下：
q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求!五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图(1)侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm；
经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3)侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；
a──木方间距,取a=200mm；
E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图(1)木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm；
经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m；
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；
= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2；
木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2)木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3)木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm；
E──弹性模量,取E=9000N/mm2；
经计算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
模板支撑系统施工方案 篇2
关键词：高大模板,建筑工程,支撑系统,施工方案
1 工程实况
本市某项目地下室及上部主体工程位于厦门市集美区集美新城核心区。总建筑面积49647.14m2。屋面形式采用大跨度框架斜板结构形式。本方案针对斜屋面超高梁板高大模板区域, 构件情况如下:办公楼二重坡顶梁板标高75.400~85.600, 二重坡顶梁板坐落在标高68.900厚130mm的大屋面层上, 最大层高16.70m, 属于超高梁板高大模板, 二重坡顶层最大板厚150mm, 涉及的梁截面尺寸有:500×1000, 梁最大跨度21.80m, 属于超大跨度梁。
2 工艺流程
首先放出轴线及梁位置线, 然后按照以下流程进行, 先定好水平控制标高, 再进行梁板顶架安装, 然后架设梁底木方龙骨于顶托上, 其次是梁底模及侧模安装, 再次是架设板底木方龙骨于顶托上, 然后是楼板模板安装, 随后进行高大模板工程专项验收, 跟着进行柱混凝土浇筑, 浇筑完之后进行梁板钢筋绑扎铺设, 再进行梁板混凝土浇筑, 还得进行变形监测, 此外还要进行混凝土保养, 要求达到100%混凝土设计强度, 随后让经监理审批拆模, 经监理同意知乎, 就开始拆下顶托, 拆除梁板模板了, 再清理模板, 然后拆除水平拉杆, 剪刀撑及立杆。
3 支撑构造
3.1 安装顺序
由底座向上安装, 先是底座布置, 在上面放纵横水平扫地杆, 从底座角部起有顺序地向两边垂直安装底层立杆, 使底端与水平扫地杆能够扣接固定, 需要注意的是, 在固定底层杆钱, 还应校核实立杆的垂直度, 在每个方向都安装立杆后, 然后安装第二层的水平加固杆和立杆, 并扣接固定, 这里还是得保证立杆和水平杆符合要求, 按40~65N·m力矩要求, 用扳手拧紧扣件螺栓, 之后的搭设就和第二层的搭设是一样的, 按照第二层的搭设要求, 依次延伸搭设直至第一步架完成, 第一步架搭设完成之后, 还要全面检查一遍构架质量, 以确保构架质量达到要求, 第一步架完全确定后, 再进行第二步水平杆安装, 以此延伸, 随之而来的是按搭设进程及时装设剪刀撑。
3.2 支撑系统安装
在支撑搭设之前, 工程技术负责人需要按照本施工方案要求, 向施工管理人员和工人班组进行详细安全技术交底, 安全技术交底完成之后, 才能签字确认。
(1) 检查、验收钢管、配件, 禁止使用不合格的钢管和配件;
(2) 清理干净工作面, 使工作面上不留杂物;
(3) 按照立杆平面布置图的要求放线定位, 首先要弹出钢管立杆位置线, 准确安放垫板、底座, 采用逐排和通层搭设的方法来, 还得伴随着扫地杆水平纵横加固杆的搭设。这里对立杆底部垫的要求是, 长度不能小于2跨、宽度≥200mm、厚度50mm的通长木垫板。此外, 水平杆与立杆得扣接牢固, 纵横扫地杆离地面高度不能够大于200mm;
(4) 在现场施工模板支架时, 需要确保的是立杆的垂直度和扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距。满足了模板设计所确定的水平拉杆步距 (1.5m) 的要求之后, 再进行平均分配确定具体步距;要求每一步纵横向应各设一道水平拉杆, 也就是在每步、每跨上均设置双向水平拉杆;
(5) 从底部到顶部设置连续竖向剪刀撑时, 得设置在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨 (且不大于5m) 的地方, 且剪刀撑宽度为4跨。连续水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑顶部交点平面, 扫地杆的设置层上设置水平剪刀撑, 水平剪刀撑从架体底平面距离到水平剪刀撑的间距不超过6m, 剪刀撑宽度范围是3~5m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角范围是45°~60°, 水平剪刀撑与支架纵 (或横) 向夹角范围是45°~60°。剪刀撑斜杆的接长采用搭接的方式, 搭接要求是, 长度不小于1m, 采用不小于2个旋转扣件固定, 端部扣件盖板边缘到杆端的距离不小于100mm。剪刀撑采用的是旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上, 且旋转扣件中心线到主节点的距离应该不大于150mm;
(6) 《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》 (闽建建[2007]32号文) 中规定, “立杆垂直度偏差应不大于1/500H (H为架体总高度) , 且最大偏差应不大于±50mm。”但本工程模板支撑系统最大搭设高度15.54m, 其允许偏差为±31mm, 非常符合该管理规定中的要求;
(7) 在水平杆的接长上, 禁止用搭接的方式, 必须采用对接扣件连接的方式, 但水平杆的对接扣件应该交错布置, 对于两根相邻水平杆的接头不适宜设在同步同跨内, 而不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm, 各接头中心与最近主节点的距离不宜大于跨段的1/3;
(8) 在扣件的拧紧力矩上, 应该控制在40~65N·m, 并在检查时做好书面记录, 监理单位实施旁站, 按照随机分布原则对扣件数量的10%进行抽检, 如果不合格率超过被抽检数量10%, 那么就应该全面检查了, 直到合格为止。建质[2009] (254号) 规定:对于承重杆件的外观抽检数量不能够低于搭设用量的30%, 如果发现质量不符合标准、情况严重的, 就要进行100%的检验, 并随机抽取外观检验不合格的材料 (由监理单位见证取样) 送法定专业检测机构进行检测。所以, 对于梁底扣件应进行100%检查;
(9) 在立杆、可调托座的设置上, 需要根据支撑高度来看。施工单位要严格按照要求布置立杆、水平杆及剪刀撑。模板承重架应该和已经浇筑好的混凝土墙或柱作为拉结节点, 以增强整体稳定性;
(10) 在模板支架搭设完成之后, 施工单位必须先自检, 然后再通知公司相关主管部门检查, 检查合格后, 然后经过监理、质监站验收, 验收通过之后, 才可以投入使用。
3.3 模板安装
(1) 梁底、梁侧模板采用的是18mm胶合板, 梁底平板模是铺设在横向次龙骨上的, 而次龙骨则搁置在主龙骨上。
(2) 楼板模板也采用的是18mm胶合板, 用48.3×3.6mm双钢管作为顶托材料, 而横向采用则是50×100mm木方。
(3) 梁模板的安装。首先得在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线, 然后按照设计标准高度调整扣件式脚手架可调顶托的高度, 等到将其调至预定的高度后, 再在可调顶托的托板上安放木方。对于4m的现浇钢筋混凝土梁、板, 它的模板应该按设计要求起拱, 当设计没有具体要求时, 起拱高度适合为跨度的1L/1000~3L/1000。主、次梁交接时, 起拱顺序是, 先主梁, 后次梁。当跨度为4m~10m时, 起拱值取10mm;当跨度为10m~18m时, 起拱值取20mm;当跨度>18m时, 起拱值按30mm取值。本工程梁最大跨度为21.80m, 所以起拱值就是30mm。侧模、压脚板及斜撑的安装需在梁底模安装好之后才能进行。身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间, 拆除困难等一系列现象, 可以采取如下措施避免: (1) 支模遵守侧模包底模的原则, 且在梁模与柱模连接处的下料, 尺寸需要比一般情况下略为缩短; (2) 梁侧模必须得先有压脚板、斜撑的支持, 然后拉线通直将梁侧模钉固; (3) 浇筑混凝土之前, 先用水浇透模板;浇筑混凝土时, 不可以采用会令支撑系统产生偏心荷载的浇筑顺序;而且在浇筑混凝土时, 还应该一边浇, 一边捣, 是它平整。
(4) 楼面模板的安装。最基础的步骤还是通线, 再调整双扣件固定48.3×3.6mm单钢管, 并将它调到预定的高度, 然后在单钢管上架设48.3×3.6mm钢管, 在钢管固定后架设横楞, 然后又在横楞上安装胶合板模板。值得注意的是, 在铺胶合板时, 可从四周铺起, 最后在中间收口。如果情况为压旁, 那么角位模板应该通过线钉固 (见图1-3) 。
4 监测监控策略
(1) 班组、项目部、公司进行安全检查的时间分别是:每天、每周、每月, 而且所有的安全检查记录都必须形成书面材料。
(2) 高大模板日常检查, 巡查重点部位: (1) 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件符合要求与否; (2) 地基积水与否, 底座松动与否, 立杆悬空与否; (3) 连接扣件松动与否; (4) 架体是否呈现不均匀的沉降、垂直度; (5) 施工过程中是否存在超载现象; (6) 安全防护措施符合规范与否; (7) 支架与杆件出现变形与否; (8) 支架在承受六级大风或大暴雨之后, 就必须进行全面检查。
(3) 监测措施。混凝土浇筑前, 在大梁底部的两端及中间各设两根吊垂线 (两侧) , 从大梁底部一直吊到立杆支承底板 (基础) , 吊垂尖与地面间距控制在20mm以内, 并且做好记录, 在吊垂的正下方用红蓝笔做好“+”字标记, 同时还得量测好线垂与立杆间的相对距离, 以此监测浇筑过程中大梁底的模板和支承体系的变化情况正常与否。检测过程中需要做的就是, 找专人跟踪监测, 严格控制吊垂与地面距离及与立杆距离, 距离的变化均按照设计允许变形的要求来控制, 一旦发现异常情况, 就得立即停止施工, 直到异常情况处理好之后, 才能继续施工。
5 结束语
当前, 随着我国商业建筑对较大内部空间的需求不断增大, 同时对高大模板支撑工程的施工技术要求也在进一步提高, 因此为了提升建筑工程施工的质量, 确保工程施工过程安全, 需要采取科学的施工方案展开施工。
参考文献
轻钢模板支撑系统施工技术 篇3
【关键词】模板 轻钢支撑体系 琵琶撑 薄壁C型钢
1、引言
目前钢管扣件脚手架模板支撑体系在我国建筑工程施工中应用比较广泛，大约占支撑体系使用总量的70%左右。在今后较长时间内，钢管扣件脚手架支撑体系仍占主导地位。这种脚手架支撑体系在浇筑楼面梁板时，要搭设满堂脚手架，占用了大量的空间，造成材料的浪费，拖延了施工工期。为克服传统脚手架支撑体系的缺点，以提高施工效率和节约周转费用而设计了这种轻钢模板支撑体系。
2、施工特点及适用范围
该支撑体系具有比传统的模板支撑体系：提高施工速度、缩短材料周转周期、省机械台班、省料、省工、且安全可靠、提高经济效益等特点。轻钢模板支撑体系适用范围：占地面积大、梁跨度较大、层高较高的框架结构工业与公共建筑的梁板混凝土模板支撑。如框架结构的工业厂房、办公楼、报告厅、地下室等。
3、工艺原理
通过薄壁C型钢组装成的支撑梁和琵琶撑立柱连接形成小型钢结构框架体系，楼板的施工荷载通过钢管间接传到C型钢支撑梁，支撑梁再将荷载传递到琵琶撑立柱和两端的脚手架立柱。从而形成供梁板模板、钢筋和混凝土浇筑施工的临时轻钢支撑体系。
4、工艺流程及操作要点
学习图纸→支撑系统翻样→下料制作→现场交底培训→支撑梁组装→框梁模板支架搭设→通长次梁支撑梁安装→琵琶撑安装→短次梁支撑梁安装→次梁底模铺设定位→次梁钢筋绑扎→次梁钢筋绑扎→次梁侧模安装加固→平台板支架安装→平台板下木方铺设→平台板安装→平台板钢筋绑扎→支撑系统验收加固
4.1连接和搁置方法
4.1.1端头固定方法：框梁与次梁相接处，用钢管扣件搭设井字型脚手架，将框架架梁侧面相邻立杆间连接上水平钢管，其标高为C型钢支撑梁的底标高，然后直接将C型钢梁搁置在该水平钢管上。为了防止C型钢梁左右移位，C型钢梁就位后，将C型钢梁外侧用扣件卡紧。为了防止C型钢前后滑移，C型钢梁就位后，将C型钢与主梁侧模间的空隙用木垫卡紧。为了防止C型钢梁下水平钢管处的扣件松动，在该节点处采用双扣件加固措施。同时为防止水平钢管下弯，拟在C钢支撑梁底位置增设一根φ48立管，与钢管井字架连为一体。
4.1.2琵琶撑的安装方法：当框架结构层高较高时，为了防止琵琶撑倒塌伤人，应用12#铅丝将琵琶撑与支撑梁连接在一起，为了确保琵琶撑立柱体系的空间整体稳定性，在琵琶撑垂直居中偏上部位用φ48脚手钢管将所有琵琶撑与框架柱、主梁支撑连成一体。为减小琵琶撑对下一楼层造成的集中应力，在琵琶撑下设200宽50厚木垫。为了拆模方便，在琵琶撑与C型钢梁间及琵琶撑与梁底模间设调整木楔。
4.2模板竖纵楞的连接方法：
由于本支撑体系立管稀疏，本施工工艺采用楼板支撑直接与横向梁的竖楞连接在一起，故纵横向梁的纵横楞布置方式也有所不同。
4.2.1横向次梁侧模竖楞和纵楞连接方法
侧模采用18厚机制板，上、中、下两排纵楞（木方）用钉子固定，竖楞间距按40cm一档，选用φ48脚手钢管即可满足要求。竖楞下部扣一扣件，直接搁置在C型钢支撑梁上，防止竖楞下滑。高度800以上梁中部设一道对穿螺栓，螺栓可选用φ14@500。
5、轻钢支撑的安装和拆除要求
5.1轻钢支撑由于重量不太大，最重的主梁钢楞也只有60公斤左右，所以全部采取散装散拆的办法组织施工。
5.2轻钢支撑空间很少设有支撑点，所以安拆时作业人员在空中没有立足之地。为了解决这一问题，应加工部份折梯和活动作业平台作为支设技撑梁时的辅助设施。当支撑梁安装好以后，可将部份楼板支撑钢楞和九夹板临时搭设在次梁的支撑梁上，供主、次梁的钢筋绑扎和立模用。板底支撑施工时，采用φ12焊制成简易吊篮，将吊篮悬挂于梁侧φ48纵楞上，并系好安全带。这样既操作安全，又提高了模板支设的效率。
5.3轻钢壁薄，碰撞时易变形，因此，在安拆轻钢支撑时应用绳上拉、下放。搭设好临时脚手架，比较重的构件可用塔吊吊装，严禁从高空向下摔落。
6、施工安全措施
6.1所有参加施工的作业人员，必须经过安全技术操作培训合格方可进入现场施工。特殊工种必须持有操作证上岗作业。施工前，应由项目工程师或施工员进行技术交底后，方可进行施工作业。
6.2专职安全员应根据本程的特点，结合安全生产制度和有关规定，经常进行安全教育和现场检查。
6.3严格执行施工现场安全生产和高空作业的有关规定，在对施工班组进行操作交底时，必须同时进行安全交底，并随时做好书面记录。
6.4利用折梯、活动操作平台或吊篮作业时，操作人员必须保持平衡，以防偏心和失稳，造成高空坠落。
6.5施工过程中，应防超载，尤其防止过大的集中荷载，确保结构稳定和作业人员的安全。
7、轻钢支撑系统几点技术及质量保证措施
7.1由专人进行翻样，先有翻样图，然后进行制作加工，对工人进行技术培训，最后才大面积下料制作；
7.2钢结构制作后要按型号、安装顺序进行堆放，一个型号放一个地点，逐个进行编号，以便选用；
7.3在安装前必须对钢构件的编号、外型尺寸、螺孔位置进行全面检查，完全符合设计及翻样图要求后才能进行拼装；
7.4钢结构体系在运输过程中发生变形应予修复，不能修复的杆件，必需更换；
7.5支撑钢梁的定位轴线要精心测量，支撑梁下水平钢管标高要抄平，防止因分尺丈量产生积累误差，产生梁底不平；
7.6对于C型钢梁翘曲、变形的应更换，支撑钢梁是大梁支模骨架，直接影响到梁几何尺寸、外观质量，对其刚度应充分重视；
7.7琵琶撑的集中荷载比较大，因此，在底层施工时，地基均属填土层，填土时必须做到分层夯实。基础混凝土施工完成后，即将基坑开挖就地抛方松散土方填入基槽至原土层平，然后用15T带震动压路机来回充分碾压。琵琶撑位置均位于原土层位置，琵琶撑下垫混凝土预制块，预制块上纵横铺设两道木方，使其应力扩散，防止琵琶撑下沉，禁止琵琶撑直接立在混凝土预制块上。
7.8为加速模板的周转使用，配置梁底模板时，琵琶撑位置底模断开用小块模板。根据梁的大小和跨度在混凝土达到平板模板拆除强度后，拆除琵琶撑上的三角支撑，拆除梁侧模板和平板模板，此时梁底琵琶撑不得拆除。
8、结语
该支撑体系比传统的满堂脚手架体系的优点：节省占用空间，运输拆卸方便，加快周转周期，降低工程费用，减轻工人劳动强度。
参考文献：
[1] 建筑施工手册（第5版） 中国建筑工业出版社
北站模板工程专项施工方案 篇4
一、工程概况
1.工程名称：**汽车客运北站―站务楼
2.建筑面积：7697.6，地下一层、地上三层
3.施工单位：**建筑设计研究院有限公司
4.监理单位：**工程建设项目管理有限公司
5.建设单位：中国**建设集团有限公司、**分公司
6.设计单位：**建筑设计研究院有限公司
7.勘察单位：**州建筑勘察设计研究院
8.自2019年9月20日至2020年11月15日期间按本方案布设临时用电。
9.建筑耐久年限为一类50年，建筑耐火等级地下为一级，地上为二级，屋面防水等级为一级，抗震设防烈度8度，设防类别为重点设防类。建筑物主体结构合理使用年限50年。要求2019年9月20日开工，2020年11月15日竣工。
10.“三通一平”工程完成，交通运输通畅，施工条件成熟。
11、工程质量：
“合格”
二、编制依据
《**汽车客运北站―站务楼楼安全施工组织设计》
《混凝土结构工程施工质量及验收规范》
GB50204-2015
《建筑施工安全技术统一标准》
GB50870-2013
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-2014
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-2016
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《筑施工安全检查标准》
JGJ59-2011
《兵团建筑施工安全生产标准化手册》
三．
模板施工的材料要求
（1）计划模板采用优质1.5㎝厚镜面板，它具有以下优点：
板幅大，自重轻，板面平整，即可减少安装工作量，节省现场人工费用又可减少外露表面的装饰及磨去接缝的费用；能多次重复使用。
（2）连接附件：50×100的杨木方、50×100的松木方、蝴蝶型卡、穿墙螺杆、钉子等。
（3）支撑系统：用50×50的方钢，Φ48.3×3mm钢管。
（4）进料时必须做好验收和试验，必须有质保单和合格证
。严禁采用锈蚀，薄壁，严重弯曲的的杆件，不得使用霉变、断裂的模板等材料。
四．模板设计方案
（一）模板施工准备工作
1.根据工程的具体特点，仔细看图，确定模板的平面布置，纵横龙骨的规格及排列尺寸和穿墙螺杆的位置。并根据规范要求验算龙骨和支撑体系的强度和变形及支撑体系的稳定性。
2.根据模板设计图，轴线及边线，定好位置和水平控制标高；在柱板的阴阳角处贴双面胶（防止混凝土漏浆）。
3.柱钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件安装到位，绑好钢筋保护层垫块，并办理完隐蔽验收手续。
4.按设计图纸要求和操作工艺标准向班组进行安全及技术交底。
（二）模板施工工艺流程
熟悉图纸——施工技术、方案交底——配置模板——涂刷脱模剂——放线——柱模板安装
——校正固定——预埋墙体拉结筋——班组自检——项目（质检员）检查验收——项目（技术员）技术复核——办理隐蔽工程验收——监理单位验收———砼浇筑——拆模——养护——搭设满堂脚手架——铺梁底、梁侧及平台板、模板——校正、固定、钢筋绑扎——复核尺寸——班组自检——项目（质检员）检查验收——项目（技术员）技术复核——办理隐蔽工程验收——监理单位验收———砼浇筑——养护——拆模。
(三)模板安装操作工艺
1.基础模板安装
（1）根据基础墨线、水平标准基准点，把模板固定牢固。
2.柱模板安装
（1）按照放线位置钉好定位筋。
（2）按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，模板之间用木枋钉紧，转角位置用木模将两模板连接。
（3）安装柱箍：柱箍用钢管制成，柱箍根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，必要时增加对拉螺杆。
（4）安装柱模的拉杆或斜撑：柱模每边的拉杆或顶杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋上，用可调螺杆调节校正模板的垂直度，拉杆或顶杆的点要牢固可靠，与地面的夹角大于45度。
（5）柱子模板采用普通12厚胶合板，竖肋用40Х40方管，方管厚度为2mm，围檩采用双排48.3Х3.6的短钢管两根并排形成抱箍加固。柱板竖肋间距为100mm。水平方向布置1-3根Ф12对拉螺杆（间距300mm）,螺杆竖向间距400mm，首排距地200mm.用对拉螺杆拉紧围檩钢管。四周用外穿螺杆加固。
（6）柱子模板截面大于600mm中间应设穿墙螺栓，穿墙螺栓选用16的穿墙螺杆，螺栓的排列间距，水平方向两边距板边150mm，中间间距控制在600Х600左右，螺栓外设塑料套管以便二次周转使用。
（7）模板安装完毕，检查一遍扣件、螺杆、拉顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密特别是门窗洞边的模板支撑是否牢固。
（8）模板、钢管支撑系统应具有足够的强度及刚度、稳定性和易拆除性，立杆底部必须设垫块，确保立杆有足够的支撑面积，加强承重架的安全系数。
（9）砼浇筑前应对模板淋水，并用双面胶及三夹板堵缝，以免漏浆。
3.梁模板安装
（1）在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。
（2）梁支架的排列、间距要符合模板设计和施工方案的规定，梁支撑立杆为双排，间距不大于1000mm，梁侧板木方间距200mm，木方100mm面向上。梁侧模通过在支架上加设斜撑杆一道和竖向背杆定位，梁底模与侧模应密实。
（3）按设计标高调整钢管支柱的标高，然后安装木枋或钢龙骨，铺上梁底板，并拉线找平。梁的起拱高度按设计要求，当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的1‰～3‰。
（4）支顶之间应设水平拉杆和剪刀撑，其竖向间距不大于2m，若楼层高度超过4.5m以上时，要另行设计。
（5）支顶若支承在基土上时，应对基土平整夯实，并满足承载力要求，并加50mm厚200mm宽，3000mm长的杨木垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支顶下沉。
（6）梁的两侧模板通过木模用钉子与底板连接。
（7）当梁高超过700mm时，侧模增加穿梁对拉螺杆。
（8）梁柱接头的模板构造根据工程特点进行设计和加工，具体见模板大样图。
4.楼板模板安装
（1）楼板模板以镜面板为底模，以50×50的方钢做底部垫板，间距不大于250mm，用ф48.3×3.6钢管搭设满堂排架，立杆离轴线400mm。一层层高为：5.1m，二层为4.2m，局部三层为3.9m。
1）首层层高5.1m,水平横杆布跨分为5层，底部扫地杆距地200mm，第二道水平杆距扫地杆间距1.45m，第三道水平杆距第二道水平杆间距1.45m,第四道距第三道水平杆间距1.45m,第五道距第四道水平杆间距1.45m,第六道距顶板350mm，同时采用Ф48.3钢管内支撑作为垂直支撑钢件，纵横向设置Ф48.3Х3.6mm水平连杆与立柱连接，立杆间距不大于1m。
2）二层层高4.75m,水平横杆布跨分为5层，底部扫地杆距地200mm，第二道水平杆距扫地杆间距2m，第三道水平杆距第二道水平杆间距2m,第四道距第三道水平杆间距1.4mm,第五道距离现浇底板475mm，同时采用Ф48.3钢管内支撑作为垂直支撑钢件，纵横向设置Ф48.3Х3.6mm水平连杆与立柱连接，立杆间距不大于1m。
（2）支顶应垂直，上下层支顶在同一竖向中心线上，而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。
（3）通线调节支顶高度，将大龙骨找平，楼板跨度大于4米时，底模必须适当起拱，如设计无要求时，起拱高度为板跨的1‰～3‰。
（4）铺模板时可从一侧开始铺，每两块板间用木龙骨连接拼缝要严密。
（5）悬挑出的物体立面上层与下层必须垂直一致，施工过程中应吊线校正，三个面必须垂直，不得有凹凸现象出现。
（6）楼面模板铺完后，应检查支柱是否牢固，模板之间连接是否牢固，拼缝是否严密，然后将楼面清扫干净。
5.楼梯模板
楼梯模板采用竹胶模板，楼梯板的支撑大小不得低于1000mm，模板下方采用50×70mm方管做横梁，以增加其抗弯强度。方管间距为200mm，支撑的中心线必须与楼梯垂直，并加设两道支撑钉设牢固，楼梯模板拆除前应征得技术负责人的同意。
6.模板拆除工艺要求
当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定
构件类型
构件跨度(m)
达到设计的混凝土立方体抗压
强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
——
≥100
（1）柱子模板拆除：先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺杆，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板与混凝土脱离。
（2）挡土墙模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺杆及纵横龙骨或钢管卡，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板离开墙体，将模板逐块传下堆放。
（3）楼板、梁模板拆除
①先将支柱上的可调上托松下，使模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎橇动模板，使模板块降下，拿下模板，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。
②拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
③拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
④拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
⑤拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
⑥楼板及梁模板拆除，必须在楼板及梁混凝土浇筑时留设1-2组同条件试块，在拆模前，先对试块进行试压，根据混凝土强度增长情况，决定是否可进行拆除。楼板及梁，必须待混凝土强度达到75%以上，悬臂构件强度必须达到100%，方可拆除模板。拆模前，必须填写拆模申请书，经有关安全及技术人员交底及签字同意后，方可作业。
侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
图1
梁模板支撑架立面简图
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度
B(m)：0.3；梁截面高度
D(m)：0.70；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.830；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m2):2.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
方管弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
方管抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
方管抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；方管抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方管截面宽度b(mm)：50.0；梁底方管截面高度h(mm)：50.0；
梁底纵向支撑根数：1；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；
主楞竖向支撑点数量：2；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.30；壁厚(mm)：3.60；
主楞合并根数：2；
次楞材料：方管；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：50.00；
二、连梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中
γ
--
混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t
--
新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T
--
混凝土的入模温度，取20.000℃；
V
--
混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H
--
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--
外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--
混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得
17.848
kN/m2、18.000
kN/m2，取较小值17.848
kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ
＝
M/W
[f]
其中，W
--
面板的净截面抵抗矩，W
=
50×1.2×1.2/6=12cm3；
M
--
面板的最大弯矩(N·mm)；
σ
--
面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]
--
面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：
M
=
0.125ql2
其中，q
--
作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=
1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=
1.4×0.5×4=2.8kN/m；
计算跨度:
l
=
(650-110)/(2-1)=
650mm；
面板的最大弯矩
M=
0.125×(10.709+2.8)×[(650-110)/(2-1)]2
=
49.2×104N·mm；
面板的最大支座反力为:
N=0.5ql=0.5×(10.709+2.800)×[(650-110)/(2-1)]/1000=3.6
kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ
=
49.2×104
/3.60×104=13.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]
=
14N/mm2；
面板的受弯应力计算值
σ
=5.1N/mm2
小于
面板的抗弯强度设计值
[f]=14N/mm2，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q
=
1.283/0.500=
2.567kN/m
本工程中，次楞采用方管，宽度50mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W
=
1×4×7×7/6
=
32.67cm3；
I
=
1×4×7×7×7/12
=
114.33cm4；
E
=
10000.00
N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩
M
=
0.064
kN·m，最大支座反力
R=
1.412
kN，最大变形
ν=
0.097
mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ
=
M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值
σ
=
6.42×104/3.27×104
=
N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]
=
17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值
σ
=
N/mm2
小于
次楞的抗弯强度设计值
[f]=17N/mm2，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W
=
2×5.078=10.16cm3；
I
=
2×12.187=24.37cm4；
E
=
206000.00
N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩
M=
0.085
kN·m，最大支座反力
R=
2.000
kN，最大变形
ν=
0.012
mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ
=
M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ
=
8.47×104/1.02×104
=
8.3
N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]
=
205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值
σ
=8.3N/mm2
小于
主楞的抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为
0.012
mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]
=
120/400=0.3mm；
主楞的最大挠度计算值
ν=0.012mm
小于
主楞的最大容许挠度值
[ν]=0.3mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W
=
250×12×12/6
=
6.00×103mm3；
I
=
250×12×12×12/12
=
3.60×104mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ
=
M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+2.00)×0.30+0.30]×0.25=2.430kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25=1.400kN/m；
q=2.430+1.400=3.830kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8
=
1/8×3.83×2502=2.99×104N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×3.83×0.25=0.479kN
σ
=Mmax/W=2.99×104/6.00×103=5N/mm2；
连梁底模面板计算应力
σ
=5
N/mm2
小于
梁底模面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程连梁底支撑采用钢支撑。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=0.479/0.25=1.915kN/m
2.钢支撑的支撑力验算
方管计算简图
钢支撑按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢支撑的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4×7×7/6
=
32.67
cm3；
I=4×7×7×7/12
=
114.33
cm4；
方管强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩
M
=0.1ql2=
0.1×1.915×0.252
=
0.012
kN·m；
最大应力
σ=
M
/
W
=
0.012×106/32666.7
=
0.4
N/mm2；
抗弯强度设计值
[f]
=13
N/mm2；
钢支撑的最大应力计算值
0.4
N/mm2
小于
方管抗弯强度设计值
N/mm2,满足要求!
钢支撑抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ
=
3V/(2bh0)
其中最大剪力:
V
=0.6×1.915×0.25
=
0.287
kN；
钢支撑受剪应力计算值
τ
=
3×0.287×1000/(2×40×70)
=
0.154
N/mm2；
钢支撑抗剪强度设计值
[τ]
=
1.6
N/mm2；
钢支撑的受剪应力计算值
0.154
N/mm2
小于
方管抗剪强度设计值
1.6
N/mm2,满足要求!
钢支撑挠度验算:
计算公式如下:
ν
=
0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
钢支撑最大挠度计算值
ν=
0.677×1.915×2504
/(100×10000×114.333×104)=0.004mm；
钢支撑的最大允许挠度
[ν]=0.250×1000/250=1.000
mm；
钢支撑的最大挠度计算值
ν=
0.004
mm
小于
方管的最大允许挠度
[ν]=1
mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=0.479kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.600-0.250)/4×0.250×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.300-0.110)×0.300=0.165kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N2=0.644
kN；
最大弯矩
Mmax=0.113
kN·m；
最大挠度计算值
Vmax=0.179
mm；
最大应力
σ=0.113×106/5080=22.2
N/mm2；
支撑抗弯设计强度
[f]=205
N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值
22.2
N/mm2
小于
支撑小横杆的抗弯设计强度
205
N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢支撑的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08
cm3；
I=12.19
cm4；
E=
206000
N/mm2；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=
0.644
kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩
Mmax
=
0.242
kN·m；
最大变形
νmax
=
0.678
mm；
最大支座力
Rmax
=
2.174
kN；
最大应力
σ
=M/W=
0.242×106
/(5.08×103)=47.5
N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值
[f]=205
N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值
47.5
N/mm2
小于
支撑钢管的抗弯强度设计值
205
N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.678mm小于1000/150与10
mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R
≤
Rc
其中
Rc
--
扣件抗滑承载力设计值,取8.00
kN；
R
--
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到
R=2.174
kN；
R
8.00
kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ
=
N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中
N
--
立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力：
N1
=0.644
kN；
纵向钢管的最大支座反力：
N2
=2.174
kN；
脚手架钢管的自重：
N3
=
1.2×0.129×3=0.465
kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N4=1.2×[(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.110×(2.00+24.00)]=2.228
kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.600-0.250)/4]×1.000=3.290
kN；
N
=N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8
kN；
φ--
轴心受压立杆的稳定系数，由长细比
lo/i
查表得到；
i
--
计算立杆的截面回转半径
(cm)：i
=
1.58；
A
--
立杆净截面面积
(cm2)：
A
=
4.89；
W
--
立杆净截面抵抗矩(cm3)：W
=
5.08；
σ
--
钢管立杆轴心受压应力计算值
（N/mm2)；
[f]
--
钢管立杆抗压强度设计值：[f]
=205
N/mm2；
lo
--
计算长度
(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:
lo
=
Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=
2.945
m；
k
--
计算长度附加系数，取值为：1.155；
μ
--
计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a
--
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i
=
2945.25
/
15.8
=
186；
由长细比
lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=
0.207；
钢管立杆受压应力计算值
；σ=8800.06/(0.207×489)
=
86.9
N/mm2；
钢管立杆稳定性计算
σ
=
86.9
N/mm2
小于
钢管立杆抗压强度的设计值
[f]
=
205
N/mm2，满足要求！
板模板(扣件钢管架)计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB
50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB
50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.98；
采用的钢管(mm):Φ48×3.6
；板底支撑连接方式:方管支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方管；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
方管弹性模量E(N/mm2):9000.000；方管抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
方管抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；方管的间隔距离(mm):300.000；
方管的截面宽度(mm):40.00；方管的截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(单钢管)
:Ф48×3.5；
图2
楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W
=
100×1.22/6
=
cm3；
I
=
100×1.23/12
=
14.4
cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1
=
25×0.11×1+0.35×1
=
3.1
kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2
=
1×1=
kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.1+1.4×1=
5.12kN/m
最大弯矩M=0.1×5.12×3002=
46080
N·mm；
面板最大应力计算值
σ
=M/W=
46080/24000
=
1.92
N/mm2；
面板的抗弯强度设计值
[f]=13
N/mm2；
面板的最大应力计算值为
1.92
N/mm2
小于面板的抗弯强度设计值
N/mm2,满足要求!
三、模板支撑方管的计算:
方管按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×5×5/6
=
20.8
cm3；
I=b×h3/12=5×5×5×5/12
=
52.08
cm4；
方管楞计算简图（mm）
1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=
25×0.3×0.11+0.35×0.3
=
0.93
kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2
=
1×0.3
=
0.3
kN/m；
2.强度验算:
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载
q
=
1.2
×
q1+
1.4
×q2
=
1.2×0.93+1.4×0.3
=
1.536
kN/m；
最大弯矩
M
=
0.1ql2
=
0.1×1.536×12
=
0.154
kN·m；
方管最大应力计算值
σ=
M
/W
=
0.154×106/32666.67
=
4.702
N/mm2；
方管的抗弯强度设计值
[f]=13.000
N/mm2；
方管的最大应力计算值为
4.702
N/mm2
小于方管的抗弯强度设计值
N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ
=
3V/2bhn
[τ]
其中最大剪力:
V
=
0.6×1.536×1
=
0.922
kN；
方管受剪应力计算值
τ
=
×0.922×103/(2
×40×70)
=
0.494
N/mm2；
方管抗剪强度设计值
[τ]
=
1.4
N/mm2；
方管的受剪应力计算值
0.494
N/mm2
小于
方管的抗剪强度设计值
1.4
N/mm2，满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(单钢管)
:Ф48×3.5；
W=5.08
cm3；
I=13.08
cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.536kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩
Mmax
=
0.517
kN·m；
最大变形
Vmax
=
1.232
mm；
最大支座力
Qmax
=
5.586
kN；
最大应力
σ=
517058.56/5080
=
101.783
N/mm2；
托梁的抗压强度设计值
[f]=205
N/mm2；
托梁的最大应力计算值
101.783
N/mm2
小于
托梁的抗压强度设计值
205
N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为
1.232mm
小于
1000/150与10
mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1
=
0.129×2.75
=
0.355
kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2
=
0.35×1×1
=
0.35
kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3
=
25×0.11×1×1
=
2.75
kN；
静荷载标准值
NG
=
NG1+NG2+NG3
=
3.455
kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值
NQ
=
(1+2)
×1×1
=
kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
1.4NQ
=
8.346
kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ
=N/(φA)≤[f]
其中
N
----
立杆的轴心压力设计值(kN)
：N
=
8.346
kN；
φ----
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
Lo/i
查表得到；
i
----
计算立杆的截面回转半径(cm)
：i
=
1.58
cm；
A
----
立杆净截面面积(cm2)：A
=
4.89
cm2；
W
----
立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08
cm3；
σ--------
钢管立杆受压应力计算值
(N/mm2)；
[f]----
钢管立杆抗压强度设计值
：[f]
=205
N/mm2；
L0----
计算长度
(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.2]=2.945；
k
----
计算长度附加系数，取1.155；
μ
----
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a
----
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a
=
0.2
m；
得到计算结果：
立杆计算长度
L0=2.945；
L0
/
i
=
2945.25
/
15.8=186；
由长细比
lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=
0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=8346.03/(0.207×489)
=
82.452
N/mm2；
立杆稳定性计算
σ=
82.452
N/mm2
小于
钢管立杆抗压强度设计值
[f]=
205
N/mm2，满足要求！
六.施工过程的控制
1.模板的水平标高控制：根据楼层把50线抄在柱钢筋、钢管上，校正定位并临时固定；然后将50线，引入各开间，搭设钢管支撑排架，铺设梁、楼板底模，复核校正。楼板模板均放在室内满堂架上，与梁侧模上口平齐；上口要求平整、严密。
2.模板的截面控制：柱、梁均采用双面弹线控制，根据弹出的控制线控制截面尺寸
3.模板垂直度控制：为有效控制柱模板的垂直度，在所有柱板的一侧均弹控制线，作为模板校正时的基准线。控制线距离边线20cm,。模板校正后，及时固定。
4.模板刚度、稳定性控制：支撑排架的搭设,立杆间距不大于1m,排架的立杆必须落到楼板面上（严禁下部垫砖等做法，垫高用木板）。立杆均低于楼板底5cm；支撑排架水平拉杆严禁少于三道，且底部扫地杆离地（楼板面）20cm高，中部一道不得高于1.6m。楼板、梁底模下所有立杆均设保险扣件。墙板及顶板上的90*50mm排骨档，方木间距不得大于25cm。所有墙板模板的拼缝处必须有一根竖向方木。
5.根据模板设计图、支撑排架图进行搭设。
标准层支撑排架：重点注意排架立杆必须上下对齐，以利荷截的垂直传递。排架立杆下必须垫木板。立杆一般离柱边250—300mm
立杆的间距，主梁（或梁高大于800mm时）下为900mm，次梁下为900—1100mm之间，双排布置；个别不能兼顾时，必须加设梁托。横楞最上一根为主横楞长度不小于1400mm，横楞在梁底下，牵杆在横楞下方，主横楞应要控制梁底、标高，不宜通长设置，横楞的步距控制在1500—1800mm之间。立杆离楼地面200mm处设扫地杆，沿主梁两边都要贯通设置，扫地杆以上每1600mm设拉杆，一道沿主梁方向，两边立杆都必须设钢管剪力撑并相互间形成闭合三角形状，剪力撑与立杆的每个相交处都必须用扣件夹实。剪刀撑接头只能搭接，严禁使用接头扣件承接，接头处的扣件不能少于2只；斜撑与地面的夹角控制在45度左右。排架必须能独立成体系，严禁依赖其它附着物件。
排架的扣件必须合理使用，十字扣和转向扣不能混用。立杆承接时要插足，搭接时搭接长度不得小于40cm且不能少于2个扣件。不管采用任何一种扣件，每个螺母都必须拧紧，特别是梁底的主横楞，绝对不能疏忽，班组长必须对其所施工部位进行全数检查，并做好记录，整个排架搭设成整体后，必须对立杆下脚作全面检查，并做好记录。上层的排架搭设时参照下层的搭设方法。
在回填土上的立杆下必须垫大于厚50mm宽200mm的通长板，板下铺设100mm厚的碎石，使之略高于地面，同时设排水系统。碎石下的回填土必须夯实。
6.模板安装前隐敝工程验收：清除挡土墙下口垃圾，检查墙内预埋铁件。模板安装后利用排架将柱模扶直，四边用钢管固定，柱两个方向垂直度应小于1‰，同时要校正方正度。模板在梁底部位要根据柱、梁的长度起拱1‰—3‰。起拱时梁侧模要根据相邻平台厚度、标高确定，特殊部位要先编号，防止搞错。不足模数时，柱、梁、板、夹角处要用木材镶足，固定牢，并用楔榫实。楼板随梁的起拱情况适当起拱，梁高度大于700mm时采用Ф12的对拉螺杆拉结两边侧模，每边拉结螺杆双钢管做横楞，也就是排架支撑点，除正常的斜撑固定外，要在3m区间内加两道剪刀撑，再在四角加上上下二道角撑。墙板模板斜支撑每档不得小于1500mm一档，每块平台模板的两头或两边要搁置稳定，不能发现有灌空、起跷象。
五．质量标准
1.保证项目：
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。
2.在实际施工过程中，为了保证梁底模的稳定，在沿梁宽方向横杆中间加设顶撑。在布置梁板支撑架时，着遇到柱的尺寸较大而不能保证立杆间距时，可根据柱的实际尺寸相应扩大立杆间距，然后在柱周围立杆间距较大的立杆间加设立杆以保证支架系统的稳定性。
’．
3.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。
4.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及支撑扣件是否拧紧。
5.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及麻面。
6.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及
“爆模”
7.柱、墙、梁板模安装完后，必须“自检、互检、交接检”三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验。
8.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内
项目
允许偏差
检验方法
轴线位置
钢尺
板表面标高
水准仪或拉线、钢尺
柱、梁
4.5
钢尺检查
层高垂直度
经纬仪或吊线、钢尺
经纬仪或吊线、钢尺
相邻板面高低差
钢尺检验
表面平整<2M长度以上>
2M靠尺和塞尺检查
六．板模支设的质量控制措施
1．所有的结构支架前均应由专人进行配板设计，余留量由缝模调整。
2．模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。
3．为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面(包括第一次使用的模板)涂刷隔离剂。
4．在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。
5．浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形．
6．楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼(屋面)板混凝土浇筑完毕后72h。当气温低于15℃时，应适当延长时间。
7．为确保质量，应相应制定奖惩措施。
七．木工安全技术交底
1.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。
2.采用桁架支模应严格检查，发现严重变形、螺栓松动等应及时修复。
3.支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支设4m以上的立柱模板，四周必须顶牢。操作时要搭设操作架，不足4m的，可使用马登操作。
4.支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底上行走。
5.支设立柱模板和梁模板时，操作平台同钢筋绑扎，要求不得站在梁柱模板上操作和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
6.支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人。
7.高空临边作业时，有高外坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道，严禁利用模板、栏杆、支撑上下，站在活动平台上支模要系好安全带，工具要随手放入工具袋内，禁止抛掷任何物体。
8.拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆动的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。
9.拆模后需要局部支撑和使用早拆体系的支撑杆必须顶牢，不得松动，防止支撑倒下伤人，高处作业严禁投掷材料。
八、施工注意事项
1.应避免的质量通病
（1）柱模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。
防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；转角部位应采用联接角模以保证角度准确；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。
（2）梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，生蜂窝麻面。
防止办法：700mm梁高的侧板，加穿墙螺杆。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求应按规范要求起拱。
九、成品保护措施
1.模板安装时，不得随意开孔，预留钢筋可一端弯成90°与混凝土墙钢筋焊接或扎牢，另一端用铁线绑牢，从板缝中拉紧紧贴模板内面，拆模后再拉出。
2.拆模时不得用大锤硬砸或用橇棍硬橇，以免损坏模板。
3.操作和运输过程中，不得抛掷模板。
4.模板每次拆除以后，必须及时进行清理（清理混凝土粘浆、木钉），涂刷脱模剂，分类堆放。
5.在模板面进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。
6.泵送混凝土的输送混凝土管支架脚下应加设垫板。
十、安全措施
1.废烂木枋不能用作龙骨。
2.安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求。
3.内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架。
4.在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向。
5.正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶严禁拆除。
6.安装柱及梁模板，应先搭设脚手架或安全网。
7.水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。
十一、安全应急救援预案
总指挥：毛宇
电话：
***
后勤:邓樱坤
电话
：***
警戒：朱健
电话：
***
救援：120
2.发生高处坠落事故应急救援
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
(1)当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及时请求救援。
(2)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
(3)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
(4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
(5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
(6)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5－1分钟。
(7)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
3.发生支模坍塌应急救援
(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。
(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
(5)现场急救处理：
①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。
③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。
④伤肢不应抬高、按摩或热敷。
⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。
⑥迅速转往医院。
(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
(7)按规定上报有关主管部门请求救援。
4.触电事故应急救援措施
A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：
（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。
（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。
（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。
（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。
（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。
（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。
B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：
（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。
（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。
（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。
（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。
D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。
E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：
（1）通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
（2）口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。
模板支撑系统施工方案 篇5
满堂架工程施工方案
一、工程概况：
肥城市鲁西义乌国际商贸城C区一期专业街A工程，位于肥城南端，一级路以南。建筑面积22468.26㎡，其中地上建筑面积：22468.26㎡，室外地坪-0.15m，地上3层，一二层层高为6m、三层层高为4.2米，为商业楼。建筑总高度20m，框架结构，本工程采用独立基础，砼强度：基础及主体结构均为C30的砼。圈梁、构造柱、现浇过梁C20，钢筋采用HPB235钢筋和HPB400钢筋。砌体填充墙均采用加气砼砌块，采用M5混合砂浆砌筑。内墙采用混合砂浆抹面，卫生间、厨房贴瓷砖墙面，外墙为刷涂料外墙。屋面采用高分子防水卷材屋面。采用铝合金窗，内门为夹板门。水泥砂浆楼地面，水电消防设施齐全。
二、编制依据
21、工程建设施工设计图纸
2.2、工程涉及主要国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准
2.3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2.4《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 2.5《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)2.6《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
三、满堂支撑架
3.1、满堂支撑满堂支撑架特点
3.1.1、满堂支撑满堂支撑架由钢管通过扣件扣接而成。节点采用扣件连接，因此在荷载作用下，具有一定的抗转动刚度。特殊情况下（一般不需）通过增加设置局部拉结件来实现满堂支撑架与主体结构的可靠连接，使架体能承受其自重、安全第一预防为主 山东兴润建设有限公司
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施工荷载和风载的作用。
3.1.2、本工程从相应混凝土楼、地面开如搭设设置单立柱的满堂支撑满堂支撑架，并续搭设至该层梁板底的模板方木底部。3.2、满堂支撑架组成的基本要求
3.2.1模板支撑满堂支撑架由立杆、纵向水平横杆、横向水平横杆、剪力撑、扫地杆、底座（本工程即为主体混凝土结构、及一层地面）组成，形成一闭合之空间框架。满堂支撑架地基与基础必须坚实和具有足够的承载能力，在夯实的土层上铺设50mm厚，300mm宽的垫板，防止架体下沉。
3.2.2、扣件螺栓拧紧力钜应在40N.m-65 N.m之间,以保证 “空间框架结构”的节点具有足的刚性与传递荷载的能力。3.2.3、须设置剪刀撑以保证架体的纵向刚度。
四、施工部署
满堂支撑架施工由木工人员具体操作。由现场木工班组长对架体施工全过程统一调度和部署，由现场安全员对架体的安全进行监控与验收。满堂支撑架施工技术人员由以下人员组成：
（1）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）施工班组长（2）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）现场管理员（3）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）安全员（4）、满堂支撑架分项工程发包方施工员（5）、满堂支撑架分项工程发包方安全员
五、满堂支撑架搭设技术方案
5.1、施工准备
5.1.1、搭设前各级工程负责人必须逐级向施工人员进行安全技术交底。5.1.2、满堂支撑架材料进场前，预先备足用于搭设架体的钢管、扣件等相关材
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料。本满堂支撑架方案对所有钢管采用防锈漆刷新。5.2、满堂支撑架基础
5.2.1、本方案满堂满堂支撑架在搭设前，应在架体搭设前由满堂支撑架分项工程发包方回填夯实后用50mm厚300mm宽的通长木板铺设。
5.2.2、满堂支撑架承包方按照设计图纸，从相应楼、地面开始搭设满堂支撑架。5.3、满堂支撑架杆件设置、搭设 5.3.1、一般搭设顺序
1）、放线→设置立杆→搭设横向水平杆→搭设纵向水平杆→接立杆（视搭设高度与钢管长度决定接长与否）→搭设第二步横向水平杆→搭设第二纵向水平杆→设置一定拉结件→放入上顶托→验收
2）、满堂支撑架排底的时候，首先在有柱位置开始设置立杆、自下而上，并逐步改变搭设方向，减少误差积累，依次向其它展开。不宜自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位，难于连接。
3）、按照结构主体施工步骤，分联分跨搭设，并局部进行交叉搭设，搭设材料可以在相邻相近梁跨周转使用。5.3.2、杆件设置、构造措施 5.3.2.1、扫地杆的搭设
1）、钢管支撑满堂满堂支撑架必须设置纵横向扫地杆。2）、扫地杆设置在立杆最底端的以上200mm处。
3）、满堂支撑架基础有较大高低差，则扫地杆必须越过高差处两个长度，然后还须在低处重新设置扫地杆。
5.3.2.2、立杆、横向水平杆、纵向水平杆的搭设
1）、立杆：采用单立杆,立杆间间距1.05m。立杆接长除顶层外均必须采用对接扣件连接，与纵向及横向水平杆均用直角扣件扣牢；顶层以及特殊情况下接长如
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用搭接，其搭接长度应跨越两步水平杆，且不小于3.6m，并用不少于2个直角扣件固定；对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设置在同步同跨内（特殊情况除外），两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。外侧端部扣件盖板的边缘至杆端距离宜大于100mm。立杆在架体全高范围内的累计垂直偏差不得大于±100mm，每步步高范围内的立杆垂直偏差不宜大于100h/H(h为立杆步距，H为翻转架每翻架体总高度落地架总高度)。梁底不设立杆（设置在梁两侧），板底立杆悬臂顶点控制在离板底200-220mm左右，以便于模板及方木、小楞安放。
2）、横向水平杆设置在纵向水平杆下面，两端露出立杆侧边不小于100mm。3）纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两个相邻纵向水平杆不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方铅错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
4）步高在1.3-1.5m之间，最上一步层横向水平杆应不宜低于立杆悬臂顶点100mm。
5.3.3.3、满堂支撑架支撑的设置
1）、满堂支撑架应设置纵、横向剪刀撑，应与满堂支撑架的搭设同步进行。2）、剪刀撑宜在模板支架主梁梁侧设置。
3）、满堂支撑架剪刀撑按规范沿高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4-6根之间。每道剪刀撑宽度不应小于跨越设置方向上的4个跨度，且不小于6m，斜杆与同一垂直面上的水平杆件产生的倾角宜在450-600之间。
4）、剪刀撑钢管若有接长，其搭接长度不得小于1000mm。且每一个搭接处使用的旋转扣件不得少于两个。5.4、拉结件的设置
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1）、由于满堂支撑架的纵横向宽度都很大，其平面刚度也自然大，一般不需要与结构拉结，即所谓的连墙件设置。
2）、当模板支撑满堂架高度超过5m，宜设置揽风绳。因本工程层高偏高，需要时要进行揽风绳设置。5.5、外围维护架搭设
如因工程需要须在结构最外围搭设维护架，以便于模板安装和施工操作，须按如下搭设：
1）、按构造搭设、外架架宽700mm，步高同满堂架。
2）、结构板面以下的几步架体，不设置填心杆件和外侧栏杆、不挂设安全网。只在最上一步设置填心杆和外侧栏杆及挂网栏杆，铺设竹脚手板和挂设外侧安全网。
4）、维护架只能起维护作用，它的限定使用荷载为1.0KN/m2。不能作为装修架体或结构支撑架使用。
六、满堂支撑架验收
6.1、架体每搭设一层，纵横梁跨度应验收一次。
6.2、验收时，会同发包方安全员、承包方负责人、承包方班组长，对架体的安全质量以及是否符合主体施工要求等方面进行验收，并交付使用。
6.3、验收了发现架体质量不合要求时，由发包方出具整改通知书，由施工方根据规范、合同及整改通知书对架体整改。6.4、满堂支撑架经过验收后方可投入使用。
七、满堂支撑架的拆除
7.1、拆除前检查满堂支撑架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造、安全要求；由单位工程负责人对作业人员进行安全拆除技术交底；清除满堂支撑架上杂物及地面障碍物。
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7.2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；拉结件必须随满堂支撑架逐步拆除，严禁先将拉结件整个拆除扣再拆满堂支撑架；分段拆除高度应不大于2步，超过时应增设拉结加固。
7.3、拆除过程中，应对地面上电缆、架体旁电缆采取防护措施，通过架体的电线应先断电，后转移。拆除下来的满堂支撑架构件，随拆架步数翻转传递至自然地面，不得抛扔，必须分段集中，扣件用袋子装好，钢管按不同品种、规格堆放。7.4、拆除满堂支撑架时，承包方应当紧密配合发包方，地面、通道等危险地段应设栏杆或其它警戒标志，并派专人维持现场。
八、安全技术、文明措施
8.1、组织操作人员进行岗前安全教育和学习安全生产技术操作规程，提高上岗人员的安全意识和安全生产技能。尤其是要求工人在上架操作时系好安全带、戴好安全帽、穿好防滑鞋。
8.2、在架子搭设和拆除过程中定期对满堂支撑架重要部位进行检查，及时发现隐患并立即处理。搭设和拆除时严格遵照操作规范，并在满堂支撑架下部设立防护区，防止坠物伤人。
8.3、要求满堂支撑架使用人员对满堂支撑架施工活荷载按设计要求进行控制，及时清理架上临时堆放的材料，严禁架体超载使用。
8.4、遇六级以上的台风，停止进行架子施工或架上作业，同时组织人员及时对架体进行加固，以保证架子安全。
8.5、不得在满堂支撑架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
九、满堂支撑架使用要求
9.1、工人在架上作业，应注意自我安全、保护他人安全，避免碰撞、闪失、落物。架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架体加垫物以增加高度，安全第一预防为主 山东兴润建设有限公司
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禁止在架上现玩闹和坐在不安全处体息。
9.2人员上下满堂支撑架必须走安全防护通道，严禁攀援满堂支撑架上下，每班工人上架前应检查满堂支撑架，确认安全方可以上架。完工后应整理架上物品，清运垃圾。
9.3、禁止拆除满堂支撑架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。9.4、该满堂支撑架只能作为结构模板支撑满堂架使用，满堂支撑架使用方不能擅自改变其用途。不得将缆风绳固定在满堂支撑架上，严禁悬挂起重设备。禁止将混凝土和砂浆的输送泵等连接固定在架体上，混凝土输送泵管的离架体的距离应在500mm以上。
十、满堂支撑架的维护
10.1、满堂支撑架搭设完毕，并验收交会使用后，使用满堂支撑架的过程中必须严格遵守满堂支撑架使用规范。
10.2、满堂支撑架验收交付使用后，在正常使用的条件下，如遇台风、大雨等恶劣天气，满堂支撑架承包仍然应及时检查架体，发现隐患立即采取加固措施排除。①、检查地基或基础是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。②、检查螺栓是否松动。
③、检查杆件的设置和连接、拉结件、支撑、门洞桁架等是否被挪动或拆除。④、检查立杆的垂直度和沉降的偏差是否符合规定。⑤、检查是否架体超载使用。
十一、满堂支撑架设计计算 11.1见附页（计算书）。十二.钢管支撑柱、梁、板示意图 12.1 详见附图
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某高大模板支撑系统施工技术探讨 篇6
厦门地区某厂房及配套设施一期工程, 涉及超高、超重和大跨度模板支撑系统。其中1#厂房涉及高大模板面积6720m2、2#厂房涉及高大模板面积6960m2, 办公楼、5#厂房涉及高大模板面积405m2。高大模板构件情况如表1.
2 模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.100×0.130×1.000+0.300×1.000=3.563k N/m
活荷载标准值q2= (4.000+1.000) ×1.000=5.000k N/m
(1) 抗弯强度计算
其中:f———面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ;
M———面板的最大弯距 (N.mm) ;
W———面板的净截面抵抗矩;
[f]———面板的抗弯强度设计值, 取15.00N/mm2;
其中q———荷载设计值 (k N/m) ;
经计算得到M=0.100× (1.20×3.563+1.40×5.000) ×0.300×0.300=0.101k N.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.101×1000×1000/54000=1.879N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f], 满足要求!
(2) 抗剪计算
其中最大剪力Q=0.600× (1.20×3.563+1.4×5.000) ×0.300=2.030k N
截面抗剪强度计算值T=3×2030.0/ (2×1000.000×18.000) =0.169N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T], 满足要求!
(3) 挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.677×3.563×3004/ (100×6000×486000) =0.067mm
面板的最大挠度小于300.0/250, 满足要求。
3 基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p———立杆基础底面的平均压力 (k N/m2) , p=N/A;p=63.56
N———上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (k N) ;N=12.71
A———基础底面面积 (m2) ;A=0.20
fg———地基承载力设计值 (k N/m2) ;fg=115.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc———脚手架地基承载力调整系数;kc=1.00
fgk———地基承载力标准值;fgk=115.00
地基承载力的计算满足要求, 模板支撑架计算满足要求。
4 施工技术要点
(1) 支撑系统安装 (见图1)
支撑搭设前, 工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底, 并签字确认。
(1) 根据立杆平面布置图要求放线定位, 先弹出钢管立杆位置线, 垫板、底座安放位置要准确, 搭设时可采用逐排和通层搭设的方法, 并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底部垫长度不少于2跨、宽度≥200mm、厚度50mm的通长木垫板。水平杆与立杆扣接牢固, 纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。
(2) 现场施工模板支架时, 应确保立杆的垂直度, 扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距, 在满足模板设计所确定的水平拉杆步距 (1.5m) 要求条件下, 应进行平均分配确定具体步距;每一步纵横向应各设一道水平拉杆, 即在每步、每跨均双向设置水平拉杆。
(3) 在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨 (且不大于5m) , 由底至顶设置连续竖向剪刀撑, 剪刀撑宽度为4跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑, 扫地杆的设置层设置水平剪刀撑, 水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不超过6m, 剪刀撑宽度为3~5m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为45°~60°, 水平剪刀撑与支架纵 (或横) 向夹角为45°~60°。剪刀撑斜杆的接长采用搭接, 搭接长度不小于1m, 并采用不小于2个旋转扣件固定, 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上, 旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
(4) 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:满堂支撑架立杆垂直度允许偏差, 当H=20m, 允许偏差为±60mm。
(5) 水平杆的接长严禁搭接, 必须采用对接扣件连接, 水平杆的对接扣件应交错布置, 两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内, 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm, 各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。
(6) 立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内, 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
(7) 扣件的拧紧力矩应控制在40~65N·m, 检查时形成书面记录, 监理单位实施旁站并按随机分布原则进行, 对扣件数量的10%进行抽检, 不合格率超过抽检数量10%的应全面检查, 至合格止。根据建质[2009]254号规定:对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%, 发现质量不符合标准、情况严重的, 样进行100%的检验, 并随机抽取外观检验不合格的材料 (由监理单位见证取样) 送法定专业检测机构进行检测。对梁底扣件应进行100%检查。
(8) 立杆、可调托座应根据支撑高度设置。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇筑的混凝土墙或柱作为拉结节点, 增强整体稳定性。
(2) 模板安装
(1) 梁底、梁侧模采用18mm胶合板, 梁底平板模铺设在横向次龙骨上, 次龙骨搁置在主龙骨上。
(2) 楼板模采用18mm胶合板, 顶托用100×100mm方木, 横向采用50×100mm方木。
(3) 后浇带支撑系统
(1) 根据后浇带位置搭设脚手架, 脚手架要和其它梁、板脚手架分开搭设, 使之成为一个独立体系。为了保证脚手架的稳定、用钢管和其它脚手架连接。脚手架每隔四米搭设剪刀撑一道以保证脚手架的稳定性。
(2) 模板就位前, 根据已弹线的后浇带位置进行定位, 模板宽度采用整张模板的长度1830mm (模板尺寸915×1830) 垂直于沉降后浇带放置、梁模板相应断开。
5 验收控制要点
(1) 高大模板支撑系统搭设前, 应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收, 并留存记录。
(2) 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测, 并留存记录、资料。
(1) 应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核, 并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。
(2) 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%, 发现质量不符合标准、情况严重的, 要进行100%的检验, 并随机抽取外观检验不合格的材料 (由监理见证取样) 送法定专业检测机构进行检测。
(3) 应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查, 抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130) 的规定, 对梁底扣件应进行100%检查。扣件的拧紧扭力矩硬控制在40~65N·m, 按随机分布原则进行, 对扣件数量的10%进行抽检, 不合格率超过抽检数量10%的应全面检查, 至合格止。
(3) 高大模板支撑系统应在搭设完成后, 由项目负责人组织验收, 验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员, 监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格, 经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后, 方可进入后续工序的施工。
(4) 高大模板支撑系统拆除前, 项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告, 混凝土达到拆模强度后方可拆除, 并履行拆模审批签字手续。
6 结束语
模板支撑系统施工方案 篇7
关键词：模板；支撑；碗扣式脚手架；超高
当前建筑工程施工的过程中对稳定性和安全性的要求是非常高的，所以传统施工技术也无法很好的满足施工的要求，因此，在当前的施工中也出现了更多的新技术，在这样的情况下也就使得建筑工程有了较大的变化，当前超高限模板支撑体系施工技术已经得到了较为广泛的应用，所以在这样的情况下对其技术予以研究也有着非常大的必要性。本文结合工程实例对该施工技术进行简要的分析。
1、工程概况
某工程总建筑面积约12万m2，地下3层、地上4层，其建设规模大，为城市重点工程。数据中心共9个部位，20余处超高、超限梁板支模。支撑高度为8.0～18.3m。其中地下二层中控室顶梁截面尺寸为1100mm×3200mm，最大跨度为18m，模板支撑高度为10.9m，属超重、超跨双超结构部位，屋面模架支撑高度达18.3m，且为单根凌空独立梁。
2、架体搭设方案设计
2.1支撑架选用
超高超限模板支撑架荷载组合按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）选用。模板受力计算时，方木、钢管、多层板的截面按现场材料实测尺寸计算，据目前施工现场的材料现状：通常100mm×100mm方木取85mm×85mm，50mm×100mm方木取40mm×85mm，钢管截面取覫48×3.0。采用PKPM软件，将上述实际条件输入到软件中对梁板模板支撑架搭设间距进行受力计算。
2.2立杆水平间距排布
碗口架水平桿通常有以下几种规格，一个是1500mm，一个是1200mm，一个是900mm，一个是600mm，最后一个是300mm，立杆实际的分布间距要充分的考虑到水平杆自身的具体长度，梁下长向立杆的间距通常要和立杆间距之间保持完全一致或者是两倍的关系，这样才能更好的确保结构自身的安全性和稳定性，如果在计算之后发现其不符合碗扣架水平杆模数的时候，应该采用扣件的形式对结构进行固定，同时也替代了短水平杆。梁板交接尾椎的水平杆通常应该选择长度为300毫米的短管，也就是梁下立杆和板立杆之间的间隔应该设定在300毫米左右，后浇带边缘的立杆间距通常也可以设定在300毫米左右，这样才能更好的保证后浇带模板位置能够实现独立支撑和分开拆模的效果。
模板支撑高度要合理的设定，通常是脚手架板的厚度与立杆组合的高度和U形托的具体高度、主龙骨方木的高度、次龙骨方木的高度、多层板实际的厚度之和，在实际的施工中，应该碗扣架层板立杆套筒的高度设置成100毫米以上，这样架体的分布高度不符合相关的标准和要求，顶托的外伸长度通常要控制在200毫米以内，立杆分布不能使得伸长的长度符合施工要求的时候，一定要在立杆下方加上一定的加底托，在工程建设和施工的过程中可以将架体的高度调节到合适的位置，但是需要注意的是底托是不能使用顶托代替的，这是因为施工中明确要求一定要采用专门的底托，此外高低跨度茶也应该控制在300mm，如果无法达到要求，就可以使用专业的可调底座，对高度进行调节。
2.4剪刀撑设置
首先是班的竖向剪刀撑在每一个单元格的边缘位置应该从底部到顶部连续设置一些竖向剪刀撑，同时水平方向上的夹角一定要控制在合理的范围，通常该角度应该控制在45度，到60度之间。梁的竖向见到撑应该顺着梁宽的方向从底部到顶部设置竖向的剪刀撑，其间距应该控制在6米之内，沿着梁长度的方向从底部到顶部设置连续剪刀撑。
其次是板的水平剪刀撑一定艺在第一排的水平杆上予以设置。如果高度没有超过16米的时候，应该设置两道剪刀撑，梁的水平剪刀撑在第一排水平杆的位置开始设置两道水平的剪刀撑，间距为6米设置一道，这样才能更好的保证设计的合理性和科学性。
3、模板设计
3.1梁板模架搭设
一般梁下立杆排布横向间距以300mm模数排布（通常为600mm）。距梁边300mm排布板下第1根立杆，板下立杆间距按300mm模数排布（通常为900mm）。水平杆竖向间距1200mm与梁下立杆拉通或隔一拉通，保证架体整体拉结稳定。后浇带部位采用独立拆除支撑体系，为保证整体拉结分别拆除，后浇带两侧立杆间距为300mm。
梁下立杆根据计算确定立杆纵距。当模数不符合碗扣架水平杆模数时，采用扣件钢管脚手架支撑，立杆上部加U形托顶撑。水平钢管与立杆间采用扣件脚手架拉结，梁下水平杆拉结板下立杆不少于2根。
3.2后浇带支设
结构板后浇带支撑架体在搭设时应与现浇结构支撑架分开支设，其支撑架立杆外侧及内侧须设置竖向剪刀撑，且通过钢管拉杆与相邻梁板支撑架按架体步距逐一拉结，立杆下部设置槽钢垫木。后浇带两侧其他模板拆除后，后浇带模板支架在混凝土浇筑前作加强处理，设置抱框柱及剪刀撑。
3.3凌空独立梁模板支撑架支设
工程中常出现大跨度独立梁（梁边无板），若搭设满堂式脚手架材料使用过多，搭设阶梯式模板支撑架既满足稳定性要求，又节约了材料。模板支撑架做放脚台阶按宽高不超过1∶2，竖向剪刀撑沿梁方向距柱边3.6m开始设置，间距6m。
3.4挑板部位模板支撑
各类工程中在建筑物外围的外挑板较多，由于基坑回填土不能及时回填或挑板标高较高，模板支撑架以自然地面作为基础无法实现或地基处理造价较高。可采用斜支撑模板支撑架解决。斜挑架与不少于5道内部模板立杆进行拉结，内部拉结架隔跨设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑同前。
4、梁板支撑架搭设构造要求
（1）在框架梁与顶板支撑架间，当立杆间距不满足碗扣架模数时，采用落地式扣件钢管支撑架进行补强，扣件钢管支撑架立杆横纵距及大横杆步距与碗扣支撑架要求相同，并通过扣件与碗扣架连接为一体，以确保支撑架整体强度、刚度满足施工安全使用规定。
（2）结构梁下模板支架的立杆纵向纵距沿梁轴线方向布置，立杆横向横距以梁底中心线为中心向两侧对称布置。
5、架体不同类型基础处理
（1）支撑架位于结构板面上的架体基础处理。为防止支撑架荷载过大压坏结构板，高支撑架体下层模板支架不得拆除（不得先拆除后回顶），以确保架体结构板基础满足承载力要求。同时，支撑架体立杆下部须铺设垫木，并使立杆处于垫木中心。垫木应放置平整、牢固、排向一致，底部无悬空现象，防止立杆下沉导致支撑架受力不均，影响架体安全使用。
（2）考虑到雨水或周边地表水回灌影响，在回填的土层地基四周设排水沟，排水沟与现场道路周边设置的积水坑连通，以防止雨水浸泡架体地基。
6、结语
当前，我国的建筑施工水平不断的提高，同时各种新型的建筑业逐渐的出现在了人们的生活当中，在这样的情况下也就使得我国的施工技术也出现了很大的变化，超高超限模支撑体系在建筑施工的过程中能够体现出非常大的优势，同时在这一过程中一定要选择合适的施工方案和施工工艺，只有这样，才能更好的促进施工质量的提升。
参考文献：
[1]陈明，吴玉书，胡晓武.某大楼转换层模板支撑体系施工技术[J].消费导刊.2007（04）