定位弧垂

2024-09-21

定位弧垂（共4篇）

定位弧垂篇1

摘要：目前在输电线路弧垂的检测方法有两种:架空输电线路导线紧线时一般在塔山采用绑扎弧垂板的方法进行平行四边线法观测弧垂;山区在地面采用经纬仪角度进行弧垂观测, 这两种方法都是采用光学观测, 对能见度要求较高, 遇到浓雾、夜间等能见度差状态下无法进行弧垂观测, 传统的观测方法在能见度差的情况下只能停工等待。基于GPS定位技术的弧垂观测系统, 是借助于现代科技手段实现的不受时间、天气影响的第三种输电线路弧垂观测方法, 文章介绍了基于GPS定位技术开发研制的弧垂观测系统在架线施工过程中应用的情况, 重点讲述了系统的架构、技术原理和功能。

关键词：GPS定位,导线,弧垂,测量,系统

随着电网建设的快速发展, 新建的输电线路越来越多, 特别是特高塔输电线路和跨区域联网输电线路等工程建设规模大, 使得输电线路穿越高山、大江、大河、高海拔地区、长期大雾地区、无人区等, 工施工条件越来复杂, 施工难度越来越大, 高压架空输电线路的弧垂是线路设计、施工、运行的主要指标, 关系到线路安全运行。

目前, 国内在架空输电线路施工紧线时, 一般在塔上采用绑扎弧垂板的方法进行平行四边线法观测弧垂, 山区在地面采用经纬仪角度进行弧垂观测, 这些弧垂观测方法均为光学观测, 对能见度要求较高。开发出一套基于GPS定位技术的全数字式架空输电线路导线弧垂观测系统, 在国内还是尚未见提出。

1 系统简介

系统应用了现代GPS卫星定位技术与计算机通信、单片微型计算机控制、无线数字通信网络等多学科技术领域充分结合, 对架空输电线路雾区紧线施工弧垂观测提供了新的有利手段, 解决了工程施工的实际困难。系统由中心基站、GPS数据参数站、导线弧垂GPS监测小车三个主要部分组成。在架空输电线路张力放线施工过程中对雾区紧线施工弧垂观测实现了实时监测。

2 系统工作原理

架空输电线路导线紧线弧垂GPS精确测量系统, 主要由GPS信息参考站、GPS移动监测站、导线水平张力监测终端、系统数据监测终端等设备组成, 利用安装在导线任意一点的遥控载荷小车上的载荷-GPS定位终端和导线紧线端安装拉力传感器对导线紧线弧垂值进行实时动态观测, 达到施工紧线的目的, 紧线时对观测弧垂的能见度要求非常低, 可以在浓雾、黑夜等无法进行弧垂观测的条件下进行紧线作业。

为保证GPS定位数据的定位精度, 对GPS定位系统的组建采用RTK差分方式保证定位精度, 系统应用了现代GPS卫星定位技术与计算机通信、单片微型计算机控制、无线数字通信网络等多学科技术领域充分结合, 对架空输电线路雾区紧线施工弧垂观测提供了新的有利手段, 解决了工程施工的实际困难。系统由中心基站、GPS数据参数站、导线弧垂GPS监测小车三个主要部分组成。在架空输电线路张力放线施工过程中对雾区紧线施工弧垂观测实现了实时监测。

2.1 中心基站系统软件

中心基站系统软件具有较强数据处理能力和界面输入、输出功能, 施工前将观测档杆塔坐标、挂点高差等数据录入中心基站系统软件, 施工过程中根据监测数据进行运算处理, 动态显示GPS小车的实时位置、子导线相对位置的视频图像、GPS小车所处位置的弧垂和导线的最大弧垂等数据信息, 并实时绘制观测档内的导线弧垂模拟图。

2.2 监测终端

监测终端的核心即为传感器, 根据不同类型的传感器和安装位置的不同分别采用不同封装形式进行封装, 最终要求安装方便, 调试便捷。

2.3 参数计算原理

当两个移动站与基准站建立起RTK链接时, 可得到两个移动站的天线高程数据, 将两个移动站天线的高程数据作差值计算即可得到两个移动站的天线高差。根据导线任意点弧垂计算:

设移动站A的天线高程为HA, 经纬度坐标分别为NA EA;

移动站B的天线高程为HB, 经纬度坐标分别为NB EB;

移动站A的天线极化点距导线悬挂点的距离为L。

则根据移动站A、B的经纬度坐标可计算出两个移动站的直线距离S, 即据导线悬挂点距离;小车测量已知量: (1) 小车高程Hc; (2) 小车与杆位中心距离Lc。

预知量:观测档两悬点高程Ha、Hb

计算数据:

fs=Ha-Hc-L1 (利用三角形相似)

说明:计算时以A点作为计算参考点:

A、B悬挂点等高时, 悬挂点高程与小车高程即为小车处导线弧垂;

A点较B点低时:

此时Ha-Hb<0因此:

所以fs=Ha-Hc+L1可改写为fs=Ha-Hc-L1。

B点较A点低时:

此时Ha-Hb>0

则根据移动站A、B的经纬度坐标可计算出两个移动站的直线距离S, 即据导线悬挂点距离;

移动站B所在点的弧垂即为fs=HA-HB-L根据测量数据所计算出的弧垂fs即为导线上在距离移动站A所处杆塔S处的导线弧垂, 即导线任意一点弧垂, 根据所计算出的导线上在距离移动站A所处杆塔S处的导线弧垂, 可对导线最大弧垂进行推导计算。在观测计算是为提高测量精度可取出多组GPS测量数据进行算术平均后进行计算。

2.4 系统供电

根据架空输电线路工程施工现场多处于野外, 不具备有源电源的特点, 系统全部设备采用锂离子蓄电电池供电, 为使有效减小设备体积和重量, 在满足一个放线区段导线全部展放完毕的需要, 在系统设备电路设计时全部采取低功耗设计, 通过精细计算合理选择电池供电电压和电池容量, 设计电源智能管理电路对设备电源进行智能化管理, 是系统具备了休眠与唤醒功能, 合理利用电池电量, 将电池电量利用率达到最大化, 通过实际测试系统中心基站供电电池充满电后可持续工作24h。

3 结束语

系统应用了现代传感器测量及GPS卫星定位技术与计算机通信、单片微型计算机控制、无线数字通信网络等多学科技术领域充分结合, 架空输电线路施工过程中导线弧垂能够实时检测, 有效解决了浓雾区段导线弧垂观测的难题, 为雾区架线施工的顺利完成提供了可靠的技术保障, 该系统的成功应用, 为送电线路工程架线施工的科学指挥提供有力技术保障, 为电网建设的科技创新和施工建设过程更加安全、可靠、高效运行积累宝贵经验, 降低了工程成本的开支, 该套系统的使用在工程施工中取得较大的社会效益和经济效益。

参考文献

[1][美]David Tse Pramod Viswanath, 著.无线通信基础.人民邮电出版社, 2007.

[2]曹卫彬.C/C++串口通信典型应用实例编程实践.电子工业出版社, 2009.

[3]张大明, 彭旭昀, 尚静基.单片微机控制应用技术.机械工业出版社, 2006.

[4]岑阿毛.架空输电线路施工技术大全.宁波出版社, 1996.

定位弧垂篇2

部分线路的输送容量受到气候的影响, 稳定性的限制制约了电能的输送。投资新建线路, 由于各种因素影响, 很难系统的规划和建设。提高现有输电线路的输送容量是摆在电力企业的问题。采用增容导线增加输送容量, 定位弧垂的计算方法对于控制线路的安全运行起了重要作用。一般采用现有线路杆塔不改变基础, 把原导线更换为增容导线, 分析弧垂定位的计算与管理, 可增容50%以上, 甚至达到倍容, 提高输电线路载流量的常用方法, 对保障输电线路安全经济运行具有重要意义。

2 增容导线类型

2.1 耐热铝合金导线

耐热铝合金圆线和镀锌钢线绞合而成的导线。随着电力的需求急剧增长, 输电线路日益向大容量方向发展, 耐热铝合金作为一种性能良好的特种导线, 在我国城网增容改造、变电站建设以及一般线路上具有良好优势。

2.1.1 与普通钢芯铝绞线相比的优势

(1) 长期工作温度150℃, 短时温度可达180℃, 连续容许载流量相比规格普通导线高处1.5~1.6倍。

(2) 常温下, 与普通铝线有着相同的强度, 高温运行机械强度保持率能保持在90%以上。

(3) 常温还是在高温条件下, 与普通铝线相比均保持有相同程度的蠕变特性。

(4) 实验室盐雾试验和室外大气暴露试验, 两种无大的差别。

2.1.2 适用范围

(1) 特别适合作变电站、发电厂等大电流输送用母线, 节约工程投资。

(2) 在城网线路扩容改造工程中, 尤其在线路走廊狭窄地区, 只需更换相近截面规格的导线, 基本上不需要更换铁塔, 即能满足强度和导线对地驰度的要求。

(3) 在双回路线路中, 还可短时承载另一回路的载流量, 便于一个回路发生事故时的抢修和维护。

(4) 在新线路上, 采用耐热铝合金导线使线路结构简化, 金具及零部件数量减少, 对线路的安全运行有很大好处。

2.1.3 型号

耐热铝合金导线的型号为JNRLH60/LB14-300/40。

2.1.4 规格

耐热铝合金导线的规格用耐热铝合金线的截面积和钢芯的截面积表示。面积单位为mm2。耐热铝合金导线可生产规格35~800mm2, 钢芯耐热铝合金导线可生产规格95~1440mm2。

2.1.5 执行标准

(1) 耐热铝合金导线用耐热铝合金圆线执行Q/ZL3-2008标准。

(2) 耐热铝合金导线用镀锌钢丝执行GB/T3428-2002标准 (等同采用IEC60888:1987标准) 。

(3) 耐热铝合金导线产品执行Q/ZL4-2008标准。

(4) 具有代表性的导线有钢芯耐热铝合金绞线、殷钢芯耐热铝合金绞线、铝基陶瓷纤维芯耐热铝合金绞线、间隙型钢芯耐热铝合金绞线、耐热铝合金导电率较铝线低, 损耗较大。

2.2 软铝导线系列

资源节约型输电线路用导线以特高强度钢芯的软铝型绞线, 导电率63%, 经过应力转移的特殊处理, 延伸率可达20~30%, 其强度较低, 为59~76MPa, 受于软铝型线的力能较快地转移在钢芯上, 芯线承担导线的全部张力, 特高强度钢芯将承担导线所受的拉力由于钢芯的强度高, 芯线具有较好的软化特性, 所受到的应力仍是在它受力的允许范围内, 不会由于钢芯应力过大而影响, 能在较高的温度下工作, 而不降低其机械强度。

由于应力的转移, 导线的热膨胀系数明显较小。导线工作温度提高时 (如150℃) , 不出现清晰的拐点 (迁移点) 。在导线允许的工作温度范围内 (如150℃) 由于热膨胀系数的数值是一个定值, 在弧垂计量时, 已知数值直接代入芯线的线膨胀系数。

有代表性的导线有钢芯软铝绞线、特强钢芯软铝绞线、碳纤维芯软铝绞线, 软铝导线的最高使用温度可达150℃以上。在原有杆塔基础条件下, LCJ-300/40铝合金绞线、JNRLH60LB14-300/40铝包钢芯耐热铝合金绞线、AF (SZ) +S4A-300/40应力转移型特强钢芯软铝型线绞线的参数见表1, 计算载流量见表2, 不超过原导线杆塔的荷载, 更换导线实现增容。

表1、2增容与温度有着密切关系, 温度在允许范围运行, 温度升高, 载流量随之也提高, 实现增容。钢芯铝绞线的最高允许温度70~80℃, 在增加10℃的最高温度, 增容约25%, 各导电截面相近时, 载流量范围基本一致, 增容允许运行温度来实现, 耐热铝合金和软铝导线允许150℃最高运行温度, 要实现50%的增容, 对地及交叉跨越距离还需考虑, 计算最高线温弧垂校验跨越距离。

3 如何定位弧垂计算

3.1 现行规程对定位弧垂的规定

在我国多数地区的平均气温为15℃, 实际导线的温度29~40.3℃, 根据现行规定钢芯铝绞线最高线温允许取70℃时, 在覆冰无风工况, 以导线温度40℃计算最大弧垂定位。结果表明, 导线温度为40~50℃时, 弧垂差值大于70~80℃。如果最高线温至80℃时, 覆冰无风工况情况, 可按导线温度为50℃计算最大弧垂定位。根据现行规定对特殊交叉跨越, 应按最高线温弧垂校验跨越距离。下面以JNRLH60/LB14-300/40铝包钢芯耐热铝合金绞线为例。对定位弧垂计算的介绍。

3.2 JNRLH60/LB14-300/40机械特性

导线所配芳纶绳的多少和外护层的结构有关, 张力主要由芳纶加强层承担。弹性模量的公式:

式中:E———铝包钢丝的弹性模量, MPa;

E1———铝包钢丝中钢丝的弹性模量, 186000MPa;

Er———铝包钢丝中包覆铝的弹性模量, 61800MPa;

K———铝包钢丝铝、钢截面百分比。

3.3 导线性能参数

JNRLH60/LB14-300/40导线性能参数如表3, 在不同温度显现载流量不同, 因此导线性能参数比载为每米承受的荷载, 单位截面积上折算到的数值。计算公式如下:

式中:A———光缆的截面积, mm2;

p1———导线单位质量, kg/m。

3.4 JNRLH60/LB14-300/40的弧垂

同杆架设JNRLH60/LB14-300/40悬链线状态, 适用平悬链线的状态方程和弧垂公式:

式中:fp———代表档距下的弧垂 (m) ;

Lp———代表档距 (m) ;

L———观测档距 (m) ;

B———悬挂点的高差角。

4 增容导线后, 采用的定位弧垂计算

增容导线后, 定位弧垂的计算首先确定定位弧垂相应的导线温度, 再计算覆冰无风工况下的弧垂与导线温度下的弧垂, 取两者的较大值。增容导线后计算定位弧垂, 关键是确定相应的导线温度。定位弧垂计算可以采取已知和待求情况下的导线应力 (σm·σ) 、待求情况下的导线比载 (γm·γ) 待求情况下的气温 (tm·t) 、导线档距 (l) 、导线的弹性系数 (E) 、导线的温度伸长系数 (α) 、导线弧垂 (f) 的计算公式:

根据环境气温相应定位弧垂的导线温度。正常潮流时, 最高线温弧垂是输送线路的温升计算得到, 与定位弧垂之间在一定范围内浮动导线最大弧垂, 也就是定位弧垂和最高线温最大弧垂之间浮动。老旧线路采用增容导线的改造时, 定位弧垂相应导线温度可以采用以下方法作为导线温度:

(1) 正常潮流时, 导线温度以线路输送温度为主, 作为定位弧垂相应的导线温度。

(2) 取最高线温的弧垂与原线路导线的定位弧垂温度差值, 作为相应导线温度基准值。改造后, 导线最高温度弧垂的原导线不超过70℃时, 弧垂导线最高线温的弧垂相差值, 以相同的导线温度作为定位弧垂相应的导线温度。

5 结束语

随着导线材料品种越来越多, 需求量大, 选择增容导线是关键, 因此资源节约型输电线路增大输送容量, 减少更改输电线路。对于增容导线的应用, 最重点还是定位弧垂计算只要抓住导线温度的节点, 才能有效的控制线路增大输送容量, 服务于经济建设。

摘要：由于经济发展快速, 现有线路输电能力不足, 严重影响电网系统的安全和效益。采用增容导线时, 弧垂定位是关键节点。对输电线路增容改造, 使输电线能适应不同物理特性, 弧垂不同步变化特点。本文分析了采用增容导线时定位弧垂的计算方法, 指出输电线路的增容导线与定位弧垂的计算的特点。

关键词：增容改造,气象变化,定位弧垂

参考文献

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[4]张启平, 钱之银.输电线路实时动态增容的可行性研究[J].电网技术, 2005, 29 (19) :18~21.

[5]尤传永.耐热铝合金导线的耐热机理及其在输电线路中的应用[J].电力建设, 2003, 24 (8) :4~8.

输电线路杆塔升高改造弧垂的调整篇3

笔者认为通过计算线长的变量, 在改建时便于采取切实有效的措施, 对线长进行调整, 如可以调整导线的连接金具等来调节线长, 可以减少和避免由于松线、紧线工作带来的搭设越线架等, 既减少现场工作量, 又能节约施工费用。笔者通过对几个线路改造工程的施工过程的实践, 总结出以下计算调整线长的方法。

1 线路升高改造后线长变量的计算

引起线长变化一般有以下因素: (1) 杆塔高度变化引起的线长变化; (2) 代表档距弧垂应力变化引起的线长变化; (3) 气温的变化引起的线长变化; (4) 应力的变化引起的线长变化。

线长变量计算时, 改造前后所取的气温条件相同, 且应力变化非常小, 因此气温和应力变化引起的线长变化很小, 可忽略不计。线长变化主要是由杆塔高度变化和耐张段代表档距变化后弧垂应力变化产生的, 这是计算的重点。

如以图1所示的输电线路为例, 要求改造前后在气温T (℃) 下导线的应力均为δt。

(1) 将K号杆塔移动一段距离, 并将其加高△H, K-1号杆塔K+1号杆塔间的线长在改造前为∑L1:

(2) 改造后为∑L2:

(3) 改造后线长变量为:

式中, φa、φa1分别为升高前后K杆塔与K-1杆塔悬挂点的高差角。φa=tg-1ha/la (如地形高差较大时应计入地形高差) ;φb、φb1分别为升高前后K杆塔与K+1杆塔悬挂点的高差角。φb=tg-1hb/lb (如地形高差较大时应计入地形高差) ;ha、hb为悬挂点的高差 (m) ;g为导线的比载 (N/m·mm) ;δt为气温条件相同时导线的应力 (MPa) 。

(4) 若△L为正值, 则意味线路改造后线长有多余部分, 若△L为负值, 则意味线路改造后线长需加长。

2 线长的调整方法

通过计算得出了线路改造后线长调整量, 下一步的工作就是对线长进行调整。

(1) 对线长需缩短时, 一般在承力杆塔上利用手扳葫芦或滑车组等工具, 牵引使耐张串松弛后操作。

1) 调节调整板眼位, 如表1所示。

2) 减少连接金具、瓷瓶换爬距大的, 片数减少 (此法不宜采用) 。

3) 耐张段的长度较短时, 如需要可耐张段两侧杆塔上减少金具, 段内直线悬垂串有偏斜的需纠正。

(2) 对线长需加长时, 一般在承力杆塔上利用手扳葫芦或滑车组等工具, 牵引使耐张串松弛后操作。

1) 调节调整板眼位。

2) 添加连接金具、瓷瓶 (不宜超过2片) , 绝缘子型号和高度如表2所示。

3) 耐张段的长度较短时, 如需要可耐张段两侧杆塔上添加金具, 段内直线悬垂串有偏斜的需纠正。

(3) 当线长调整量较大, 无法通过金具、瓷瓶调整时, 可根据线长计算值在靠近升高杆塔的承力杆塔上, 将导线松至地面线, 开断重新压接耐张线夹后直接挂线, 而无需通过观测弧垂划印来确定割线位置。如需缩短线长, 割线位置正好在压接管位置时, 可考虑增大割线长度, 不足部分通过增加金具、瓷瓶来解决。如需加长线长, 可根据计算值对导线进行定量补充, 重新压接耐张线夹后挂线。这时耐张段内直线悬垂串有偏斜的需纠正。松线时为避免耐张段内导线落地, 可在调整的承力杆塔上利用高空锚线地面挂线的方法将导线松至地面进行操作。

3 高空锚线地面挂线法

工作人员利用飞车沿所调整的导线滑出适当距离 (挂线点距地面高度加10 m左右) , 用卡线器卡在导线上, 通过钢绞线、滑车组、绑扎钢丝套挂于杆塔横担挂点处 (垫加木块或麻袋) , 牵引钢丝绳通过转向滑车至地面绞磨, 牵引临锚工具受力, 导线松弛后, 停止牵引;再用另一牵引钢丝绳通过挂线滑车连到耐张绝缘子串上, 牵引将导线松至地面进行断线、压接;一切准备就绪, 再将导线重新挂于挂线孔中, 回松临锚钢丝绳, 拆除锚线工具。如图2所示。

4 结语

此调整法经过220 k V几条线路改造工程施工证明, 该方法简单实用、准确性高, 同时能保证导线对地距离、导线安全系数、杆塔受力条件等都符合线路原来的设计要求。

摘要：根据线长变量的计算方法和原理, 在确定线长变量的基础上, 详细介绍了通过调整导线的连接金具等方法来调节线长的基本原理, 并在有关工程中成功实践, 该方法对节约施工成本、简化工艺有重要的实际意义。

关键词：线路改造,弧垂,调整

参考文献

[1]李博之.高压架空输电线路施工技术手册.中国电力出版社, 2008

[2]岑阿毛.输电线路施工计算.宁波出版社, 2001

架空线弧垂观测检查及调整篇4

1. 架空线悬垂特点

架线工程包括放线、紧线、弧垂观测和附件安装等项工作。实践证明，在110KV输电电路中，一般情况下，每100m长的导线，在温度增加1℃，大约会伸长1.5mm左右。考虑到热胀冷缩，架空线为大小不同的弧形，应根据线路所在地区气象条件，架空线的比载、应力、弹性系数、档距以及悬挂点高低等条件，通过科学计算，编制出架空线弧垂技术资料。在通常情况下, 架空线的悬挂点分等高和不等高两种情况, 悬挂点在等高的情况下, 弧垂f恰好在档距的中点；架空线的悬挂在不等高的情况下，弧垂分最小弧垂f1和最大弧垂f2。如图1所示。

2. 弧垂观测档的选择和弧垂的计算

一般情况下，工程设计中会将线路分成若干个耐张段，给出每个耐张段的代表档距，在架空线弧垂曲线表中，将按不同温度给出不同的档距弧垂 (即曲线尺寸表) 。作为输电线路工程每个耐张段，可用一个档或多个档组成。只有一个档的耐张段称为弧立档；由多个档组成的耐张段称为连续档。在连续档中，为了使整个耐张段内各个档的弧垂达到平衡，须根据连续档内的档数多少，而决定弧垂观测的档数。对观测档的选择如下：

(1) 耐张段在五档以下档数时，须选择靠近中间的档作为观测档。

(2) 耐张段在六档至十二档时，靠近耐张段的两端各选一档作为观测档。

(3) 耐张段在十二档以上时，靠近耐张段的两端和中间各选一档作为观测档。观测档数可以增多，但不能减少。

3. 观测档的弧垂值

观测档的弧垂f值，是根据线路杆塔明细表中观测档所在耐张段的代表档距，图2所示对应弧垂曲线的代表档距弧垂以及观测档的档距等因素而进行计算。在计算时，还要考虑观测档内有无耐张段绝缘子串，架空线悬挂的高差大小，以及观测点选择的位置等条件。

3.1 连续档的弧垂观测计算

1）观测档内不联耐张段绝缘子

如图1-b所示，观测档内不联耐张段绝缘子串的弧垂计算公式为：

(1) 当观测档内架空线悬挂点高差h=f2-f1<0.1L时：

(2) 当观测档内架空线悬挂点高差h=f2-f1≥0.1L时

式中：f—观测档的弧垂观测值；f0—当悬挂点高差h=f2-f1<0.1L时，观测档未联耐张绝缘串的档距中心弧垂，m;fΦ—当悬挂点高差h=f2-f1≥0.1L时，观测档未联耐张绝缘串的档距中心弧垂，m;Lre—耐张段架空线的代表档距，m;Fre—对应于代表档距的架空线弧垂，m；Φ—观测档架空线悬挂点的高差角，°；L—观测档架空线的档距，m;H—观测档架空线悬挂点的高差，m；σ—架空线的水平应力，N/m m 2;g—架空线的比载，N/m.m m 2。

2）观测档内一侧联耐张绝缘子串

观测档内架空线一侧联耐张绝缘子串时，观测档弧垂计算公式为：

(1) 观测档架空线悬挂点高差h<10%L时

(2) 观测档架空线悬挂点高差h≥10%L时

式中g0-耐张绝缘子串的比载，N/m.m m 2；λ-耐张绝缘子串的长度，m

3.2 孤立档弧垂观测的计算

孤立档弧垂观测值在计算时，也分别按一侧或两侧联有耐张绝缘子串考虑。

1）档内一侧联耐张绝缘子串

在孤立档紧线时，架空线的固定端已联有耐张绝缘子串，其孤立档观测值f应根据架空线两端悬挂点的高差h的大小，分别按式1或式2进行计算。

2）档内两侧都有耐张绝缘子串

因孤立档的两端都联有耐张绝缘子串，即表示孤立档的架空线紧线工作完毕。因此，此时的弧垂计算值是指对挂线后的弧垂复查值。

(1) 架空线悬挂点高差h<0.1L时

(2) 架空线悬挂点高差h≥0.1L时

4. 弧垂的观测与调整

弧垂的观测观测方法一般常用异长法、平行四边形法、角度法和平视法。在进行弧垂观察之前，根据现场情况选择适当的弧垂观测方法。

当弧垂误差△f不符合要求时，就要对弧垂进行调整，通常在耐张段内增减一段线长以改变弧垂，当实际弧垂大于标准弧垂时，要减一段线长；当实际弧垂小于标准弧垂时，要增一段线长。实践证明，线长增减值按下列各式计算选取一般能够满足施工技术要求。一般情况下，如对悬垂值要求精度不是过于严格的话，可以不考虑弹性系数的影响。

1) 架空线悬挂点等高的孤立档，则

△L=8/3L (f2-f2x) -gL2/8E (1/f-1/fX)

式中：△L-调整线长，m;

f-实测弧垂，m;

fx-标准弧垂，m;

L-档距，m;

E-架空线的弹性系数Mpa;

g-架空线的比载N/m.m m 2;

2) 在连续档中某弧垂观测档，则

△L=8L2recos2φ/3L2 (f2-fX2) ΣL-g L2/8Ecosφ (1/f-1/fX) ΣL

式中：Lre-耐张段中计算总长度，m;

φ-观测档架空线悬挂点的高差角，°。