环氧乙烷（精选12篇）
环氧乙烷 篇1
0. 前言
在过去的十几年,随着监控灭菌过程的系统逐渐完善,以及评价影响微生物灭活的过程参数方法的改进,环氧乙烷灭菌参数放行方式越来越受到广大采用环氧乙烷灭菌的医疗器械生产企业和合同灭菌供应商的重视。
据统计,国内生产的医疗器械产品,大约45%采用伽马或电子束方式灭菌,另外有45%采用环氧乙烷灭菌,剩余的10%采用湿热灭菌。
国内提供环氧乙烷灭菌服务的合同灭菌供应商以及自行灭菌的医疗器械生产企业,绝大多数因设备的限制或对参数放行的认识不足,仍在实施传统的产品放行方式。为此,本文将简单介绍参数放行的过程确认、常规控制以及过程有效性维护。希望能通过本文的介绍对合同灭菌供应商以及医疗器械生产企业实施参数放行提供一定的帮助。
1. 环氧乙烷灭菌参数放行的优势
众所周知,采用环氧乙烷灭菌的产品有两种放行方式:传统放行和参数放行。传统放行也就是通常所说的生物指示剂放行。ISO 11135-1:2007标准要求过程参数必须满足已确认的灭菌过程范围,并且过程中使用的生物指示剂的培养结果显示无菌生长。而参数放行,依据标准中的定义,即基于记录证明过程参数在规定的公差范围内,申明产品无菌。
两种放行方式相比较,参数放行具有明显的优势:
(1)减少库存。依据ISO 11138-1:2006(R)2010的要求,生物指示剂通常需要7天的培养时间。在常规灭菌处理过程中,采用参数放行无需生物指示剂监控灭菌过程的充分性,这大大缩短了已灭菌产品的放行时间,加快了产品进入市场的速度。
(2)降低成本。对于采用传统放行的灭菌装载,实验室需采购生物指示剂和相应的培养基,配置培养基,对培养基灭菌,还需依据相关标准的要求对培养基的生长性能进行测试以证明该批培养基适合微生物的生长,将生物指示剂无菌转移至培养基,按规定要求进行培养。另外,每一装载进行灭菌前,应按已确认的类型和数量要求制备过程挑战装置,用于确定整个灭菌过程是否被充分灭菌,同样,灭菌完成后,这些挑战装置应在规定的时间内从装载上取下用于无菌测试,这些均额外增加了人力和物力。常规生产过程中采用参数放行则无需这些步骤。
(3)降低风险。在生物指示剂的培养过程中,若出现生长,需花费大量的人力、物力进行原因调查。即使经过一系列的分析调查,设备、灭菌过程、生物指示剂的储存条件、测试过程等影响因素也未发现有任何异常,且该生长为测试菌,即萎缩芽孢杆菌,该灭菌批也必须重新灭菌,合格后方可放行。另外,灭菌结束后,将过程挑战装置从装载取下,又提高了将人员曝露于高浓度环氧乙烷下的风险。参数放行方式则无此风险。
当然,并不是所有采用环氧乙烷灭菌的产品均适合参数放行,若产品灭菌后,残留解析时间很长,或者医疗器械生产企业规定,每一灭菌批的产品需进行性能测试或其他检查要求,所需要的时间比生物指示剂培养的时间长,那么实施参数放行的优势则不如其他产品那么明显。
2. 参数放行过程确认的实施
ISO 11135-1:2007版较1994版对参数放行的过程确认要求有了较大的变化:首先,认可过度杀灭法可以作为参数放行的确认方法之一。该标准1994版要求只能选择直接计数法或者部分阴性法进行微生物的性能评价,这两种方法实施难度较大,成本相对较高,时间比较长,这也是过去限制实施参数放行的一个因素;其次,ISO11135-1:2007版取消了每一灭菌批的处理过程中需监测产品温度的要求。
产品在常规处理过程中无论采取何种放行方式,按ISO11135-1:2007的要求,可选择直接计数法、部分阴性法和过度杀灭法中的一种进行完整的性能确认。通常实施的性能确认(PQ)包含两个部分,即微生物性能确认(MPQ)和物理性能确认(PPQ)。以传统的确定灭菌过程杀灭率的过度杀灭-半时循环法为例,该方法较为保守,所用的处理水平往往超过达到无菌要求所需要的。实施确认的步骤通常包括:建立产品族、选择主产品、建立过程挑战装置、选择确认用的装载、实施MPQ和PPQ(一次短时循环、连续三次成功的半时循环和至少一次的全时循环)。
对于参数放行方式,在上述性能确认过程中,ISO 11135-1明确提出需记录并保留以下数据:
(1)在整个灭菌循环过程中,至少从两个位置监控灭菌柜内的温度;
(2)在处理阶段,直接测量灭菌柜内的湿度;
(3)在规定的时间间隔内直接分析灭菌柜内环氧乙烷的浓度,充分验证该浓度满足曝露时间内所需条件。
为保证参数放行方式的常规处理过程中,每一过程参数均在设定的范围内,在性能确认过程中,可对某些参数进行特殊的调整,考虑“最差情况”以建立较大的公差范围。通常的做法是将一个或多个过程变量的设定值设置低于常规生产过程的设定值,如温度、湿度和环氧乙烷的浓度,以确定在低温、低湿和低浓度条件下灭菌过程的杀灭率。由此建立用于参数放行所需额外监控参数的公差范围。另外,为确保拟确认的灭菌过程不受季节变化的影响,可考虑在冬季进行初次灭菌过程确认。其他季节,建议模拟所在地区最冷温度在预处理(或进入灭菌柜)前对装载进行冷处理,以建立装载对拟确认的灭菌过程的最大挑战,由此获得的装载温度可作为进行预处理前的温度下限。
3. 参数放行的常规过程控制
对于采取参数放行的装载,应对影响灭菌效果的参数进行数理统计分析,以期及时发现过程能力弱化的趋势,积极采取预防措施。一般来说,需密切注意以下关键参数:
(1)装载温度。待灭菌装载进入预处理室或灭菌柜之前的温度应不低于过程确认中获得的最低温度。可以直接测量待灭菌装载的温度值;或已知放置装载的空间内的温度(此温度不低于过程确认时空间内的温度),在此条件下放置规定的时间也可满足常规控制过程中对预处理前装载温度的要求。
(2)转移时间。装载在有温、湿度控制的预处理室(若采用)放置时长达到规定的时间即可转移至灭菌柜,这段转移时间需严格控制,不可超出已确认的最长转移时间,否则,需重新进行预处理。
(3)灭菌柜内湿度。采用电子传感器或分析仪器,如气相色谱(GC)、红外色谱(IR)或其他光谱法直接测定处理阶段的湿度,获得的湿度值应在规定的公差范围内。
(4)灭菌柜内温度。为防止温度传感器本身的故障导致灭菌装载被误放行,标准要求至少要有两个独立的温度传感器同时测量柜内温度,从柜内传感器获得的温度值在气体曝露阶段应在规定的公差范围内。
(5)灭菌柜内环氧乙烷浓度。采用气相色谱(GC)、红外色谱(IR)或微波等技术直接测定气体曝露阶段的环氧乙烷浓度值,同时应规定监测的频率,至少应在曝露的开始和结束阶段对气体浓度作直接分析。在该阶段所获得的浓度值应在规定的公差范围内。另外需考虑的一点是在气体曝露的开始阶段,环氧乙烷气体仍处于动态平衡过程中,一段时间后,柜内浓度会逐渐趋于稳定,应考虑这段时间对产品放行的影响。
(6)解析温度。灭菌循环结束后,装载进入有温度控制的解析间(若采用)到达规定的最小解析时间后,装载结束灭菌处理等待放行。虽然解析过程不影响灭菌效果,但是解析时间是影响产品参数放行的一个重要因素,也应引起足够重视。
4. 参数放行的灭菌过程有效性维护
为保证灭菌过程能够持续地生产出达到规定无菌保证水平(SAL)的产品,在常规生产过程中,维护灭菌过程的有效性显得尤为重要,应对产品、包装、灭菌设备、灭菌过程、装载结构、灭菌剂等发生的显著变化进行评估,以确定是否需要重新进行过程确认以及确认的程度。
4.1 灭菌设备日常维护
参考灭菌设备制造商的建议和设备性能,按计划对预处理室(若采用)、灭菌柜和解析室(若采用)以及相关的辅助设施实施预防性维护活动,并对维护人员进行有效培训。对用于预处理、灭菌循环和解析三个阶段的所有监视和控制的测量仪器按规定定期进行校准。尤其应注意参数放行中用于实时监视和测量灭菌柜内相对湿度和环氧乙烷浓度的电子传感器,因长期反复曝露于环氧乙烷条件下对这些感应元器件会产生不可逆的损坏,应注意校准的频次并定期更换,以保证过程中所有的监视测量仪器获得正确的过程数据。
4.2 重新鉴定
重新鉴定是常规灭菌过程日常维护非常关键的一步,目的是为确保未注意到的过程变化不影响灭菌过程的有效性。对采用参数放行的灭菌过程,ISO 11135-1:2007要求每年至少进行一次微生物学研究以确定规定的无菌保证水平(SAL)得到保持,并应由灭菌专家对相关过程进行评估以验证影响灭菌效果的相关方面没有变化。一般包括以下几方面:
(1)灭菌装载。要求确认装载以及装载结构仍与初次确认过程相同。在灭菌柜内,装载结构会影响环氧乙烷和湿气的热动力学分布,装载结构的变化会使实际监控获得的数值偏离已确认的规范而导致灭菌失败。所以在参数放行中,控制装载结构和转载密度显得尤为重要。
(2)灭菌设备。审核灭菌过程设备(预处理室、灭菌柜、解析间)与辅助设施的变更控制和对这些设备的预防性维护记录,以及用于监视和测量的仪器设备的校准记录,结果应显示在过去的一年中未有影响灭菌过程的变化。
(3)温、湿度分布。每年应对预处理室(若采用)的温、湿度分布、空灭菌柜室内温度分布和解析间(若采用)的温度分布做一次评估,以确定设备性能仍满足过程规范的要求。
(4)生物负载。对于一次性医疗卫生用品,还应定期监控产品的生物负载,以及潜在影响生物负载的生产方法、设备、场所以及原材料的类型和来源是否有重大改变,以确认产品上的微生物数量或类型自完成过程(再)确认以来未发生明显变化。ISO 11135-1:2007要求在一定的时间间隔内,确认用于常规监控的生物指示剂的适合性以及与产品生物负载的关系。关于该时间间隔医疗器械生产企业可自行规定。
(5)灭菌产品。审核已确认产品族内的产品结构、产品无菌屏障系统在过去的一年中未有影响环氧乙烷、热或湿气渗透的变化。
(6)灭菌过程。审核在过去的一年中常规灭菌处理过程的历史记录,应未有影响灭菌效果的偏差。
5. 结论
当然,实施参数放行不仅要求有灭菌设备的医疗器械生产商和合同灭菌供应商有一定的设备投资以及扎实的专业知识,还应考虑实施参数放行所需的气体分析仪器的安装、运行以及日常维护的开支。随着医疗器械行业竞争的日益加剧,环氧乙烷灭菌的参数放行方式将会越来越受到重视,可以预见,在不久的将来,环氧乙烷灭菌参数放行方式在国内将得到广泛的应用。
参考文献
[1]ANSI/AAMI/ISO 11135-1:2007 Sterilization of health care products—Ethylene oxide—Part 1:Requirementsfordevelopment,validation,and routinecontrol of a sterilization process formedical devices
[2]ANSI/AAMI/ISO TIR11135-2:2008Sterilization of health care products—Ethylene oxide—Part2:Guidance on theapplication of ANSI/AAMI/ISO 11135-1
[3]ANSI/AAMI/ISO11138-1:2006/(R)2010Sterilization ofhealth care products—Biological indicators—Part1:Generalrequirements
环氧乙烷 篇2
用两步法合成了对苯二甲酸乙二酯-环氧乙烷(EOET)多嵌段共聚物,并研究了软硬链段的结晶特性.DSC研究表明软链段PEO分子量不低于4000,在室温下方可结晶,并且软链段的结晶特性受硬链段含量和硬链段结晶度的影响;偏光显微镜观察硬链段易形成微晶,在软链段熔融温度以上起到物理交联点的`作用.EOET多嵌段共聚物的结构特征表明其具有热致形状记忆特性.
作 者：张晓云 罗筱烈 马德柱 作者单位：张晓云(石油大学化学化工学院,山东,东营,257061)
罗筱烈,马德柱(中国科学技术大学高分子系,安徽,合肥,230026)
环氧乙烷 篇3
【关键词】环氧乙烷；灭菌；监测；分析
doi：10.3969/j.issn.1004-7484（x）.2013.11.670文章编号：1004-7484（2013）-11-6846-02环氧乙烷是一种有机化合物，化学式是C2H4O，环氧乙烷易燃易爆，不易长途运输，因此有强烈的地域性。被广泛地应用于洗涤，制药，印染等行业。在化工相关产业可作为清洁剂的起始剂。环氧乙烷可杀灭细菌（及其内孢子）、霉菌及真菌，因此可用于消毒一些不能耐受高温消毒的物品。环氧乙烷（EO）气体灭菌主要是通过对微生物的蛋白质、DNA和RNA的烷基化作用而将微生物灭活的消毒灭菌剂。环氧乙烷不损害灭菌的物品且穿透力很强，故多数不宜用一般方法灭菌的物品均可用环氧乙烷消毒和灭菌。例如：电子仪器、光学仪器、医疗器械、书籍、文件、皮毛、棉、化纤、塑料制品、木制品、陶瓷及金属制品、内镜、透析器和一次性使用的诊疗用品等。环氧乙烷是目前最主要的低温灭菌方法之一。影响环氧乙烷气体灭菌的因素很多，只有严格控制有关因素，才能达到灭菌效果。消毒物品的摆放及监测方法的正确使用和严格的质量控制是灭菌成功的关键。
我院自从引进环氧乙烷灭菌器后开始对一些不能耐受高温消毒的物品消毒。在灭菌时过程中，对环氧乙烷气体灭菌过程进行全程监测，采用生物监测法，化学检测法，控制灭菌过程，环氧乙烷灭菌效果监测结果为：
监控项目1检验次数1合格次数1合格率生物监测法11531150198%化学检测法115311531100%现将灭菌效果监测及分析介绍如下：1环氧乙烷灭菌灭菌前物品准备与包装
1.1需灭菌的物品必须彻底清洗干净，注意不能用生理盐水清洗，灭菌物品上不能有水滴或水份太多，以免造成环氧乙烷稀释和水解。环氧乙烷几乎可用于所有医疗用品的灭菌，但不适用于食品、液体、油脂类、滑石粉和动物饲料等的灭菌。适合于环氧乙烷灭菌的包装材料有纸、复合透析纸、布、无纺布、通气型硬质容器、聚乙烯等；不能用于环氧乙烷灭菌的包装材料有金属箔、聚氯乙烯、玻璃纸、尼龙、聚酯、聚偏二氯乙烯、不能通透的聚丙烯。改变包装材料应作验证，以保证被灭菌物品灭菌的可靠性。一般情况下用纸塑包装，在纸的内层粘贴环氧乙烷化学指示胶带。以便于观察灭菌是否合格。再用塑封机封口。打印日期。
1.2灭菌物品装载灭菌柜内装载物品上下左右均应有空隙（灭菌物品不能接触柜壁），物品应放于金属网状篮筐内或金属网架上；物品装载量不应超过柜内总体积的80%。将枯草杆菌黑色变种芽孢生物指示剂放于标准测试包中，将测试包放于锅内的中间位置。
1.3灭菌处理应按照环氧乙烷灭菌器生产厂家的操作使用说明书的规定执行；根据灭菌物品种类、包装、装载量与方式不同，选择合适的灭菌参数。2灭菌监测的方法
包括生物监测法，化学检测法。程序监测法
2.1生物指示剂监测采用枯草杆菌黑色变种芽孢进行生物监测，在灭菌周期完成后立即将生物指示剂从被灭菌物品中取出，现在应用快速阅读器（EO用）；采用枯草杆菌黑色变种芽胞，通过专门的荧光探测器，检查其特殊酶的活力，快速判断灭菌结果。自动阅读生物指示剂结果：观察4小时后红灯亮表示灭菌失败；绿灯亮表示灭菌成功。生物监测是确定灭菌效果最安全最可靠的方法。
2.2化学监测法每包里有化学指示卡，外边粘贴化学指示胶带。观看指示卡及胶带的颜色。是判断灭菌效果的主要依据。指示卡由红褐色变成绿色即为合格。指示胶带由红色变蓝色即为合格。
2.3程序监测法每个消毒包在灭菌前均做好登记。需灭菌的物品必须彻底清洗干净，包装不能过松也不能过紧。以免影响灭菌效果。设备工作外部环境温度：5℃-60℃设备内灭菌室温度：20℃-60℃，并做好室内通风。3分析灭菌效果失败的原因
3.1灭菌室内湿度异常灭菌器上水過多过少。造成湿度过大过小。灭菌物品上有水滴或水份太多，造成环氧乙烷稀释和水解。相对湿度大于30%小于60%就会影响灭菌效果。
3.2人为因素操作或运送过程中受到污染，灭菌物品过湿，过干。装载不正确，物品过多或过少，尤其是消毒物品的摆放和消毒物品的材质对灭菌效果很主要。生物指示剂存放的温度不达标，过高或过低均易造成生物指示剂失效。而造成假性的灭菌失败。
3.3设备故障灭菌过程中为达到程序，预定参数，湿度，温度，浓度，灭菌时间的影响，排残的时间等，稍有不慎就会导致灭菌失败所以加强灭菌效果监测很重要。
3.4环氧乙烷气体灭菌操作注意事项密闭操作，局部排风，使用防爆型的通风系统和设备。防止气体泄漏到工作场所空气中。避免与酸类、碱类、醇类接触。在传送过程中，钢瓶和容器必须接地和跨接，防止产生静电。禁止撞击和震荡。配备相应品种和数量的消防器材及泄漏应急处理设备。4讨论
环氧乙烷不损害灭菌的物品且穿透力很强，故多数不宜用一般方法灭菌的物品均可用环氧乙烷消毒和灭菌。例如，电子仪器、光学仪器、医疗器械、书籍、文件、皮毛、棉、化纤、塑料制品、木制品、陶瓷及金属制品、内镜、透析器和一次性使用的诊疗用品等。环氧乙烷是目前最主要的低温灭菌方法之一。影响环氧乙烷气体灭菌的因素有很多，只有在严格控制有关因素，才能达到灭菌效果。消毒物品的摆放及监测方法的正确使用和严格的质量控制是灭菌成功的关键。
优点是：①能杀灭所有微生物，包括细菌芽孢。②灭菌物品可以被包裹、整体封装，可保持使用前呈无菌状态。③相对而言，环氧乙烷不腐蚀塑料、金属和橡胶，不会使物品发生变黄变脆。④能穿透形态不规则物品并灭菌。⑤可用于那些不能用消毒剂浸泡，干热、压力、蒸汽及其他化学气体灭菌之物品的灭菌。
在环氧乙烷气体灭菌过程进行全程监测，生物监测法，化学检测法，控制灭菌过程，及消毒物品的摆放和消毒物品的材质有着密切关系。操作者增强责任心起到主要作用。发现异常应及时查找原因分析并重新灭菌。避免造成感染。①温度和相对湿度对环氧乙烷气体杀菌效果影响较大，故应严格控制试验中的有关条件。②环氧乙烷液体可溶解聚乙烯、聚氯乙烯等，不可将其液体滴落于此类物品上。③环氧乙烷易燃易爆，操作现场应采取防火防爆措施，不得有明火作业及电火花发生。④吸入过多环氧乙烷气体，可引起头痛，呕吐等中毒症状，严重者可致肺水肿等。工作环境中应有良好的通风。在每日8h工作中，环氧乙烷浓度应不超过1.82mg/m（1ppm），15min工作中暴露浓度不超过9.1mg/m（5.0ppm）。如出现中毒症状，需迅速离开现场。轻者呼吸新鲜空气，直到症状消除；重者应及时送医院治疗。参考文献
[1]叶秀菊.环氧乙烷失败的原因的探讨.中国消毒学杂志，2006，06.
浅谈环氧乙烷储罐工艺设计 篇4
环氧乙烷的爆炸极限的体积分数是3%~100%, 自燃点429℃, 沸点10.7℃, 沸点10.7℃, 并且环氧乙烷是易燃、易爆的有毒性液体, 属于危险化工品。特别是温度高于40℃时环氧乙烷就会发生聚合反应。环氧乙烷与化工催化剂如碱、氯化铝、酸、铁的氧化物、氧化铝、金属钾等接触时能产生分解或产生聚合反应, 反应过程中会释放出大量热量, 热量聚集会导致爆炸的产生。根据《石油化工设计防火规范》 (GB50160-2008) 标准的规定, 环氧乙烷的危险程度为甲A类。同时环氧乙烷是强麻醉剂, 能引起急性中毒或慢性中毒, 液态环氧乙烷如果接触皮肤会引起皮肤冻伤。
2 储罐压力参数的设计选取
2.1 压力参数的设计与选取
环氧乙烷的压力临界值为7.1941MPa, 温度临界值为196℃, 储存设备设计有外保冷层, 按《固定式压力容器安全技术监察规程》表3-4中, 温度临界值≥50℃有保冷层但无试验实测的温度可查的, 工作压力应按照能达到的最高温度下的饱和蒸汽压力确定, 得出环氧乙烷50℃的饱和蒸汽压力为0.3874MPa;按GB/T13098-2006《工业用环氧乙烷》6.3章节和质技监锅字[2000]95号文件的要求, 环氧乙烷储罐设计压力参照条文应按0.8MPa选取。
考虑到空罐在首次使用前必须先抽真空再用氮气进行置换的极限条件, 按质技监锅字[2000]95号文件的要求还需校核-0.1MPa时罐体的刚度及稳定性。
2.2 设计温度的选取
环氧乙烷温度高于40℃时开始聚合, 按照质技监锅字[2000]95号文件的要求, 参照环氧乙烷罐车的设计温度为-10℃~20℃, 所以将储罐的设计温度确定为20℃, 考虑到夏季环境温度有可能达到35℃以上, 所以要求设备外部应采取保冷措施。
2.3 储罐壳体材料的选取
由于环氧乙烷与化工催化剂如碱、氯化铝、酸、铁的氧化物、氧化铝、金属钾等接触时能产生分解或产生聚合反应, 反应过程中会释放出大量热量, 热量聚集会导致爆炸的产生, 因此储罐的材料选取应排除上述材料, 应该选用奥氏体不锈钢S30408 (06Cr19Ni10) , 这种材料应符合《承压设备用不锈钢钢板及钢带》GB24511-2009标准中的规定。
3 工艺控制设计
3.1 温度控制
由于环氧乙烷温度高于40℃时开始聚合, 为保证储罐安全, 贮存温度控制在不高于10℃, 为确保环氧乙烷的低温储存, 采用罐内设换热管的制冷方式, 并且考虑到冷却介质对换热管的腐蚀, 换热管材料选用了超低碳S31603 (022Cr17Ni12Mo2) 奥氏体不锈钢。根据储罐温度控制冷却介质的流量, 同时通过外部装卸泵对罐内介质进行循环, 保证储罐正常的操作温度。
罐体外保冷材料采用发泡玻璃, 厚度根据保冷要求确定, 保温外皮采用不锈钢片作为隔热层上的保护层。
3.2 储存压力的控制
因为环氧乙烷沸点较低, 常温下饱和蒸汽压力较高 (在20℃, 环氧乙烷饱和蒸汽压为145.91k Pa) , 所以采用低温加氮封储存的方法。目的是减少环氧乙烷蒸汽挥发和排放对周边环境的污染, 环氧乙烷储存罐有氮气的加压保护装置, 当储罐内环氧乙烷外送, 储罐内压力下降时, 氮气调节阀自动打开向罐内补充氮气;当向储罐内进料时, 应先打开泄放阀再进料, 此时少部分含有环氧乙烷的氮气通过泄放管道送至吸收罐进行处理。
4 安全设计
4.1 安全泄放系统
(1) 根据SH/T 3007-2007《石油化工储运系统罐区设计规范》采用安全阀与爆破片串联使用的安全泄放装置, 且应在安全阀与爆破片之间安装可供在线校验使用的四通组件接口。为确保储罐在任何时候都能满足泄放要求, 可安装两套上述装置。
(2) 在环氧乙烷储罐与卸车鹤管、装卸泵之间的管道有可能形成封闭管路的管道上设置了安全阀, 防止管道超压造成事故。
(3) 在卸车鹤管、装卸泵与储罐相关的管道的终端设置氮气吹扫, 防止聚合物堵塞管道。
(4) 安全泄放装置排放的气体统一汇集送至吸收装置吸收处理。
4.2 联锁控制系统
(1) 采用低温储存, 降低了环氧乙烷的分压并防止环氧乙烷发生聚合, 储罐上设置温度指示、记录和高温报警, 确保罐内温度稳定在储存低温范围内。
(2) 储罐上设置液位指示、记录和高、低液位报警, 当储罐通过卸车鹤管与泵向储罐送料时, 储罐液位设置高高液位联锁切断进料阀并停泵;当储罐通过泵向车间送料时, 储罐液位设置低低液位联锁切断罐底阀并停泵。
(3) 储罐温度与储罐内换热管进口调节阀联锁, 保证储罐温度稳定在储存低温范围内。
4.3 其他安全措施
(1) 储罐的充装系数不大于0.79kg/l, 在综合考虑生产要求、供应能力以及满足最大储量与防火安全距离的要求来确定储罐的容积, 并且考虑发生事故时, 事故罐内的物料能够导入其他储罐内, 以便减少事故危险和物料损失, 因此在满足生产需要的前提下, 设置了物料罐与备用罐两个储罐, 且两个储罐采用相同的安全措施。
(2) 卸车使用带有气体平衡装置的卸车鹤管, 并且鹤管与罐车连接管道采用不锈钢金属波纹软管。
(3) 接管法兰选用HG/T20592-2009中的WN带颈对焊法兰, 并采用标准中II级锻件标准, 法兰密封面选用凹凸面形式, 密封垫片采用HG/T20610-2009中0Cr18Ni9和填充材料为聚四氟乙烯的缠绕垫片。
5 操作注意事项
(1) 环氧乙烷储罐首次进料前, 储罐必须用氮气置换, 置换用的氮气纯度应不低于99.9%, 分析合格后方可进料。并且储罐配套的卸车鹤管和装卸泵与储罐相关联的管道也要一起进行置换。
(2) 环氧乙烷储罐氮封用氮气管道不应与其他压力储罐氮封氮气管道共用一条主管, 需共用时必须采取防止其他储罐气体倒入环氧乙烷储罐内的措施。
(3) 如环氧乙烷储罐发生泄漏, 用足够水进行稀释, 并将污水单独排到环氧乙烷事故收集池中。
(4) 环氧乙烷储罐装卸完毕后, 相关管道内的物料要用氮气吹扫干净, 避免管道内的物料长时间停滞发生聚合。
(5) 环氧乙烷储罐送车间管道配置冷冻水伴管, 防止长距离输送管道温度升高造成管道内环氧乙烷聚合。
6 结论
总之, 针对环氧乙烷的易燃、易爆、易发生聚合反应和高度危害的特殊性, 环氧乙烷储罐的设计在工艺控制和安全设计上要安全可靠, 防止事故发生。
摘要：结合实际项目, 主要介绍环氧乙烷储罐的工艺设计和在设计过程中应该注意的主要问题。
关键词：环氧乙烷,储罐,工艺设计
参考文献
[1]GB/T 13098-2006, 工业用环氧乙烷[S].
[2]SH/T 3007-2007, 石油化工储运系统罐区设计规范[S].
环氧树脂种类 篇5
一、缩水甘油基型环氧树脂:
1．缩水甘油醚型环氧树脂
1．1双酚A型环氧树脂：
双酚A型环氧树脂是应用最广泛的树脂之一，占环氧树脂树脂总产量的90%。在分子结构中含有羟基和醚键，固化过程进一步生成新的—OH和—O—，使固化物具有很高的内聚力和粘附力。因此可以对金属、陶瓷、木材、水泥和塑料进行粘接。
另外，双酚A型环氧树脂属无毒树脂，其白鼠的最低口服致死量为LD50为11.4g/kg。双酚A型环氧树脂的牌号与性质表
新牌号原牌号外观粘度（Pa.s）软化点（℃）环氧值
E—55616#浅黄粘稠液体6－8－－－－0.55－0.56E—51618#浅黄粘稠液体10－16－－－－0.48－0.54E—446101#黄色高粘度液体 20－40－－－－0.41－0.47E—42634#同上－－－－21－270.38－0.45E—35637#同上－－－－20－350.30－0.40E—31638#浅黄粘稠液体－－－－40－550.23－0.38E—20601#黄色透明固体－－－－64－760.18－0.22E—14603#同上－－－－78－850.10－0.18E—12604#同上－－－－85－950.10－0.18E—06607#同上－－－－110－1350.04－0.07E—03609#同上－－－－135－1550.02－0.04E—01665#液体30－40－－－－0.01－0.03
1．2双酚S型环氧树脂
双酚S型环氧树脂是由双酚S和过量环氧氯丙烷在碱性条件下缩聚得到的耐高温环氧树脂。
双酚S为浅黄色固体，由东北石化研究所研制，全名为“4，4‘—二羟基二苯双缩水甘油醚环氧树脂”，胺类、酸酐、咪唑均能固化双酚S，其固化物具有热变形温度高、热稳定性能好的特点。这是因为分子中极性强的砜基—SO2—取代双酚A中的异丙基，提高了热稳定性；砜基改善了粘附力，增强了环氧基的开环活性。
1．3双酚F型环氧树脂
双酚F型环氧树脂是由双酚F和过量环氧氯丙烷（1：10），在四甲基氯化铵和NaOH条件下，经醚化和闭环反应，缩聚而成的。
双酚F型环氧树脂的粘度低，可用于碳纤维复合材料、玻纤增强塑料以及地下油井的灌封材料。
1．4环氧化线型酚醛树脂
环氧酚醛是由低分子量酚醛树脂与环氧氯丙烷在酸催化剂下缩合而成，兼有酚醛和双酚A型环氧树脂的优点。按线型酚醛树脂分子量和发羟基含量不同，可以合成不同分子量和官能度的环氧酚醛，如甲酚线型酚醛树脂。
环氧酚醛高粘度半固体，平均官能度为2.5－6.0，软化点≤28℃，环氧值0.53－0.57，在上海树脂厂和无锡树脂厂生产。为改善工艺，添加低粘度的稀释剂，或与双酚A混合使用。胺类、酸酐类和咪唑均能固化环氧酚醛。在150℃以下固化环氧酚醛和双酚A型环氧树脂的热变形温度相近。例如：
固化剂固化条件用量%热变形温度（℃）环氧酚醛 双酚A4，4‘一二氨基二苯甲烷93℃，2h204℃,25h28206167间苯二胺同上16205160三乙烯四胺166℃,4h141501274，4‘一二氨基二苯砜177℃,18h34220190六次甲苯四胺同上100210196内次甲苯四氢苯二甲酸酐97℃,2h232℃,***8甲苯内次甲苯四氢苯二甲酸酐
+DMP—3093℃,2h260℃,24h101298228邻苯二甲酸酐177℃,18h40125107三氟化硼—甲乙胺93℃,2h177℃,18h52391602乙基-4甲基咪唑80℃,2h204℃,24h2260
1．5其他缩水甘油醚型环氧树脂
A．1，1，2，2—四（对羟基苯基）乙烷四缩水甘油醚环氧树脂：（四酚基乙烷四缩水甘油醚环氧树脂）呈白色固体，熔点80℃，平均官能度3.2－3.5，环氧值为0.45－0.50。其粘接性能：
试验条件δ剪切（kg/cm2）
定温296
—65℃259
260℃/8H90
260℃/200H95
260℃/400H77
B．间苯二酚双缩水甘油醚型环氧树脂（680#）
此缩水甘油醚环氧树脂的粘度低为0.4Pa.s(25℃), 环氧值为0.78~0.85，由上海新华树脂生产。
C．均苯三酚三缩水甘油醚环氧树脂
此缩水甘油醚环氧树脂是一类高活性的粘稠液体环氧树脂，环氧值为0.87，由均苯三酚和过量环氧氯丙烷合成。
由于苯环的吸电子效应，提高环氧基的反应活性，尤以均苯三酚三缩水甘油醚反应活性最高，例如1，4—环乙烷二甲胺固化，反应速度比双酚A型环氧树脂高10倍。
D．F—76# 环氧树脂（双间苯二酚缩甲醛四缩水甘油醚）
其粘度为2000~2700CP（25℃），环氧值0.75－0.77。
2．氨基环氧树脂（芳香胺缩水甘油基型环氧树脂）
2．1对氨基苯酚三缩水甘油基环氧树脂
这是由对羟基苯胺和环氧氯丙烷缩聚得到的浅棕色液体，环氧值为0.87，25℃粘度为1.5－5.0 Pa.s。其反应活性是双酚A型环氧树脂的10倍，可用酸酐、双氰双胺和咪唑固化，中科院化学所生产。
2．2氨基四官能环氧树脂（AG—80#）
又称4，4‘—二氨基二苯醚四缩水甘油基环氧树脂或称4，4‘—二氨基二苯基甲烷四缩水甘油基环氧树脂。由4，4’—二氨基二苯甲烷、4，4‘—二氨基二苯醚、4，4’—二氨基二苯砜在催化剂和碱作用下与环氧氯丙烷加成缩聚而成。
该树脂为浅黄色液体，环氧值为0.75－0.80，由上海合成树脂所生产。其平均官能度为3－3.5，二氨基二苯甲烷、咪唑衍生物、酸酐均能固化氨基四官能环氧树脂。固化后树脂的交联密度高，在高
温150℃老化3万小时，其胶接强度没有变化。
2．3 AFG—90# 环氧树脂
在常温下为棕色液体，粘度小，25℃时为1.6-2.3Pa.s, 环氧值为0.85-0.95.3.缩水甘油酯型环氧树脂（从有机酸制备）
3.1 711# 环氧树脂(脂环族):
又称四氢化邻苯二甲酸双缩水甘油酯环氧树脂是914#双组分室温快固胶的主体环氧之一,且和双酚A相溶性好。
711#呈浅黄色液体，粘度低为0.45~0.6Pa.s（25℃），环氧值为0.63－0.67，耐超低温性能良好，天津合成材料所生产。
3．2 TDE—85# 环氧树脂
（1，2，环氧环己烷4，5二甲酸二缩水甘油酯）脂环族缩水甘油酯环氧树脂的粘度低，适宜灌注，包封及活性高，在电气工业广泛使用。天津合成材料所生产。
3．3 731#环氧树脂
又称邻苯二甲酸二缩水甘油酯，呈浅黄色液体，粘度为0.8 Pa.s/25℃，环氧值为0.60-0.65，天津合成材料所生产。
3．4 732# 环氧树脂
又称间苯二甲酸二缩水甘油酯，呈白色结晶，熔点为60~63℃，环氧值为0.60－0.63，天津合成材料所生产。
3．5 均苯三甲酸三缩水甘油酯：
呈白色固体状，熔点为78-80℃，环氧值为0.78，大连化学物理所生产。
3．6 672#（FA—68）环氧树脂
又称对苯二甲酸二缩水甘油酯，由上海有机所生产。
3．7 CY—183# 环氧树脂
又称六氢化邻苯二甲酸二缩水甘油酯，由中科院化学所生产。
3．8 内次甲苯四氢化邻苯二甲酸二缩水甘油酯，呈棕黄色液体，粘度为1.16 Pa.s/25℃，环氧值为0.57，晨光化工二院生产。
3．9 对羟基苯甲酸缩水甘油酯
呈棕红色液体，粘度为1.5－5.0 Pa.s/25℃，环氧值为0.87，由中科院化学所生产。
二、环氧化烯烃
1． 环氧化聚丁二烯（D—17#环氧树脂）
由液体聚丁二烯经醋酸氧化制得的一种浅黄色粘稠液体。在分子结构中，既有环氧基，也有双键、羟基和酯基侧链。
D—17#的粘度为0.8－2 Pa.s，易溶于苯、甲苯和丙酮中，易于酸酐固化反应，也能与胺类固化，由于树脂分子具有较长的碳链，因此树脂可以用来改善双酚A的脆性，具有十分优异的韧性。
D—17#对于橡胶制品与玻璃钢的胶接优于通常的环氧树脂胶。固化条件为：100℃，2h;150℃,4h;180℃,4h。
2． 脂环族环氧树脂：
2．1 脂环族环氧的概念：从含有不饱和双键结构的脂环族经双键氧化或与次氯酸加成环氧化制得。具有如下结构的烯烃可转化为环氧基。
A．不饱和双键在分子链末端
B．不饱和双键在分子链主段中
C．不饱和双键在脂环族化物的骨架上
2．2 脂环族环氧的特性
脂环族环氧的粘度很低，可作为高粘度环氧树脂的活性稀释剂；其固化物热稳定性良好，耐化学试剂和耐大气老化性好。
脂环族环氧对胺类固化剂反应性很低，咪唑及三级胺几乎不固化它。例如：芳香胺固化双（2，3一环氧基环戊基）醚即6300#，6400#和烯双环氧6269#；间苯二胺固化1，3一双（环氧化乙烯基）环戊烷；酸酐（六氢苯酐）固化3，4一环氧基6一甲基环己烷甲酸3，4一环氧基6一甲基环己烷甲酯（6201#）。
2．3 脂环族环氧的制备
A． 过醋酸氧化法，这是烯烃环氧化的最主要方法。
B． 氯化乙酰法：以二苯醚为骨架的4，4‘—双（环氧化异丙基）二苯醚，环氧基在侧链上，用1%对甲苯磺酸固化。
C． 次氯酸加成法
2.4 脂环族环氧的种类
A．W—95# 环氧树脂[双（2，3一环氧基环戊基）醚]
环氧值为0.95，粘度为0.03－0.05 Pa.s/25℃。此环氧树脂溶于乙醇、异丙醇、丙酮和苯等，可用酸酐和胺类固化，是一种耐高温胶，具有优良的柔韧性、热老化性和耐化学介质性。固化条件：85℃，6h;160℃,6h.B． 6221#环氧树脂和6201#环氧树脂
又称3，4—环氧化环己烷甲酸3‘，4’—环氧化环己烷甲酯或3，4—环氧化6—甲基环己烷甲酸3‘，4’—环氧6—甲基环己烷甲酯。
6221#和6201#是以丁二烯为原料制备的低粘度液体环氧，对于芳香胺和咪唑的活性很低。通常采用酸酐类固化，但由于H—71环氧树脂分子结构中没有羟基，用六氢苯二甲酸酐固化是需加1－2%乙二醇或其他含羟基物质，使酸酐开环，可使凝胶化时间缩短一倍左右。
C．6206#和6269#
6206#又称乙烯基环乙烯双环氧，呈浅黄色液体，环氧值为1.3
6269#称萜烯双环氧，呈无色透明液体，环氧值为0.9－1.0
D．R—122或6207#（二氧化双环戊二烯）
双环戊二烯双氧化呈白色固体，环氧值为1.22。
三、特种环氧树脂
1． 海因树脂（Hydantoin环氧树脂Resins）
1970年瑞士CibaGeigy对海因（乙丙酰脲）氮杂环进行研制，用HCN、NH3、CO2及醛或酮合成海因环。
目前主要的工业产品是低粘度（1.5－2.5 Pa.s/25℃）的5，5一二甲基海因环氧树脂，商业名称为XB2793，由江苏丹阳县河阳化工厂生产。
海因环氧树脂具有优异特点：
① 粘度低，工艺性能好。一般均为1.5－2.5 Pa.s，比双酚A的最低粘度13－15 Pa.s低得多。
② 热稳定性能良好，耐高温，在180℃上使用5000小时以上，在130℃使用寿命为40年。
③ 耐高电压和抗漏电性良好，适合于电气工业。
④ 海因环氧树脂的极性很强，对碳纤维、玻璃纤维等具有很好的润湿能力。
2． 阻燃树脂
喷砂环氧自流平地坪施工要点 篇6
【关键词】自流平；喷砂；防静电；涂层
一、概述
现代工业技术的高度专业化对其生产环境提出了更高的要求，洁净化生产成为制造完善品质产品的必备条件。素水泥地坪逐步被各式特种地坪取代。其中喷砂环氧自流平地坪是一种高强度、耐磨损、美观的地面，具有质地坚硬、无接缝、防腐、防水、防尘、便于维护保养等优点。
喷砂环氧自流平地坪最初应用于功能性地坪，如有耐磨、防滑、防静电要求的场所；发展到通用的普通工业地坪，除了功能性要求，还要具有装饰性效果；在工业地坪获得广泛应用的基础上，随着人们生活水平的不断提高，现已在家庭装潢中得以推广应用，发展前景十分可观。
二、施工工艺流程及操作要点
1、施工工艺流程
施工准备→基面喷砂处理→清理、检查基面→环氧树脂底涂一遍→环氧石英砂浆二遍→批环氧腻子→环氧自流平漆一遍→养护
2、操作要点
2.1施工准备
1.组织有关人员熟悉施工图纸和有关技术资料，勘察施工现场，作好技术交底工作。2.组织举行专项技术培训，学习有关安全知识，增强质量意识。3.地面基层应施工完毕，现场环境符合工艺要求，材料“三证”齐全，入场复试检验合格。4.基层质量应达到以下要求：1）混凝土基层应坚固、密实，强度不应低于C25，厚度不应小于150mm。2）混凝土基层平整度应采用2m靠尺检查，允许偏差不应大于2mm。3）基层表面平坦、无凹凸不平、蜂窝麻面及其它突出物，如有油污、胶漆残渣等污染，必须清理干净。4）混凝土基层表面应干燥，在深度为20mm的厚度层内含水率不应大于6%。
2.2基面喷砂处理
1.对地坪基面进行彻底打磨处理，去除浮浆和不结实的混凝土表面层，以保证经久耐用。2.用喷砂机借助压缩空气的压力，将特殊配置好的砂喷射到混凝土基层表面，使其产生凹凸不平的粗糙面，提高它和涂层之间的附着力，进行涂层施工后外观更显漂亮，这对环氧涂层的外观和耐用牢固起关键作用。3.用高功率真空吸尘器将表面浮尘和砂砾清理干净。
2.3含水率测定 基面清理完成后，应测试基层表面含水率。采用塑料薄膜法：把45cm×45cm塑料薄膜平放在混凝土表面，用胶带纸密封四边16小时后，薄膜下出现水珠或混凝土表面变黑，说明混凝土过湿，不宜涂装。
2.4底涂层施工 1.配置高性能低粘度的环氧树脂打底涂料，用毛刷及滚筒将材料均匀涂布一遍。2.涂刷时加入8%苯基缩水甘油醚作为稀释剂，使稀释后的底漆可渗透到喷砂处理后的基面毛细孔内部，以达到极佳的附着力，并可增加其强度。3.搅拌的材料应在规定的时间内使用，以免材料固化。4.对于易起砂的混凝土基面，批涂2遍环氧底漆，以达到混凝土基层表面均匀成膜为宜。5.底涂层施工时应注意温度控制在15～30℃之间，相对湿度不宜大于85%。
6.底涂层施工完成后检查有无漏涂，固化完全的底涂层应进行打磨和修补，并应清除浮灰。
2.5中涂层施工 1.施工前计算材料使用量，依照施工方向及区域，配合施工路径选定搅拌区。2.配制前应检查环氧树脂主剂和固化剂的规格型号是否正确，质量是否满足施工要求。3.中涂层分两次成活：将环氧树脂中涂层主剂和固化剂按要求的比例调合搅匀，加入40-80目石英砂调制成环氧石英砂浆，刮涂一遍；再用主剂、固化剂和80-100目石英砂调制成环氧石英砂浆，刮涂第二遍，施工操作采用镘刀等工具，将材料均匀涂布，使表面平整。4.刮涂时应先里后外，逐层退至房间出口处，最后施工人员退出房间，将剩余部分施工完毕。5.中涂层厚度应符合规范和设计要求，一般控制在3-5mm。6.固化完全的中涂层应进行打磨和修补，并应清除浮灰。
2.6环氧腻子施工 将环氧色漆与一定比例的滑石粉调拌均匀，用批刀批刮1-2遍。待固化后，打磨批刀痕等缺陷处，用吸尘器将浮灰清理干净。
2.7面涂层施工 1.依照比例将主剂及固化剂充分搅拌均匀，调制成面层漆。2.搅拌好的材料应尽快送到施工区域内，在规定的时间内用完，已经初凝的材料不得使用。3.涂布面层材料时，采用专用镘刀等工具将材料均匀涂布，并应进行脱泡处理。4.面层厚度应符合规范和设计要求，一般控制在0.5-1.5mm。5.施工涂布时应注意制备材料的衔接，尽量减少施工缝。6.施工完成的面层，在固化过程中应采取防止污染的措施。7.对易损坏或易被污染的局部区域，应采取贴防护胶带等措施。
2.8养护 1.养护环境温度宜为23℃±2℃，养护天数不应少于7天。2.固化和养护期间应采取防水、防污染等措施。3.在养护期间人员不宜踩踏养护中的环氧树脂自流平地面。
三、应用实例
本施工方法在“新建张家口市残疾人康复中心工程”、“鑫南家园小区3#楼工程”中得到了成功应用，取得了建设单位、监理单位、施工单位项目经理部的普遍认可。
1、鑫南家园小区3#楼工程，位于张家口市站前西大街北侧，建设单位为张家口市金鑫房地产开发有限公司，设计单位为张家口市方大方建筑设计有限公司，监理单位为石家庄市中天工程建设监理有限公司。工程建筑面积8989.23m2，结构类型为剪力墙结构，基础形式为钢筋混凝土筏板基础，地下一层，地上十层，工程于2011年9月8日开工，2013年6月30日竣工。本工程地下车库采用了“喷砂环氧树脂自流平地坪”，应用面积5330m2，通过合理组织施工，节省材料费及人工费0.8万元，节省工期3天。
2、新建残疾人康复中心工程位于张家口市高新区纬三路北侧林业大厦东侧，建设单位为张家口市残疾人联合会，框架剪力墙结构，基础结构形式为有梁筏板基础。总建筑面积10273.05m2，建筑基底面积1134.21m2，地下一層，地上十层，建筑高度41.55m。工程于2011年6月15日开工，2013年6月31日竣工。该工程活动室地面采用“喷砂环氧树脂自流平地坪”，应用面积1200m2，通过合理组织施工，节省材料费及人工费用0.18万元，节省工期1天。
参考文献
[1]伍艳峰，孙振平.聚羧酸系减水剂用于水泥基自流平砂浆相关问题的研究[J].新型建筑材料，2008，（7）：28-31.
环氧乙烷的当前现状及其未来发展 篇7
一、当前现状
作为化工市场的superstar, 环氧乙烷在过去化工市场的二十多年里独占鳌头。尤其是在我国成为世界经济贸易组织成员国以后, 随着国内纺织业及其他产业的崛起, 环氧乙烷的供应量明显不足。一些民营企业想在日渐红火的化工市场上分一杯羹也是情理之中, 于是通过大量从国外进口乙烯、建造低温乙烯贮罐等来克服原料短缺的难题, 这种蜂拥而上导致国内环氧乙烷产能迅速增长。与产能激增不同, 下游市场需求不旺。受上下游双重利空因素影响, 到2013年5月中旬, 环氧乙烷的市场均价累计最大跌幅超过2100元/吨, 下跌幅度超过16%。
2013年欧洲环氧乙烷市场进口少于往年, 而欧洲本地产能减少, 需求尚可接受, 从整体上看, 这种情况有利于装置检修。按照每月均进口量计算, 今年欧洲市场总进口量将在15000~20000吨之间。消息人士称由于有装置正在进行检修或刚刚恢复生产, 美国乙二醇市场供应短缺。而我国的国内产能情况如下:在华东地区的环氧乙烷产能过剩后, 华中地区也难逃此运, 从供不应求迅速转向供过于求。根据相关数据显示, 我国环氧乙烷年产能截至2012年底约为150万吨左右, 2013年上半年能释放50万吨左右的产能, 预计全年总产能将达200万吨。
二、灭菌原理
环氧乙烷有两类灭菌技术:一类是混合气体灭菌技术, 一类是纯百分百环氧乙烷灭菌技术。过去四十年中一直是混合气体灭菌技术大放异彩, 其用“CO2+氟利昂”或是“环氧乙烷+氟利昂”作灭菌剂, 要注意的是, CO2虽造价不菲但在此并不起灭菌效果, 只是单纯作为助燃剂使用;而排放出的氟利昂会在强烈的紫外线的作用下被分解, 分解出的氯原子与臭氧反应, 会不断破坏臭氧层, 因此2003年后氟利昂的使用在全球范围内遭到控制。在这种环境下, 化学工业的专家学者们通过研发新技术, 攻克了纯百分百环氧乙烷灭菌技术在灭菌过程中气体不易燃的难题, 这也加快了纯百分百环氧乙烷取代混合气体灭菌技术的步伐。从灭菌效果和要求来看, 纯百分百环氧乙烷因其在灭菌过程中可以有效避免气体泄漏、保证灭菌顺利完成成为目前较为先进的低温灭菌技术。
环氧乙烷可与微生物中的蛋白质发生非特异性烷基化反应, 因而对对微生物的抑制杀灭作用不可小觑, 上至芽胞、细菌繁殖体下至病毒、真菌孢子。液态环境中, 环氧乙烷可与微生物中的蛋白质上的基团发生烷基化反应, 置换出大量带有羟乙根的化合物来取代不稳定的氢原子, 这种烷基化反应有效干扰了蛋白质反应基的新陈代谢, 如此一来, 细菌蛋白质的正常活动与化学反应便无法顺利完成, 这便实现了消毒灭菌的目的。通过相关实验证实, 环氧乙烷的灭菌过程具有不可逆性, 换而言之, 环氧乙烷与消毒剂不同, 它对细菌起到的不是暂时抑制作用而是直接地永久性消除。通过实验可知, 环氧乙烷作为化学灭菌剂中的佼佼者, 其灭菌效果是其他同类望尘莫及的。环氧乙烷除了可与微生物中的蛋白质发生反应外, 对降低活性生物酶的存活力也大有裨益, 因此可与DNA、RNA发生烷基化作用, 从而达到灭杀微生物的效果。
三、未来发展
目前, 我国医院所使用的环氧乙烷灭菌器多是国外进口的, 在这些环氧乙烷灭菌器中, 微电脑跟踪系统发挥很大作用。系统控制设备自动抽真空、调节温度和自动控制灭菌与解毒时间, 灭菌结束后设备可以完成自动解毒, 这就保证了环氧乙烷气体的灭菌过程是在高度安全的环境中进行的, 保证了操作人员的人身安全性。排放到大气中的环氧乙烷会分解为H2O和CO2, 不会污染环境。但每个硬币都有两面, 环氧乙烷对人和物品有一定危险性。
现在医院的低温消毒除了环氧乙烷灭菌器之外, 还有一些其他的方法, 例如戊二醛、低温蒸汽甲醛灭菌、过氧化氢等离子灭菌等, 这些方法从某种程度上讲可以弥补环氧乙烷灭菌器的不足。比如说, 在化学消毒灭菌剂的发展史中, 具有第三个里程碑意义的戊二醛之所以广泛应用与消毒灭菌是因为其生产原液具有甲醛含量低、无致歧变、无积毒的特点, 但其也存在一定缺陷, 除具备一定毒性外, 其灭菌时间较长且灭菌后需要用水清洗干净;低温蒸汽甲醛灭菌则可在像呼吸机、麻醉机等不耐热的医疗器械中使用, 其灭菌范围与环氧乙烷相差无几, 虽不易燃、不易爆且比较安全, 但因其成本造价过高加上灭菌器材等因素而导致其不能取代环氧乙烷;常温下, 过氧化氢等离子灭菌能快速完成干燥灭菌任务, 不用包装且灭菌时间短, 一般直接用于消毒灭菌, 但穿透力明显落后于环氧乙烷, 因而对灭菌器材的管径、长度要求较高。
摘要：在历经长期的发展后, 环氧乙烷因为可以保证灭菌治疗、降低医院感染率已然成为目前普遍采用的进行低温灭菌处理较为有效的方式。本文就环氧乙烷的当前现状、灭菌原理及未来发展进行阐述。
关键词：环氧乙烷,当前现状,未来发展
参考文献
[1]周敬思:《环氧乙烷与乙二醇生产》[M]化学工业出版社, 1979
[2]徐燕/孙巍/吴晓松:《环氧乙烷灭菌技术应用与发展》[J]中国消毒学杂志, 2013 (02)
环氧乙烷水含量测定的影响因素 篇8
环氧乙烷是重要的有机合成原料之一, 主要用来生产乙二醇, 以及用于生产合成洗涤剂、非离子表面活化剂等, 在合成纤维工业中, 还作为中间体代替乙醇制造合成纤维和薄膜。随着表面活性剂和聚酯行业的迅猛发展, 市场对环氧乙烷的需求大幅度提高。环氧乙烷水含量是工艺控制的重要指标之一, 主要来源于乙烯和氧的副反应。在一定的温度和压力下, 水含量过高会发生水解, 生成乙二醇, 降低环氧乙烷的纯度。如果环氧乙烷水含量超标 (优等品控制指标为水含量≤0.01%, m/m) , 会使产品降等, 造成很大的经济损失。因此, 对环氧乙烷水含量的测定控制非常重要。
环氧乙烷是一种气液两相的物质, 挥发性大, 极易吸水, 采样、进样过程都容易引入外界水份, 使测定结果偏高, 重复性差, 无法准确反映样品的水含量, 对工艺操作起不到很好的指导作用。因此, 我们对影响环氧乙烷水含量测定的几个因素进行了分析。通过分析及试验验证, 确定了环氧乙烷水含量测定的最佳条件, 提高了测定结果的重复性, 确保分析数据的真实准确, 及时有效的指导工艺的生产。
2 实验部分
2.1 仪器和试剂
瑞士万通公司795KFT型水份仪
JA31002上皿电子天平, 精度为0.01g
无水甲醇 (分析纯)
单组元无吡啶卡尔费休试剂 (5mg/m L)
接7号长针头的钢瓶;微量注射器 (10μL)
夹套移液管 (5m L)
纯水
2.2 方法原理
卡尔费休试剂能与试样中的水分进行定量反应。当试样有水时, 碘氧化二氧化硫成为三氧化硫, 用有机碱中和反应生成的酸, 利用甲醇, 使其生成稳定的产物, 从而使反应完全。其反应式如下:
I2+SO2+H2O→2HI+SO3
I2+SO2+H2O+3RN+CH3OH→2RNHI+RNHSO4CH3
用已知滴定度的卡尔费休试剂测定待测样品, 由消耗的试剂体积 (m L) 可得出样品中的水含量。
2.3 实验步骤
2.3.1 空白试验
调试好仪器后, 按下启动开关, 开始滴定试剂空白。
2.3.2 滴定度标定
选择滴定度测定文件。用微量注射器向滴定池内注入10μL水, 按下启动开关, 输入相应的水质量。连续标定4次, 取平均值。
2.3.3 仪器标定
用微量注射器向滴定池内注入5μL水, 按下启动开关, 输入相应的水质量。连续标定2~3次, 校验结果应在±5%范围以内。
按照上述实验步骤, 通过对滴定度和纯水的标定, 可以确定水份仪的准确性是可靠的。
2.3.4 样品测定
选择水份测定文件。将样品注入滴定池内, 输入样品质量后, 仪器开始滴定样品, 滴定结束后, 仪器自动计算出样品中水的含量。
3 结果与讨论
3.1 采样过程的影响
采样过程带入的误差往往大于分析误差, 因此, 采集到有代表性的样品是保证测定结果准确的首要条件。经分析, 造成采样误差大的主要原因是:分析人员采样时置换采样钢瓶不彻底;下雨天和高湿度天气采样时未对钢瓶接头处的水珠进行处理。
针对环氧乙烷易燃、易爆、有毒的特性, 目前采用密闭循环的采样方式。用这种采样方式, 经常会遇到钢瓶内壁置换不干净的问题, 残留的旧样不仅使水含量偏高而且污染样品, 使采集到的样品不具代表性, 所以钢瓶是否置换干净很重要。采样时, 应先将钢瓶接入采样系统, 将瓶内原有的样品放净, 充入氮气, 对钢瓶和管线进行吹扫, 时间为4~5分钟。然后, 用样品对钢瓶置换, 置换时, 应先将管线和钢瓶上的进、出口阀门打开, 让样品流过, 约1分钟后, 将钢瓶出口阀关闭30秒, 使样品充满钢瓶, 润洗钢瓶内壁, 再打开出口阀门, 将样品排出。重复3~4次, 当钢瓶外壁冰凉并有水珠凝结时即可采样。
还有一个情况也应该引起重视, 就是在下雨天和高湿度天气时, 采样接头会布满水珠。这时, 如果直接将钢瓶接入采样系统, 采样接头处的水珠会进入钢瓶, 使水含量偏高。因此, 采样前应先用干燥滤纸将采样接头擦拭干净。
3.2 进样方式对测定结果的影响
环氧乙烷沸点较低 (10.73℃) , 挥发性大, 空气湿度对环氧乙烷的水含量测定有很大的影响, 天津夏季又属于高温高湿地区, 湿度经常在60%~80%。为减少环境湿度的影响, 我们在分析室装了抽湿机, 使室内湿度保持在50%~70%。
在GB/T 13098-2006《工业用环氧乙烷》分析方法中, 要求使用冷冻过的夹套移液管移取环氧乙烷样品, 如果移液管温度达不到4℃以下, 样品挥发就非常快, 取不到规定量的样品。在分析过程中我们常发现, 冷冻过的夹套移液管最多只能取一次样, 又要放进冰箱冷冻一个小时, 才能取第二个样品做平行实验, 大大延长了分析时间。另外, 夹套移液管从冰箱取出后, 移液管内、外壁会迅速凝结空气中的水份, 引入较大误差, 使水含量超出真实值。下面取不同班次的三个环氧乙烷样品 (工艺以优等品指标控制操作条件) , 用夹套移液管进样方式对样品做水含量测定, 试验结果见表1。
从表1可以看出, 用夹套移液管移取样品, 所得测定结果的极差>0.01%, 远远超过方法规定的允差 (≤0.001%) , 而且分析结果总是很难达到优等品的指标。由此说明, 这种进样方式不能满足分析的需要, 选择另一种合适的进样方式非常迫切。
为减少样品与空气的接触, 我们采用了将7号长针头连接到采样钢瓶上, 直接进样的方法, 让样品始终保持在密闭状态下。采用钢瓶直接进样的方式对表1中的三个样品进行水含量测定, 结果见表2。
从表2看出, 用钢瓶直接进样所得结果的极差<0.001%, 符合方法的重复性要求。测定结果三个样品都达到优等品的指标, 也符合当时生产装置的工艺控制情况, 而且进样时间每次只需1分钟, 缩短了分析时间。所以用钢瓶直接进样进行测定是行之有效的方法。
用钢瓶直接进样时, 要注意针尖要尽量接近液面, 但不能与液面接触, 也不要碰到池壁, 以免引起称量误差。7号长针头要存放在干燥器里, 进样前用干燥的空气风吹干, 钢瓶接头处也要保证干燥和清洁。
3.3 进样量对测定结果的影响
GB/T 13098-2006方法中对进样量没有明确规定, 但在实验中发现, 进样量过多过少都会引起环氧乙烷水含量的结果偏差, 下面用两个样品对不同进样量进行讨论, 结果见表3。
通过表3可以看出, 测定结果随着进样量的增大而趋于稳定, 重复性好。但因滴定池体积有限, 进样量过大时, 分析时间增加, 池内液面过高, 引入的测定误差也增大。因此, 进样量要控制好, 建议以5g~6g为宜。
3.4 重复性实验
结合上述试验结果, 在消除环氧乙烷水含量测定的影响因素后, 分别由二人对三个环氧乙烷样品进行多次测定, 结果见表4和表5。
由表4、表5得出:在消除了环氧乙烷水含量测定的影响因素, 确定了测定的最佳条件后, 由不同的人分别进行测定, 所得的分析结果极差都<0.001%, 在方法要求的重复性范围内, 真实反映了环氧乙烷样品的水含量。
4 结束语
针对环氧乙烷水含量测定的结果重复性不好、绝对差值总是超过方法规定重复性要求、结果与生产装置的工艺控制不相符的现象, 对环氧乙烷水含量测定的影响因素进行讨论和试验, 确定测定的最佳条件, 所得测定结果绝对差值<0.001%, 符合方法要求, 保证数据的准确。确定的最佳测定条件为:采样时充分置换采样钢瓶;进样方式由夹套移液管改为用7号长针头接钢瓶直接进样;进样量控制在5~6克左右。
目前, 确定后的实验条件已经应用到日常工作中, 准确快速的测定结果正确指导了装置的生产控制, 取得了良好的效果。
摘要：乙烷水含量采用瑞士万通公司生产的795KF水份仪进行测定, 该仪器操作简便、快捷、精密度高、分析结果准确。但在实际工作中, 环氧乙烷水含量测定的结果重复性却不好, 绝对差值经常超出方法规定, 同时与生产装置的工艺控制不相符, 无法反映出样品真实的水含量。针对这种情况, 对采样过程、进样方式、进样量这几个影响因素进行了分析。通过试验验证, 确定环氧乙烷水含量测定时应做到:采样时充分置换采样钢瓶;进样方式由夹套移液管改为用7号长针头接钢瓶直接进样;进样量控制在5～6克左右。在这样的条件下, 环氧乙烷水含量测定结果的重复性有了很大的提高, 绝对差值<0.001%, 达到分析方法的要求, 保证了分析结果的准确性。
关键词：环氧乙烷,水含量,进样方式,进样量
参考文献
[1]中华人民共和国国家质量监督检验检.GB/T13098-2006.工业用环氧乙烷[Z].2006.
[2]刘珍主.化验员读本[M].北京:化学工业出版社, 2011.
环氧乙烷反应系统的关键控制方案 篇9
EO反应系统为EOEG装置的核心,在安全操作限度内维持反应变量的设定值,保证EO的产量与收率,是其主要控制目标[2]。自控过程中, EO / EG生产工艺中的反应选择性和氧气在循环气中的比例呈对数曲线关系,当氧气含量达到一定值时会引发爆炸[3]。为了保证系统安全并达到预定的EO产量与收率,在反应器的设计条件下 ( 催化剂的容积、负荷和停留时间) ,需要快速、准确又及时地掌握混合气各组分的浓度,而对氧气和乙烯的进料稳定控制是重中之重[4],通过控制给料气体的流量和入口气体的温度、压力,利用锅炉系统移走多余的反应热以维持反应温度[3]。
1工艺流程
EO反应系统的工艺流程和进料系统控制回路如图1所示。循环气压缩机出口的贫循环气首先与新鲜乙烯和甲烷在管道中混合,然后,混合气体进入氧混站,导入新鲜氧进料,在加入抑制剂后进入预热单元( 气气换热器) 与EO产物气体进行热交换( 即预热混合气) ,预热后,混合气进入列管式反应器,其中乙烯和氧气在催化剂作用下进行放热反应,部分乙烯转化生成EO[5]。
反应热由反应器壳程中的沸水移走,水循环通过热虹吸实现,反应放热使列管外的水沸腾汽化为蒸汽。离开反应器壳程的水和蒸汽两相混合物进入反应器汽包,水和蒸汽在此分离,水被送回反应段壳层循环使用,而汽包上方引出蒸汽被送到高压蒸汽管网,锅炉给水预热后补充至汽包。 含有产物EO的富循环气从反应器流出,经过反应器/气体冷却器底部管程的沸水冷却,富循环气进入气气换热器壳程进行冷却,同时为反应进料气加热。冷却后的富循环气经过洗涤塔塔底进料/换热器( E115) 冷却后流入洗涤塔,在洗涤塔的洗涤段,富循环气中的EO被贫循环水吸收,再进入预饱和段、接触段进行吸收和冷却,贫循环气送到洗塔底部的循环气KO罐,清除夹带的液体后输送到循环压缩机。
甲烷作为一种致稳剂加入循环物流中,可以提高可燃极限和氧在反应器进料中的允许浓度。 通常甲烷首先进入再生塔进料闪蒸罐帮助回收乙烯,然后经回收气体压缩机增压后进入循环气系统,当回收气体压缩机不运行时,甲烷经甲烷压缩机加压后进入系统,可用于反应系统的最终加压。
2进料控制
循环EO反应过程中,进入反应器的混合气由循环气和新鲜原料气混合而成,循环气的主要组分有氧气、乙烯、EO、二氧化碳、水、氮气、氩气、 甲烷及乙烷等。循环气中各组分的浓度和循环气在反应器的停留时间直接体现了当前反应过程的转化率和选择性[6]。
2.1氧气与乙烯浓度采样控制
实际生产过程中乙烯与氧的配比一定要在爆炸限以外,同时必须控制氧气的浓度在合适的范围内,氧气浓度过低时催化剂的生产力变小; 过高时反应放出的热量大,易造成反应器的热负荷过大,产生飞温。
氧气浓度的控制方案如图2所示,循环气中氧气的浓度主要靠调节氧气进料流量实现。氧气浓度调节回路AC15B与氧气流量调节回路FC16构成串级调节,氧气增加的消耗量Ro乘以前馈增益C1的结果作为主回路AC15B的输出补偿( 即前馈信号) ,其中前馈增益C1需在回路调试时调整,氧气增加的消耗量Ro由质谱仪软件计算得出。此外,因氧气的危险性,在自动控制中,氧气浓度回路AC15B的设定值和氧气流量回路FC16的设定值需加以限幅,避免增加过快。
氧气浓度检测具有很大的滞后性,而且常规PID控制器对被控参数偏差的控制作用不能适时地反映出来,易造成控制过头,引起过程超调严重。为此氧气浓度控制器AC15B采用采样控制器,采用“调一调、等等看”的方法,即当控制器调节一段时间后,就不再调整,保持原输出值,直到控制作用的效果在被控量的变化中反映出来,然后再根据偏差与被控量的变化决定下一步的控制动作。
采样控制的动态特性如图3所示,当控制器具有积分作用,处于控制区 ΔTc内时,控制器进行正常的控制运算输出MV; 当控制器处于保持时间区 ΔTh内时,控制器停止运算,控制输出MV保持不变。这是一种断续的控制方式,它无需掌握精确的过程动态特性,就能克服被控变量中纯滞后对控制带来的不利影响,但是必须注意此时采样控制保持时间的选取要略大于过程的纯滞后时间[7]。
循环气中乙烯的浓度主要靠调节新鲜乙烯进料流量实现,循环气乙烯浓度调节AC15A与乙烯流量FC18构成串级调节。乙烯增加的消耗量做前馈信号,控制方案与氧气浓度控制类似。
2.2流量跟踪差报警控制
为防止循环气中氧气浓度过高,为氧气进料流量与循环气流量设置了跟踪差报警系统,该系统具有报警设定值仅按一个方向变化的特点。氧气进料流量设上限跟踪差报警,报警设定点只能下降不可上升,以达到不允许氧流量大量增加的目的。
氧气流量跟踪差报警设定点与工艺变量的关系如图4所示。如果氧气流量下降,其报警设定值等于 实际流量 乘以大于1的固定系 数 ( 如115% ) 而且不可超过原最高值; 当氧气流量上升时,其报警设定值保持在原值不变( 除非按下复位按钮) 。如果按下氧气跟踪差报警系统的复位按钮,可将报警设定点重新设置为实际流量的115% ,当复位按钮被释放时,报警点设置完成。 如果实际流量上升到报警点,将触发报警并联锁停车[3]。
当工艺流量下降,B 跟踪 A,但不可超过原最高值; 当工艺流量上升,B 不上升而保持原值
与氧气流量跟踪差报警相反,循环气流量设下限跟踪差报警,其目的是不允许循环气流量大量降低,以保证氧气浓度不超限。
2.3循环气的压力调节
循环气在反应器中的停留时间通过循环气压力来调节,而循环气压力通过致稳气甲烷的流量来调节。在图1中,甲烷的浓度AC15D与循环气压力PC18都是通过与甲烷流量调节构成串级控制来实现的。甲烷流量有两个流路可选择,即甲烷去回收压缩机流量FC34与甲烷压缩机出口流量FC15。DCS设选择开关FSS18,选择AC15D、 PC18的其中之一作为主回路; 再选择FC34、FC15其中之一作为副回路,或FC34、FC15都作为副回路同时调节,没被选择的副回路作为手操调节。 循环气压力与甲烷浓度调节的控制框图如图5所示。
该控制方案中的主回路AC15D与PC18也使用采样控制器,因FC34与FC15的特性不同,当它们分别作为副回路时,主回路的控制参数和采样参数也不一样,因此主回路AC15D与PC18必须至少预先储存3套控制参数和采样参数,分别对应3种副回路的切换方案,以便回路切换时自动调出。
3反应器汽包压力控制
EO反应温度是影响反应选择性和转化率的主要因素。EO氧化反应在反应温度很低时,反应产物几乎全是EO,但反应速率很慢,转化率很低。 随着温度升高,转化率增加,选择性下降,在温度超过300℃ 时,产物几乎全是二氧化碳和水。此外,EO反应温度过高还会导致催化剂的使用寿命下降。权衡转化率和选择性之间的关系,以求达到EO的最高收率,工业上一般选择反应温度在220 ~ 260℃[8]。EO反应属放热反应,其反应热被管外锅炉水所吸收,通过控制反应器汽包压力来控制锅炉水温,进而由锅炉水温来控制反应器的反应温度。此外,汽包压力控制还需考虑反应初期至末期汽包压力的变化,通过汽包压力控制使压缩机透平蒸汽压力趋于稳定[9]。
反应器汽包压力控制流程如图6所示,反应器汽包压力由两个阀门协调控制,大口径调节阀HV11进行粗调,小口径调节阀PV11由压力调节回路进行细调。对于大量程的蒸汽流量,小口径调节阀PV11的调节能力有限,需要投入大口径调节阀HV11配合。调节器HC11并非PID调节,而是根据调节阀PV11是否会失去调节能力来判断其输出的变化。
PV11与HV11的协调关系如图7所示。如果汽包压力降低,PV11关小。如果PV11在N秒内持续在20% 以下,这时减小大阀HV11的开度, 以免PV11继续关小而全关。当HV11关小到某个值后,汽包压力将随之上升,PV11在调节器PC11的作用下回到20% ~ 80% ,此时HV11保持不变; 反之,如果汽包压力升高,PV11在N秒内一直在80% 以上,此时HV11自动开大,使PV11回到20% ~ 80% 。HV11变化的开度可用公式 ΔHV11 = ( PV11 - 50% ) × C3计算得出。需要说明的是调节周期N与系数C3需要在回路调试时调整。
通过HV11与PV11两个口径不同的调节阀的协调动作,可对较大量程的蒸汽流量进行精确控制,从而使反应器汽包压力稳定,进而稳定反应器的温度。
4结束语
环氧乙烷 篇10
无菌是指在产品上不存在任何存活的微生物的状态。灭菌就是杀灭细菌及其细菌繁殖体、芽孢、病毒和真菌孢子等一切形式的微生物的过程。
大量研究证明,物理和化学因子对于微生物的杀灭遵循指数法则。随着灭菌作用时间的延长,产品上的微生物数量级近似于线性的下降。但是,任何产品经过任何灭菌过程,其携带的微生物始终有一定的存活概率。可以这样说,没有一种灭菌方法可以绝对保证无菌,而只能将存活概率降低到极低水平。《ISO11135医疗器械环氧乙烷灭菌的确认和常规控制》规定了无菌医疗器械的带菌概率需在10-6cfu以下,该概率被称为为无菌保证水平(Sterile Assurance Level,SAL)。
2 环氧乙烷灭菌
环氧乙烷作为一种广谱低温灭菌剂,目前在世界各国广泛的应用于医院和工业领域。据统计,有50%以上的生产厂商选用环氧乙烷对其医疗器械产品进行灭菌。
环氧乙烷又称作氧化乙烯,分子式为C2H4O,分子量为44.05,在常温常压下为气态,具有很强的化学活性和穿透性,可以穿过微孔,到达产品深层,从而大大提高了灭菌效果。
一般认为,环氧乙烷的灭菌原理为其能与微生物蛋白质、DNA和RNA发生非特异性烷基化反应,使微生物失去了新陈代谢所需的基本反应基而死亡。
影响环氧乙烷灭菌效果的因素通常包括温度、相对湿度、环氧乙烷浓度和时间。
在一定范围内,温度升高导致气体分子活动加剧,从而提高了环氧乙烷的灭菌效率。然而,在超过一定温度以后,灭菌效率的上升不明显。而且,过高的温度也可能对产品造成损害。因此,通常选用的灭菌温度为40˚C~60˚C。
水是烷基化反应的反应剂,能打开环氧乙烷的环氧基团以使烷基化反应能顺利进行。另外,水能够加速环氧乙烷的穿透,提高灭菌效率。研究证明,湿度对于环氧乙烷灭菌成功起着非常关键的作用。比较理想的湿度范围是40%~80%,如湿度低于30%,容易导致灭菌失败。
在一定温度和湿度条件下,环氧乙烷的浓度升高可使灭菌效率提高。当然,过高的浓度并不能无限提高效率,反而会增加无谓的成本支出。当浓度大于500mg/L时,灭菌效率的提高已不明显。然而,考虑到环氧乙烷气体的损失,如水解和产品对气体的吸收,实际选择的浓度一般需高于理想作用浓度。
气体灭菌并非迅速的灭菌方式,而需经历一段时间才能达到灭菌效果。以上各参数的选择及产品、包装、装载形式等各因素的影响,都会导致所需灭菌时间的变化。
3 传统无菌检验的局限性
传统的监测方法为无菌检验,即抽取灭菌后的产品在无菌实验室中进行微生物培养,观察培养结果以确定该灭菌过程的有效性。然而,该种方式虽然能比较准确的反应被检测产品的带菌情况,但其在环氧乙烷灭菌过程监控方面的合理性和有效性存在以下的局限性。
无菌检验是一个抽检过程,其有效性建立在其抽样的合理性上。然而,由于环氧乙烷灭菌的影响因素很多、整个负载的均一性不高,无法找到可靠的抽样方案以准确反映整个负载的灭菌效果。
另外,无菌检验还有结果等待周期长、投入设备和人力大、报废产品成本高等缺点,从经济角度出发,也不是灭菌质量控制的理想方法。
4 生物监测
要寻找适合的灭菌监控手段,首先需了解影响灭菌效果的主要因素。在灭菌环境相同的情况下,产品上负载的微生物的抗力和数量,是影响灭菌效率的关键因素。通常,由于对于原材料的来源和微生物的数量有严格要求,加上对于储存和生产车间的洁净要求(不同产品有不同要求),在灭菌前所携带的微生物的数量是有限的。生物监测使用所携带微生物的数量和抗力都远大于实际生物负载的生物指示剂,与生物负载处于相同或更难灭菌的环境中(如将生物指示剂放置于过程挑战设备{Process Challenge Device}中)同时进行灭菌,然后观察生物指示剂中微生物的杀灭情况,来判断整个负载的有效性。图1解释了生物指示剂监控整个负载并可靠反映其效果的原理:当生物指示剂被杀灭的时候,生物负载早已被杀灭了。
5 生物指示剂
当前用于灭菌效果验证和监测的生物指示剂,主要有菌片、自含式生物指示剂和芽孢悬浮液等几种形式。
菌片因其价格便宜而应用广泛。在灭菌结束后,将菌片转移至配制好的培养基中进行培养,培养至少7天后观察微生物的生长情况,来判断灭菌效果。
3M Attest™系列自含式生物指示剂,是将菌片和培养基集成在一个塑料小瓶中,在灭菌结束后,从瓶外捏破装有培养基的玻璃安瓿,使培养液充分浸润内置的菌片,经培养后观察其变色情况或荧光反应来判断灭菌效果。
与菌片相比,3MAttest™自含式生物指示剂有以下优点:
(1)菌片灭菌后培养过程繁琐,需经历配制培养基、培养基灭菌、无菌转移和培养等一系列过程;而自含式生物指示剂,含内置无菌培养液,操作简便,大大简化了操作人员的培训过程。
(2)菌片无菌转移过程中,如试样被污染,则培养结果存在假阳性的可能。而假阳性是很难判断的,因此一旦出现阳性,整批产品需重新进行灭菌,耗时耗力。而自含式生物指示剂采用密闭结构,其盖中的过滤材料能透过环氧乙烷气体和水蒸气,可有效的阻隔微生物的侵入,避免假阳性的出现。
(3)菌片的培养时间较长,至少需要7天培养时间。而Attest普通型生物指示剂只需2天,快速型生物指示剂只需4小时培养时间,即能反映灭菌效果,能够满足市场对于企业日渐增强的快速供给的要求。
(4)通过颜色变化或荧光反应来判断培养结果,相比通过混浊与否来观察更明确、更容易判断。
6 验证和常规监测
根据ISO11135规定,不能由随后的产品检验和试验来充分证实其结果的过程称为特殊过程。灭菌过程就是这种特殊过程,通过前面的论述可知,包括无菌检验在内的产品检验方法无法充分证明其结果——即无菌保证水平——的达到。对于这样的工艺过程,必须进行预先的验证和日常的监控。
灭菌验证,即是通过物理和生物实验的方法,证明所设定的灭菌工艺过程及参数,能够保证产品灭菌工艺要求的达到。ISO11135规定,验证必须至少每年进行一次。而且,一旦发生可能影响最终灭菌效果的改变——如更换包装、改变装载顺序等——发生时,必须进行验证。验证的过程通常牵涉企业众多部门,步骤繁多,耗时较长。简要的验证流程如下:
(1)验证前准备
需要制定验证方案,并由经过培训的人员来实施整个验证。对于产品灭菌的适用性、包装、灭菌剂、加湿蒸汽、生物指示剂等的适用性均需进行验证并形成文件。
(2)安装验证
需要验证的内容包括设备的相关资料和附件是否齐全、安装场所是否符合安全要求、对主要计量器具进行校验等。计量器具的校验必须首先进行。
(3)运行验证(试运行)
设备安装后,应按操作说明书启动设备,确定设备是否能在预期的设计范围内准确的运行,并能达到各项技术指标和使用要求。
对于预处理区,需验证其空载状态下的温湿度均匀性;对于灭菌柜室,需验证其空载状态下的温度均匀性。
(4)物理性能验证
在满载状态下,验证设备达到预期工艺参数的能力。对于预处理区,需验证其满载状态下的温湿度均匀性;对于灭菌柜室,需验证其满载状态下的温度均匀性。
(5)微生物性能验证
可以认为,之前的验证目的在于确保设备主体及其他辅助用品能够满足工艺要求。而微生物性能验证的目的在于,在这样的条件下,寻找并证明能够满足灭菌工艺要求——10-6无菌保证水平——的工艺参数。
在选定的温度、相对湿度和环氧乙烷浓度的条件下,能将生物指示剂的存活概率降低到10-6或以下的气体作用时间,就是所需寻找的工艺参数。工业上,通常用半周期法来确定所需的灭菌时间。通过将灭菌时间依次减半,直至找到最短灭菌时间——即刚好能将生物指示剂杀灭的时间。用该时间重复两次灭菌过程,需全部阴性。由于根据《ISO11138医疗保健产品灭菌生物指示物》的规定,用于环氧乙烷灭菌验证和监测用的生物指示剂的最小菌量需达到1.0×106,该最短灭菌时间的两倍,即为能满足灭菌要求的气体作用时间,如图2所示。
需要提醒的是,半周期法虽然是最简便的方法,却并不是最可靠的。由于严格来讲,对于生物指示剂的杀灭曲线是未知的,半周期法的结果只是建立在推测的基础上。所以,有条件的企业,应该选用更严格、更可靠的存活曲线法或部分阴性法。
验证时生物指示剂需摆放在整个负载最难灭菌的部位,并应达到一定的数量以全面反应灭菌柜室内各位置的灭菌效果。对于生物指示剂的摆放数量,ISO11135有如下的推荐:
·柜室体积达到5m3时,至少20支
·柜室体积5m3~10m3时,每增加1m3,增加2支
·柜室体积>10m3时,每增加2m3,增加2支
常规监测用于对验证后的日常灭菌过程进行监测,控制产品放行。建议使用的生物指示剂的数量通常为验证时的一半。
7 当前存在的问题
目前在国内,由于经费的限制及认识的不足,对于工业上灭菌流程的规范,尚存在以下一些问题。
(1)验证的不科学
“一招鲜”的验证方法,在国内还十分常见。所谓“一招鲜”,就是只对一种产品、一台设备、一个装载方式进行验证,然后将这套灭菌工艺用于所有的产品、设备和装载方式。
这主要是由于对验证的认识不足导致的。验证得到的灭菌参数只能用于该次验证的灭菌工艺,因为不同的产品、设备、装载等因素,都会对灭菌效果产生影响。对于不同的灭菌过程,没有任何一套灭菌参数是可以确保灭菌效果的。必须对任何不同的灭菌过程分别的进行验证,确定有科学依据的、可确保灭菌效果的灭菌参数。
另外,有很多企业未严格遵守ISO标准规定的验证流程,文件系统的不规范、对于设备的验证不充分等问题仍然存在。
(2)常规监测的不重视
对于经过验证的灭菌过程,很多企业在日常的灭菌流程上,选择了参数放行、化学监测或无菌检验的方法来放行产品。以上这些控制方式,对于工业环氧乙烷灭菌来说,都是不充分的。
影响环氧乙烷灭菌效果的因素很多且相互关联,控制起来十分困难。
例如,湿度就是一个多变因素。即使经过了有效的预处理,由于环境湿度的不稳定、抽真空湿度损失等原因,灭菌作用过程中分散到每个包裹的湿度仍是不可预知和不可控制的。如使用混合环氧乙烷气体,由于气体的均匀性的不稳定,实际作用在产品上的环氧乙烷浓度也是很难精确计算和控制的。另外,还有很多未知因素影响着环氧乙烷灭菌的有效性。因此,即使通过验证确定了参数,仍旧要对日常的灭菌进行常规监测,确认灭菌实际有效后才能放行。
化学指示剂是通过灭菌过程对于化学物品的作用导致的化学变化,来模拟生物指示剂的灭活。然而,化学指示剂并不能代替生物指示剂的作用,最终能确定整个负载灭菌效果只有生物监测。
(3)生物指示剂的选择和用法不当
用作灭菌验证和常规监测的生物指示剂,需谨慎的选择。性能符合ISO11138的规定并获得上市许可,是选择生物指示剂的基本条件。需要注意的是,如无菌产品将最终出口,所选择的生物指示剂也需满足该国的要求并获得认可。
对于生物指示剂的使用,目前也存在着用量不足和用法不当等问题。
在灭菌柜室中使用足够多的生物指示剂进行全面的监测是必须的。然而,出于成本的考虑,一些企业未使用足够多的生物指示剂进行验证和常规监测。其实,这样所得的结果是不够可靠的。因为无论是在验证还是常规监测时,只有全面监控整个灭菌柜室的情况,才能使所得灭菌参数真正能够保证灭菌的有效性。
另有一些企业,在验证和常规监测时使用不同的生物指示剂或混用不同品牌的生物指示剂。由于不同的生物指示剂的菌量和抗力有所不同,这对于验证和常规监测的一致性是有影响的。
将生物指示剂放在最难灭菌部位,也是至关重要的。PCD为灭菌过程对生物指示剂的杀灭提供最大挑战,是保证生物监测的有效性的重要手段。对PCD的可靠性,亦需进行验证。
8 总结
由于环氧乙烷灭菌的过程复杂、导致其失败的原因很多,并且没有经典的参数配置可以适用于各种情况,为了保证灭菌的质量,对其进行严格的验证和常规监测是必要的。
生物监测覆盖了整个负荷,并能确实保证SAL的达到,是唯一能够全面确保灭菌效果的监测方式。
大面积环氧自流平地坪施工技术 篇11
关键词：大面积地坪;环氧自流平地坪;环氧树脂
1.施工工艺流程
地基处理→防潮层施工→混凝土基层施工→混凝土面层施工→环氧底涂施工→环氧中涂施工→环氧自流平面涂施工→养护
2.施工操作要点
2.1地基处理操作要点
对于碎石、素土等回填地基，分层回填并采用机械碾压或夯实，确保回填密实度不小于95%。地基回填前，确保水电等预埋管线已隐检无误。地基回填至设计标高后，粗略找平以便于防潮层及混凝土基层施工。
2.2防潮层施工操作要点
环氧树脂地坪施工质量的好坏与基层含水率有较大关系，基层潮湿容易造成环氧树脂面层与基层脱离或出现裂缝，对于素土回填处理的地基，为防止上升的潮气影响环氧树脂固化，在地基与混凝土基层之间铺设二层聚乙烯塑料防水薄膜，薄膜搭接宽度为150mm，上下两层薄膜间搭接缝错开1/2幅宽，搭接缝采用胶带粘接。
2.3混凝土基层施工操作要点
对于碎石、素土等回填地基，为防止地基不均匀沉降影响环氧自流平地坪的日后使用，宜先施工一层100厚配筋C25混凝土基层，钢筋为直径8mm螺纹钢，双向间距200mm布置。
1、施工工艺流程
钢筋网片绑扎→标高测设→模板支设→混凝土浇筑→混凝土养护、伸缩缝切割
2、施工工艺要点
（1）钢筋网片位置距底面1/2截面高度，钢筋网片下垫砂浆块控制平面高度，钢筋网片不断开设置。为防止柱边四周混凝土表面因收缩不均匀导致混凝土表面开裂，柱边四周按下图1所示布设加强钢筋。为减小地坪与主体结构之间的相互影响，混凝土基层与柱墙交接处用200mm高15mm厚泡沫板隔开。
图1 柱边四周布设加强钢筋
（2）根据柱墙面+500mm线，用水准仪在浇筑区域内定出混凝土浇筑厚度，用钢筋头设置水平高程标记控制桩，并认真复核，控制最大偏差在±3mm内。然后根据标高控制桩拉线设置细石混凝土标高控制点，尺寸为30mm×30mm，其上安放白瓷片，找平时取出。
（3）混凝土基层根据施工安排设置施工缝，施工缝应选择在与伸缩缝重合的位置，施工缝处模板采用梳子状木模板，模板应支设顺直牢固。
（4）混凝土浇筑前，洒水使地基处于湿润状态，混凝土宜采用地泵泵送方式进行浇筑，使用平板振捣器振捣，并用钢滚筒多次反复滚压，边角部位用木抹子拍压。
（5）混凝土浇筑完毕终凝后，洒水养护不少于7天。混凝土终凝48小时后便可对板块进行切缝，伸缩缝间距一般根据柱子距离确定，但不宜超过6m×6m，缝深为混凝土厚度的1/3，缝宽为3～5mm，伸缩缝采用弹性密封胶进行堵塞。
2.4混凝土面层施工操作要点
1、施工工艺流程
混凝土基层表面清理→模板支设→标高控制点设置→混凝土浇筑→混凝土养护、伸缩缝切割
2、施工工艺要点
（1）对于已施工完成一段时间的混凝土基层（或是混凝土结构楼板），采用地面清灰机将基层表面灰尘清理干净，用水清洗。
（2）由于环氧树脂自流平涂装并不能改变原有地坪的平整度，所以混凝土面层的平整度要求极高，其表面平整度允许偏差值为2mm。为有效控制混凝土面层平整度及施工缝的平直度，采用槽钢支模。
槽钢采用焊接钢筋头固定，槽钢支设时，其上口标高即为混凝土面层完成面标高，考虑到混凝土基层标高存在的偏差，槽钢高度选取为混凝土面层厚度减去10～20mm。槽钢模板支设完成后，认真复核槽钢上口标高及平直度，标高及平直度允许偏差值为2mm，槽钢下口与基层之间的缝隙采用水泥砂浆封堵。
模板分仓支设，混凝土跳仓浇筑，分仓宽度根据柱子距离确定，但不宜超过6m。
施工缝相邻的两个板块间使用连接杆增加锚固强度，在槽钢侧面上钻孔，连接杆穿在槽钢上，如下图2所示。
图2 施工缝间连接杆示意图
（3）根据槽钢上口拉线设置细石混凝土标高控制点，尺寸为30mm×30mm，其上安放白瓷片，找平时取出。
（4）混凝土基层提前浇水湿润约24小时，混凝土浇筑前无积水，均匀扫一道水泥砂浆结合层，随浇筑随扫浆。
由于环氧自流平地坪质量好坏很大部分需混凝土面层来保证，主要表现为混凝土抗压强度须不小于25MPa，混凝土表面抗拉强度须大于1.5MPa。因此混凝土原材料应有如下要求：混凝土标号最低使用C25，水灰比小于0.46，水泥含量大于340Kg/m3，坍落度控制在120mm以内。
混凝土使用平板振捣器振捣，并用钢滚筒多次反复滚压，边角部位人工拍压。混凝土浇筑后，若表面出现泌水，做若干小沟收集，并用橡皮管、铁畚箕等工具除去泌水。
使用刮杠或镘刀抹平混凝土面层，待混凝土接近初凝时（人和手扶式抹光机在混凝土上基本不会下沉时为依据），使用加圆盘的手扶式抹光机将表面的砂浆层搓打均匀，并初步找平。待混凝土面层具备足够强度后，混凝土终凝前，使用手扶式抹光机的叶片进行面层收光，初抹之后，调大叶片角度及转速进行纵横交错来回精抹，收光遍数不低于三遍，边角、模板边缘用镘刀人工收光，直至表面光亮结束。精抹完成后的地面应表面致密、
色一致。最后使用人工收光的方法将表面上的砂眼和抹光机的痕迹尽量去除，同时尚需防止表面收光过度导致混凝土面层发黑。
环氧乙烷 篇12
(一) 物性介绍
EO是乙烯衍生物中重要的有机化工产品, 主要用于制造乙二醇、非离子表面活性剂、乙醇胺、聚乙二醇、聚醚多元醇, 乙二醇醚、氯化胆碱、牛磺酸等。广泛应用于洗染、电子、医药、农药、纺织、造纸、汽车、石油开采与炼制等众多领域。
在常温常压下, EO沸点较低, 易燃易爆, 不宜长途运输, 可调配的市场存量较少。下游工厂多靠近生产商品EO的企业, 以保障其原料供应, 分布具有明显的地域特征。
(二) 生产技术发展趋势
1925年, 美国UCC公司建造了世界上第一套氯醇法环氧乙烷装置, 此方法在一段时期内曾是EO唯一的生产方法。1937年, UCC公司又开发了用空气与乙烯反应直接制EO的方法 (即氧化法) 。此后, 传统的氯醇法逐渐被氧化法所取代。到50年代末期, 壳牌公司又以氧气代替空气与乙烯反应制EO, 进一步降低了成本。近年来, 国内外各公司围绕乙烯回收、催化剂研制以及节能等做了很多工作, 目前EO生产技术基本由壳牌、SD和UCC三家公司掌握。
二、国内EO市场供需分析及预测
(一) 国内EO产能发展
我国的EO工业始于60年代初, 以乙烯或者含乙烯、丙烯的混合烯烃为原料, 采用氯醇法工艺生产EO。到70年代初, 燕山石化公司和辽阳化纤有限公司分别引进了2套EO装置。90年代中期, 北京东方化工、天津联合化工、新疆独山子、茂名石化的EO装置先后投产。2004年以后, 由于EO下游发展迅速, 国内EO供应紧张, 中石化和中石油又先后上了几套装置, 浙江嘉兴三江石化等民营企业也陆续加盟, 使得国内EO产能迅速增加。到了2009年, 国内EO兴起了一股新建、扩建高潮, EO产能出现跳跃式发展, EO供需关系彻底改变, 2013年, 国内的精制EO产能达到258万吨, 到2014年将达到353万吨。近几年, 精制EO产能增长情况详见图1。
未来精制EO产能的增长主要集中在华东地区 (山东计入华北) , 2013年底产能将达到137.9万吨, 占全国的53.4%;2014年产能预计为207.9万吨, 占全国的58.9%。其中, 浙江三江的新产能密集投产, 2013年投产了38万吨, 2014年还有20万吨新装置投产, 使得国内局部EO供需不平衡。国内EO产能详见图2。
随着外资、民营企业涉足精制EO产业, 中石化、中石油曾经一统天下早已被打破, 市场份额不断被蚕食。民营企业的市场份额迅速增长, 2012年合计只占23.2%, 2014年将跃居到40%。中石化、中石油的市场份额情况详见图3。
(二) 国内EO需求分析及预测
由于EO易燃易爆, 不宜长途运输, 限制了该产品的直接进口, 其市场缺口主要体现在下游产品上。根据海关数据统计, EO下游代表性产品非离子表面活性剂、醇醚、醇胺三大类进口产品, 进口量自2001年逐年提高, 2009年达到高点后, 逐年回落。EO下游主要产品的进口情况详见图4。
华东地区EO产能的持续增加, 对市场产生了显著影响。近两年EO价格波动幅度缩小、价位趋于合理, 华东地区市场价格低于国内其他地区200~300元/吨。同时, EO下游产品竞争日益激烈, 并随着下游企业向上游延伸发展, EO制品的竞争呈现产业链竞争的趋势, 我国EO商品量逐年增加, 资源不足的矛盾逐渐缓解, 价格水平逐年趋于回落。国内EO商品量及价格变化情况详见图5。
按照传统规律, 下游产品市场旺季一般在春节后启动。然而, 2013年因宏观经济疲软, 加上三江第5套10万吨/年新装置赶在2月底投产, 导致了旺季不旺。春节后价格从12600元/吨一直回落到10000元/吨。8月份因阿克苏、辽化、抚顺、丰原等装置集中检修, 加上MEG行情向上, EO价格回升到10400元/吨, 到12月份价格一直稳定在这一低位, 传统的秋季旺季仍然没有出现。同时, 华东地区产能集中增长, 其中三江10万吨/年、扬子石化6万吨/年 (氧化扩能) 、宁波禾元5万吨/年、上海石化15万吨/年、金燕6万吨/年, 合计占全国新增产能的51%。EO阶段性供过于求已成定局, 华东地区市场价格弱于国内其他地区。
目前, EO效益略高于MEG, EO/EG企业普遍按计划生产, 没有明显倾向性。外购乙烯产EO的企业, 由于7月份以来乙烯价格冲高到1400美元/吨一线盘整, 已难有效益。
2014年, 国内新增EO产能预计为95万吨, 其中70万吨在华东地区。短期内的资源量剧增前所未有, 届时市场竞争将非常惨烈。华中、西南和华南的EO装置投产后, 其本地区短期内均难以消化, 营销政策走向带有较大的不确定性, 也肯定会冲击到华东市场。因此, 2014年市场阶段性供需失衡的矛盾将更加突出, 特别是华东地区, 由于三江、德纳、金燕等民营企业EO装置均配套有下游产业, 其下游产业的市场波动会直接影响到EO市场。浙江省内民营企业EO产能持续增加, 无法在省内完全消化, 出省的资源实行配送, 对市场的冲击将进一步增大。
(三) 国内MEG需求分析及预测
近几年, 国内MEG表观消费量逐年增长, 而国内产能的增长大大落后于需求的增长。由于国内MEG需求的缺口越来越大, MEG的进口依存度从2002年开始就一直在70%以上, 这一状况今年略有缓解, 预计2014年MEG的进口依存度仍将达到68.6%, 在基础化工原料中实属罕见。
2012年, 国内MEG产量为265万吨, 低于2011年的290万吨, 主要原因是EO效益大大好于MEG, 企业优先生产EO;国内净进口量793万吨, 比2011年增长9.2%;表观消费量1058万吨, 比2011年增长4.1%。国内MEG消费资源情况详见表1。
由于近几年EO产能急剧增加, EO的市场价格也逐步回归理性, 在EO/EG装置中, EO的效益和MEG逐渐接近, 并出现交叉。EO/MEG效益情况详见图6.
三、国内EO市场存在问题
目前国内EO市场主要存在以下几个问题:
(1) 产能剧增, 分布地域不平衡。2012~2014年国内EO产能大幅增加, 尤其集中在华东地区, 新增加的产能不能在区域内及时消化, 势必导致恶性竞争, 短期内供求失衡将时常出现, 进而导致装置开工不足。
(2) 受进口产品影响较大。尽管EO不能直接进口, 但EO下游的乙二醇、醚类、乙醇胺、聚醚等进口量非常大, 一旦下游产品受进口量冲击严重, EO装置也会面临开工不足的窘境。
(3) 下游产品研发重视程度低。虽然EO下游制品用途广泛, 但是很多高附加值的精细化工产品还是依赖进口, 国内研发的重视程度不够。
四、国内EO产业发展建议
针对国内EO产品生产和销售现状、未来发展趋势, 以及当前存在的问题, 对我国EO产业发展提出如下建议。
(一) 加大EO下游精细化工产品的研发和应用
目前, 国内大量EO新增产能迅速投放市场, 加大EO下游精细化工产品的研发和应用, 不仅可以消费掉国内短期内过于饱和的资源, 还可以加快EO下游产品结构调整, 以产业链模式来使整个行业获取经济效益, 进而促进国内EO产业的健康发展。
1、建议国内EO下游企业加大技术含量高、竞争少、利润高的精细化工产品研发力度, 如三乙二醇甲醚、乙二醇单甲醚、乙二醇乙醚醋酸酯、AES、二乙二醇甲醚、乙二醇丁醚、聚乙二醇6000等产品。
2、建议加快EO在纺织、农药、建材、日用化学品等领域中的应用和推广。尤其是特殊功能乳化剂等高附加值产品的研发。
(二) 及时进行EO产品营销策略调整
EO的销售应及时调整营销策略, 将当前简单的供需关系, 转化为兼顾上下游利润的利益共同体, 力争互惠双赢。
1、调整定价理念。
为了保证上下游产业链健康发展, 应和下游企业一起建立一个互惠双赢的定价模式。即根据EO的成本与合理的利润, 适当参考进口产品价格及下游产品的产销情况来定价, 逐步改变当前普遍根据供需关系定价的方式, 从而维护产业链的健康发展。
2、进行市场细分。
不同的市场结构、不同产业的发展方向对EO价格的承受能力差异很大。只有梳理目标市场, 根据不同规模、不同地域、不同类型的客户, 采取差异化的营销策略, 以与客户长期合作为前提, 参考客户生产、效益情况, 及时调整营销策略, 进而稳定不同产品结构的客户群, 这样才能保证自身效益最大化。
3、加强客户关系管理。
要不断优化客户群结构, 提高直销比, 严格对经销商的管理。实行“淡季的量等于旺季的量”原则, 对于EO这样淡旺季明显的产品, 对比淡旺季的日平均销售量, 作为调配资源的依据, 对合约执行差的客户实行末位淘汰, 把奖优罚劣做到实处。
(三) 树立牢固的大局观念和质量意识
市场是企业效益的源泉, 国内EO生产企业要进一步关注下游企业盈利状况, 主动培育市场需求, 支持下游企业与进口产品竞争, 提高下游企业扩能改造的积极性, 吸引国内外企业投资EO下游产业。同时, 也应强化自身企业管理水平和服务意识, 为客户提供质优量足的EO产品, 积极应对市场冲击, 提高竞争力。
摘要：针对目前国内环氧乙烷产能迅速增加, 阶段性供需失衡矛盾突出的情况, 从环氧乙烷 (EO) 产业的发展现状及下游产品格局出发, 分析并展望EO产业的发展方向。