地面管道施工

地面管道施工（精选8篇）

地面管道施工 篇1

油气能源作为一种非常重要的能源，同时也是非常危险的能源，因为油气有挥发的特性，遇到火源就会发生火灾甚至是发生爆炸。这就需要我们在油气的储运过程中特别的留意这方面的问题，避免危害的发生；在油气能源的管道储运过程中，最突出的特点就是易燃易爆，与此同时，油气储运管道还是在高压状态下储运油气的，储运的距离较长，由于油气储运管道的这些主要特点，我们在进行油气储运工程中的地面管道施工时，要严格按照标准进行施工，一定要重视施工过程中的细节处理。不同的施工地形，油气管道的施工方法也不相同。文章就针对这些施工中的不同点出发，讨论其中的相似点进行分析。

1 分析油气储运施工中的地面管道的施工情况

伴随着我国能源过程建设的快速发展，我国在油气能源方面的工程建设也在不断地加快步伐。在油气能源储运的管道施工工程方面也是不断地加快建设。我国现在在油气能源的管道建设上，已经把管道铺设在了全国各地。油气管道行业作为世界范围内发展最快的行业之一，在我国也有着非常好的发展前景。我国的油气能源储运现在利用最多的储运方式就是管道储运，因为管道储运在运输和储藏的途中无论从安全性，经济性还是破坏性上来讲，都是最优化的储运方式。管道储运油气的方式具备了储运过程安全性能高；经济成本小及对周边的生态环境破坏力低的特点。管道运输和储藏油气工程在我国的油气能源储运工程中已经有了不少成功的工程案例，例如西气东输工程，陕京油气运输工程等，这些油气运输工程的成功，直接促进了我国在油气管道储运中的管线钢生产及设计能力的提高，在这一方面缩短了我国和世界的差距。随着我国对于能源需求消费的不断提高，油气的储运管道工程必然是未来我国的发展方向，尤其是从生态环境的保护和清洁能源的角度来讲，这种油气的储运方式都是最优选择。

2 简单介绍油气储运中的地面管道施工

文章从三个方面对油气储运中的地面管道施工进行介绍，这三个方面分别是：油气能源储运工程中的地面管道的组成；油气能源储运工程中的地面管道的施工特点和油气能源储运工程中的炼油管道的监测及维护。下面就针对这三个方面进行详细的叙述。

2.1 油气能源储运工程中的地面管道的组成简介

在油气能源储运用的管道施工中，输油气管、防止油气泄漏的专用安全阀、连接各个输油气管的连接件及在管道高压输气中起到过滤作用的过滤器及其附属的过滤分离装置等，这些部件都是管道施工中的组件，由它们组成了整个油气储运管道。在油气能源的储运中，储运管道承受了巨大的油气压力，所以在油气储运的管道施工中一定要采用抗压防漏的管道，只有这样才能确保油气储运管道的安全运行。在施工中使用抗压防漏的专用管道才能将管道中的油气安全运送到指定的地点，前文所提的西气东输油气工程就是采用了这样的抗压防漏的管道，使用的效果也经得起时间的考验。通常情况下，在油气储运管道施工结束以后，还不可以马上进行储运油气的工作，必须要通过相关的一系列的抗压防漏试验，只有通过了这方面的测试，才能确保油气能源在储运的过程中不会出现管道爆裂或者泄漏的情况。这两种情况的出现，随时都可能造成巨大的生产事故灾难，一定要认真严格的执行相关的监测。在进行抗压试验的过程中，我们要选择和油气能源具有相同特性的物质来充满整个管道，然后对管道一点点升压，使管道内的压力值达到规定的数值，这样就可以检验管道的抗压性能和防漏性能。

2.2 油气能源储运工程中的地面管道的施工特点

油气能源储运工程中的地面管道在施工中具有很多特点。（1）储运油气的管道的安装量大，所涉及到的材料多，其中的材料材质就有不锈钢材质、合金钢材质及碳素钢材质等；（2）油气储运管道在焊接作业时有很大的难度，因为管道具有密封性，不利于焊接工人进行管道内焊接；（3）油气储运管道的阀门施工较多，因为在管道施工中，明确要求了在规定的距离范围内安装一个阀门，这种阀门的用途是用来查看管道内油气的流速及流向；（4）在储运管道的施工中施工工艺规划的易燃易爆工序比较多，特别是酸性气体等，这些气体对施工人员的身体会造成伤害，所以在施工管道的过程中，对于管道的防漏要求比较高；（5）在管道中的油气的温度偏高，这要就要求管道要具备高温运输的功能。以上五个特点就是管道施工中存在的施工的关键点，掌握好这五个施工关键点，就能使管道施工得施工质量达到规定的要求。

2.3 油气能源储运工程中的炼油管道的监测及维护

关于油气能源储运工程中的炼油管道的监测及维护，文章从管道的润滑安装和管道的清洗两个方面进行阐述。（1）在油气储运管道的润滑系统的选择上，通常情况下，我们选用独立强制润滑系统。润滑系统的润滑油在施工过程中，也具体分为了多道工序，例如：施工用的润滑材料的监测；润滑材料的预制和焊接作业等，这其中，最主要的环节还是加压试验；（2）油气储运管道在施工中就要保持管道内的清洁，及时清理管道内的施工垃圾；在管道施工完成后，要对管道通体做一次清洁工作，确保管道内没有异物，确认完成后，再进行管道安装工作的下一步工作。

3 简单介绍油气储运中的地面管道施工的注意事项

针对油气储运中的地面管道施工的注意事项，文章从油气储运过程中的管段制作和油气储运过程中的焊接作业的要求这两方面进行阐述。

3.1 油气储运过程中的管段制作

在管道的管段制作过程中，我们要对进入施工现场的管道的相应的组件进行抽样检查，只有在管道组件通过了相应的质量及性能测试后，才会将管道组件送入下一道施工工序中。在油气能源管道的施工中，核心作业就是油气管道的安装作业。在施工前，现场的施工者要掌握管道安装过程中的技术要求，把其中的关键施工作业当做重点施工来进行，对管段施工的凹凸处和锈迹都要进行及时的处理，一旦管道安装的过程有所中断，要马上密闭处于敞口状态的管路，避免管路中油气的泄露。

3.2 油气储运过程中的焊接作业的要求

在管路的安装过程中，焊接是一项重要的施工作业，在焊接作业时，我们要求现场的焊接施工人员必须按照相关的焊接标准进行焊接作业，避免因为焊接质量不达标造成的油气泄漏问题的出现。

摘要：随着当前能源消费的日益增加,我国的能源的多样性急需完善,在当前的居民生活中,油气能源已经慢慢地成为人们生活中不可或缺的能源之一。但是我国当前的油气能源储备不足以满足人们逐渐增多的消费需求,因此,我国现阶段的油气能源开采的工程建设也渐渐增多,随着油气能源储运工程的兴建,我国西部地域的油气能源源源不断地运往全国各地,特别是我国的东部地区,这一种油气运输工程就是我国早些年提出的“西气东输”战略。众所周知,油气能源的运输主要靠的是管道运输。随着“西气东输”战略的实施,能源消费的问题得到了有效的解决,但是油气能源的储运管道问题悄然出现。基于油气能源管道储运对于整体的油气能源运输起着关键性的作用,所以文章就针对储运管道的施工做出相对应分析。

关键词：油气储运工程,地面管道施工,施工注意事项

参考文献

[1]王洋,石斌,满明石,等.输油管道腐蚀种类及防腐办法[A].2011全国压力容器压力管道技术发展与使用暨新技术新产品交流会论文集[C].2011.

[2]朱文利.油田地面建设信息化系统的设计与实现[D].电子科技大学,2013.

地面管道施工 篇2

关键词：封闭式地面火炬;安全设施设计

1 概述

为保证天然气长输管道站场的正常生产和紧急事故状态下的安全排放，一般设置高架火炬，用来收集和处理天然气。随着天然气长输管道的快速发展，高架火炬由于辐射热影响范围较大，征地范围大，造成的征地困难问题也越来越严重。为节约用地，同时考虑到环保、安全等方面的优势，国内已开始使用封闭式地面火炬作为天然气长输管道站场的排放处理装置。

2 国内外放空火炬的应用情况

2.1 高架火炬。高架放空火炬在国内天然气长输管道项目的站场中广泛应用，技术已非常成熟，其中包括已建的西气东输、川气东送等大型的输气管道工程，均使用高架放空火炬系统作为输气站场的点火放空措施。

2.2 地面火炬。上世纪70年代初，国外开始进行地面火炬的研究和开发，制造出多种地面火炬排放系统，主要分为大排量多级多燃烧器开放式地面火炬和封闭式地面火炬。全世界十几个大型乙烯项目、一些大型的炼油生产和天然气开采项目都采用了多级多燃烧器地面火炬，国内也有一些企业采用了开放式和封闭式地面火炬。

目前封闭式地面火炬在天然气长输管道站场放空中的应用较少，因此其安全设计尤为重要。

3 封闭式地面火炬的特点

封闭式地面火炬主要由地面燃烧炉、燃烧器组、防风墙以及点火系统等组成，可保证气体需要排放时能够及时、安全、可靠地放空燃烧，保证在运行过程中实现低噪音无烟燃烧。

封闭式地面火炬有以下特点：

①地面火炬采用自动分级燃烧控制系统，根据压力自动逐级打开燃烧器，以适应不同的排放流量，处理范围广。

②地面火炬及其附属流程占地面积小、检修方便，仅入口阀及总管需常规检查与检修，而该部分位于防风墙外;燃烧炉内的火炬头可以在装置的开停车期间进行检修。

③封闭式地面火炬炉壁内部衬有耐火耐高温的陶瓷纤维，减少向四周扩散的热辐射，防风墙外热辐射值≤1.58kW/m2，同时可以起到降噪效果。

④封闭式地面火炬及其附属流程对周边的防火间距要求比高架火炬小。

⑤最大限度地减少了对周围环境的空气污染、光污染和噪声污染。

4 事故状态下封闭式地面火炬可能存在的风险

①事故状态下长明灯熄灭，点火失败，造成大量可燃气体从地面火炬排出，与周围空气混合成易燃易爆混合物，在扩散过程中如遇到点火源，可能发生爆炸。

②分级燃烧时，二、三级燃烧支路阀门故障无法开启，放空天然气不能快速泄放，可能导致站场内憋压。

③由于天然气站场运行压力较高，放空时节流温降加大，可能析出液态烃，造成炉膛内燃烧温度过高。

④空气供应不足，可能导致天然气燃烧不完全，产生黑烟，造成环境污染。

⑤封闭式地面火炬与天然气站场的安全间距与高架火炬相比要小的多，由于距离站场较近，如站内工艺装置区发生泄漏，在特定气象条件下，地面火炬可能将其引燃而发生火灾甚至爆炸。

5 封闭式地面火炬的主要安全设施设计

针对天然气长输管道站场放空特点，建议进行以下安全设计：

①封闭式地面火炬的设计处理能力及处理范围。天然气长输管道站场内放空量及放空时间等工况多变，事故紧急放空时气量大、压力高，正常运行时站内设备检修放空气量小、压力小。封闭式地面火炬的设计处理能力考虑满足事故状态时峰值泄放量的排放要求，同时按照不同的放空气压力设置分级燃烧，一级放空设为常开，满足站内检修等放空气量小、压力低的排放要求，放空气量及放空压力增加时，陆续开启后续各级燃烧，满足排放需求。

②火炬系统采用独立的PLC控制系统

a长明灯控制。燃烧炉炉膛内设置若干长明灯，以确保任何气量的放空气通过燃烧器火嘴时都能实现燃烧，避免未燃烧的放空气与空气混合形成爆炸性环境。一般采自动控制点火方式控制长明灯燃料气阀、点火枪燃料气阀、点火器。为确保火炬的燃烧稳定，整个封闭式地面火炬在排放过程中必须保持长明灯常燃。在事故状态下，长明灯熄灭，在人工确认安全可控的前提下，可通过中控室内的强制点火按钮实现人工手动强制点火。

b火炬气排放阀控制。为了保证工艺装置泄放的气体在燃烧器组的烧嘴处满足最佳燃烧的压力条件，按照不同的放空压力，设置多级燃烧控制。每一级设置不同数量的燃烧器烧嘴，依据烧嘴的设计参数，通过PLC系统自动控制分级管路切断阀的开或关来调整放空气通过哪一级或哪些级投入燃烧，以使放空气得以充分燃烧。

c通风口控制进风量实现无烟燃烧。放空气在燃烧器火嘴处与空气充分混合，实现充分无烟燃烧，燃烧后的高温烟气在抜力的作用下通过燃烧炉顶部排出，燃烧器火嘴处形成局部负压，空气通过燃烧炉与防风墙之间的通风口进入燃烧炉，如此循环，实现放空气的完全无烟燃烧和排放。同时，在燃烧炉外围设置挡风墙，防止侧风直吹燃烧炉底部的燃烧器火嘴，确保燃烧火焰向燃烧炉中心集束，避免火焰偏斜。

③氮气吹扫。设置氮气瓶及氮气吹扫系统，用来对各级排放阀后管路进行氮气吹扫，以维持排放管道的微正压，防止空气倒流入放空管道。

④可燃气体检测报警装置。封闭式地面火炬燃烧炉下部及防风墙外围的附属流程工艺装置区设置多个可燃气体检测报警装置，各个报警装置互为备用，避免放空管路或阀门泄漏导致产生爆炸性气体环境。

⑤针对雷雨天气，封闭式地面火炬燃烧炉外壁为钢结构，炉体完全接地。

⑥阻火设计。燃烧炉炉膛内设若干长明灯，保证放空气在任何一级燃烧器火嘴处排放时均能实现燃烧，同时在各个长明灯的燃料气管线上设置阻火器，在常开的一级燃烧支路上设置阻火器，防止回火。

⑦防憋压设计。除一级燃烧支路之外，其余各级燃烧支路切断阀设置爆破片旁通，防止切断阀故障时放空系统憋压。

⑧封闭式火炬前设置分液罐，将由于节流温降产生的液态烃分出，防止炉膛内燃烧温度过高。

⑨封闭式地面火炬的配套电气、仪表均采用防爆设计。

⑩地面火炬周围设置各种指示、警示作业安全、逃生避难及风向等警示标志。

6 结语

封闭式地面火炬与高架火炬相比有较多优势，但在国内天然气长输管道站场的应用还没有普及，相关规范标准的制定比较滞后。因此，在封闭式地面火炬的设计中应充分考虑各种因素，参考国外相关标准及先进的设计经验进行安全设施设计，最大限度地确保封闭式地面火炬的安全、稳定运行。

参考文献：

地面管道施工 篇3

在建筑给排水管道施工中通常会出现地面沉降的现象和问题, 对建筑给排水管道施工带来了非常严重的影响。地面沉降的概念通常是指在某区域地面在人为或自然的作用力下出现地壳表层土地的塌陷现象, 比如土体的压缩都是这种问题的反应, 严重情况下甚至会导致地面标高迅速的下降, 给环境和建筑物带来巨大的危害和损失。值得注意的是, 地面沉降主要是人为原因所造成的, 例如大面积的不合理开采地下水等施工, 而且一旦出现地面沉降问题, 将会对地质环境系统产生严重的破坏, 加上其沉降速度缓慢、较长的持续时间、较广的范围使地面沉降问题更加难以控制和预防。

在我国建筑给排水管道施工中经常会发生地面沉降的现象, 通过调查和分析表明, 城市给排水管道的规划过于单一是其主要的原因和问题, 过于单一的城市给排水管道规划非常具有局限性, 也许在一定时期内其功能可以得到很好的发挥, 但是没有将控制地面的沉降作为其预防和施工的一个重要方面。而且综合我国建筑给排水管道施工的现状进行分析和总结, 不难得出在给排水管道施工的过程中, 缺乏技术上的考量这一结论。甚至在很多地区的施工上, 仍然采用较为落后的技术, 一般都是参照以往施工的经验来进行, 没有特别的就地面沉降等问题进行研究与讨论, 这从某种程度上也说明了我国当前建筑给排水管道施工中需要对这一问题加以重视。如果不能及时的对这一问题进行处理与解决, 不难保证建筑给排水管道施工竣工后因地面沉降问题给给排水管道带来恶劣的影响, 之曰道给排水管道应有性能的发挥和其正常的使用。

2 建筑给排水管道施工中地面沉降危害问题的控制措施

2.1 大力推广运用顶管技术

在建筑给排水管道中大力推广运用顶管技术能够有效的控制地面沉降问题。顶管技术实际上是非开挖式管道敷设技术的一种, 在其具体的施工过程中, 能够解决在开挖土方时对地层的破坏问题, 从而一定程度上对地面沉降问题加以有效的控制2.2施工准备

在建筑给排水管道施工中应用顶管技术需要在施工前布置好主要的施工设备和材料, 还可以设置一名安全专员来监督每项具体的施工内容。在进行顶进施工的同时, 需要利用顶进设备将预制构造部分分层次的顶入地基, 并将顶管机安全的推入土体中。另外, 在顶管机出洞时一定要加固其后靠土体和出动区域所在周围的土地, 确保顶管机的安全出动。不仅如此, 在顶管机进出预留洞的同时, 可以通过在洞口安装止水设备来方式泥水流失的问题。

2.3 顶管井

一般来说, 顶管井是钢筋混凝土结构中的一个构成部分, 通常具有单孔井和单排孔井这两个部分, 其可以有效的改善井结构所受的作用力, 并能够在井内设置支撑体来提高施工的安全。同时, 顶管穿墙也可以迅速打开穿墙没办, 并将工具管顺利顶出, 并在穿墙上安装止水设备, 确保在穿墙过程中有效的阻挡水土。顶管井还可以通过在管内填夯粘土等措施达到密实与粘合的作用, 提高土体强度, 保证穿墙管外土体的稳固性。

2.4 顶管出洞

另外, 在顶管出动的时候一定要做好防止管线偏斜的措施, 这一环节可以利用工具管来进行有效的调节, 比如通过在井壁上架设支撑体来实现。其次, 还可以用主顶油缸来进行纠偏工作, 从而防止下跌的问题。不仅如此, 为了减少注浆时的阻力, 还可以将管道周围的孔隙用泥浆填满, 并在压住触变泥浆之后加以填充, 从而形成一种泥浆的保护层, 从而减少顶管出洞所遇的阻力并加强职称地面的作用力。

2.5 大力推广运用托管法

同样, 通过大力在建筑给排水管道施工中应用托管法也可以有效的控制中地面的沉降问题, 尤其是在后续沉降的控制上起着突出的作用, 这种方法主要是通过对管道的固定和地基的加固来实现, 主要有以下几个重要的环节:

2.6 泥浆置换

首先对泥浆进行置换施工, 其主要材料主要由水泥、石膏和高钙粉煤灰这些成分组成, 并需要在置换的同时对所置换的泥浆进行成分分析, 确保所置换的泥浆能够有效提高填充的密实度。在这一环节上需要重视材料的质量控制, 比如高钙粉煤灰需要具有良好的颗粒性和水硬性, 这样有助于泥浆的填充密实, 另外, 水泥也应该在一定程度上可以提高置换泥浆的强度, 让管道具有一定的承压作用, 从而避免孔壁坍塌问题的发生。

2.7 配比置换泥浆

在托管法的应用过程中, 需要重视置换泥浆的配比施工。在配比上应该严格按照正常比例进行, 比如粉煤灰占成分的87%左右、水泥占10%左右、石膏占3%左右, 因为在这种配比条件下, 能够慢化水泥粉煤灰的水化作用, 并在石膏缓凝的过程中提高强度。另外, 泥浆减少摩擦的作用应该持续到托管发法施工完成之后, 但是在施工后期需要对这一问题加以重视, 后期需要根据施工的具体环境和条件将泥浆压入管道与土层, 通过触变泥浆的产生来增强泥浆强度的效果, 并通过严格控制触变泥浆的沉降量来达到减小地面沉降危害的目的。

2.8 泥浆填隙

在泥浆凝固之后其体积将会不断的缩小, 但是其管道外部的空隙会不断的增大, 所以在托管法施工中要充分利用你将来填充此空隙, 从而通过减小管道外围覆盖土层的压力来避免建筑给排水管道施工中地面沉降问题的发生。总而言之, 托管法能够在建筑给排水管道施工过程中的后续沉降阶段上起到明显的控制作用, 同时, 也能够在地质环境复杂的条件下给建筑给排水管道施工提供一个良好的技术手段。

2.9 雨水回灌地下水

众所周知, 建筑给排水管道施工中出现地面沉降的问题其最大的原因就是地下水水位过低造成的, 因此, 通过雨水回灌地下水的方式能够有效的控制地面沉降问题。在雨水回灌地下水这一方法中主要是通过对雨水的储蓄并回灌到地下进行的, 通过这种方式不仅仅能够提高资源的使用效率, 节约用水, 还能够对建筑给排水管道施工中所出现的地面沉降问题有效控制, 并避免施工问题的出现。这种方法的应用主要由以下几个主要部分组成。

2.1 0 雨水的收集

由于雨水有着不同的回流介质, 因此在雨水的收集上可以通过三个方式来进行。首先是屋面雨水的收集, 因为雨水一般会在屋面上积聚, 可以通过设置落水管和蓄水池来实现雨水的收集, 但是这一方式主要适用于较为大型的建筑物。其次, 还可以通过截留道路雨水的方式来实施, 利用道路下设置的雨水排污管道进行雨水的汇集, 并利用蓄水池加以收集, 但是这种方法成本较高。最后还可以通过加大绿化面积来直接补充地下水, 但是介于其下渗量的原因收效较慢。

2.1 1 雨水的处理

雨水回灌地下水必须要做好处理工作, 尤其是要结合各个地区的不同条件实施好雨水处理工作, 一般在处理上应该经过弃流、混凝、沉淀、过滤消毒这几个环节, 知道雨水水质符合相关标准化才能作为回灌水灌入地下, 这样才能避免水污染问题的出现。

2.1 2 雨水的回灌

雨水的回灌需要以雨水处理为前提, 在一系列处理工作完成之后才能回灌到地下, 在这一环节中主要通过压力回灌和自然回灌进行。顾名思义, 压力回灌便是通过利用自来水管的压力来让雨水突破地层阻力到达地层, 增加地下水含量和水位。而自然回灌则主要是采用回灌井来渗入地下的, 自然回灌将渗入浅层的水源利用回灌井管路来克服地层阻力, 直接的渗入地下水, 从而增加地下水水位, 提高地下水对地面的作用力。通过雨水回灌的方式能够从源头上解决建筑给排水管道施工中地面沉降的问题。

摘要：随着我国社会经济的不断发展和进步, 对水资源的利用越来越大, 甚至出现了盲目抽采地下水的现象。以至于在我国建筑给排水管道施工过程中出现严重的地面沉降问题, 对人们的生活和社会经济的发展造成了严重的损害。本文就建筑给排水管道施工过程中地面沉降的问题进行深入的分析, 并提供一些可供参考的意见和措施。

关键词：建筑给排水,管道施工,地面沉降,危害,问题控制,应对措施

参考文献

[1]岳建平.城市地面沉降监控理论与技术[J].科学出版社, 2012, (03) .

油气田地面建设管道安装技术探析 篇4

当前限制我国油气田开发的因素主要是地面建设管道安装技术的改进。管道安装技术必须满足工程设计标准, 创新管道安装技术, 并掌握油气田地面建设管道安装的关键技术, 保证管道安装质量。本文基于油气田地面建设管道安装技术的重要地位, 对管道安装技术进行研究。

1 油气田地面建设概述

对管道安装技术进行分析要基于油气田地面建设, 油气田是将一个系统同时安装在一个封闭空间内, 在同一面积内包括油藏、气藏、油气传输管道、控制系统、检测系统等等, 地面建设只用于油气储藏和运输的为气田, 只用于油藏的为油田。油气田是石油和天然石油气的聚合。在我国的各大油田中, 一般包括多个油田和天然石油气田, 油气田地面建设的一个重要功能就是实现石油与石油气的分离, 这是实现石油与天然石油气双向开发的目的, 这也是我国双向开发的战略目标。在实际的油气田地面建设分类中主要分为地面基础建设和管道油气输管道建设, 不同的油气田具有不同的特性, 因此在进行油气田地面建设的工程设计中采用专项设计, 专项评估标准, 以适应当前的油气田基础建设生产安全性与稳定性的要求。成熟和成功的油气田地面管道建设具有可借鉴性的意义。

2 油气田地面建设管道安装的工艺技术

在油气田地面建设工程技术中最重要的是管道的安装技术, 是质量检测中最重要的技术要求之一, 首先油气田地面建设管道安装技术的最低标准是能够实现油气的稳定通畅传输, 同时能够避免在油气田管道安装中出现泄露的状态, 在油气田地面建设管道安装的工艺技术中最重要的是配合的严密性, 同时要根据不同油气田的工作环境设计工程参数, 相关工作和技术人员的配备, 需要专项培养, 避免在不同油气田施工中造成思维定势。在充分考虑油气田环境工作因素之后, 还要在油气田地面建设的工程设计中要设计多个建设方案, 并进行比较和讨论, 最终决定油气田的建设方案。每个建设方案的实施必然有侧重点和薄弱点, 需要系统平衡决定, 杜绝一刀切的现象。例如在进行油气田的储存设施的工程施工设计时, 要考虑系统配套设施的完善性, 实现功能的全面性。

3 油气田地面建设管道安装技术

工程设计和施工安装都有一定的技术标准, 也具有一定的共性, 油气田在建设中有一个共同的特定就是封闭性与稳定性, 油气田储存和运输的都是气体和液体, 因此在管道安装技术中要求最高的是稳固性。油气田的特征不同对管道建设工程施工的要求会有所不同, 但是基本的参数标准, 与安装流程是相似的。保证油气田地面建设管道的质量是实现其它功能的基础, 属于油气田地面基建工程, 油气的储藏与分离需要密闭性和稳定性良好的传输管道, 稳定的油气传输时避免油气泄露的先决条件, 避免油气泄露对环境的污染以及增加安全隐患。

油气田属于易燃易爆的危险储藏领域, 因此对油气田地面建设管道安装的基本目标就是能够保证管道质量, 对此一定要用合理的、科学的安装技术。

3.1 管道安装技术分析

首先, 在进行管道安装与支架的确定选材上, 一定要结合环境因素, 保证油气田的施工方案与地理环境相符, 保证管道不被侵蚀和损坏。另外要合理设计油气管道的结构, 对于跨度大的油气管道, 要采用强度高的管道, 同时进行支架间隔的设计, 对于铺设施工作业, 要根据地理环境进行调整, 保证施工作业的严格性, 避免出现管道施工的质量问题。

3.2 油气管道的安装

油气管道的安装技术是油气田地面建设管道施工的重要组成部分, 也是管道安全性的保障。在安装人员的配备上, 要采用专业的安装人员进行安装, 保证管道安装的质量, 同时也避免不良事件的发生。在管道的焊接安装上, 要采用合理的施工方案, 管道的焊接是管道安装中最重要的环节, 更是薄弱环节, 因此焊接技术决定了管道安装整体的质量, 为保证油气管道的施工质量, 必须实现焊接人员与监管人员的专项配置, 采用先进的安装技术, 提高油气田地面建设管道的质量。

4 结语

高质量的油气田地面管道建设工程, 对油气田的标准化、安全化、模块化生产具有保障作用, 对安装技术的分析和优化是所有油气管道安装工程中的重点和难点, 关系到长期的生产安全, 需要对质量进行严格把关。

参考文献

[1]朱喜荣.吉林油田建设公司前60区块地面建设工程项目管理研究[D].吉林大学, 2013.

[2]梁晓宁.吉林油田公司油气田地面工程建设项目竣工验收规范流程的设计[D].吉林大学, 2011.

[3]李欣艳.长庆油气田地面建设项目管理模式研究[D].西安石油大学, 2011.

埋地刚性管道上的地面荷载计算 篇5

近年来,国内大中型输水项目工程的埋地管道结构设计参数中,都规定了一定数值的管顶地面作用的附加荷载或堆积荷载。一般认为,附加荷载是指对管体作用时间较长,结构设计时按恒荷载考虑的作用于管顶地面的结构物荷载、堆土及其它荷载;堆积荷载是指对管体作用时间较短,在结构设计时按活荷载考虑的作用于管顶地面的各种临时性荷载,如施工期间的堆土等。虽然附加荷载与堆积荷载在性质上有一定区别,但其计算原理与方法是相同的,附加荷载和堆积荷载统称为地面荷载,以区别于管道所受的土荷载和动荷载。本文将对埋地刚性管道上的地面荷载的作用特点、计算方法、适用情况等进行分析和归纳,以便于工程应用。

1 规范中与地面荷载有关的规定

1.1 规范中与堆积荷载有关的规定

(1)GB50332-2002《给水排水工程管道结构设计规范》[1]第3.3.2条规定:“地面堆积荷载标准值可取10k N/m2,其准永久值系数覫q=0.5”。

(2)CECS143:2002《埋地预制混凝土圆形管管道结构设计规程》[2]第4.3.1条规定:“堆积荷载标准值qmk应取10k N/m2,其准永久值系数覫q可取0.5”,第5.2.4条中,表5.2.4规定堆积荷载qm和车辆荷载qv不同时参与组合。

(3)CECS140:2002《埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程》[3]第4.3.2条规定:“地面堆积荷载的标准值Fmk可取10k N/m2,其相应的准永久值系数可取0.5”,第5.1.3条中,表5.1.3规定在管体强度计算时堆积荷载qm和车辆荷载qv不同时参与组合,取二者较大值。

1.2 规范中与附加荷载有关的规定

ANSI/AWWA C304-99《预应力钢筒混凝土压力管设计标准》[4]第2.3.1.3条规定:“附加荷载:结构物死荷载或不属于2.3.2条规定的其它表面堆积荷载引起的瞬时荷载,可按ACPA《混凝土压力管设计手册》进行计算。”,且本条将附加荷载包含在恒载We之内参与各项荷载组合。

从以上规范条文可以看出,国内管道设计规范着重考虑了管顶地面作用的临时性堆载,对管线承受的各种结构物荷载或长期作用的其它荷载没有明确的计算方法和荷载组合方式。AWWA C304标准中也没有规定考虑长期效应的可变荷载(等同我国标准中的堆积荷载)。通过对以上标准的理解,附加荷载是属于恒荷载范畴,应与土荷载共同参与荷载组合;堆积荷载属于可变荷载范畴,应按动荷载参与荷载组合。因此,在管道结构设计中,应首先分清作用的地面荷载是附加荷载还是堆积荷载,才能确定其参与荷载组合的形式,得出合理的设计结果。

2 地面荷载的计算方法

地面荷载的计算方法很多,现将常用的几种方法归纳如下。

2.1 通用计算法

在国内各种输水管线的管道结构设计中,地面荷载的计算往往采用偏保守的方法,通用计算法的公式如下:

式中,Ws—管顶平面单位长度上的有效荷载,kN/m;

qm—地面荷载强度,kN/m2;

Bc—管子外径,m;

2.2 应力扩散角法[5~6]

应力扩散角法利用力在土粒间扩散和传递的特点,认为qm通过一定的扩散角θ在土层中线性扩散,地面荷载总值在扩散角范围内均匀分布。管顶处的荷载强度为:

条形荷载:

矩形荷载:

式中,δm—管顶处的有效应力,kN/m2;

B—地面荷载的作用宽度,m;

L—地面荷载的作用长度,m;

H—管顶至地面的覆土深度,m;

θ—地面荷载在土中的扩散角,°,按表1选用。

其余符号同前。

注:①Es1为上层土压缩模量,Es2为下层土压缩模量;②H/B<0.25时取θ=0,必要时,宜由试验确定;③H/B>0.50时θ值不变。

地下管道的覆土一般为性质相似的填土,管顶平面上下土层的压缩模量比值Es1/Es2=1,0.25≤H/B≤0.50时,按内插取值。由式(2)和式(3)可以看出,当B=∞时,δm=qm,此时,Ws的计算与式(1)相同。

2.3 马斯顿(Marston)荷载法[7]

马斯顿荷载法是根据马斯顿管道外荷载理论为基础推导的,具体公式如下。

(1)对于沟埋式管道

当Bd-Bc<2m时:

当Bd-Bc≥2m时:

(2)对于上埋式管道

当H

当H≥He时:

以上各式中,Bd为沟埋式管道管顶沟槽宽度,m;Kμ′为沟埋式管道的土壤特征系数,按表2取值;Kμ为上埋式管道的土壤特征系数,按表2取值;He为上埋式管道的等沉陷高度,取He=2.25Bc,m;其余符号同前。

2.4 附加应力法

附加应力法根据弹性理论将土层看成是均质的半无限弹性体,根据弹性方法计算出地面矩形面积上作用均布荷载时,地下深度H处矩形面积角点投影处的应力系数,并以此计算出管顶作用的有效荷载Ws。

在管道结构设计中考虑的管顶地面荷载较多是按对称于管线纵轴条形荷载(2.4.1节和2.4.2节介绍的方法均以条形荷载为计算对象),但有时管线上或管线附近会出现局部的地面荷载,如地面结构物、一定面积内的堆载等,这时就需要针对具体荷载的作用范围、与管道的相对位置、荷载强度等参数进行计算,以明确管道所承受的具体荷载(见2.4.3节)。

2.4.1 最大应力法[8]

最大应力法采用作用于矩形面积中点(管顶中心点)的有效应力值(图1中的δmax)进行计算,管顶处受到的有效荷载Ws=δmaxBc。

式中,c—土压力系数,根据矩形面积长(a)和宽(b)及计算点深度H确定,见表3;

δmax—管顶中点处的最大有效应力,k N/m2;

其余符号同前。

2.4.2 平均应力法[5]

平均应力法考虑了矩形面积下土中计算点平面上的应力在宽度上的分布不均匀性。在地面的矩形荷载作用下,土中深度H处的有效应力在宽度方向的应力曲线如图1所示,如果取其中点应力值(δmax)进行计算,则结果偏大。理论上,管材受到的实际总荷载应为管外径宽度内有效应力的积分(图1内曲线图形的面积),为简化计算,可取Bc上1/4宽度处的应力值(δm)与Bc的乘积进行计算,δm按式(9)计算,只是其中的c值应按式(10)计算。

Bc/4处的土压力系数c值,可通过矩形面积荷载作用下角点的附加应力系数迭加,如式(10)。

式中,c为土压力系数,等于按图2分割荷载面积后的四个矩形角点附加应力系数之和;ci为从荷载作用宽度Bc/4处分割后的矩形荷载角点的附加应力系数(角点位置见图2),可根据《建筑地基基础设计规范》附录K中表k.0.1-1确定,查表时表k.0.1-1中α=ci,该部份摘录见表4,级列入了条形荷载附加应力系数。

图2中b1、b2、l1分别是按荷载作用宽度方向Bc/4位置和荷载1/2作用长度分割后的矩形荷载面积短边、长边。对于条形荷载,应用表4时可仅考虑覆土深度H与图2中b1、b2的比值,将二者对应的附加应力系数α1、α2求和再乘以2,即可得到式(10)中的c值。

2.4.3 局部作用的地面荷载计算

管线上或管线附近有时会受到局部地面荷载的影响,如地面结构物、一定面积内的堆载等。这时,需要分析局部地面荷载对管道结构的作用,并将其纳入管道结构计算。局部荷载同样以附加应力法计算,矩形面积均布荷载角点下的附加应力系数根据《建筑地基基础设计规范》附录K中表k.0.1-1进行取值。由于局部地面荷载作用范围有限,作用位置不固定,管顶附加应力曲线形状多变,不易精确计算Ws,设计时可按管顶中点处的附加应力系数计算Ws。具体方法如下:

局部作用的矩形面积均布地面荷载与管道的相对位置如图3所示。

(1)图3(a)所示的荷载,对称作用于管顶地面,此种情况等同于2.4.1节和2.4.2节中的荷载作用位置,管顶中点的附加应力系数按下式计算:

式中,cAO—矩形AO角点下的附加应力系数。

(2)图3(b)所示的荷载,管顶中点的附加应力系数按下式计算:

式中,cAF—矩形AF角点下的附加应力系数。

(3)图3(c)所示的荷载,管顶中点的附加应力系数按下式计算:

式中,cAI—矩形AI角点下的附加应力系数;

cDI—矩形DI角点下的附加应力系数;

按以上方法计算出c值后,管顶中点的附加应力δm=cqm,管顶荷载Ws=δmBc。

对于其它形状的地面荷载在土中的附加应力系数c,可参照《建筑地基基础设计规范》或其它资料计算。

3 算例计算及结果分析

本节采用以上几种方法,对管顶地面作用的对称条形荷载进行计算,并分析其结果。算例参数如下:

(1)管道外径Bc=3.0m;

(2)管顶覆土深度H分别取1.0m、2.0m、4.0m、6.0m、8.0m;

(3)地面荷载qm取10k N/m2;

(4)地面荷载作用宽度及位置按图4所示;

(5)管顶覆土为土质均匀的填土。

3.1

因通用计算法不考虑应力在土中的扩散,故对图4中的各种荷载情况,Ws均为常值qmBc,即30kN/m。

3.2

采用应力扩散角法计算算例的管顶有效荷载见表5。

3.3

采用马斯顿荷载法计算算例的管顶有效荷载见表6。

由于马斯顿荷载法公式中没有反映地面荷载作用宽度B的参数,视该公式只适用于B=∞的情况。

3.4

采用最大应力法计算算例的管顶有效荷载见表7。

3.5

采用平均应力法计算算例的管顶有效荷载见表8。

3.6 计算结果分析

根据以上计算,绘出地面有效荷载曲线图如图5。

根据前文计算结果及图5所示,地面荷载在管顶的作用有如下特点:

(1)地面荷载对于管顶的作用与荷载作用范围和位置有关。当地面荷载沿管轴线作用,在管道横截面上的荷载以宽度B对称作用于管顶地面时(管道结构设计中绝大多数情况下考虑的作用模式),管顶承受的荷载Ws随着宽度B的增加而增大,随着覆土深度H增加而减小。

(2)当条形对称荷载作用宽度B<4Bc时,B对Ws的影响较明显,不同方法计算结果的差别较大,B=Bc的情况下,当覆土深度H=2m时,Ws与通用计算法最大相差约35%;当H=4m时,最大差值达58%,因此,选择适合的方法对于计算Ws相当重要。当B≥4Bc时,应力在土中的扩散对管顶荷载的影响效果很小,B=4Bc的情况下,H=4m时,Ws与通用计算法的最大差值约16%,因此当B≥4Bc时,可近似按Ws=qmBc(即通用计算法)计算管顶荷载。

(3)应力扩散法是根据计算深度以上和以下土的性质差异(以压缩模量比计)来确定应力扩散角θ的数值,由于管顶平面以上和以下的填土均为回填土,可视为性质相同的土(Es1/Es2=1),按表1进行取值。公式中虽然忽略了应力横向分布不均匀的影响,但θ角的选择较为安全,其计算结果仍满足工程需要。

(4)马斯顿荷载法没有考虑荷载作用宽度B对Ws的影响,将地面荷载作用效果按土层竖向荷载的模式进行计算,计算结果曲线如图5(d),上埋式Ws随着H增加而增大,沟埋式曲线虽然与图5(a)、(b)、(c)形状类似,但其最大值已大于qmBc,不合理。经过对马斯顿荷载法公式的分析和计算验证可以看出,其将作用于地面的均布荷载按覆土的竖向荷载进行计算,不符合应力在土中传递的原理,计算结果不符合工程实际,不能用于工程计算。

(5)附加应力法按弹性理论对土中应力进行计算。最大应力法采用管顶中心的应力最大值(δmax)进行荷载计算,结果偏大;平均应力法采用1/4Bc宽度处的应力值(δm)进行荷载计算,考虑了管顶应力的不均匀性,更符合土中应力的分布情况,计算结果更接近实际值。

4 结论

(1)管道承受的地面荷载按作用时间的长短可分为附加荷载和堆积荷载。附加荷载包含各种结构物荷载和长期作用的堆积荷载等,按恒载计入结构计算;堆积荷载包括各种临时或短期作用的堆载,按可变荷载计入结构计算,计算中应考虑其准永久值系数(见相关标准规定)。

(2)附加荷载和堆积荷载的作用理论和计算方法相同,对于对称于管轴线作用的条形均布荷载,当B<4Bc时,建议选用应力扩散角法或平均应力法进行计算;当B≥4Bc时,建议按通用计算法计算。马斯顿荷载法不适用于地面荷载的计算。

(3)当地面荷载作用在一定范围内,且不对称于管轴线时(图3情况),宜采用附加应力法按管顶中心的附加应力系数计算Ws,参考资料可选择《建筑地基基础设计规范》。

(4)工程设计时,宜明确地面荷载的性质(恒载还是可变荷载)、强度(qm)、作用范围(a×b)、作用位置(与管轴线的距离)等参数,对于建筑物的基础,还应明确其埋设深度。对于没有对地面荷载做出要求的工程,可按相关标准规定进行计算。

参考文献

[1]GB50332-2002《给水排水工程管道结构设计规范》,2002.

[2]CECS143:2002《埋地预制混凝土圆形管管道结构设计规程》,2002.

[3]CECS140:2002《埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程》,2002.

[4]ANSI/AWWA C304-99《预应力钢筒混凝土压力管设计标准》,1999.

[5]GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》,2002.

[6]JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》,2008.

[7]李惠英,田文铎,阎海新.倒虹吸管[M].中国水利水电出版社,2005.

地面管道施工 篇6

1连续波动的传递模型1

1. 1钻柱内连续波动的传递模型

对于钻柱内波动压力信号的传递,可以用经典的Allievi水击方程组表示,方程组描述的是钻柱内单个压力波动发生后水头H和流速V在时间上和空间上的分布情况[5],具体的方程组如下

式中c ———波动的传递速度,m/s;

D——— 管道等效水力直径, m ;

f ——— 与摩擦阻力相关的系数;

H——— 水头, m ;

V ———流速,m / s。

目前,式( 1 ) 只有数值解,这不利于分析连续性压力波传递 。 由于钻井过程中压力很大,而且流量相对较小,波速很大,而流速也相对较小,因而可以认为x ; 同时由于也相对较小,因此如果 忽略掉式 ( 1 ) 中的小量,并将流速V用流量Q ( Q = A'V )代替,则方程简化为:

由于研究对象是连续变化的信号,可以将流量和水头波动看作是不变量和变化量的组合,因此可将流量Q和水头H表示为,其中Q' 和H' 表示在波动情况下流量Q和水头H的变化量则表示流量Q和水头H的不变量 。

其中,表示在f不变的前提下钻柱对稳定流动流体的阻力,可以将其称为平均阻力 。

通过对比水力循环和电力循环发现,二者有很多相似之处,如: 水头H是驱动管道中流体流动的原因,而电压V是驱动电路中电流流动的原因; 流量Q和电流I都代表了物质的流动; 管道对流体的阻碍作用和电阻也有相似的定义。这些相似性揭示了自然界的一些基本规律,因此二者的分析方法也应该是可以相互借鉴的。

电力线输电方程为:

将式( 4) 与式( 5) 对比可以看出,两式非常相似,只是由于流体受重力影响多出了Q' sinβ /A' 项,当波动传递方向在水平面时,此项为0,可以认为式( 4) 、( 5) 具有相同的形式和相同的规律。 因此,在研究钻柱中的连续压力波传递特性时可以借鉴电力传输的分析方法。在这里可以认为在单位长度上与电容C相当的水力参数是g A' /c2, 定义为流容; 与电感L相当的水力参数是1 /g A', 定义为流感; 与电阻R相当的水力参数是fQ珚2/ g DA2,定义为流阻。流阻是单位管长上的线性化阻力,代表了稳定流动的流体在管路中所受的阻力; 流容代表了单位管路对流体的存储; 流感代表了流体惯性对流动的影响。

前面使用的模型中研究的水力参数是水头H,它在钻井工程中很少使用,根据水头H和压力p的定义可知,虽然压力和水头定义不一样,但是在只计算变化量的情况下二者是一致的。将式 ( 4) 中第一式分别对x求导,第二式对t求导,根据水头与压力的关系,可以认为在只研究变化量的情况下二者的变化是相同的,用p'替换H'后可以推导出:

从而可以推导出:

式( 8) 是平均阻力下压力波沿钻柱传递的数学描述,说明压力波动p'是时间和位置的函数。 考虑施加于管路一端的压力波动为正弦形式,即p' = pxejωt,其中px是位置x处的压力波幅,是关于x的函数。根据p'的表达式可以写出p'关于x和t的一阶导数和二阶导数,将它们代入式( 8) 并整理后可以推导出:

因此,很明显式( 8) 的解的形式应该为:

式( 9) 中的c1和c2为常量,由边界条件决定,γ1和 γ2定义如下:

根据p'和H'的关系,将p'代入式( 4) 的第二式可以求出:

从而可以求出:

将式( 11) 和式 ( 11) 关于x的导数代入式 ( 10) 后整理得到:

根据 γ1和 γ2的定义,可以计算出 γ1/ γ2+ gsinβ / c2γ2= 1,γ2/ γ1- gsinβ / c2γ1= 1,从而验证了Q'的确是方程组的解。所以方程组的解是:

式( 12) 中px和qx只与x相关,代表的是x位置的压力和流量的波动振幅。从式( 12) 可以看出,任意位置的流量与压力波动可以看作是两列波动的叠加。

与输电理论中的传播常数类似,可以定义 γ1和 γ2为管道流体传播常数,当管道处于水平位置时 γ1= γ2。但是在钻柱中,明显 γ1≠γ2,分别代表了上行波动和下行波动的传递常数,这是由重力影响造成的,也就是说,波动信号从井下传递到地面和从地面传递到井下,衰减是不一样的。可以模仿电力传输中阻抗的定义方式定义流体管道中的流体的阻抗为:

如果将上行波和下行波看作是并联的两列波动,可以定义出大倾角下钻柱的特征阻抗为:

对于特定的钻柱,γ1和 γ2的值是不变的,Zc只与角频率 ω 相关。

利用边界条件可以计算c1和c2,若已知起始端x = 0处的压力波动幅值为p0,流量波动幅值为q0,根据式( 12) 中px和qx的定义可得p0= c1+ c2,q0= - g A'( c1/ γ2- c2/ γ1) /jωc2,从而计算出c1和c2:

可以写出钻柱中任意点x处的压力和流量的波动幅值:

将式( 15) 、( 16) 写成矩阵形式:

其中A、B、C、D分别是式( 15) 、( 16) 中p0和q0的系数,可以计算出| M | = AD - BC = eγ1x - γ2x≠ 0,说明计算是可逆的,可以由终端的压力和流量振幅计算始端的压力和流量振幅。同时说明波动信号在钻柱中的传递是有方向性的,井下波动传递到地面和地面信号传递到井下所受钻柱的影响是不一致的。在机械振动中,通常用矩阵来分析力和扭矩的传递[18~20],在流体管道中压力信号的传递也可以用传递矩阵来描述[19,21],可以利用矩阵的特性分析压力波动的传递。由于钻井液的循环回路是由多个不同直径和材质的管道串联构成的,可以写出每个串联管段的传递矩阵,然后利用矩阵的乘法得出整个钻井流体回路的传递矩阵。 采用这种方法,可以很方便地描述钻井过程中波动信号在钻柱中的传递情况。

1. 2地面管道中连续波动的传递模型

MWD波动信号不但在钻柱中传递,到达地面后还会在地面管道中传递,下面推导地面管道中波动信号的传递矩阵。

1. 2. 1地面水平管道中的波动传递模型

由于地面管道一般处于水平状态,从前面的推导可知管道处于水平位置时有 β = 0,因此 γ1= γ2= γ,此时特征阻抗可以表示为:

由于 ( eγx- e- γx) /2 = sh ( γx ) ,( eγx+e- γx) /2 = ch( γx) ,因此水平管道中任意位置x处的压力和流量波动的振幅可以改写为:

可以很明显地看出| M | = 1,说明连续波在地面时,信号传递没有方向性,信号源在管道的任意一端产生波动,在另一端得到的输出是一样的。

1. 2. 2带封闭分支管的地面水平管道的波动传递模型

如果在地面钻井液管路的某个位置安装有一段终端封闭的分支管段,如图1所示,L1和L2是串联的钻井液地面管道,L3是一分管。可以看出,在管路中有连续压力脉动时,在L3和管路连接部位是有液体流动的,但是在L3的封闭端流量为0,这种结构在实际的钻井现场经常可以遇到, 在压力上升时分支管吸收少量的钻井液,在压力降低时可以释放少量的钻井液,从而影响管路中的信号传递。

图1 带有封闭分支短管的管路

封闭的L3对于连续压力波的传递来说相当于一个带阻滤波器,下面来推导带封闭端分支管对连续波动信号的影响。假设L1、L2和L3的长度分别为l1、l2和l3,L1的左端为输入端,在此叠加波动信号,信号的流量振幅和压力振幅分别为qi和pi,在L1、L2和L3的连接点处,流量振幅和压力振幅分别是q1、q2、q3和p1、p2、p3; L2的右端为输出端,设输出端的流量振幅和压力振幅为qo和po,并且假定L1和L2具有相同的特征阻抗Zc。在连接点处,很明显有p1= p2= p3,q2= q1-q3。可以写出连接点的传递矩阵:

由于分支管L3上端封闭,很明显有qo3= 0 ,根据式( 19) 写出的L3的传递矩阵为:

由于qo3= 0,故有CL3p3+ DL3q3= 0,从而有:

其中,γ 为分支管L3的传播常数,Zc3为L3的特征阻抗。定义G = q3/ p3,可以将连接点的传递矩阵写为:

从而得到分支管对信号传递影响模型,模型可用图2所示的四端口模型来表示,pi和qi表示L1信号输入端的压力和流量波动振幅,po和qo表示L2信号输出端的压力和流量波动振幅。

同时写出带分支短管的管道的传递矩阵:

整理后,得到合并后的传递矩阵表达式:

可以看出,相乘后的传递矩阵的行列式值仍然为1,即A*LD*L- B*LC*L= 1,说明传递矩阵是可逆的,即便是带有分支管的管道,在知道任意一端压力和流量变化的情况下,即可计算出另外一端压力和流量的变化。

2连续波传递的频率幅值特性

在实际应用中,经过调制的正弦压力波动信号从井下传递到地面,如果发送端的压力波动为pi,接收端的压力波动为po,那么主要关心的是输出和输入压力波波动幅值的比值po/ pi,po/ pi越大说明在信号接收端能够检测到的信号越强。定义Ro= po/ qo为终端阻抗,从式( 17) 可以推出:

可以看出,在信号传递过程中,终端阻抗对信号的传递有很大影响,终端阻抗主要体现在地面的压力和流量上。实践发现同频率的信号,在不同的流量和压力下po/ pi是不一样的,一般可以认为整个钻柱对于MWD信号而言类似于一个低通滤波器,它对高频信号有非常强的抑制作用。

2. 1钻柱内的频率幅值特性

钻柱相当于一直管,如果认为摩擦力不变,取终端阻抗为5倍特征阻 抗,波速1 200m/s,直径0. 127m,流体粘度2. 5m Pa·s,可以依据式( 24) 绘制出如图3所示的3种不同长度钻柱的幅值频率特性。图3的横坐标应该是角频率,但绘图时用频率f代替了角频率 ω,它们的关系是 ω =2πf。

图3 不同长度钻柱的频率幅值特性

从图3可以看出,在低频段,输出端波动幅值一般大于输入端波动幅值,但是随着频率的增加, 输出信号的波动幅值整体呈波动衰减状态。这说明如果要使用压力波动传递调制信号,必须找出合适的频点,也就是po/ pi尽可能大的频点,才能让波动信号传递更远,更容易被检测。而且对于短钻柱来说,可以看到很明显的波动衰减,对于长钻柱波动衰减只出现在频率非常低时,当长度超过1 500m、频率超过30Hz时,po/ pi的值只有约0. 1,已经非常微弱。

2. 2带封闭分支管的地面管道频率幅值特性

在WMD过程中,信号主要在钻柱内传递,但是地面管道也会对信号产生影响,地面单一直管的影响可以依据式( 19) 计算。如果在地面管道某个部位有封闭分支管,则这些分支管会对信号传递产生影响,这种影响可以依据式( 23) 计算, 这种影响可能是抑制也可能是增强信号,利用这种特性,如果选择合适的分支管参数,可以有效消除钻井液管道中某些频率的波动信号,管道结构与图1相同。

针对图1所示的管路结构,在管道入口端流体上叠加正弦波动信号,根据式( 20) 计算出带有封闭分支管钻井液管道的传递矩阵,从而以式 ( 24) 为基础绘制此时管路的幅值频率特性。由于在封闭分支管中,钻井液基本不流动,摩擦力对流动的影响很小,如果忽略掉分支管摩擦力,并且由于 β = 0,则L3的传递系数 γ 可以简化为jω/c, 从而将式( 21) 中的th( γl3) 简化为jtan( ωl3/ c) , 从式( 21) 可以看出,在 ωl3/ c = π /2和3π /2时, | G |为无穷大,此时分支管的阻抗为0,对应于 ω 的波动频率全部会被滤掉。

假设L1长67m,L2长25m,封闭分支管L3长度为l3,绘制带封闭分支管的地面管道的频率幅值特性曲线,图4是分支管L3在3种长度时对信号传递的影响,可以看出,在频率比较低时,分支管基本上不影响信号传递,但是频率超过10Hz后,分支管对信号传递产生很大影响,从图中可以看出,不同长度的分支管能够滤除不同频率的信号。当l3为12. 3m时,频率为24Hz和73Hz的信号在经过分支管后会被完全滤除。同时可以看出,滤波效果只是集中在某几个使| G | = 0的频率点上,在其他频率影响就比较小了。所以通过调整l3就可以改变滤波频率,但是当l3的选择有一定偏差时,滤波效果就要差很多。

图4 不同长度封闭分支管的频率幅值特性

通过分析与仿真可知,地面钻井液管道的安装结构,对井下MWD信号的传递有很大的影响, 不合理的布局布管,有可能会导致信号传递的失败。

3实验与频谱分析

3. 1地面单一管道频率幅值实验

为了验证前面计算的频率幅值特性,设计用于测量输入输出幅值的实验,实验用长67m、直径27mm的管道传递压力波动,在管道尾端安装旋转阀板作为压力波发生器,另一端连接恒压水箱, 在旋转阀板附近安装压力传感器,将测量压力记为pi; 在管道上游安装同样型号的压力传感器,将测量压力记为po。两个传感器之间的距离为信号的传递距离,通过控制阀板的转动频率,在管道中产生从1 ~ 50Hz的压力波动,将pi的最大值和最小值之差记为 Δpi,po的最大值和最小值之差记为 Δpo; 以频率为横坐标,Δpo/ Δpi为纵坐标,绘制如图5所示的频率幅值图。将曲线与前面的计算结果进行比较,可以看出数据的变化与计算是一致的。说明模型能很好地描述钻柱内波动信号的传递情况。

图5 地面管道的频率幅值实验结果

实验发现,在上游端压力和流量保持恒定的情况下,下游的旋转阀板转速越高 Δpi越小,如果要维持 Δpi恒定,则需要在上游端施加更大的压力和流量。

3. 2地面分支管的滤波实验

在某次MWD钻井过程中,地面横管有一个三通接口,在距三通接口200cm处安装有一只压力传感器。实验主要分为两个步骤: 首先用封堵将三通管的侧面出口堵死,测量正常钻井过程中钻井液管道的压力信号,并分析信号频谱; 然后在三通管的侧面出口接一根安装有多个阀门的分支管,依次调整各阀门的开关状态,这个动作相当于调整分支管的长度; 测量钻井液管道的压力信号, 并进行频谱分析。在没有接入分支管时,压力信号如图6所示,图6的时域图是传感器测量信号, 采样数200点,频域图是各个频率的能量,可以看出,钻井液管内的压力信号比较杂乱,而且主要集中在50Hz以下的低频段。信号的复杂性导致了对于井下MWD信号识别的困难,从图中可以看出,23Hz的MWD信号比较弱。

图6 没有分支管时的地面横管压力信号与频谱

安装分支管,并将长度调整为18. 6m后,在同样排量下测量到的管道压力信号如图7所示, 对信号进行频域变换后可以看出,12Hz的波动信号得到了很大的抑制,对于其他频段的信号基本没有影响。实验过程中发现,需要的分支管长度要小于计算的分支管长度。分析误差,认为主要是由于钻井液成分复杂且粘度较大,导致实际波速小于计算波速所致。在实际应用中可以设置能够自由调节长度的分支管,根据实际情况进行调整,完成对干扰信号的滤除。

图7 带有封闭分支管时的地面横管压力信号与频谱

4结论

4. 1钻柱中周期性的波动信号在传递过程中,会因频率不同而呈现出不同的衰减特性,其衰减规律为波动衰减,总体趋势是低频衰减小 、 高频衰减大 。

4. 2地面钻井液管道的布局与布管对信号的传递有很大影响,主要体现在对不同频率信号的衰减上,合理的管道结构有助于提高MWD信号的传递 。

超平地面施工探讨 篇7

超平地坪是一种特殊的施工技术, 源于欧美及亚洲发达国家 (日本、韩国) , 是为了提高地面的平整度及硬度, 延长地面使用时间;广泛用于大型商场、购物超市、物流仓储、货物配送中心、货运码头、停车库、汽车制造车间、飞机维修中心、展览会馆及所有高要求的地面工程。

根据中国GB50209-2002《建筑地面工程施工质量验收规范》, 80%地面落差不应大于4mm/2m, 20%地面落差不大于6mm/2m, 超平地坪要求则为95%地面落差不大于2mm/3m, 5%地面不超过3mm/3m;短距离95%地面落差不超过0.75mm/0.3m、1mm/0.6m, 5%不超过1mm/0.3m、1.5mm/0.6m。同时, 一定距离内同等落差值的情况下地面波形越少则平整度越高, 超平地坪则不允许出现高低不平的波浪型。

根据国际上认可并通用的英国British Concrete Society的BS TR34 Table 7.1标准及美国的ACI117标准, 超平地面分为以下几类 (表1) 。

在应用VNA (Very-Narrow-Aisles超窄巷道) 叉车的高层立体货架物流配送中心, 为能够充分发挥VNA系统效率同时保证运时的安全性, 降低叉车的维护费用, 其地面必须具备超高精度的平整度及水平度 (平整度达到千分之一以内) , 远远超过国家标准的要求, 即必须符合超平地坪的要求。

超平地面在国内还属于新工艺, 随着国民经济的发展, 超平地面有着很大的发展前景, 其先进的技术对于同类型工程有着借鉴意义和推广应用价值。

2 工法特点

⑴施工质量更高——可达到激光级精度的地面标高, 地面平整度和水平度是手工整平作业方式的三倍以上, 混凝土密实度提高20%以上, 且适合干硬性混凝土、纤维混凝土及大骨料混凝土。

⑵施工速度更快——作业工效提高100%～300% (每小时可完成150～300平方米的铺筑工作, 平均每天可完成1000～2500平方米) , 并减少人工30%以上, 特别适合工期要求紧、铺注面积大、质量要求高的工程项目。

⑶地面整体性更好——非常容易实现大面积整体铺注, 这种整体铺注技术一方面可以避免地坪分层浇注带来的易空鼓、易开裂等问题, 另一方面可以减少大量的施工缝, 使地面的整体性更好。这是采用其它施工工艺不易做到的。

⑷可减少地面的后期维护费用——由于大面积整体铺注可减少3倍以上的施工缝——而施工缝是很容易受轮载作用而产生破损的, 从而可减少地面的后期维护费用。

3 适用范围

超平地面具备超高精度的平整度及水平度, 广泛适用于大型商场、购物超市、大型仓储中心、物流中心、货物配送中心、货运码头、停车库、汽车制造车间、飞机维修中心、展览会馆、超窄巷道仓库、电视节目演播室、溜冰场、使用精密仪器、设备的生产车间及所有高要求的地面工程。

4 工艺原理

超平地坪通常采用二次浇筑法。地坪的构成有混凝土基层、找平层、面层、界面剂、硬化剂、养护剂及密封剂。混凝土基层一般在结构施工时一起施工, 超平地面实际上是指结构地坪上面的找平层与面层。

超平地面的结构设计详细如图1:

地坪的设计使用国际上认可并通用的地坪平整度及水平度标准ACI 117&BCS TR34;

地坪平整度及水平度测量为根据美国ASTM E1155的检测方法采用F-Number系统。

F-Number系统:

F-number系统-FACE Floor Profile Number:

阐述地面平整度与水平度必须有两个独立的F-number。

平整度F-number (FF) :是通过沿被测区域的测量线测量时每1-ft (300mm) 间距落差的连续变化值表示地表的崎岖不平。

水平度F-number (FL) :是通过沿被测区域的测量线测量每10-ft (3m) 的连续距离内的落差来表示相对于地坪等级的顺应性。

测量:应采用专业仪器DIPSTICK Floor Profiler地坪剖面仪, 测量地坪平整度 (FF) 和水平度 (FL) , 并由计算机出具专业报告。

超平地面分仓采用角钢导轨, 用高精度水准仪抄平, 用气动震桥振捣混凝土, 使其密实平整, 然后再用高精度水准仪调整导轨水平度, 采用刮刀刮平、拖尺拖平再用手扶式抹光机提浆、压光、驾驶型抹光机压光、铁抹子压光收边, 使地坪达到超平。

5 施工工艺及操作要点

5.1 施工工艺

基层清理→角钢导轨固定→涂刷界面剂→气动震桥浇捣混凝土→倾倒耐磨剂和胶混合物→刮刀刮平→拖尺拖平→撒耐磨剂→手扶式抹光机提浆、压光→驾驶型抹光机压光→铁抹子压光收边→切缝→土工布养护→养护剂养护→填逢→涂刷地坪密封剂

5.2 施工操作要点

⑴基面处理:采用铣刨机清除浮浆及杂物, 随后用2000磅高压水枪将处理后的基面清洗干净。

⑵根据分仓平面布置图及超平地面面积定位图设置导轨支撑;在导轨与柱相交处导轨断开, 并离柱60cm处设置一道1.5m长的导轨。导轨安装:先在地面上间距80cm钻眼, 然后将螺丝套筒打入其中, 随后将φ10螺杆拧入套筒中。在螺杆上安装第一个螺母, 随后安装角钢, 然后再安装一个螺母, 最后用高精度的水准仪调整导轨水平度。

⑶在现有建筑物四周设置5mm厚的压缩泡沫板。

⑷涂刷“混凝土专用界面剂”, 增加找平层与基层的附着力。

⑸浇筑80mm厚掺钢纤维 (30kg/m3) 和PP纤维 (0.6kg/m3) 的混凝土, 混凝土塌落度宜控制在70～100mm之间;采用气动桥梁振捣混凝土, 有效振实, 控制平整度和水平度。当浇筑已完成相邻两仓之间的一仓混凝土时, 在振桥下部与已浇灌完混凝土的两仓接触处须设置2mm厚的压缩泡沫垫片。

⑹在震桥震捣后再用高进度水准仪调整导轨水平度。

⑺随后在混凝土表面倾倒耐磨剂和胶混合物。

⑻利用特制超平地坪超长刮刀进行混凝土表面平整一遍。

⑼利用拖尺平整三遍, 不平处再次倾倒耐磨剂和胶混合物。

⑽混凝土表面撒“磨耐顶FE”天然氧化铝助平硬化剂 (2～6kg/m2) 加强耐磨强度和平整度。

以上工序均必须在混凝土初凝前完成。

⑾采用手推式抹光机进行提浆、压光 (三遍) 。

⑿地坪表面收光采用驾驶型抹光机, 有利于增加表面密实度及平整度。

以上工序均必须在混凝土终凝前完成。

⒀喷洒水养护。

⒁在混凝土浇灌完后72小时内采用切割机切割诱导缝, 间距不大于6m。

⒂根据美国及英国超平地坪的严格标准, 在浇灌完混凝土72h内利用专用仪器DIPSTICK测量地坪平整度、水平度, 并由计算机出具专业报告。

⒃覆盖土工布养护4～5天。

⒄用清洗机清洗地面表面, 然后在地面表面涂刷专用养护剂进行混凝土及硬化剂养护。

⒅交工前清洗地面并用水泥基聚合物填缝剂进行填缝。

⒆随后打上专用地坪密封剂 (科涂11和科涂12) , 提高光泽度, 减少灰尘, 便于以后保养、清洗。

7 质量标准及控制

7.1 质量标准

⑴地坪表面采用天然氧化铝刚石助平硬化剂材料“磨耐顶FE”处理, 收光, 增强表面密实度及强度。表面抗压强度≥90MPa, 抗折强度≥13MPa, 莫氏硬度≥8.5～9.0。

⑵表面平整度与水平度见本工法第1页的英国British Concrete Society的BS TR34 Table 7.1标准及美国的ACI 117标准地坪分类。

7.2 质量控制要点

⑴超平地面基层采用铣刨机清除浮浆及杂物, 且要用高压水枪清洗干净, 以增强找平层与基层的粘结力。

⑵导轨安装, 必须要直, 要平、要稳固, 采用精密水准仪抄平、膨胀螺栓固定, 这是超平地面平整度控制的基础。

⑷控制好震桥的施工速度, 使混凝土振捣密实。

⑸初凝前控制好撒硬化剂的时间、用量及均匀。

⑹抹光机抹光, 控制好没有抹纹。

⑺切割诱导缝, 根据弹出的墨线切缝, 控制好缝宽。

⑻覆盖土工布养护。

⑶控制好混凝土的纤维等掺量和塌落度。

8 安全措施

⑴所有施工人员进场必须经过三级安全教育和培训;

⑵机械操作人员必须持证上岗, 进行安全教育培训与班前安全教育。

⑶所有施工人员进入施工现场, 必须戴好安全帽、防护眼镜、手套和劳保鞋。

⑷机械入场后, 需提供配套相关合格证明文件, 每天上班前需要对机械加强检查, 确保制动灵活, 试机正常后方能施工。施工过程中加强对机械各部件的日常检查与维修保养。

⑸机电设备维修时必须要切断电源后无电方能操作。

⑹因在潮湿环境作业, 需注意安全用电防护, 实行三相五线制, 做好机械漏电保护, 防潮设施, 一机一闸, 闸箱上锁。确保用电作业安全;

⑺施工现场如有基坑或者孔洞, 需要对基坑和孔洞进行围护。

⑻楼层超平地面施工, 对垂直运输机械 (如塔吊、物料提升机等) 需要专人操作, 操作人员必须经过劳动部门培训并经考核合格。

9 环保措施

⑴混凝土采用商品混凝土, 在搅拌厂集中搅拌, 混凝土中添加的钢纤维等, 也在搅拌站集中进行。避免现场搅拌污染环境, 并减少了噪声。

⑵混凝土中掺的是钢纤维, 而不是在找平层中使用钢筋, 这也减少了资源浪费。

⑶采用土工布养护, 减少了水资源浪费。

⑷使用密封剂, 超平地面在使用时, 能够避免地下水和土壤受到污染。

10 效益分析

⑴施工速度更快——作业工效提高100%～300% (每小时可完成150～300平方米的铺筑工作, 平均每天可完成1000～2500平方米) , 并减少人工30%以上。

⑵可减少地面的后期维护费用——由于大面积整体铺注可减少3倍以上的施工缝——而施工缝是很容易受轮载作用而产生破损的, 从而可减少地面的后期维护费用。

⑶叉车行走平稳, 速度快, 作业效率高, 提高了经济效益;

⑷叉车运行时的安全系数高, 作业时不会碰撞货架, 同时避免叉车倾倒;减少叉车、货架损坏及货物的损坏;

⑸叉车的维修率及维修成本比一般地坪要低, 减少叉车的维修费用;

⑹均等磨损, 耐磨性能好、使用寿命长;减少地面维修费用;

⑺易使用、易保养、易清洁, 减少保养清洁费用。

楼地面工程施工浅析 篇8

关键词：建筑工程,施工技术,楼地面,质量

楼地面工程在目前的建筑工程中占据着重大比例, 是整个工程的核心环节, 其施工质量的高低直接关系到整个工程施工效益和使用者安全。在工程中, 及时、完整、有效的抓好楼地面工程质量控制是创建优质工程的主要手段, 也是保障工程效益的首要基础。在楼地面工程中, 要想得到一个高质、安全、合理的施工效益, 就必须要在施工中高度重视施工质量, 按照施工图纸、施工规范来进行施工, 同时也需要在施工中对常见的各种质量通病加以处理, 进而保障施工整体性效益。

1 楼地面工程施工技术

1.1 楼地面工程分析

楼地面工程是人们生活中接触最频繁的一个环节, 也是整个工程施工中最为关键的内容之一, 因此在施工的过程中我们需要提高工程施工技术来保证施工质量, 从而使得工程能够满足人们的使用需求。随着社会生产技术和国民经济的发展, 人们在生活中对于室内环境也提出了新的要求, 楼地面作为使用最频繁的工程环节, 其施工质量、施工档次直接关系到室内空间质量和层次, 同时住户对于地面也提出了新的要求, 如承载力、美观性、耐腐性、抗渗性、隔音等要求[1]。

1.2 施工技术

水泥砂浆地面施工技术:

工艺流程:CL7.5轻集料混凝土垫层→基层处理→找标高→贴饼和标筋→刷水泥结合层→铺设砂浆面层→搓平→养护→第一遍压光→第二遍压光→第三遍压光→养护→检查验收。

(1) 施工准备。施工准备工作是目前建筑工程项目中不可缺少的一个环节, 是保障工程顺利开展的关键环节。在目前的水泥砂浆地面施工中, 准备工作主要包含有技术准备、材料准备和条件准备三个环节。

a.技术准备。技术准备是整个工程开展的基础环节, 在其工作中主要包括了工程施工方案的制定, 对工程基础平台的清除和整理。b.材料要求。在施工中, 为了响应投标书的要求, 在施工现场不得不设置一定的搅拌站, 且采用成品CL7.5的轻骨料混凝土和成品混凝土水泥砂浆为主。材料作为任何一种工程施工都不可缺少的环节, 只有在施工之前准备好充足的施工材料准备, 才能保证工程施工的顺利进行, 为工程质量提供可靠的基础前提。c.作业条件。任何一个工程的开展都不可能是空中楼阁, 它都离不开基础条件, 因此在工程中必须要针对隐蔽工程进行验收和总结, 并对其隐蔽工程进行全面处理和完善。首先要确保基层的整洁、干净, 并在前一天提前进行洒水湿润, 进而保证工程质量和验收标准。并且在施工之前好需要提前做好水平处理工作, 铺垫相关的基础层, 采用竖尺、拉线的方式来标识出施工线。

(2) 施工工艺。本工程地面的平整度控制、杜绝空鼓措施以及伸缩缝的设置为质量控制重点, 因此该工程水泥砂浆地面关键工序定为基层清理、灰饼 (冲筋) 以及分格条的设置。

a.基层处理:把沾在基层上的浮浆、落地灰等用銮子或钢丝刷清理掉, 再用扫帚将浮土清扫干净, 应在抹灰的前一天洒水湿润后, 刷素水泥浆或界面处理剂, 随刷随铺设砂浆, 避免间隔时间过长而受到风干形成空鼓。b.找标高:根据水平标准线和设计厚度, 在四周墙、柱上弹出面层的上平标高控制线。按线拉水平线抹找平墩 (60mm×60mm见方, 与面层完成面同高, 用同种砂浆) , 间距双向不大于2m。有坡度要求的房间应按设计坡度要求拉线, 抹出坡度墩。面积较大的房间为保证房间地面平整度, 还要做冲筋, 以做好的灰饼为标准抹条形冲筋, 高度与灰饼同高, 形成控制标高的“田”字格, 用刮尺刮平, 作为砂浆面层厚度控制的标准。c.伸缩缝的设置:水泥砂浆地面应设置纵向伸缩缝和横向伸缩缝, 纵向伸缩缝间距不得大于6m, 横向伸缩缝不得大于12m, 缝宽度为15mm, 缝内填嵌柔性密封材料。d.搅拌:砂浆的配合比应根据设计要求通过试验确定。投料必须严格过磅, 精确控制重量比或体积比。应严格控制用水量, 搅拌要均匀。砂浆的稠度不应大于35mrn, 水泥石屑砂浆的水灰比宜控制为0.4。e.铺设:铺设前应将基底湿润, 并在基底上刷一道素水泥浆或界面结合剂, 将搅拌均匀的砂浆, 从房间内退着往外铺设。f.搓平:用大杠依冲筋将砂浆刮平, 立即用木抹子搓平, 并随时用2m靠尺检查平整度。g.压光:第一遍抹压:在抹平后立即用铁抹子轻轻抹压一遍直到出浆为止, 面层均匀, 与基层结合紧密牢固。第二遍抹压:当面层砂浆初凝后 (上人有脚印但不下陷) , 用铁抹子把凹坑、砂眼切实抹平, 注意不得漏压, 以消除表面气泡、孔破等缺陷。第三遍抹压:当面层砂浆终凝前 (上人有轻微脚印) , 用铁抹子用力抹压。把所有抹纹压平压光, 达到面层表面密实光洁。h.养护:应在施工完成后24h左右覆盖和洒水养护, 每天不少于2次, 严禁上人, 养护期不得少于7天。

2 施工质量控制要点

搂地面工程的施工质量如果控制不好, 轻则出现微小裂纹.重则出现起砂、空鼓、裂缝等质量事故, 虽不影响结构安全, 但却往往造成顶棚泅水、脱落和楼地面渗漏水等弊病。建筑楼地面工程开工前做好图纸会审、施工方案、技术交底、施工工机具准备到位等技术准备工作。所用中粗砂含泥量不大于3%。施工人员经培训。掌握操作要领, 把住关键工作。做好配合工种及施工顺序安排, 工序穿插合理。现场施工基本结束后, 还应做好后期质量控制。对已完工程进行彻底清理干净。

水泥地面裂缝有多种, 主要有通长的纵向及横向裂缝, 连底裂缝和表面裂缝, 不规则水裂、干缩等塑性裂缝。原因有多重。第一, 材料性能不好及养护不善:如水泥安定性不好, 收缩大;砂子粒度过细, 拌合物泌水, 引起收缩裂缝:面层做完后未及时浇水养护, 是产生千缩裂缝最普遍的原因。第二, 水泥拌合物稠度 (坍落度) 过大或搅拌不均匀, 拌和物水灰比过大或搅拌不均匀, 造成粗骨料沉淀、砂浆离柝, 混凝土内水分蒸发形成孔隙, 削弱了混凝土的粘聚办, 从而降低了其抵抗内在 (如水泥收缩、温度应力) 和外来损害的能力。

3 结论

随着社会的发展和生活质量的提高, 各种地板面层和施工材料进入了人们的生活中, 同时附带的地面工程技术也随之兴起。未来的地面工程领域, 将会有更多新材料和新技术出现。

参考文献

[1]刘振东.浅谈高支模模板的施工[J].中小企业管理与科技 (下旬刊) , 2011 (6) .[1]刘振东.浅谈高支模模板的施工[J].中小企业管理与科技 (下旬刊) , 2011 (6) .