联合预处理

联合预处理（共11篇）

联合预处理 篇1

南方某制膜企业主要生产中空纤维膜, 由于在生产工艺中加入必要的有机溶剂, 致使废水中的有机物质浓度较高, 其中的主要成份为DMAC (二甲基乙酰胺) 、DMF (二甲基甲酰胺) 、PVDF (聚偏氟乙烯) 、PVP (聚乙烯吡咯烷酮) 、PEG (聚乙二醇) 、甘油和乙醇等, 因而使得该生产工艺废水的COD值较高, 毒性较大, 可生化性差。

该企业采用生化MBR工艺, 通过厌氧+好氧+膜进行处理。但由于生产废水的COD值较高为30000～40000 mg/L左右, 工艺进水经过稀释至COD值2500mg/L左右时, 总出水COD值仍在400mg/L左右, 无法达到国家出水水质要求。因此需要对废水进行预处理[1], 提高废水的可生化性, 使MBR发挥更大的作用, 改善出水水质。

针对这一问题, 提出了曝气微电解-混凝/离心-催化电氧化工艺[2,3,4,5,6,7,8]进行预处理, 再与生化MBR工艺相结合, 可大大提高废水的处理效果。通过现场调试运行, 其废水可实现达标排放。

1 废水水质特性

1.1 废水水量

根据企业车间生产状况和发展要求, 生产废水水量为160m3/d。

1.2 废水水质

2 处理工艺

2.1 物化预处理

根据国内外对高浓度难生化废水处理的实际工程运行情况和现场中试试验, 在保留原有MBR工艺, 实现低的建设费用和运行成本, 达到最佳的出水效果的基础上, 对该废水采用曝气微电解-混凝离心-催化电氧化联合工艺进行预处理, 利用物化处理方式可有效降低废水的COD值, 并提高其可生化性。

曝气微电解作为物化工艺第一步, 其过程就是利用铁碳填料中Fe作为阳极C作为阴极发生的原电池反应、氢的还原作用和反应产物Fe2+和Fe3+的很好的絮凝作用等来分解去除废水中的有机物。该方法是一种自20世纪70年代就开始进行研究并已得到一些应用的废水处理方法[9]。

由于曝气微电解过程中COD的去除率和铁的消耗有一定的关系, 而本工程中的废水浓度比较高, 因此伴随着废水的处理过程产生了一定量的铁泥, 需要在曝气微电解之后和催化电氧化之前加入混凝离心的处理过程去除, 同时可以利用混凝离心的过程去除废水中部分有机物质, 降低COD值。

电化学氧化法处理废水中的有机污染物, 就是有机污染物在设备电极表面发生直接或间接氧化还原反应, 或者是在有Fe2+存在的酸性溶液中发生电Fenton反应, 最终生成H2O和CO2, 有机污染物得到去除。其机理是由于在反应过程中, 形成强氧化性的·OH基团, ·OH基团作为中间产物实现对污染物的深度氧化分解。

由于原水水质水量变化大, 而且根据工程要求, 该物化工艺废水进水COD稀释调节到20000 mg/L左右, 因此在工艺最前端设置均质调节池。调节池出水依次进入一级调酸配水池、一级曝气微电解反应器、二级调酸配水池、二级曝气微电解反应器、混凝调节缓冲池、离心机、电氧化一级配水池、一级电氧化反应器、电氧化二级配水池、二级电氧化反应器、生化缓冲池, 然后进入原有MBR工艺, 工艺流程如图1。

2.2 MBR生化

生化处理MBR工艺 (图2) , 通过一体式构筑物实现厌氧+好氧+膜处理废水的过程。MBR技术是一项新型高效的生物处理技术[10], 它用膜组件作为取代二沉池的泥水分离单元设备, 并与生物反应器组合构成一种新型的生物处理装置。膜分离技术与传统废水生物处理技术有机结合, 大大提高了固液分离效率, 并且由于曝气池中活性污泥浓度的增大和污泥中特效菌 (特别是优势菌群 ) 的出现, 提高了生化反应速率。同时, 通过降低 F/M比减少剩余污泥产生量 (甚至为零) , 从而基本解决了传统活性污泥法存在的许多突出问题。MBR工艺处理对象从生活污水扩展到高浓度有机废水和难降解工业废水, 已经得到了广泛的应用。

该废水处理最初应用MBR工艺, 并在系统中采用了自产超滤膜, 有效的减少了占地面积并降低了废水处理成本, 通过稀释进水取得了一定的处理效果, 但出水水质不达标。这主要是由于原水水质水量变化大, 可生化性差造成的。

通过曝气微电解-混凝/离心-催化电氧化的物化预处理工艺再配合该MBR工艺进行企业废水处理能够有效的避免水质变化和原水的弱生化性给MBR工艺产生的影响, 实现MBR工艺的处理作用。

3 主要构筑物和设备

(1) 均质调节池。

尺寸为16.0m×10.0m×3.2m, 水力停留时间3天, 调节容积480m3。池内设有鼓风曝气管路。

(2) 调酸配水池。

尺寸为3.2m×3.2m×1.5m, 水力停留时间2.0h, 调节废水pH至3～4。池内壁做防腐, 池内设有曝气管路用于调酸混合。

(3) 曝气微电解反应器。

尺寸为Ф2.0m×3.0m, 废水停留时间2.5h。进气量为0.7m3/h, 进水量为1.4 m3/h。设备连接管路上安装有电磁流量计。

(4) 混凝调节池。

有效容积25m3。由于微电解出水含铁量比较高, 所以需要对微电解出水进行pH调节然后离心去除, 才能进入电氧化反应器和生化反应器。在该处对pH的值调节至8～9。

(5) 离心机。

采用LW355-1460型卧式螺旋卸料沉降离心机, 将微电解出水中的铁泥从混合液中分离出来, 便于下一步处理。

(6) 电氧化配水池。

尺寸为3.2m×3.2m×1.5m, 水力停留时间2.0h。

(7) 催化电氧化设备。

尺寸为1.7m×1.25m×2.0m, 有效容积4m3, 废水停留时间2.0h。设备内部装有电极板和特制填料, 通过电源提供的直流电流发生电氧化作用。进气量为0.5m3/h, 进水量为1.1 m3/h。

(8) 生化缓冲池。

尺寸为16.0m×10.0m×3.2m, 用以混合来自电氧化设备产水、部分生活污水、部分低浓度的生产废水和部分雨水等, 将生化MBR进水COD降低到一定程度, 同时提高废水可生化性。

(9) MBR膜生物反应器。

尺寸为9.0m×3.0m×3.0m, 铁质反应器, 有效容积80 m3, 废水停留总时间为7d。反应器中好氧区和膜区设置有曝气管路。

4 设备运行

该工程于2008年动工改造, 2009年3月开始调试运行并经过一段时间的试运行, 取得了比较理想的运行效果, 处理后排水指标均满足国家要求。各单元运行情况见表2。 (经均质调节池稀释调节, 微电解进水COD值降为20000mg/L左右, 故表中部分数据与生产废水水质不同。表中数值取稳定运行时连续数据平均值。因为生化缓冲池内为电催化氧化产水和生活污水等的混合体, 部分测定结果与本研究无关, 故生化缓冲池中仅测定了COD值的变化。)

5 结果分析

从运行结果中可以看出, 在原水进水COD值为19500mg/L时, 物化处理过程COD去除达到81.1%, 有机物处理效率较高;B/C值由进水的0.2提高到0.5～0.6, 可生化性大大提高。物化处理出水经过生化缓冲池的调节后再经过MBR生化处理, 出水水质达标。

由此说明, 该企业废水直接通过MBR工艺处理是不可行的, 主要原因在于其原水的水质特点属于高浓度、难生化, 水质水量变化较大的化工废水。在单一的MBR工艺基础上, 增加曝气微电解-混凝/离心-催化电氧化工艺进行预处理, 可以有效降低有机物浓度, 提高废水可生化性, 水质水量变化幅度对预处理工艺的影响较小。改造后工艺的应用是可行的。

6 结 论

(1) 采用曝气微电解-混凝离心-催化电氧化联合工艺对该制膜废水进行预处理取得了理想的效果, 这说明该方法适合于对高浓度难生化废水的预处理。

(2) 微电解采用废铁屑、活性炭和固体催化剂等组合填料, 具有以废治废, 低成本高效率的优点, 大大提高了废水的可生化性, 为进一步电催化氧化过程降低了负荷。对于该设备产生的铁泥可以通过混凝离心分离后作为混凝剂材料再次回收利用。

(3) 电催化氧化对于废水的有机物浓度的降低, 可生化性的提高, 以及对强极性有机物和毒性物质的去除也起到了关键的作用, 在整个应用过程中效果良好。

(4) MBR工艺由其工艺特性和传统活性污泥法所不可替代的工艺优势在污水处理过程中也发挥了很大的作用, 适用于普通化工废水和生活生产废水以及经过物化预处理的特殊废水的处理, 具有比较广泛的应用前景。

(5) 制膜废水以其独特的水质特点对工业废水处理工艺提出了更高的要求, 从该研究中不难看出催化电氧化预处理与MBR生化联合工艺适合于处理高浓度难生化有机废水, 该工艺可作为整套处理系统应用于类似工业废水处理中。

摘要：针对某制膜企业废水COD值高, 可生化性差的水质特点, 在原有MBR (膜生物反应器) 生化处理的基础上, 增加曝气微电解-混凝/离心-催化电氧化对该制膜废水进行预处理, 提高废水的可生化性, 使通过MBR处理的废水达标排放。现场测定结果表明, 预处理设备运行效果良好, 整套系统处理出水COD<100mg/L、BOD<20mg/L、NH3-N<10 mg/L。催化电氧化预处理与MBR生化联合工艺在高浓度难生化有机废水处理方向上具有比较好的应用前景。

关键词：制膜废水,曝气微电解,混凝离心,催化电氧化,MBR

参考文献

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联合预处理 篇2

摘要：利用白腐菌联合处理皂素废水与造纸黑液,结果表明,两种废水混合可以有效的消除皂素废水的强酸性和造纸黑液的`强碱性,经过白腐菌处理,混合废水体系的CODCr、色度和木质素去除率分别为88.43%、86.0%、70.1%,pH由弱酸性降低到pH 3.7左右,出水可以进入造纸厂其他废水处理系统进一步处理.作 者：冯仁涛 王宏勋 张晓昱 Feng Rentao Wang Hongxun Zhang Xiaoyu 作者单位：冯仁涛,Feng Rentao(四川理工学院酿酒生物技术及应用四川省重点实验室,四川,自贡,643000;华中科技大学生命科学与技术学院,湖北,武汉,430074)

王宏勋,张晓昱,Wang Hongxun,Zhang Xiaoyu(华中科技大学生命科学与技术学院,湖北,武汉,430074)

联合预处理 篇3

关键词：CAD；PHOTOSHOP；图像处理

中图分类号：TP317.4-4 文献标识码：A 文章编号：1674-7712 （2014） 04-0000-01

CAD和Photoshop软件都有其各自领域的使用特点和优点，也在各自的领域得到了大家的认可。最迅速而有效地使用软件绘制图像，在生产生活中得到更多的效益，在学习软件的过程中掌握更多的操作手段和技能并达到举一反三的效果，是我们在教学中应该探讨的。

一、CAD软件

通过多年的教学，让我清楚地认识到CAD是大家普遍认可的处理二维施工制图的优秀软件。它能把用户的设计思想或者叫设计内容清晰地表达在设计图纸上，并利用图层等功能方便地在一张图纸中绘制。例如：接到一个绘制卡通图片的任务，大家准备画图。可能很多人就说了，那就开始画吧。但这不正确，需要做的事还有很多。

首先，我们要做的是应该进行各种基本的设置。进行各方面的设置是非常重要的，包括图层的设置以及其中的颜色、线形、线宽等，还包括极轴模式、捕捉模式、极轴追踪等的设置。只有各项设置合理了，才能为接下来的工作奠定基础，才有可能清晰、准确、高效地绘制二维图形。

其次，要根据所要绘制的图形，选择适当的绘图命令。绘制的卡通图片中使用最多的是“样条曲线命令”，它可以根据卡通人物的轮廓曲线灵活地绘制图形的外轮廓，达到描线稿的效果。

（1）插入光栅图像。选择卡通图片，在屏幕上选择适当的位置和比例在绘图区放置图片。

（2）设置操作环境。因为要绘制的图形相对随意，不同于工程图的绘制，基本不需要捕捉关键点，所以在进行下一步之前，先关掉状态栏中的极轴模式、对象捕捉模式、极轴追踪模式。

（3）选择“样条曲线命令”，寻找到起始点，用鼠标点选第一点，根据文本窗口的提示点击下一点，再下一点，最后完成卡通图形的绘制。每个点的绘制都是根据图形的弧度来点击的，需要长期的练习，不断总结经验以得到最佳效果。

（4）如果上一步有不完善的地方，利用CAD中的关键点的编辑修改点的位置，来调节曲线的弧度，从而使曲线达到符合卡通形象的位置。

（5）在绘制过程中会有很多曲线有超出部分或者有互相不正确的遮挡部分，这时选择修剪命令，修饰图形使其完美。

最后，将绘制的卡通图形导出为后缀名为“*.eps”的文件。再到Photoshop中给图片进行颜色等方面的修饰。

二、Photoshop软件

Photoshop是一款强大的图像处理软件，在很多方面都有其自身的特点和用途，在实际生产生活中的使用也是非常广泛，学习这个软件是很有必要的。

Photoshop的优点主要有以下几个方面：

（1）色彩和色调的调整。

（2）通道和图层的使用。

（3）文字的特效处理。

例如：得到一个从CAD中绘制的黑白卡通图片，图片为矢量图，利用Photoshop软件进行图像处理。

首先，利用Photoshop软件打开绘制的卡通图形，将后缀名为“*.eps”的文件栅格化为所需的图片尺寸，放大到适当的比例。现在已经是相对清晰的图形。

其次，加粗描线稿。因为图形在其他软件中还需要使用，例如Word软件，适当缩放后，描线就显得比较单薄，效果不是很好。选择黑色描线稿，用“色彩范围”命令选择图形中的白色，然后选择反向，再使用扩展选区1至3个像素，使用黑色填充线描稿，完成加粗描线稿。改图层名称为“色彩层”，将此图层复制，改图层名称为“外轮廓线层”，用来制作卡通形象的黑色轮廓线。

再次，利用“填充命令”给“色彩层”填充颜色并进行色调的调整。选取“填充命令”，选取适当的颜色，在画面中进行图像的大块颜色的填充。当图像不是很明显时，适当放大，再进行颜色填充，注意不要漏掉颜色。

最后，再利用Photoshop中的各种“选取命令”、“画笔命令”等，绘制卡通形象的细节部分并做颜色的调整，完善图像。

三、软件的交互使用

CAD和Photoshop软件的交互使用有两种：

一是将CAD的图纸导成图形文件（即后缀名为“*.eps”、“*.jpg”、“*.bmp”等文件）以用于Photoshop的制作。例如：在建筑行业中就需要用CAD软件绘制好施工图，而Photoshop软件可以处理施工图形作为广告宣传的平面设计稿，结合使用相得益彰。

另一种是把Photoshop中处理的图形文件（即后缀名为“*.jpg”、“*.bmp”的文件）插入到CAD中，作为图形绘制的参考。在学习CAD软件时，要学会下载一些样本图形作为模仿练习的对象。我们把图形插入到CAD软件中是很方便学习的一种方法。但是很多图形直接插入效果不是最好，这时也需要Photoshop软件进行简单的处理，突出图片的效果以利于在CAD软件中的绘制。

CAD和Photoshop软件在生活生产中有着许多独自的优点，将其中的一些优点结合使用，既利于使用软件，也利于学习过程中软件的综合利用。

参考文献：

[1]张源远.PHOTOSHOP广告创意与设计实例教程[M].北京：清华大学出版社.

[2]王珂.等编著.新世纪PhotoshopCS2中文版应用教程[M].北京：电子工业出版社，2006.

联合预处理 篇4

1 废水水质及排放标准

该医药厂废水主要由生产废水、设备清洗水、车间冲地水、实验室排水、锅炉污水和生活污水组成,总处理水量为45 m3/d。通过对县城内各污水排入点监测表明,该废水含有少量沉淀物,当车间进行设备清理或冲洗地面时,水质变化大。处理系统执行《化学合成类制药工业废水排放标准》(GB21904—2008)中表2要求标准,出水直接排入水体。具体废水水质和排放标准如表1所示。

2 工艺流程

针对废水水质特征,系统采用预处理+UASB+SBR联合工艺,工艺流程如图1所示。

2.1 前处理系统

前处理系统包括pH值调节池、竖流式沉淀池、三效蒸发结晶器。

(1)pH值调节池。各生产工艺废水虽然pH值不同,但混合后仍然呈现酸性,pH值在2~4之间。为了不对后续处理工艺中的铁质处理器产生伤害,影响其使用寿命,需要将调节池里废水的pH值调节至7.0~7.5之间。

(2)竖流式沉淀池。原生产废水中含有少量沉淀物,经过pH值调节之后,沉淀物增多。如果直接进入三效蒸发结晶器,不仅容易阻塞管道,增加其处理负荷,也降低了处理效率。经过沉淀之后,无沉淀物的废水直接进入三效蒸发结晶器,沉淀物进入危废储池。

(3)三效蒸发结晶器。由于废水中盐分和CODCr的浓度高,如果直接进入UASB处理系统进行生化处理,将会产生严重后果,甚至不能成功启动装置。在本阶段,大部分盐分被去除,COD、氨氮的质量浓度也得到了大幅度降低。出水温度在70度左右,经过收集、输送,温度在40~50度之间,满足了下一步厌氧处理的高温消化条件。

2.2 UASB厌氧反应器

UASB系统是整个处理系统的核心构筑物,其有结构紧凑、处理能力大、能耗低、投资小和处理效果良好等优点,在处理高浓度有机废水(如医药工业废水)和低浓度有机废水(如城市生活污水)等方面都得到了良好的实践。

2.3 SBR反应器

SBR反应器是一种好氧反应器,在有氧条件下利用好氧微生物包括兼性微生物的作用去除废水中的有机物。其具有工艺简单,节省费用、生化反应推力大、效率高、运行方式灵活、脱氮除磷效果好、耐冲击负荷、处理能力强等优点。由于UASB不能直接将高浓度废水直接处理至标准排放,故本设计中设立了SBR处理单元。在SBR池中,废水中溶解态的有机物透过细菌的细胞壁进入细菌体内为细菌所吸收,而固体和胶体形式的有机物先被吸附在细菌体外,由细菌分泌的胞外酶分解为溶解性物质,然后再渗入细胞体中。一部分被吸收的有机物被氧化成简单化合物同时释放出细菌生长、繁殖、活动所需要的能量,另一部分有机物合成为新的原生质,作为细菌自身生长、繁殖所必需的营养物质[1]。

3 UASB系统的启动及运行

3.1 UASB系统的启动

UASB的初次启动和颗粒化过程通常分为3个阶段,即启动与提高污泥活性阶段、稳步提升负荷期和厌氧稳定运行期。本次调试启动时间在7月初,气温有利于UASB系统的启动。

3.1.1 启动与提高污泥活性阶段

在启动初始阶段,采用间歇进水方式,进1 h停2 h,启动容积负荷为0.25 kg/(m3·d)。

厌氧启动首先是污泥的接种。接种最好选用相同性质污水处理站的厌氧泥。稠的消化污泥对于颗粒化污泥的形成有利,从而加快初次启动的速度。除了消化污泥之外,粪肥、下水道污泥、一些污水沟沉淀物和富含微生物的河泥也可以被用于接种,但其中含有的砂子等杂质会影响污泥的活性。本次调试接种采用的是脱水污泥,接种量(以VSS计)为11 g/L。由于接种污泥为脱水好氧剩余污泥,所以必须通过一个使好氧微生物死亡、兼氧微生物适应和污泥稳定化的过程。该过程耗时11 d。

在UASB启动初期,不能片面追求反应器的处理效率、产气率和出水水质等,此阶段的主要目标是使反应器逐渐进入工作状态。从微生物角度看,它实质上是使菌种由休眠状态恢复及活化的过程,在这一过程中,应当有一个停滞期存在。当菌种从休眠中恢复到营养细胞的状态后,还需经历一段对废水性质的适应过程。在整个污泥颗粒化过程中,选择、驯化、增殖同时进行,而原来污泥中产生甲烷菌的增长速度相对于产酸菌要慢的多,因此在这个阶段内,反应器应维持在一个较低的负荷状态,一般容积负荷不超过0.6 kg/(m3·d)。在污泥接种初期,由于进水上流速度和沼气的影响,会有非常细小分散的污泥及杂质跑出,出水较浑浊,一般4 d之后出水逐渐变清[2]。

3.1.2 稳步提升负荷期

这一阶段的主要目的是在稳定处理效果的基础上,逐步提高系统的负荷,在温度、pH值等条件不变的基础上,通过控制进水量使UASB反应器的容积负荷逐步提高到正常运行水平,逐渐实现连续进水[3]。

此阶段是整个厌氧调试的关键,由于产气量及上升流速的增加,污泥床产生膨胀,导致污泥的洗出量加大,且多为絮状污泥。大量絮状污泥的洗出使得剩余污泥开始形成颗粒污泥,整个处理系统中的污泥活性大大增加。在这个过程中,必须每天对CODCr、pH、VFA(挥发性脂肪酸)等指标进行试验分析,以掌控系统的调试运行状况。本阶段末期,由于颗粒污泥的形成,污泥洗出量将逐渐减少。从生物学角度看,这一过程实际上是反应器对颗粒状污泥与絮状污泥的筛选[4]。

3.1.3 厌氧稳定运行期

在加泥40~50 d后,反应器内颗粒污泥大量形成,絮状污泥减少,出水水质趋于稳定。在此之后还需让反应器继续稳定运行10 d左右,以确定其可靠性。

3.2 UASB系统处理效果分析

CODCr、VAF是体现UASB系统运行效果的最重要指标,在整个调试过程中,应每天对进水的CODCr、VAF进行监测,监测结果表明系统对CODCr、VAF具有稳定的去除效果,达到了预期的设计目的,为下一步SBR好氧处理奠定基础。调试过程中的进出水CODCr、VAF浓度变化及去除率如图2、图3所示。

4 SBR处理系统的启动

厌氧反应器的出水流至调节池中,与生活废水混合。与厌氧反应系统相比,好氧系统的启动相对简单。好氧系统的活性污泥繁殖较快,调试时间相对较短,但要保持好氧处理系统的各项出水指标尤其是CODCr和NH3-N都具有稳定的去除率,也必须根据实际水质情况,适当及时调整好氧池的反应条件,同时逐步提高污泥负荷达到设计值,此过程耗时20 d。当好氧反应器达到满负荷之后,同样需要稳定运行10 d左右,以确定其可靠性。

经过近2个月的调试,系统对CODCr、BOD、NH3-N的去除率高于90%,出水水质满足《化学合成类制药工业废水排放标准》(GB21904-2008)中表2要求,达到设计预期效果。

5 结论

(1)预处理-UASB-SBR联合工艺对高浓度医药工业废水具有良好的处理能力,出水水质可满足《化学合成类制药工业废水排放标准》(GB21904-2008)中的表2要求。

(2)三效蒸发结晶器的进水pH值应控制在7.0以上,否则会加剧反应器的腐蚀速度。

(3)在污泥接种阶段,选取较大的接种量,可以缩短系统的启动时间。选择种泥时,尽量选用与所处理水性质相近的废水污泥,相似度越高,所需驯化时间越短。

(4)反应器启动初始阶段,COD容积负荷不宜太高,一般选择0.3 kg/(m3·d)左右。当可降解COD去除率达到70%后,逐步增加负荷,增幅在20%~30%之间,可通过增加进水量来实现。

(5)系统的启动情况易受环境因素影响,尤其是温度的影响。夏季系统能快速完成启动。所有生物处理系统的进水pH值应保持在中性条件,这也有利于系统的启动。

(6)医药工业废水成分复杂,营养元素丰富,一般情况下不需要再额外投加营养元素。

参考文献

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联合预处理 篇5

研究了融合菌RHJ-004与活性污泥联合曝气处理含铬废水的生物吸附性能.结果表明,融合菌RHJ-004与活性污泥联合曝气对铬具有良好的处理效果,投加10g/L菌体、6g/L污泥,处理50mg/L的铬液,还原率可达83.26%,去除率达72.04%.该吸附剂对处理酸性含铬废水具有很大的`潜力,在pH=1～5时,还原率均>80%,去除率均>70%;溶解氧是影响该吸附过程的一个重要参数,当DO=2～4mg/L时,生物吸附效果较好,还原率达到75%以上,去除率也超过65%;融合菌RHJ-004与活性污泥对六价铬的联合吸附可用Langmuir模型和Freundlich模型描述,但Freundlich模型的拟合效果更好.

作 者：杨峰 尹华 彭辉 叶锦韶 卢显妍 何宝燕 张娜 YANG Feng YIN Hua PENG Hui YE Jin-shao LU Xian-yan HE Bao-yan ZHANG Na 作者单位：暨南大学环境工程系,广州,510632刊 名：环境科学与技术 ISTIC PKU英文刊名：ENVIRONMENTAL SCIENCE & TECHNOLOGY年，卷(期)：29(5)分类号：X703.1关键词：融合菌 活性污泥 铬 曝气 生物吸附

联合预处理 篇6

摘要：真空联合堆载预压法是软土地基处理中一种实用、经济、适应性广的大面积软基处理的有效方法，在市政道路软土地基加固处理中具有广阔的应用前景。为此，本文首先分析真空联合堆载预压加固路基的原理、施工工艺，然后结合工程实例对其加固效果进行前后对比，为该方法在市政道路工程的软基处理中提供参考经验。

关键词：真空联合堆载预压法；市政工程；地基处理

真空预压及真空——堆载联合预压法是加固软土地基的有效方法，尤其是对于含水量大、压缩性高、强度低、透水性差、埋藏深厚的软黏土有着较好的处理效果，它能够消除大部分的软土主固结沉降，减少工后沉降，在一定程度上提高地基承载力。该方法已广泛运用于海内外的软土地基处理工程中，例如高速公路、机场、吹填造陆、电厂等。

真空-堆载联合预压法的核心包含三大系统：排水系统、加压系统和密封系统。排水系统主要用于改变地基原有的排水边界条件，增加孔隙水排出的通道，缩短排水距离，加速软土的排水固结过程。而排水系统由水平排水系统和竖向排水系统构成。水平排水系统是由地表铺设≥40cm～50cm厚的中粗砂排水砂垫层与砂垫层中铺设的水平滤管共同组成的；竖向排水系统为打设的竖向塑料排水板或砂井；加压系统即真空压力和堆载压力，它使土中的孔隙水产生压差引起渗流而使土固结。密封系统即为防止漏气的竖向密封墙和地面表层的密封膜。三大系统的正常协同工作，是真空-堆载联合预压法的成功的关键。本文将根据在市政道路某工程软土地基的实际工程经验，结合理论计算，对于排水系统和密封系统的关键技术的应用进行综合分析。

1、工程概括

某道路工程全长7.65km，其中软基处理长度6.5km，沿线软土均分布在粉砂淤泥质海岸地貌内，地下水位埋深0.0m～4m，表层为黄褐色素填土，以粘性土为主，含沙礫，下为淤泥、淤泥质粘土。经设计方案比较确定采用真空联合堆载预压方式对软土地基进行处理：地基处理深度大于8m时，有效抽真空时间为120d；地基处理深度小于8m时，有效抽真空时间为90d；路基填筑高度小于3m，堆载30Kpa；填筑高度大于3m，堆载40Kpa。

2、真空联合堆载预压原理

2.1塑料排水板堆载预压是将带状塑料排水板用插板机将其插入软弱土层中，组成垂直和水平排水体系，然后在地基表面堆载预压（或真空预压），土中孔隙水沿塑料板的沟槽上升溢出地面，从而可加速软土地基的沉降过程，使地基得到压密。

2.2真空预压地基是以大气压力作为预压荷载，它是先在需加固的软土地基表面铺设1层透水砂垫层或砂砾层，再在其上覆盖一层不透气的塑料薄膜或橡胶布，四周密封好与大气隔绝，在砂垫层内埋设渗水管道，然后与真空泵连通进行抽气，使透水材料保持较高的真空度，在土的孔隙水中产生负的孔隙水压力，将土中孔隙水和空气逐渐吸出，从而使土体固结。

2.3真空- 堆载联合预压方法综合上述两种施工方法，整合并同时进行。真空预压期间，受真空预压荷载的影响，加固土体产生侧向收缩变形，而在堆载预压期间，土体受堆载影响，加固土体产生侧向挤出变形，上述两种变形在施工过程中可相互抵消，从而可以使堆载的速度加快但不会使路基失稳。

2.4真空- 堆载联合预压方法的优点 ①缩短了固结时间；②土体侧向变形很小，地基不会发生剪切破坏；③设备和工艺简单。

通过抽气和竖向排水体导水气作用，使膜下土体与外部空气形成压差，把大气压作为荷载，并在真空预压压力稳定一段时间（连续 10d 膜下真空压力达到80kPa）后分层加载土方，形成超载预压，达到软土固结目的。真空联合堆载预压可加快软土固结，减少土方堆载和稳定边坡作用。自重联合真空预压加固如图 1所示。

图1 真空预压加固软基示意

3、施工工艺

3.1 施工次序

清表后铺设30cm砂砾垫层，打设塑料排水板，埋设观测设备，铺设排水滤管，挖密封沟，铺设20cm砂砾垫层，再铺设10cm细砂，其上铺设一层无纺土工布，再设二层真空膜，封密封沟，安装射流泵，连接管路，抽真空，观测真空预压（真空度≧80kPa）稳定10d左右，铺设一层土工布，铺设细砂和粘土，然后进行正常堆载。

3.2真空预压施工工艺流程图

3.3真空预压管路布置

排水管道主管和支管及其管接均采用硬质 PVC管，在管壁按正三角形开孔，孔径8mm，上下孔间距为40mm，打孔后外包250g/m2以上无纺土工布包裹。真空射流泵数量按约900m2～1200m 2 处理面积控制。

3.4排水系统施工

3.4.1水平排水系统（砂垫层）施工

（1）测量放线

按试验段的几何尺寸，由专业测量工程师用经纬仪和水准仪进行填砂范围的测放，沿加固区中轴方向每 20m用木桩钉设标志并标示高程。

（2）膜下砂层摊铺

分2层填筑，用推土机按一定方向将堆砂向前平推，结合人工将砂料摊铺平整，最后人工修整作业面，并用轻型压实机静压，使砂垫层平整度、铺筑厚度、密实度均达到要求（下层30cm的砂垫层平整度可不作很高要求）。

（3）膜上砂层摊铺

分1～2层填筑，膜上砂垫层中部设1层土工格栅，用机械倒运，人工摊铺，保证砂垫层施工的平整度。

3.5塑料排水板施工

联合站污水处理监测系统 篇7

1 联合站污水处理工艺

1.1 污水处理工艺

油田污水是从单井生产和计量间、联合站等各个环节对石油进行简单的油、气、水进行分离后产生。这样油田污水会直接排放到地表对环境造成污染, 而回注到底层会对底层造成腐蚀。升压处理一次处理回收注入缓冲水罐二次处理含有污水物理杀菌加药处理。

油田污水含有较为复杂的成分, 主要有硫化物和固体杂质颗粒等。而大庆油田目前采用通过向油田污水中添加化学药剂的设计方法, 并结合破乳、絮凝、中和的物理方式, 最终以沉降、过滤物理方法对油田污水进行净化处理。图1所示为油田污水处理工艺流程。

本控制系统其工艺流程为:来自联合站的污水, 进入缓冲罐, 通过缓冲罐的升压泵将污水打入过滤罐进行过滤, 经过滤后的污水最后输出到站外, 供联合站其它系统使用;需要对过滤罐进行反冲洗时, 用反冲洗泵将反冲洗罐液体打入过滤罐进行反冲洗操作, 最后把反冲洗产生的深度污水回收到回收池。从工艺流程上可以看出, 回收池的水位对整个控制系统的安全有着非常重要的作用。在反应罐前安放污水调储罐, 反应罐入口放置污水升压泵, 保证系统控制反应罐入口流量稳定的同时由系统控制智能调节污水液, 不但保证了流量的稳定也增加了控制系统的安全性。

2 PID控制算法

2.1 PID算法

PID控制器相对于其他控制器的优势是原理简单, 易于实现, 应用范围广, 控制参数互不影响, 参数选定相对容易。目前包含三种比较简单的PID控制算法分别是:增量式算法, 位置式算法, 微分先行法。

2.2 PID液位控制参数整定

本系统是由PID增量式来完成程序设计的, 参数整定后用Matlab进行系统仿真, 观察曲线是否符合要求, 我们以串联双容水箱系统作为模型来模拟仿真。根据Matlab仿真选出的PID参数在我们工程实际应用中是不符合要求的, 只能用经验法选出参数以达到检测控制的要求。

3 监测控制系统设计

3.1 监测控制系统

要进行水罐液位控制只需要单独拿出来对其液位进行检测和控制以保证处理过程安全有序的进行。

3.2 报警系统设计

系统软件的报警和事件的设计思路是:当系统检测到报警和事件发生, 内存缓存区中存储这些信息, 两类事件都是以先进先出的排列形式进行信息交换, 所以内存中只会存储最近时间的报警和事件。当缓存区内在规定时间内没有新报警和事件发生时, 系统会对信息进行记录并存储。报警和事件的记录可通过文本文件或数据库导出来。而用户也可以通过箱体上人机界面中查看存储的信息。报警事件的设置:将其低低报警设为10、低报警设为20、高报警设为80、高高报警设为90。

3.3 实时曲线的存储和查询设计

实时趋势曲线中设置了可绘制的网格区域, 记录的曲线会在区域中显示出来, 左方的时间轴和下方的数值轴分别用X、Y进行标注。通过实时趋势曲线周围出现的矩形移动位置或调整大小便于观看, 趋势曲线的更新由系统自动完成。

3.4 仪表的选择

目前测量液体的流量计主要有:电磁流量计、超声波多普勒流量计、明渠流量计等。污水处理厂的进水流量计安置在沉砂池和水泵房线路上, 因油田污水要压到沉砂池上, 因此管道内有一定的静压, 并且考虑到精度和稳定性的因素, 所以电磁流量计是最佳的选择。

污水池液位变化和控制泵阀的启动功能都需要通过液位计实现, 同时液位计测量污水池的变化。在联合站污水处理系统里, 在开放式水池多数选用超声波液位计。由于超声波液位比较高而且稳定性好, 同时考虑到超声波信号的衰减特点, 选型时量程设置应比实际大。由于超声波传播速度与温度有着直接联系所以应进行温度补偿。

3.5 系统实现的功能

(1) 具有显示参数时间和趋势功能;

(2) 显示油田污水处理生产状况动态功能;

(3) 可对生产和状态报警提示并即时监视运行状态, 同时对报警优先级和上下限进行设置;

(4) 具有修改系统内自修改功能, 如上下限警报值、控制器参数等实现自动修改。

(5) 实现自动打印生产参数和历史数据报表功能;

(6) 通过PID调节, 可实现回收池水位的自动控制功能;

4 结论

本监测控制系统经过试验验证能实现以上的10项功能, 本设计主要是利用工业控制对象人机接口的智能软件, 来监测控制油田联合站污水处理的整个过程, 以防止危险出现, 防患于未然以保证油田联合站的污水处理过程安全、高效的运行。

参考文献

[1]韩魁生.污水生物处理技术[M].大连理工大学出版, 2004, 12

联合整地机常见故障和处理方法 篇8

联合整地机的投入使用, 大大降低了农业耕地的作业成本, 解决了土壤板结的问题, 增加土壤有机质含量、提高地力的同时, 提高了粮食本身的产量和质量, 农民的收入也有所提高。由此可见, 机器的使用对农民生产效益的增收起到了积极的影响。那么在我们受益的同时, 由于大部分大型农机操作模式为半自动或全自动化, 在高效率的工作中很容易出现损坏与故障, 本文将以联合整地机械常见故障为话题, 并简述其应对方法。常见的联合整地机有很多种, 现就其中的一种灭茬、旋耕、起垄联合整地机来分析其常见故障和处理方法。

1.旋耕刀片故障及处理方法:

在进行耕地作业的时候, 田间的树根和石头是导致旋耕刀片弯曲或折断的主要元凶, 根据不同地区差异, 有些耕地的土质较硬, 也会间接的造成旋耕刀片出现损坏。处理方法:我们在实施耕地作业前, 应事先了解要进行作业的地况, 实现对耕地面积范围内的障碍物例如石头、树根等进行有效地清理工作。在耕地的同时如发现耕地土质过硬, 机具下降速度要慢, 以免使旋耕刀片弯曲或折断。还有更换旋耕刀片应购买正规合格的生产厂家产品, 这样才能保障工作有效且有序的进行。

2.旋耕刀座故障及处理方法:

在机械耕地作业时, 如果旋耕刀遇到的阻力过大时, 刀座就会直接损坏, 影响耕作效率。刀座焊接的不牢固, 刀座本身材质不合格都是直接发生故障的原因之一。处理方法:刀座是按照顺序有规律排列的, 焊接时要注意刀座的方位, 必须把刀座焊接牢固, 防止虚焊, 还要购买材质好的刀座。我们在使用机械耕地的时候, 要经常下车检查各部位情况, 以免因刀座的损坏造成其他的故障。

3.灭茬刀故障及处理方法:

灭茬刀和旋耕刀很相似, 旋耕刀损坏的原因也一样能导致灭茬刀损坏。处理方法:联合整地机的灭茬刀主要作用是将收割后作物的残茬打碎。在机器拐弯时作业, 灭茬刀入土过深会造成弯曲或直接折断, 所以在机器拐弯时必须抬起联合整地机, 灭茬刀入土深度最好控制在5～6 cm, 以免破损灭茬刀。

4.轴承故障及处理方法:

联合整地机轴承的损坏大多发生在边齿轮箱轴承, 它的损坏给轴承系统造成致命损伤。发生的原因大多是由于齿轮油不足, 轴承冷却不够, 高速旋转过热导致损坏。还有轴承本身质量不过关, 选用原材料不合格。处理方法:要按时对轴承的存油量进行检查, 杜绝没油、漏油现象发生, 及时更换损坏的油封和纸垫。还要按时对轴承加注黄油, 保证其润滑度。更换轴承要选购质量有保证的轴承, 对联合整地机进行按时检查, 严格按照说明书进行使用和维修。

5.齿轮故障及处理方法:

轴承损坏的残体进入到齿轮啮合区就会导致齿轮断齿, 齿轮本身质量有问题也会导致断齿现象发生, 严重情况下会影响工作进程, 齿轮的处理方法也尤为重要。处理方法:联合整地机工作一段时间后, 要按照说明书上的要求对锥齿轮间隙进行调整, 齿轮箱润滑油也要定期检查其高度, 防止齿轮损坏。更换齿轮的时候要选择正规合格的优质产品。

6.万向节十字轴故障及处理方法:

一是万向节十字轴在安装时要注意其方向性, 叉与叉的连接方向要一致, 方向不一致会损坏十字轴。二是经常检查十字轴处的润滑情况, 缺油和左右摆动过大都会使万向节十字轴损坏。三是检查万向节传动轴与动力输出轴连接后的长短, 过长或过短都会影响整地机的作业情况。过长会导致联合整地机作业时前部抬不了头无法操作, 处理方法就是与拖拉机连接后, 将其万向节传动轴截断, 重新焊合其长度。注意的就是怎么将轴截断, 即原来的焊接方向不能随意更改, 否则轴容易受损。在作业过程中应按时对十字轴进行加注黄油, 每4个小时加注一次。作业时还要对十字轴的温度情况进行细致检查。

7.灭茬刀轴、旋耕刀轴故障及处理方法:

灭茬刀轴、旋耕刀轴在作业时会经常出现转动不灵或停止转动的情况, 原因大多是由于刀轴本身被一些杂草所缠绕, 导致阻力过大, 影响正常的运转速度。同时也容易导致轴承受损, 使灭茬刀轴、旋耕刀轴不能正常作业。处理方法:作业前对地面能够缠绕灭茬刀轴、旋耕刀轴的杂物、杂草进行清理, 避免杂物缠绕刀轴。轴承处经常加注润滑油, 避免因障碍物残体进入造成损害。为使灭茬刀轴、旋耕刀轴正常作业, 应按时对灭茬刀轴、旋耕刀轴进行检查, 防止因为轴承损坏而造成裂箱、断轴等严重事故。

联合预处理 篇9

我公司2 500t/d生产线水泥辊压机联合粉磨系统工艺流程见图1, 主机设备参数见表1。

来自调配站的熟料和混合材经配料秤、斗式提升机、胶带输送机喂入V型选粉机, 经V型选粉机分选出来的细粉进入涡流选粉机, 粗粉经过中间仓稳流后进入辊压机, 经辊压机挤压的料饼随出调配库的物料一起再进入V型选粉机。磨机粉磨后的物料经出磨斜槽、斗式提升机喂入涡流选粉机, 选出的粗粉经斜槽返回磨内再次粉磨, 细粉随气体进入气箱脉冲袋除尘器, 收下的水泥成品经空气斜槽送至水泥库。

2 出现问题

2011年5月中旬, 该系统台时产量突发性下降, 吨水泥电耗大幅上升。由于辊压机循环系统中没有更多细粉物料进入球磨机循环系统, 特别是在生产P·C32.5R水泥时主排风机已开到最大, 磨内物料少, 磨机的研磨能力得不到发挥。磨机电流较高, 磨尾循环斗式提升机的电流只有80A左右。主除尘器的压差非常大, 达到3 000Pa。生产P·O42.5R水泥时台时产量由220t/h下降到190t/h, 电耗由30kWh/t上升到33kWh/t。生产P·C32.5R水泥时台时产量由250t/h下降到210t/h, 电耗由27kWh/t上升到31.5kWh/t。

3 问题分析

1) 工作辊缝设置不合理。当左右辊被物料撑开并达到或超过之前设定好的工作辊缝时, 两辊会同时进行加压, 当达到设定压力值时停止加压。但在实际生产中, 由于操作人员经验不足, 担心辊压机振动大, 将辊压机的工作辊缝设置到28mm, 再加上两辊的磨损, 实际工作辊缝已经超过了35mm, 工作辊缝偏大, 两辊被物料撑开不能达到设定的工作辊缝, 液压系统不能加压, 辊压机不能形成致密料饼, 影响料床粉碎功效, 出料中粗颗粒料多、料饼少, 辊压机系统内的循环量大大增加, 更加剧了两辊的磨损。

2) 入辊压机物料综合水分含量大。当雨季到来, 混合材中石灰石、钢渣、页岩渣、花岗岩粉和脱硫石膏的水分含量偏大。特别是粉磨P·C32.5R水泥时混合材掺量达39.5%, 脱硫石膏4.5%。入辊压机物料综合水分含量大于2.5%。加上巡检工经验不足, 在V型选粉机的入风管处开了3个大的冷风孔, 阻断了主排风机排出的热风进入辊压机循环系统对物料进行烘干, 使辊压出来的料饼非常密实, 不易打散分选。所以, 细粉不能分选出来进入球磨机而是在辊压机系统循环。

3) 主除尘器清灰周期过长。主除尘器共有28个室, 每个室清灰间隔15s, 一个清灰周期7min。清灰周期过长, 特别是在粉磨P·C32.5R水泥时, 主除尘器进出口压差非常大, 达3 000Pa, 清灰效果差, 系统产量提不上来。

4 采取措施

1) 开机生产时, 将工作辊缝设置在18～25mm之间。根据辊压机振动情况、液压的平稳和辊压机电流负荷等情况调整工作辊缝。原则上粉磨P·C32.5R水泥可将辊缝设宽点;粉磨P·Ⅱ42.5R水泥应将辊缝设窄点。入辊压机物料水分含量高、颗粒粗时, 可将辊缝设宽点, 喂料斜插板适当上提;入辊压机物料水分含量低、颗粒细时, 可将辊缝设窄点, 喂料斜插板适当下放。辊压机振动大时将辊缝设置宽点, 喂料斜插板适当上提。辊压机电动机电流过高时将辊缝设宽点, 但喂料斜插板适当放下, 使各种物料得到充分挤压, 防止冲料, 提高粉磨效率。并根据辊缝偏斜情况将左右辊液压压力单独纠偏, 以防止辊子轴向窜动。

2) 由于页岩渣、钢渣和脱硫石膏含水分较多, 为达到整个系统物料在粉磨过程中的水分含量<1.5%, 粉磨P·C32.5R水泥时, 将关掉涡流选粉机下壳体处冷风阀和系统循环风管所有冷风阀, 热风阀全开;当粉磨P·O42.5R水泥时, 适当开些冷风阀, 以保证V型选粉机出口温度保持在80～90℃之间。充分利用熟料的温度和粉磨系统产生的热能来保证系统的风温, 对物料进行烘干, 达到减少物料团聚, 降低空气阻力, 使涡流选粉机和V型选粉机在较低的功率下达到高效选粉效率, 也防止球磨机包球造成球磨机粉磨效率下降。

而粉磨P·Ⅱ42.5R水泥时, 由于熟料温度高, 混合材掺量少, 物料综合水分小, 要打开涡流选粉机下壳体处和系统循环风管上所有的冷风阀以及V型选粉机下面的清洗风阀, 热风阀全关, 降低系统的风温。防止涡流选粉机下轴承和磨机后轴瓦发热, 球磨机内产生静电导致吸附团聚, 从而降低粉磨效率;水泥温度过高造成石膏脱水, 以及在库内结块的工艺事故。

3) 将主除尘器清灰周期减少到6min, 每室间隔时间减少到13s。开机后清灰效果大大增强。生产P·C32.5R水泥时, 主除尘器进出口压差由3 000Pa降到1 900Pa;生产P·O42.5R水泥时, 主除尘器进出口压差由2 500Pa降到1 400Pa。

4) 检查磨内工艺情况, 测量磨机填充率, 结合磨机主电动机的电流变化和球耗情况, 补充了3t钢球, 一仓Φ20mm 2t, 二仓Φ25mm 1t。

5) 系统风管风阀调节同时, 在能保证辊压机循环系统的物料被拉到磨机循环系统的前提下, 尽可能降低主排风机转速, 有利于整个系统内负压减小, 降低主排风机和涡流选粉机电耗, 降低主除尘器进出口压差, 从而提高主除尘器的清灰效果。同时也要降低涡流选粉机的转速, 使入库水泥的颗粒级配变宽, 水泥的标准稠度用水量下降。主排风机电动机转速生产P·C32.5R水泥时由48Hz降到46Hz, 生产P·O42.5R水泥时由46Hz降到44Hz。

6) 控制好磨机循环负荷率和磨机循环系统适当的料流量有利于提高磨机粉磨效率, 降低球磨机和选粉机电耗。磨机的粉磨效率是随磨机循环负荷率适当的增加而提高, 随选粉机的选粉效率的提高而增大, 但是根据气固两相流分级原理, 选粉效率又随循环负荷率的增大而降低。当循环负荷率过大时导致很多合格产品选不出来, 重新回磨循环出现过粉磨、产生缓冲和黏聚, 降低磨机粉磨效率。因此生产时一般控制磨机循环负荷率在130%～150%之间。磨尾提升机电流控制在100A左右。

7) 严格控制混合材和脱硫石膏的入库水分。采用分批存放、自然风干和合理搭配的办法来减少入磨系统物料的水分含量。既可提高粉磨效率, 又可减少粉磨系统中风管和提升机壳体的结皮, 以及除尘器滤袋的结露。

5 改后效果

联合预处理 篇10

1 矿井概况及事故发生经过

该矿井于1999年7月建井, 开采17层煤, 煤厚11m, 设计生产能力6万t/a, 属低瓦斯矿井, 煤尘爆炸指数37%, 煤层自燃发火期3个月, 通风方式为中央并列压人式通风, 主要通风机采用15k W节能风机, 矿井总人风量为800m3/min。

2001年元月1日4时, 扇风机房内用于暖风的电热取暖器由于负荷过大引起电缆着火, 将风峒内木支护棚子引燃, 火势向井筒蔓延。详见示意图1。

2 事故处理经过

1日4时, 矿方发现扇风机房内起火, 立即组织人员灭火, 同时, 将井下作业人员撤出, 主要通风机停止运行, 虽将扇风机房内火源扑灭, 却无法控制火势向井下蔓延, 于是通知矿区消防队前往灭火。消防队到达后, 先将扇风机房内余火扑灭, 然后, 打开风恫灭火, 这时火势已蔓延至副井, 大量烟雾顺着副井进入井下, 主井内回风为浓烟, 副井风峒至副井井口段由于火风压作用也浓烟滚滚, 消防队员无法接近火点直接灭火, 在这种情况下, 矿方召请救护队前往救

9 时37分, 救护队接到事故召请电话, 9 时56分, 一中队12人到达事故矿井。

了解火灾情况及矿井概况后, 救护队决定先派一小队进人灾区探查, 然后制订救灾方案。

当时进入灾区探查路线有三条:a.从风峒进入, 但风峒支护己烧毁, 有冒落危险, 救护队从此进入不安全;b.从主井进人, 虽然烟雾小, 但距离远, 时间长;c.从副井井筒进入, 烟雾虽大, 但灾区距离近, 进人30m即可达到火点。因此救护队决定从副井进入灾区进行探查。

1 0 时1 0分, 救护队6人进入灾区探查, 另

取如下救灾方案:

a.用水直接灭火。

b.由矿区消防队用消防车运水, 由救护队进入灾区灭火。

c.由矿方在主井井口挂2道风帐, 减少流向火区自然风量, 控制火势。

d.为防止火药库内火药雷管引起爆炸, 救护队从主井进人火药库, 将靠近副井端的通道堵严, 同时将电路切断。

1 0 时50分, 消防队2台消防车开始运水,

同时往井口接水管, 一个救护小队在井口待机, 另一个救护小队迸人火药库。

1 1 时15分, 消防队将水管接至井口。

1 1 时20分, 进大火药库小队升井完成任务。

1 1 时25分, 救护队将水管从副井连接至井下火点, 设专人检查气体情况, 并负责井上下联络。

进人灾区的救护小队正准备开动水泵直接灭火时, 由于北方冬季室外寒冷, 当天室外温度为零下20℃, 消防车水泵冻冰, 水上不来, 需换另一辆消防车, 救护队只好先升井, 待另一辆消防车接好水管, 救护队再次人井, 直接灭火, 10min后, 这辆消防车水用完了, 救护队又再次升井, 为了保证灭火水源充足, 矿方与消防队联系又增派2辆消防车到达矿井;待前辆消防车水泵结冰用热水化开后, 救护队再次入井进入灭火。

由于消防车水量不足, 每辆灭火用水只能维持15min左右, 且消防车水泵又需要现场用热水化冻, 致使灭火工作多次中断, 在11时30分, 救护队终于将火势控制住, 明火已扑灭, 但浓烟和水蒸气很大, 视线不清, 无法查清阴燃火源, 这时, 救护队建议矿方将主井所设置的2道风帐拆除, 增大自然风量, 增加能见度, 以便查清并处理阴燃火源。同时, 矿方在风峒打开处恢复火灾烧毁的支架, 重新支护, 并处理风峒内阴燃火源。

1 2 时10分, 风峒支护处理完, 并将风峒内

阴燃火源扑灭, 这时副井已是薄烟状态, 视线己清晰, 救护队又重新进入, 在副井与风峒交叉口处, 又发现有一复燃火点, 救护队用水扑灭。这时救护队在检查中发现副井井筒密集支架的缝

3.1灭火前在主井井筒打2道风帐, 控制自然风量, 减少向火源供风。火势控制后, 又打开风帐增大风量, 吹散灾区烟雾, 以便能清楚查清阴燃火源, 这是最有效的技术措施。

3.2在处理事故过程中, 救护队指战员不怕苫、不怕累, 用水直接灭火时, 多数队员身上都湿透了, 出井筒“换防”时, 冻的直哆嗦, 但没有一人叫苦, 顽强作战, 直至将火扑灭。

3.3消防队员运水及时, 在多次换水车过程中, 都需要将水泵的结冰用热水化开后才能放水, 在北方寒冷的冬天, 室外作业, 但工作紧张有序, 忙而不乱, 很好地配合了救护队灭火用水, 保证了这次灭火工作胜利完成。

3.4这次火灾事故的处理, 没有救护队进入灾区, 火灾将难以扑灭, 因此, 在火灾初期矿方只召请消防队没有通知救护队是错误的, 如果矿方再晚通知救护队2h, 火灾将难以控制, 造成封井的可能性较大。

联合预处理 篇11

1 材料与方法

1.1 动物分组

健康成年雄性Wistar大鼠48只, 体重220 g～250 g, 由山西医科大学实验动物中心提供。适应性喂养48 h, 将心电图阴性大鼠随机分成4组, 每组8只, 对照组 (I/R组) :阻断冠状动脉左前降支30 min, 再灌注120 min;IPC组:阻断5 min, 再灌注5 min, 循环3次, 余同 I/R组;IPO组:阻断30 min, 再通30 s, 阻断30 s, 重复3次, 再灌注120 min;IPC+IPO组:阻断5 min, 再灌注5 min, 循环3次, 再次阻断30 min, 再通30 s, 阻断30 s, 循环3次后再灌注120 min。

1.2 模型的制作

鼠冠状动脉阻塞和再灌注模型, 主要步骤如下:用20%乌拉坦腹腔麻醉。气管内插管, 开胸时用人工呼吸机行人工呼吸, 潮气量 (1.0～1.5) mL/100 g。通气频率60/min, 吸∶呼为1∶2。左旁正中切开胸壁, 暴露心脏, 在左心耳与肺动脉圆锥间于左冠状动脉主干下穿过缝线, 以备缺血-再灌注时用。拉紧两侧缝线时心电图支导ST段弓背向上抬高为阻断左冠脉血流成功, 放开缝线心电图弓背向上抬高的ST段下降为冠脉血流再通。

1.3 观测指标

观察期间记录心率, 用心电图机测心律失常发生率。再灌注120 min后取静脉全血1 mL, 离心 (3 000 r/min) 获取血清, 按试剂盒说明运用比色法测定血清中的MDA浓度。实验末将大鼠开胸取出心脏后迅速取材制片, 将梗死区小块心肌组织切成1 mm3, 固定, 包埋, 超薄切片染色后透视电镜观察标本超微结构。剩余心肌组织用吸水纸吸干表面水分用电子天平称重后, 于100 ℃烤箱中24 h, 至水分完全去除, 取出后称量。按Ellis公式计算心肌含水量:心肌含水量 (%) = (湿重量-干重量) /湿重量 ×100%测定干湿重。

1.4 统计学处理

计量资料以均数±标准差$(\overline{x}\pm s)$表示, 组间比较用方差分析。用SPSS 13.0软件进行统计。

2 结 果

IPC组及IPO+IPC组较I/R组血清中MDA含量、心律失常发生率减少 (P<0.05或P<0.01) 。IPO组、IPC组、IPO+IPC组3组间比较无统计学意义。详见表1。

2.4 电镜超微结构

I/R组心肌细胞明显水肿, 肌小节明暗带模糊不清, 肌丝断裂溶解, 线粒体明显肿胀, 基质透明, 嵴突紊乱、断裂或消失, 细胞核肿胀, 核基质溶解;IPC组、IPO组及IPC+IPO组3组的超微结构改变相似, 心肌细胞轻度水肿, 心肌纤维排列轻度模糊, 线粒体轻度肿胀, 脊模糊。

3 讨 论

MIRI是心血管疾病治疗中常见的病理生理变化, 再灌注过程中对心肌细胞造成严重的损伤, 表现为再灌注心律失常、心肌酶的升高、心肌组织超微结构改变等[1,2]。为了减轻MIRI带来的损伤, 提出了IPC、IPO的概念。IPC即预先反复、短暂缺血可以减轻后续长期缺血所致心肌损伤的现象。自从Murry等[3]提出缺血预处理的概念以来, 得到广泛而深入的研究。近几年中“预适应”的含义有了明显的延伸, 除了缺血外, 其他物理刺激或某些药物制剂也能够引发预适应, 从而增强细胞抵抗伤害的能力。而缺血的开始往往是难以预测的, 其临床应用受到限制。IPO是近几年提出的一种抗心肌缺血再灌注损伤的新方法, 即在全面恢复再灌注前短暂多次预再灌、停灌处理。因再灌注具有可预知性和可控制性的特点, 且操作简单方便, 临床可用于可能产生再灌注损伤疾病的治疗和心脏外科手术等, 故其具有更直接的临床应用价值[4]。深入研究IPO的保护作用及其机制以及探索适合人的IPO方案和药物后处理, 将是减轻再灌注损伤的新的研究方向[5]。

IPO与IPC同等程度地降低心肌含水量及心肌酶的释放[6]。而对于IPO与IPC联用是否起到更好的保护作用研究较少, 并且存在着争论。Tsang等[7]在大鼠离体心模型和Halkos等[8]在犬的在体心模型中观察到IPC和IPO并无叠加效应, 但Yang等[9]报道二者联合应用于在体兔比单独应用更能减小30 min心肌缺血3 h再灌注的梗死范围, 心肌保护作用更满意。而本实验通过建立大鼠模型观察IPO+IPC联用对MIRI的疗效, 结果显示, 两者联用能显著降低再灌注心律失常发生率, 减轻再灌注末心肌组织超微结构损伤, 减低MDA及心肌含水量, 对缺血再灌注造成的心肌损伤具有急性保护作用, 同时联用与IPO、IPC单独作用无明显差异。

IPO、IPC联用并不比单用疗效更好可能在于本实验中IPO采用了循环3次的复灌与阻断, 而有文献[10]报道至少应循环4次才有保护作用, 导致IPO未产生足够的保护效应与IPC叠加。IPO与IPC的作用机制相似, IPC掩盖了IPO的作用。并且本实验是对急性期的MIRI的作用, 可能由于作用时间短尚无产生有效的保护作用, 使其疗效无明显差异。

本实验证实IPO、IPC联用对心肌具有较强的保护作用。而结果显示IPO、IPO联用与IPO、IPO单独使用无明显差异, 上述假设的可能原因仍需今后进一步研究来加以验证。

摘要：目的探讨心肌缺血预处理和缺血后处理联合作用对大鼠心肌缺血再灌注损伤的保护作用。方法选择Wistar大鼠48只, 建立大鼠心肌缺血再灌注模型, 随机分为4组 (每组12只) :对照组 (I/R) 、缺血预处理组 (IPC) 、缺血后处理组 (IPO) 、缺血预处理后处理联合作用组 (IPC+IPO) 。肢体Ⅱ导联心电图记录再灌注时的心律失常情况;测定再灌注末血清丙二醛 (MDA) 的含量;电镜观察心肌超微结构的变化;心肌含水量的测定。结果IPC+IPO能明显减少再灌注时大鼠心律失常发生率, 减轻再灌注损伤, 降低MDA的含量, 减少心肌含水量。结论IPC+IPO对大鼠MIRI有明显的保护作用。

关键词：缺血再灌注损伤,心肌缺血预处理,心肌缺血后处理,心肌,大鼠

参考文献

[1]Yang XP, Liu YH, Peterson E, et al.Effect of neutral endopepti.dase24.11inhibition on myocardial ischemia/reperfusion injury:The rule of kinins[J].J Card Phar, 1977, 29 (2) :250.256.

[2]汪永义, 薛松, 刘沙, 等.阿司匹林抑制NF.κB激活减轻心肌缺血再灌注损伤[J].医学研究生学报, 2003, 16 (2) :101.104.

[3]Murry CE, Jennings RB, Rei mer KA.Preconditioning withische.mia:Adelay of lethal cell injuryinischemic myocardium[J].Circu.lation, 1986, 74:1124.1136.

[4]Vinten.Johansen J, Zhao ZQ, Jiang R, et al.Myocardial protection in reperfusion with postconditioning[J].Expert Rev Cardiovsc Ther, 2005, 3 (6) :1035.1045.

[5]Yellon DM, Hausenloy DJ.Realizing the clinical potential of ische.mic preconditioning and postconditioning[J].Nat Clin Pract Card.iovsc Med, 2005, 2 (11) :568.575.

[6]Curls MJ, Walder MKA.Quantification of arrhythmias using sco.ring susrems:An examination of seven scoresin aninvivo model of regional myocardial ischemia[J].Cardiovasc Res, 1988, 22 (9) :656.665.

[7]Tsang A, Hausenloy DJ, Mocanu MM, et al.Postconditioning:A formof“modified reperfusion”protects the myocardiumby activa.ting the phosphatidylinositol3.kinase.AKTpathway[J].Circ Res, 2004, 95 (3) :230.232.

[8]Halkos ME, Kerendi F, Corvera JS, et al.Myocardial protection with postconditioning is not enhanced by ischemic preconditioning[J].Ann Thorac Surg, 2004, 78 (3) :961.969.

[9]Yang XM, Proctor JB, Cui L, et al.Multiple, brief coronary occlu.sions during early reperfusion protect rabbit hearts by targeting cell signaling pathways[J].J Am Coll Cardiol, 2004, 44 (5) :1103.1110.