压力开关的固定值（精选8篇）
压力开关的固定值 篇1
在排查道依兹BF6M1013型柴油机启动困难故障时,维修人员若怀疑单体泵有故障,常因没有单体泵试验台,无法对单体泵进行压力检测,只能更换单体泵。由于无法判断更换下来的单体泵是否损坏,造成了配件和人力的浪费。为解决这一问题,我们根据单体泵原理制作了1种单体泵试验台,并通过该实验台的压力检测,总结出单体泵性能衡量值。
1. 单体泵的结构及磨损部位
(1)单体泵的结构
道依兹BF6M1013型柴油机燃油供给系统没有独立的喷油泵,而是将6个缸的喷油柱塞分置,做成6个单体泵,安装在柴油机缸体凸轮轴处。每个缸的单体泵由高压油管接头、壳体、密封圈、进油罩、油量调节拔叉、喷油柱塞、柱塞弹簧、弹簧座等组成,如图1a所示。凸轮轴转动时,驱动单体泵实现喷油。
(2)单体泵磨损部位
单体泵工作原理与普通柴油机喷油泵基本相同,故其柱塞磨损失效的原理也与普通柴油机喷油泵相同。燃油流经单体泵柱塞偶件时,燃油中混入的杂质会对柱塞偶件的配合面产生磨损,磨损较为严重的部位如图1b所示。图1中柱塞头部的A、B、C、D磨损较为严重,呈细密的“梳状”划痕,在光线明亮处观察会有“梳状”划痕,并呈现出“发白”的迹象。磨损后,柱塞偶件密封性下降,造成单体泵泄漏量增加、输出压力下降,导致柴油机无法正常工作。
2. 单体泵压力试验台结构和试验方法
为了检测单体泵压力。我们制做了单体泵压力试验台。
(1)结构
单体泵压力试验台主要由2大部分组成,第一部分是的喷油器试验台,其主要由压油泵、压力表、高压油管、储油罐等组成;第二部分为单体泵安装台架,其主要由底板、中板、上压板、支柱和千斤顶等组成,如图2所示。
(2)试验方法
用单体泵压力试验台试验单体泵的方法如下:
首先,将待试的单体泵装入上压板和中压板间的卡槽位置,用高压油管将喷油器试验台的高压油出口与单体泵的高压油管相连接,并将单体泵的油量调节拔叉拔至最大供油位置。
其次,操纵千斤顶顶升中压板,将喷油柱塞压缩10mm (该位置是喷油柱塞喷油量最大的位置)。
再次,压动试验台的压油泵向单体泵内供油,排除单体泵中的空气,并将油量调节拔叉逐步往油量减小位置拔动。
然后,将拔叉拔回到最大供油位置,继续按压压油泵,直至压力表回零时停止。
最后,以2次/s的速度压下压油泵,这时试验台压力表的显示压力,即为被测试单体泵的试验压力。
3. 单体泵性能衡量值
为了总结出单体泵性能衡量值,以此确定单体泵是否可用,我们使用单体泵压力试验台分别对新的单体泵和27个原来更换下的旧单体泵进行压力检测。
(1)分组
检测结果表明,新品单体泵密封性能压力>60MPa,旧件单体泵密封性能压力为3～53 MPa不等。
我们按照检测结果,将压力为35MPa以上且压力相近的单体泵分为3组,每6只为一组,即将压力为60MPa、52MPa、53MPa、50MPa、49MPa、50MPa的单体泵编为第1组;将压力为47MPa、45MPa、45MPa、43MPa、48MPa、44MPa的单体泵编为第2组;将压力为40MPa、39MPa、42MPa、39MPa、41MPa、42MPa的单体泵编为第3组。
(2)装机试验
我们选择1台性能较好的B F6M1013型柴油机,分别将这3组单体泵安装在该机上,进行启动性、加速性和负荷工况的对比试验。试验结果表明:第1组单体泵完全满足柴油机的使用要求;第2组单体泵基本满足柴油机对各工况的要求;第3组单体泵装机后,柴油机启动性能尚可满足要求,加速性能明显不如第2组,带负荷时会出现掉速现象。
(3)拆检验证
为了验证单体泵试验台试验结果是否与其磨损程度有关,我们挑选了压力分别为50MPa、39MPa、41MPa、25MPa、15 MPa共5支单体泵进行解体检查。结果表明:其磨损程度与试验压力成反比关系,即压力越低,柱塞头部磨损处细密的“梳状”划痕就越严重。其磨损部位与图1b所示基本相同。
(4)确定衡量值
第2组单体泵的最低压力为43MPa,为了使单体泵压力更加准确可靠,最终确定单体泵的性能衡量值为45MPa。若单体泵压力值低于这个值,便可判定其不能使用或影响柴油机使用性能,应予以报废。
使用单体泵试验台,检验道依兹BF6M1013系列柴油机单体泵,可准确判断该种柴油机燃油系故障,并可提高维修效率,降低配件成本。
压力开关的固定值 篇2
1、绝对压力等于表压力与大气压力之和。()判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
2、爆炸下限是指可燃蒸气、气体或粉尘与空气组成的混合物遇火源即能发生爆炸的最低浓度。（? ?）判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
3、标准大气压、工程大气压、毫米汞柱和毫米水柱、兆帕都是国际通用的压力计量单位。()判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
4、安全阀按整体结构及加载机构的形式可分为重锤杠杆式安全阀、弹簧式安全阀和脉冲式安全阀。（）判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
5、压力容器的密封方式主要有强制密封、自紧密封。()判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
6、壁厚不大于容器内径的1/10的压力容器称为薄壁容器。()判断
正确答案： 正确你的答案： 错误
7、设计温度小于等于-20℃的压力容器称为低温容器。()判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
8、修理更换压力容器受压元件时，选用的材料质量应高于原设计的材料质量。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
9、压力容器一个连接口上装设两个或者两个以上的安全阀时，则该连接口入口的截面积，应当至少小于这些安全阀的进口截面积总和。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
10、平垫密封宜用于大直径的高压容器。()判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
11、主要用来完成介质热量交换的容器称为分离容器。()判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
12、设计压力大于等于10MPa，小于100MPa的容器称为超高压容器。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
13、压力容器应做到平稳操作严禁超温、超压、超负荷运行。判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
14、用焊接方法更换受压元件应当进行耐压试验。判断
正确答案： 错误你的答案： 正确
15、余热锅炉，煤气发生炉水夹套是以水为介质受高温加热的压力容器，与锅炉不同，并不要求一定要进行水处理和对水质进行化验，有条件的使用单位可以使用锅炉的水处理设备进行水质处理。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
16、压力容器使用登记证在压力容器定期检验合格或不合格期间均有效。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
17、压力表的工作介质是高温蒸汽时，要加装存水弯管以免影响压力表的使用寿命和精确度。（）判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
18、压力容器未经定期检验，或者检验不合格的，可以继续使用。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
19、以水为介质产生蒸汽的压力容器，可以不安装水处理措施。判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
20、液化石油气储罐随着环境温度的升高，罐内的压力不断升高，打开放空阀排放是降低压力的有效手段。（）判断
正确答案： 错误你的答案： 正确
21、换热压力容器特别强调要定期排放积存的油或水等。判断
正确答案： 错误你的答案： 正确
22、奥氏体不锈钢容器发生晶间腐蚀，表面仍能保持金属光泽，晶间腐蚀可导致韧性破裂。（）判断
正确答案： 正确你的答案： 错误
23、使用单位根据本单位特种设备的特性和使用安全管理要求，制定特种设备使用安全管理目标，形成文件。（）判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
24、由于水能溶解多种介质而形成电解质溶液，从而导致化学腐蚀的产生。判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
25、新建冷库应选择能效比较高的制冷系统，不易选择已经淘汰的高能耗的制冷系
统。（）判断
正确答案： 正确你的答案： 错误
26、压力容器的紧急停运必须做到“稳”、“准”、“快”。判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
27、爆破片只要不损坏就可以长期继续使用，不必更换。判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
28、根据《固定式压力容器安全技术监察规程》，用于水蒸汽介质的压力表，在压力表与压力容器之间应当装有存水弯管。()判断
正确答案： 正确你的答案： 正确
29、《中华人民共和国节约能源法》规定，国家实行有利于节能和环境保护的产业政策，禁止发展高耗能、高污染行业，发展节能环保型产业。判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
30、《特种设备安全监察条例》规定，特种设备使用单位应当对在用特种设备的有关附属仪器仪表进行定期更换，并作出记录。判断
正确答案： 错误你的答案： 错误
31、液化石油气属于（? ???）液化气体单选
A、有毒B、易燃易爆C、非易燃、有毒D、可燃
正确答案： B你的答案： B32、1MPa≈()Kgf/cm2（按照整数填写）。单选
A、1B、10C、0.1
正确答案： B你的答案： B
33、介质对压力容器的破坏主要是由于（? ? ??）。单选
A、腐蚀B、易燃易爆C、有毒
正确答案： A你的答案： A34、1Kgf/cm2=()水柱高度。单选
A、10mB、100mC、0.1m D、1m
正确答案： A你的答案： D
35、压力高于2.94MPa的压缩氧气与()接触，能发生异常激烈的氧化反应，即发生燃烧甚至爆炸。单选
A、石棉B、油脂C、碱液 D、易燃物
正确答案： B你的答案： C
36、微启式安全阀开启的高度（? ?? ?）。单选
A、≥阀座喉径的1/4B、≤阀座喉径的1/4?C、阀座喉径的1/40≤开启高度≤阀座喉径的1/20
正确答案： C你的答案： C
37、由于磨损、连接不良或密封面损坏，压力容器的连接部位及密封部位经常会发生()现象。单选
A、滴、漏B、渗液 C、腐蚀 D、跑、冒、滴、漏
正确答案： D你的答案： D
38、管壳式余热锅炉属于()。单选
A、压力容器B、锅炉C、二者皆是 D、二者皆非
正确答案： A你的答案： A
39、出厂技术资料齐全，设计、制造质量符合有关法规和标准的要求，在规定的定期检验周期内，在设计条件下能安全使用，压力容器的这种安全状况属于（）级。单选
A、1B、2C、3D、4
正确答案： A你的答案： A
40、由于容器在使用中超压而使器壁应力大幅增加，超过材料的屈服极限而引起的断裂称为()。单选
A、塑性破裂B、脆性破裂C、疲劳破裂 D、蠕变破裂
正确答案： A你的答案： A
41、微启式安全阀的开启高度较小，一般都达不到孔径的()。单选
A、1/20B、l/15C、1/10 D、1/25
正确答案： A你的答案： A
42、全启式安全阀开启的高度（? ???）。单选
A、≥阀座喉径的1/4B、≤阀座喉径的1/4C、阀座喉径的1/20
正确答案： A你的答案： A
43、压力容器运行中防止()和介质泄漏，是防止事故发生的根本措施。单选
A、超温、超压B、充装过量C、介质流量过大 D、温度过低
正确答案： A你的答案： A
44、()筒体常适用于超高压容器的制作。单选
A、单层卷焊机B、整体锻造式C、多层包扎形式
正确答案： B你的答案： B
45、压力容器的安全状况分为5 级，()级的安全状况最好。单选
A、5B、4C、3D、1
正确答案： D你的答案： D
46、低合金钢合金含量小于（? ?）%。单选
A、0.2B、0.2～0.6C、2D、5
正确答案： D你的答案： A
47、对于开启压力大于()MPa 的蒸汽用安全阀或介质温度超过235 ℃ 的气体用安全阀，宜选用带散热器的安全阀。单选
A、2B、3C、4D、5
正确答案： B你的答案： D
48、安全泄放装置能自动迅速地泄出压力容器内的介质，以便使压力容器始终保持在（? ?? ?）范围内。单选
A、工作压力B、最高允许工作压力C、设计压力
正确答案： B你的答案： C
49、压力容器运行中防止()和介质泄漏，是防止事故发生的根本措施。单选
A、超温、超压 B、充装过量C、介质流量过大 D、温度过低
正确答案： A你的答案： A
50、《压力容器定期检验规则》关于缺陷的含义（? ?）。单选
A、除材质错用和结构不合理以外，在材料冶炼、容器加工制造、包装运输及使用过程所造成的各种超差和损伤；B、只影响容器安全使用的损伤；C、包括材质错用和结构不合理在内的凡不符合现行标准，规范的所有不足之处
正确答案： A你的答案： C
51、压力容器操作人员应经过培训并经()考核合格，取得国家统一格式的特种作业人员证书。单选
A、特种设备安全监督管理部门 B、安全生产监督管理部门 C、特种设备检验部门D、人力资源部门
正确答案： A你的答案： A
52、安全阀与排放口间装设截止阀的，运行期间应处于()位置并加铅封。单选
A、关闭B、全开 C、半开
正确答案： B你的答案： B
53、()控制主要针对液化气体介质的容器和部分反应容器的介质比例。单选
A、压力 B、液位C、温度D、投料
正确答案： B你的答案： D
54、固定式压力容器的检验分为年度检查和（）。单选
A、气密性试验B、定期检验C、无损检测D、全面检验
正确答案： B你的答案： B
55、易熔塞的易熔合金熔融温度应为（）℃。单选
A、80±5 B、75±5C、90±5D、70±5
正确答案： D你的答案： D
56、以下压力容器事故具有脆性破坏的特征（）单选
A、容器破裂时没有明显变形且伴有碎片B、容器破裂时局部发生变形且没有碎片产生C、容器破裂时有明显变形D、容器器壁应力超过材料强度极限
正确答案： A你的答案： A
57、压力容器由于发生火灾而停止运行，属于()。单选
A、紧急停止运行B、正常停止运行
正确答案： A你的答案： A
58、安全附件失灵、损坏等不能起到安全保护作用时，操作人员应（）单选
A、立即撤离现场B、、进行修理C、对运行状况进行判断再决定是否运行D、采取应急措施和报告
正确答案： D你的答案： D
59、特种设备在投入使用前或者投入使用后______内，特种设备使用单位应当向直辖市或者设区的市的特种设备安全监察管理部门登记。登记标志应当置于或者附着于该特种设备的显著位置。单选
A、30个工作日B、30日C、40日
正确答案： B你的答案： B60、61、单选 62、63、匀减薄 64、65、单选
66、取得（）级压力容器安装改造维修单位,只能从事压力容器的维修工作。单选
A、1B、2C、3 正确答案： B你的答案： B 在化工装置中对风机、水泵等能耗大的设备采用（）技术节能降耗效果最好。A、变频调速B、双速电机C、液力耦合D、多级减速机
正确答案： A你的答案： A 反应容器要确保及()操纵系统的正常工作。单选
A、阀门B、自动控制C、测温仪表D、联锁装置
正确答案： B你的答案： B 晶间腐蚀经常发生在奥氏体不锈钢容器中这种腐蚀形态表现为（）单选
A、表面为针孔状B、仍保持金属光泽故C、表面形成腐蚀坑D、壁厚均 正确答案： B你的答案： B 容器操作人员应严格遵守压力容器安全操作规程，做到()。单选
A、平稳操作B、无故障C、无泄漏D、满负荷运行
正确答案： A你的答案： A 《山东省特种设备使用安全管理工作规范》适用于山东省境内特种设备（）。A、设计B、制造C、使用D、维修改造
正确答案： C你的答案： C 以水为介质产生蒸汽的压力容器，没有可靠的 不得投入运行。单选
A、环保措施B、水处理措施C、化验仪器D、防腐措施
正确答案： B你的答案： B
67、发现安全阀失灵或有故障时，压力容器应()。单选
A、降压运行B、停止运行C、监控运行
正确答案： B你的答案： B
68、液化石油气储罐应力腐蚀主要是介质中()含量超标。单选
A、F-B、CL-C、H2SD、HCl
正确答案： C你的答案： C
69、压力容器的安全状况分为5 级，（）级的安全状况最好。单选
A、5B、4C、3D、1E、2
正确答案： D你的答案： D
70、新安全阀未经校验合格，（）安装使用。单选
A、不能B、可以C、安装后再校验后
正确答案： A你的答案： A
71、真空绝热压力容器外壁局部存在严重结冰,需采取应急措施和按照规定的报告程序向有关部门报告，外壁结冰是因为（）单选
A、罐内介质温度较低B、真空度达不到要求C、罐内介质温度较高D、过量充装
正确答案： B你的答案： B
72、由于容器与管道发生严重振动，危及安全运行而停止运行，属于()。单选
A、紧急停止运行B、正常停止运行
正确答案： A你的答案： A
73、盛装易燃介质的压力容器发生爆炸或者泄漏事故，在抢险救援时应当区分介质特性，严格按照相关应急预案的程序处理，防止（）单选
A、火灾B、二次爆炸C、对环境污染D、泄露
正确答案： B你的答案： B
74、压力容器报废时，使用单位应当将使用登记证（），予以注销。单选
A、交回登记机关B、使用单位保存C、使用单位销毁
正确答案： A你的答案： A
75、取得（）级压力容器安装改造维修单位，可以从事压力容器安装、改造和维修工作。单选
A、2B、1C、3
正确答案： B你的答案： C
76、根据《固定式压力容器安全技术监察规程》，设计压力小于10MPa压力容器用液位计在安装使用前，应当进行()倍液位计公称压力的液压试验。单选
A、1B、1.5C、2D、2.5
正确答案： B你的答案： B
77、按照《简单压力容器安全技术监察规程》，直径小于400mm的简单压力容器，压力表表盘直径应当不小于()mm。单选
A、40B、60C、80D、100
正确答案： A你的答案： D
78、《特种设备安全监察条例》规定，锅炉、压力容器、电梯、起重机械、客运索道、大型游乐设施的安装、改造、维修以及场（厂）内专用机动车辆的改造、维修竣工后，安装、改造、维修的施工单位应当在验收后30日内将有关技术资料移交使用单位，高耗能特种设备还应当按照安全技术规范的要求提交能效测试报告。（）应当将其存入该特种设备的安全技术档案。单选
A、安装、改造、维修的施工单位B、使用单位C、安装单位D、改造、维修施工单位E、维修施工单位
正确答案： B你的答案： B
79、《特种设备作业人员考核规则》规定，特种设备作业人员复审申请时，对同意受理的复审申请，发证部门应当在20个工作日内完成办理复审。合格的在《特种设备作业人员证》上签章；不合格的，应当（）。单选
A、退回申请人B、退回考试机构C、书面说明理由D、退回用人单位
正确答案： C你的答案： A
80、按《特种设备安全法》规定，特种设备生产单位销售、交付未经检验或者检验不合格的特种设备的，()。单选
A、责令停止经营，没收违法经营的特种设备，处三万元以上三十万元以下罚款；有违法所得的，没收违法所得B、责令停止经营，没收违法经营的特种设备，处三万元以上三十万元以下罚款C、责令停止经营，没收违法经营的特种设备D、责令停止经营，没收违法经营的特种设备，处三万元以上三十万元以下罚款；有违法所得的，没收违法所得,情节严重的，吊销生产许可证
正确答案： D你的答案： D
81、以下液化气体中，易燃的是（? ?）不定项选择
A、液氨B、丁二烯C、环氧乙烷D、液氯
正确答案： B、C你的答案： A、B、C、D
82、压力表有()时，应停止使用并更换。不定项选择
A、超过检验有效期限B、表盘封面玻璃破裂C、压力表指针松动
正确答案： A、B、C你的答案： A、B、C
83、压力容器使用过程中，各种载荷所产生的应力包括()。不定项选择
A、由压力而产生的应力B、由重量而产生的应力C、由温度而引起的应力 D、风载荷所产生的应力
正确答案： A、B、C、D你的答案： A、B、C、D
84、压力容器运行中应该注意控制()。不定项选择
A、使用压力B、使用温度 C、介质
正确答案： A、B、C你的答案： A、B、C
85、安全阀的进出口管道一般不允许设置截断阀，必须设置截断阀时，（）。不定项选择
A、需要加铅封，并且需要锁定在全开状态，B、截断阀的压力等级需要与安全阀进出口管道的压力等级一致，C、截断阀进出口的公称通径不小于安全阀进出口法兰的公称通径。D、三者均不对
正确答案： A、B、C你的答案： A、B、C
86、《山东省特种设备使用安全管理工作规范》规定特种设备使用安全管理的的文件应包括（）。不定项选择
A、形成文件的管理方针和管理目标B、描述管理体系要素及其相互作用的管理手册C、本标准所要求的文件，包括制度、岗位责任制D、与特种设备相关的法律、法规、安全技术规范、标准等 E、本标准所要求的记录
正确答案： A、B、C、D、E你的答案： A、B、C、D、E
87、压力容器试运行前，操作人员应对（）进行进一步的检查确认。不定项选择
A、压力容器本体B、附属设备C、安全附件D、阀门
正确答案： A、B、C、D你的答案： A、B、C、D
88、关于压力容器使用登记证，下列说法正确的是（）。不定项选择
A、由登记机关保存使用登记证B、使用单位将使用登记证妥善保存C、使用单位将使用登记证悬挂在压力容器本体上
正确答案： B、C你的答案： B
89、压力容器年度检查前，使用单位应当做好准备工作。以下正确的是（）。不定项选择
A、清理压力容器外表面和环境B、准备好压力容器技术档案资料C、准备好压力容器操作人员的资格证D、做好现场配合工作
正确答案： A、B、C、D你的答案： A、B、C、D
90、《中华人民共和国安全生产法》规定，安全生产管理，坚持（）、（）的方针。不定项选择
A、安全第一B、预防为主C、安全为了生产D、生产保证安全
正确答案： A、B你的答案： A、B
压力开关的固定值 篇3
体积管作为流量计检定的标准装置, 确保体积管标准容积值的准确性是十分重要的。所以在检定规程JJG209-2010中要求体积管检定周期为3年, 并对体积管的重复性和复现性作了相应的要求。体积管的标准容积值是指体积管两个检测开关之间的容积段在标准状态 (20℃, 101.325 k Pa) 下的容积[1], 其确定方法是体积管的置换器在液体推动下, 以一定的速度先后触发两个检测开关时, 将置换出的液体导进标准器内, 由标准器的指示值经换算求得体积管的标准容积值。所以, 当检测开关触头深度发生变化时, 置换器触发检测开关的时间随之变化, 这将会对体积管的标准值产生一定的影响, 但具体是如何影响的却研究相对较少, 本文基于此问题, 通过建立数学模型对单向型及双向型体积管进行了分析。
二、数学模型的建立
一套理想体积管具有以下假设
(1) 基准管段内径一致, 检测开关安装位置位于体积管基准直管段的垂直轴线上;
(2) 两个检测开关的响应时间相等, 且触头的深度相等;
(3) 检测开关触头深度固定后, 置换器接触触头的位置固定;
(4) 体积管置换器为一理想球体, 不与基准管段内径接触的胶球前后部分, 其上任一圆截面中心与基准管内径中心线重合, 且对称[2];
(5) 介质推动置换器运动时介质无漏失;
假设一个检测开关的触头深度从h1变化到h2时, 则置换器在运动过程中触发检测开关的位置将相应发生变化, 变化的距离设为Δx, 其等效示意图如图1所示。
根据图中所示关系得出:
其中:R为置换器半径;
D为体积管基准直管段直径;
由于置换器直径和标准段管径近似相等, 则Δx可简化为:
则体积管容积值的变化量为:
三、结果分析
1. 单向型体积管结果分析
单向型体积管是指其置换器只能在体积管内沿着给定的方向运行[1], 如图2所示, 即置换器触发检测开关Ⅰ时开始对体积管的标准容积开始计量, 触发检测开关Ⅱ时结束。
情况1:如果检测开关Ⅰ的触头深度从h1增加h2, 检测开关Ⅱ触头位置保持不变, 则体积管的标准容积值变大, 增加值为ΔV。
情况2:如果检测开关Ⅰ触头位置保持不变, 检测开关Ⅱ的触头深度从h1增加到h2, 则体积管的标准容积值将变小, 减小值为ΔV。
情况3:如果检测开关Ⅰ和Ⅱ的触头深度同时增加相应的距离, 则体积管的标准容积值将保持不变。
以体积管内径为300mm, 标准容积值为3000L的单向体积管为例, 假设两个检测开关触头初始深度为h1=1mm, 当h2=2mm时, 则情况1和情况2引起的体积管容积值的变化量约为0.5L, 占总体积的0.0167%。
2. 双向体积管结果分析
双向型体积管是其置换器在体积管内作往返运行[1], 并且以置换器在标准容积段内所置换出来的液体体积, 换算到标准状态下, 作为体积管的标准容积值V0, 如图3所示。由于理想的双向体积管是对称的, 假设检测开关Ⅰ触头深度增加, 检测开关Ⅱ保持不变, 则理论上体积管的检定结果应该是:
体积管的标准值为 (2) 、 (3) 两式之和, 理论上体积管的标准值将保持不变, 但正反两个行程之差为2ΔV, 但实际检定中会出现一定的偏差, 这是由于置换器每次接触到检测开关时状态不同和体积管温度、压力的变化等因素引起的。同样以3.1中的例子来讲, 双向体积管的正、反行程之约差为1L。在双向体积管实际检定过程中, 如果发现体积管正、反行程之差较大, 且体积管四通阀不漏的情况下, 首先应该考虑的检测开关触头深度不一致的问题。
以某输油处Smith双向体积管为例, 结果如表1所示:
从表1可以看出, 调整前体积管正、反行程之差为4.8883L, 差值较大。经过对现场分析后, 判定为检测开关触头深度不一致, 调整后正、反行程之差为1.5936L, 结果明显变好。体积管的总体积发生变化, 这是由于现场条件不可能完全与理论一致。
四、结论及建议
1. 单向型体积管的检测开关触头插入深度不一致时影响其标准容积值, 若在实际检定中, 体积管的复现性较差, 在排除其他因素的情况下, 应考虑检测开关触头位置是否发生了变化。
2. 理论上检测开关触头位置不影响双向型体积管的标准容积值, 只影响双向体积管正、反行程的体积值, 在实际检定中若发现正、反行程体积值差异较大时, 在排除其他影响因素下, 应该考虑检测开关触头插入深度是否一致。
摘要：本文通过建立数学模型分析了体积管检测开关触头位置发生变化时对单向型体积管及双向型体积管标准容积值的影响, 为体积管现场检定过程中遇到类似情况时提供了分析依据。
关键词：体积管,检测开关,标准容积值
参考文献
[1]JJG209-2010体积管检定规程.
压力开关的固定值 篇4
关键词：SF6断路器,密度继电器,压力传感器,温度传感器
0 引言
目前SF6断路器中采用SF6气体作为灭弧和绝缘介质, 要保证断路器的正常运行, 在工作中, 要监视SF6气体的情况, 尤其是压力值, 本文根据目前监视SF6气体压力被后台监控的情况, 分析了存在的问题, 提出了改进的措施。
1 目前SF6断路器气体压力监视情况
纯净的SF6气体无色、无味、不燃, 在常温下化学性能特别稳定, 属惰性气体, 是空气比重的5倍多。但在电力系统中, 由于SF6气体主要充当绝缘和灭弧介质, 在电弧及局部放电、高温等因素影响下, SF6气体会进行分解。它的分解物遇水分后变成腐蚀性电解质, 尤其是某些高毒性分解物, 如SF4、S2、F2、HF、SO2等, 如大量吸入人体会引起头晕和肺水肿, 甚至昏迷及死亡。
SF6断路器是利用压缩的SF6气体为灭弧和绝缘介质, 利用电弧的能量, 产生SF6压缩气体, 熄灭电弧, 用以切断额定电流和故障电流、转换线路、实现对高压输变电线路和电气设备的控制和保护, 并配以操作机构进行分、合闸及自动重合闸。
2 SF6断路器气体压力监视存在的问题
2.1 安全问题
SF6断路器中的SF6气体具有压力并保持一定的气体密度, 以便保持断路器内部的绝缘。一旦发现气体密度下降, 应当发出信号并要求充入SF6气体, 以免发生断路器内部闪络引发事故。另外安装SF6高压设备的室内空间一般都较密闭, 一旦发生SF6气体泄漏, 由于空气流通极其缓慢, 毒性分解物在室内沉积, 不易排出, 从而对进入SF6开关室的工作人员产生极大的危险, 而且, 由于SF6气体的比重较氧气大。当发生SF6气体泄漏时SF6气体将在低层空间积聚, 造成局部缺氧, 使人窒息。另一方面, 由于SF6气体本身无色无味, 发生泄漏后不易让人察觉, 这就增加了对进入泄漏现场工作人员的潜在危险性, 严重威胁人员的安全和健康, 甚至造成恶性事故。
2.2 准确度问题
在SF6断路器运行时, 为了保证其正常稳定地运行, 通过密度继电器监视SF6的气体压力情况, 密度继电器的主要作用是监视断路器中的SF6气体密度, 说是密度, 实际上是带有温度补偿的压力监视。在目前的实际工作中, SF6气体发生泄漏或在压力不正常运行时, 运行人员结合监控系统后台机上报出的SF6压力低或压力低闭锁分合闸信号, 并到现场察看SF6压力表的具体情况, 才能进行判断是误报或者压力真的有问题, 在这里就存在一些问题:
(1) 实际的运行环境气温高低影响着SF6压力的情况, 在运行中的巡视检查时, 既需要记录SF6气体的密度 (或压力) 值和环境温度, 又需要记录SF6断路器的负荷电流和温升情况, 只有通过各种因素的分析、比较, 才能正确地判断出设备是否出现漏气或回路电阻增大等异常现象, 所有这些都将影响运行人员的正确判断, 给设备安全运行和巡视检查带来了一定困难。
(2) 当断路器出现异常运行时, 对于值班员要到设备旁边, 近处检查断路器的运行情况, 这样无形中会给值班员的安全带来一定的隐患。
为了克服目前后台机上不能有效监视SF6压力的情况, 从而不能对断路器的实际运行状态进行正确的判断, 这里提出一种改进措施, 能将SF6断路器内压力的真实情况反映到监控系统后台机上, 从而能够正确、安全地对断路器进行运行监视, 保证系统正常的运行。
我们知道, SF6断路器中的SF6气体是密封在一个固定不变的容器内的。在20℃时的额定压力下, 它具有一定的密度值, 在断路器运行的各种允许条件范围内, 尽管SF6气体的压力随着温度的变化而变化, 但是, SF6气体的密度值始终不变, 所以现场用SF6气体密度继电器来检测SF6电气设备本体中SF6气体密度的变化。
2.3 密度继电器存在的问题
(1) 由于SF6气体密度继电器因不经常动作, 经过一段时期后常出现动作不灵活或触点接触不良的现象, 有的还会出现温度补偿性能变差, 当环境温度变化时容易导致SF6气体密度继电器误动作, 它们只能够在SF6断路器退出运行时, 即在SF6断路器内部温度和外部环境温度相同的时候, 才能够准确测量出SF6气体的密度值, 而当向断路器充注SF6气体时或断路器投入运行之后, 它们的测量就不一定准确。
(2) SF6断路器在运行时, 密度表读数误差的大小, 取决于断路器的负荷电流和回路电阻所引起的温升的大小, 并且误差的大小与环境温度无关, 当负荷电流通过导电回路电阻和接触电阻时, 消耗的电能转化成热能, 使SF6气体产生温升, 由此便产生压力增量, 具有只能按环境温度变化进行补偿的装置就不能补偿由于内部温升引起的压力增量。所以, SF6断路器一般另外装设压力表进行监视, 报警和闭锁元件仍使用密度继电器, 而且对动作值正负误差范围的要求也比较宽, 达10%~15%左右。当投入运行后, 特别是负荷电流较大的情况下, 其误差会更大, 所以不能因为SF6气体实际密度不随温度变化而变化, 就认为密度表读数也不随环境温度变化而变化。在实际工作中, 如果发现密度表读数误差较大时, 也不能就肯定密度表质量有问题。
(3) 在运行人员对密度继电器的读数和判断中, 人为因素比较大, 从而会出现误判断现象, 根据几年来密度表在冬、夏季的统计分析结果, 负荷电流越大, 误差越大, 误差可达0~20%。当对类似这种情况不能正确理解时, 往往会怀疑密度表或压力表质量差、指示不准确等, 而当成缺陷处理, 要求更换密度表或压力表。
(4) 当监控人员发现SF6断路器出现压力低报警或闭锁时, 如果此时运行中的SF6断路器确实出现了一定的问题, 如果让运行值班人员再去检查和读取密度继电器的读数, 会出现不安全因素。
(5) 现场采用的SF6断路器来自不同的厂家, 部分厂家生产的密度继电器在密封上不好, 在运行中会出现受潮或进水现象, 导致内部节点短路, 从而造成SF6气体泄漏, 气体压力值降低, 给系统造成不安全运行隐患。
3 采用的改进措施
采取的改进措施是在断路器连接压力表的管道中或者灭弧室中装设一个压力传感器PMR300和一个温度传感器PT100。
3.1 压力值获取
压力传感器的构成一般是由测量电路、过程连接元件以及差压元件传感器组合而成的, 它可以把接收到的气体和液体等的压力信号有效地转换成为标准的电流信号, 接着提供给调节器、记录仪以及指示报警仪来进行相关的过程、指示以及测量的调节。
这里可以采用扩散硅压力传感器, 其原理是当待测介质的压力作用在传感器膜片上的时候, 膜片就会形成一定的微位移, 这个位移是跟介质压力是成正比的关系的, 这个时候就会导致传感器的电阻值发生一定的改变, 使用电子线路对这个变化进行检测, 接着就可以转换输出一个标准的测量信号, 它是与这个压力相对应的, 扩散硅压力芯体作为敏感元件, 内置处理电路将传感器毫伏信号转换成标准电压﹑电流﹑频率信号输出, 可直接与计算机、控制仪表﹑显示仪表等相连, 也可进行远距离信号传输。
3.2 温度值获取
温度传感器热电偶是利用热电效应工作的。温度传感器热电偶是将两种不同材料的导体或半导体A和B焊接起来, 构成一个闭合回路, 当导体A和B的两个执着点1和2之间存在温差, 两者之间便产生电动势, 因而在回路中形成一个大小的电流, 这种现象称为热电效应。
在这里温度传感器可采用由感温元件 (电阻体) 、引线、绝缘材料、不锈钢套管组合而成的坚实体。其利用电阻值随温度变化而变化这一特性来测量运行中SF6气体的温度, 并且将输出的信号经温度变送模块转化为0~5 V标准的电压信号, 再经电压/频率转换模块进入数据处理单元, 它的主要特点是测量精度高, 性能稳定。SF6压力传至后台的原理框图如图1所示。
4 结语
根据图1分析, 在SF6断路器气体模块中, 压力传感器把SF6气体的压力值信号转换成标准的电流信号, 传输到数据处理单元;温度传感器也将SF6的实际温度转化为标准的电压信号, 再经电压/频率转换模块进入数据处理单元。在数据处理单元, 利用软件, 根据SF6压力—温度特性关系, 利用软件处理自动换算成20℃时的压力值, 然后将数据传至后台机, 根据数据的不同, 判定是否发生SF6气体泄漏。当气压低至不同程度, 分别报出报警或者闭锁的信号, 从而准确判断运行中SF6断路器的实际情况。
参考文献
[1]王晓燕.浅析SF6断路器气体压力值的后台监控[J].电气世界, 2009 (7)
压力开关的固定值 篇5
随着社会的快速发展,化石能源消耗严重,可再生能源的利用受到广泛的关注,因而分布式并网发电系统也得到快速发展。分布式并网发电系统正常并网运行,需要时刻检测电网电压的相位、频率信息[1]。然而当电网电压出现电压幅值跌落、相位跳变、频率跳变时,需要锁相环具有较强的适应性和动态性,为控制系统提供实时准确的电网信息[2]。
目前,国内外有很多关于锁相环的方法。文献[3]采用了延迟周期法(Delay Signal Cancellation,DSC)锁相环技术。文献[4]提出了级联DSC型锁相环,理论上能够较好地滤除任意次数的谐波和负序分量,但是在延迟的时间段内,无法正常工作。文献[5-6]提出了基于双同步旋转坐标系对正负序分量解耦的方法,但在电网含有谐波时需加入滤波器,会导致系统动态性能降低。文献[7]提出了对电网电压矢量采取高阶微分的方式解耦正负序分量,动态性有所提高,但是会引入高频的强扰动。文献[8-11采用了不同的信号滤波器(低通、带通、陷波滤波器及自适应滤波器)消除谐波干扰的锁相环,这种做法在处理电网瞬变的情况时,反应速度较慢,并且对频率敏感,会造成信号延迟。文献[12]中使用了基于相序解耦的锁相环,主要是使用谐振控制器消除谐波和负序分量,而仅通过谐振控制器并不能完全消除谐波干扰。文献[13]提出了二阶广义积分(Second Order Generalized Integrator,SOGI)型锁相环技术,通过90°的相角偏移生成两相正交信号,虽然能够抑制一定的谐波和负序分量,但是对频率敏感,其准确性也需提高。文献[14]结合坐标变换,通过相角已锁定的性质进行逆向思考简化控制算法,减少DSP的运算量。文献[15]提出了自适应锁相环,主要是减小初始相位角对锁相环输出频率的影响,增强了锁相的稳定性,但这种结构的锁相环动态性仍需提高。
本文采用级联DSC与正序谐振控制器(Positive Sequence Decoupled Resonant, PSDR)协同滤波,分离提取电压的基波正序分量。其次通过阀值开关对不同的电网故障进行判断区分,选择相位环或者幅值自适应环对相应的故障追踪控制。本文提出的新型锁相环能够有效地提升系统的动态响应速度和稳定性,并通过仿真得到验证。
1 传统锁相环技术
1.1 三相锁相环的基本原理
传统锁相环是基于瞬时无功功率的锁相方式[1],将电网的三相矢量电压ua、ub、uc经过Clark变换得到u、u,然后将两相静止坐标系下的交流量经过Park变换得到ud、uq,最后用无功电压分量uq与目标值零做差值,得到的误差值经过PI调节器将误差信号反馈到角频率 ω*上,再经过积分环节输出锁相环的估计跟踪相位角 θ1和跟踪频率值f1。锁相环完全锁定电网电压的相位和频率时,即 θ1= θ, f1=f (θ 和f为电网实际的相位及频率),则无功电压分量uq=0,锁相环一直输出准确、稳定的相位、频率信息。当 θ1≠θ 时,uq≠0,则通过PI调节器形成闭环负反馈,调节输出相角 θ1的大小,使电压uq=0,最终达到锁定的目的。其实是通过调节角频率 ω*的快慢来追踪电网相位、频率信息。三相锁相环的原理如图1 所示。图中,ω0为电网电压角频率。
1.2 级联DSC原理
锁相环系统的动态性和稳定性与其工作的电网环境有关。当电网出现电压跌落时普遍含有大量的谐波成份,如果不消除谐波扰动,将会严重影响锁相环的准确性、动态性和稳定性。
电网出现故障或者是在受到非线性负载扰动影响时,可以将电网的三相矢量电压通过谐波、正序、负序和零序分量组合的形式来表示。
式(1)中:
其中:+n、-n、0n分别表示电压矢量的n次谐波的正序分量、负序分量及零序分量;φ 为初始相位角。
由于在分布式并网发电系统中变流器输出端需要通过△/Y型变压器接入电网,零序分量会被抵消,因此在后续的分析中将不考虑零序分量对基波电压的影响,式(1)可以简化为
将式(5)经过Clark变换和Park变换之后可得
当只考虑基波分量时,采用1/4 周期延迟法来滤除基波分量中的负序分量,其工作原理为
由式(9)知DSC能够提取出正序基波分量,同理可以采用相同的方法来滤除式(6)中的其他谐波及负序分量成份。根据式(7)、式(9)可得出结论。
延迟法消除n次正序谐波分量需要延迟:T/2(n-1),消除n次负序谐波分量需要延迟T/2(n+1),其中T为电网的额定周期。
则式(9)可以扩展为
式中:当谐波为正序量时,k=2(n-1);当谐波为负序分量时,k=2(n+1)。
因此可以通过级联不同的延迟周期来滤除电网中含有的特定的谐波分量。虽然级联延迟法能够消除任意次数的谐波成份,但在实际应用中只需要消除电网中主要的谐波成份,假设电网故障时含有3次、5 次、7 次谐波,级联延迟法的工作原理如图2所示。
通过上述分析,可知级联DSC具有优越的滤波能力,但是其仍有不可忽略的缺点。采用级联系统时,系统会出现不可控时段:
如采用1/4 周期延迟法时,假定t时刻电网出现故障,则需要到(t+T/4)时刻才开始正常工作滤波,在t到(t+T/4)时刻内系统处于无法滤波状态,单独采用级联DSC时会出现式(11)中的不可控时段,则可能会引起系统大的扰动,降低锁相环的动态性和稳定性。
2 新型锁相环技术
2.1 级联DSC与PSDR控制器
鉴于级联DSC存在不可控的时段,本文中提出了相序谐振解耦(SDR)与级联DSC共同作用来提取电网电压的正序基波分量。
SDR控制器主要应用于并网逆变器的电流内环控制,可以分为正序谐振控制器(PSDR)和负序谐振控制器(NSDR),在电网电流不平衡时,通过正负序谐振器来控制正序、负序电流环,实现并网。本文则利用SDR控制器能够提取基波分量的能力来弥补级联DSC处于不可控时段时无法滤波的不足。
理想的相序谐振控制的传递函数为
在实际的应用中,为了降低谐振控制器对偏离中心频率的敏感性,引入了非理想谐振控制器,可以表示为
将式(13)展开后可以得到正、负序非理想谐振控制器的传递函数为
式(12)~式(14)中:K1为增益系数;ω1为谐振中心角频率;ω2为截止角频率。
根据式(14)得到正、负序谐振器的幅频、相频特性,如图3 所示。
图3 中:PSDR的谐振中心角频率 ω1=314 rad/s,K1=1,截止角频率 ω2=200 rad/s。可以看出在角频率为314 rad/s处,增益比例为1,相角偏移为0°,当角频率大于或小于 ω1时,增益比例均小于1,相角产生偏移,并且角频率偏离谐振中心频率越大,幅值衰减越明显,相角偏移越严重。NSDR的谐振中心频率 ω1=-314 rad/s,K1=1,截止角频率 ω2=-200rad/s,其幅相特性与PSDR相似。由图3 可以说明PSDR控制器能够有效地从谐波中提取正序基波分量。
由式(14)得到非理想正序谐振控制器的控制原理图如图4 所示。
根据正序谐振控制器的幅相特性,对级联DSC进行优化,采用级联DSC与PSDR协同控制可以减缓延迟法在不可控时段的引起的锁相环系统抖动。优化后的控制框图见图5。
2.2 阀值开关与双环控制
传统锁相环的主要思路是将得到的相位偏差值反馈到跟踪角频率上,然后调节锁相环中跟踪角速度的快慢来追踪锁定电网的实际相位和频率。
但是此结构存在问题:无论是在相位跳变、幅值跌落、频率变化时都会引起锁相环输出频率的抖动。对不同电网故障用同一种方法来处理显得不够合理,这虽然简化了系统控制方式,但是会引起不必要的频率扰动,并且降低了系统的动态性能。
本文根据上述不足之处提出了一种阀值开关技术,可以根据不同的电网故障状态,选择对应的闭环控制结构。对不同的电网状况进行区分处理,能够减少系统达到稳定的时间,降低故障信号对输出频率的扰动。
阀值开关技术的工作原理是根据ud(t)、uq(t)在一个采样周期前后的函数关系,将得到的函数值e与阀值m(m为常数)进行比较来判断闭环选用对应的控制结构,计算方法如式(15)。
则经过一个采样周期Ts之后,由式(15)得到式(16)。
令e=ud(t+Ts)×uq(t)-ud(t)×uq(t+Ts),在电网处于稳态时,即 ω1=ω=ω*,φ1=φ=φ*,V1=V时,则可得
e ud(t Ts)uq(t ) ud(t ) uq(t Ts) 0 (17)
当电网处于暂态状态下,其工况条件可以简单的划分如下。
1 在t时刻电网电压的相位角跳变 Δφ,则:
2 在t时刻电网电压的相位角跳变 Δω,则:
3 在t时刻电网电压的幅值跳变 ΔV,则:
通过对称分量法进行理论推导知三相电网电压幅值出现变化时,不会导致相位角跳变,即 Δφ=0,式(20)可以简化为
式中:Ts为系统的采样周期,取值为4n×50 Hz,n为正整数;本文中取Ts=1/8.6 k Hz。
由式(19)、式(20)对比可知,当 Δφ=1°时,若使 Δφ=Δω×Ts,则需使 Δω≈150 rad/s,即在实际电网故障时,eΔω的数值会远小于eΔφ的值,并且幅值变化时函数eΔV=0,因此可以通过一个采样周期Ts前后的函数关系值e的大小来判断系统的故障状态。
阀值开关的思路是利用式(18)、式(20),通过设定一个阀值m,比较函数关系值e与阀值m的大小来对闭环控制进行结构的转换。
当e>m时,阀值开关判断故障为相位跳变,单独采用相位环对其进行控制。相位环结构如图6。
当e<m时,阀值开关判断为幅值或者频率变化,均采用幅值自适应结构对其进行控制。因为eΔω和eΔV的数值很接近,对电网电压的幅值变化与频率变化无法区分。如果应对幅值、频率故障时仍使用传统调节角速度的控制方法,会出现幅值波动引起的输出频率波动的现象,并且幅值变化越明显,引起的频率波动就越强烈。
针对这一问题,引入了幅值自适应结构,其控制结构如图7 所示。
图7 中幅值自适应结构的原理是电网电压幅值变化越大,经过此结构输出的误差信号就会越小,根据此原理来削弱幅值变化对输出频率的影响。
具体做法:t时刻dq坐标轴下的电压为ud(t)、uq(t),t+Ts时刻的电压值为ud(t+Ts)、uq(t+Ts),令
电网处于稳态时M=0,当电压幅值发生变化,且变化范围越大,差值M的数值就越大。其中Kc=1/(1+g×M),g为常数,Kp1为比例增益。
2.3 优化后的锁相环系统
传统级联DSC锁相环的控制原理如图8(a)所示。本文针对传统级联DSC锁相的两个方面进行优化和改进。
(1) 对滤波环节进行优化,采取级联DSC与PSDR控制器协同控制来提取正序基波分量,弥补了级联DSC在延迟时间段内无法正常工作的不足。
(2) 本文通过阀值开关对不同的电网故障进行变换闭环控制结构,使系统在出现:1 相位跳变时,采用相位环(只调节相位角,不调节角频率)结构进行闭环跟踪;2 幅值、频率跳变时采用幅值自适应结构(削弱幅值变化对输出频率的影响)。
综合上述两个方面的改进优化,可以得到改进后的锁相环模型,如图8(b)所示。
3 仿真研究
本文在电网电压含有10%的3 次谐波及5%的5次谐波的条件下使三相电压分别发生幅值跌落,相位跳变,频率跳变,对提出的控制结构进行仿真研究。其中仿真参数如表1。
3.1 电网电压幅值跌落
0.1 s时三相电压uabc幅值跌落60%,并在此时注入10%的3 次谐波和5%的5 次谐波成份,仿真条件如图9(a)所示。由图9 可知:传统锁相环输出频率出现大幅抖动,抖动范围在45~56 Hz之间,锁相环输出相位和频率在20 ms左右才逐步达到稳定;本文提出的新型锁相环在幅值跳变时,阀值开关选取幅值自适应结构,有效减缓了频率抖动,抖动幅度缩小为49~51 Hz,并且相位和频率能够在15 ms内达到稳定。较传统锁相环,新型锁相环体现出良好的动态性,并且具有输出频率相对稳定的特点。
3.2 电网电压相位跳变
0.1 s时三相电压相位均向前跳变30°,同时刻向电压注入10%的3 次谐波和5%的5 次谐波成份,仿真条件如图10(a)所示。由图10 可知:传统锁相环在相位跳变时输出频率产生巨大抖动,最高可达65 Hz,严重偏离实际电网频率,且输出相位和频率在故障后28 ms才逐步达到稳定;本文提出的锁相环在相位跳变时,阀值开关选择相位环控制,输出频率一直保持50 Hz,并且输出相位能够在15~16ms内达到稳定。相比于传统锁相环,新型锁相环在相位跳变时保持输出频率恒定,提高了系统的稳定性,直接通过调节初始相角锁定相位,提高了系统的动态性。
3.3 电网电压频率跳变
0.1 s时三相电压频率由50 Hz跳变为51 Hz,同时刻向电压中注入10%的3 次谐波和5%的5 次谐波成份,仿真条件如图11(a)所示。由图11 可知:传统锁相环输出频率在48 Hz到53 Hz之间抖动,并且输出相位和频率在故障后20 ms仍未完全趋于稳定;新型锁相环在频率跳变时,阀值开关选取幅值自适应环控制,输出频率从50 Hz逐步上升至51Hz,未出现大幅度的频率波动,并且锁相环输出相位和频率在20 ms内达到稳定。仿真结果表明:幅值自适应结构不仅能够削弱电网电压幅值变化对锁相环输出频率的影响,并且在电网频率突变时,此结构不会降低锁相环对电网频率和相角的追踪的动态性。
4 结论
压力开关的固定值 篇6
1 重力加速度的修正
由于各地重力加速度不同, 对活塞式压力计的误差影响很大, 在不同地区使用的活塞式压力计, 要注意对砝码的质量值按使用地点的重力加速度进行修正。重力加速度与海拔高度、纬度有直接的关系, 这两个的参数一般都是通过上网查阅资料获得, 而资料的数值都是所在城市内的平均值, 与实际使用地点有一定的误差, 这个误差在实际应用中很容易被忽略。
1.1 问题的提出
活塞专用砝码质量是根据已经测得的活塞面积, 计算压力对应的砝码质量, 不算压力形变系数其计算公式为:
式中:m-专用砝码质量, kg;P-被测量压力值, Pa;A-被检活塞的有效面积, m2;ρa-周围空气密度, kg/m3;ρm-专用砝码、活塞及其连杆材料密度, kg/m3;g-活塞式压力计使用地点的重力加速度, m/s2。
从上面公式可见, 重力加速度是其中一个重要的计算参数, 其准确性直接影响活塞的准确度。
从JJG59-2007《活塞式压力计检定规程》附录列表中可看到, 每个省只给出少数重要城市的重力加速度, 省内的中、小城市大部分都没有。比如:广西省只有南宁和柳州这两个城市的重力加速度值, 其他12个城市则无, 经过笔者调查, 许多城市的不少企业、计量检定机构对二等活塞专用砝码配重采用的是省首府-南宁市的重力加速度g=9.7877 m/s2。在JJG59-2007《活塞式压力计检定规程》查不到本城市重力加速度就采用省首府城市的重力加速度, 这种现象在全国比较普遍。而通过实际测量工作地点的纬度和海拔高度, 以重力加速度计算公式进行计算, 得出的实地重力加速度值与笼统采用省首府的重力加速度值相差很大。
1.2 误差计算及分析
为了研究实地重力加速度值测定不准引入误差对活塞式压力计标准装置的影响, 以广西梧州市为例子, 通过对本单位地理位置海拔高度、纬度的数据进行分析, 计算重力加速度值, 并探讨同一地区重力加速度测定不准对引入误差数值的影响。
经过查询科技资料, 得到梧州市的纬度是23.29°, 城区平均海拔高度是24m, 海拔高度24m是市区防洪堤洪水警戒线高度, 而本单位所处位置明显比洪水警戒线高很多, 二等活塞压力计放置在实验楼三楼, 离地面至少10m, 经过测量和仔细分析, 海拔高度修正为60m, 通过重力加速度计算公式为:
式中:R-地球半径, 等于6371×103m;H-测量地点的海拔高度;Φ-测量地点的纬度。
经过计算, 重力加速度g=9.7886m/s2, 与南宁的重力加速度9.7877m/s2, 重力加速度相差0.0009m/s2, 引起活塞砝码质量误差达到0.01%, 而二等活塞式压力计专用砝码质量的最大允许误差仅为±0.02%。0.02级和0.005级活塞的砝码质量要求更高。故采用南宁市重力加速度值, 在梧州市对活塞压力计专用砝码进行修正配重不能满足准确度的需求。
重力加速度与海拔高度、纬度有直接的关系, 经计算得知在我国所处的区域内, 纬度相差1°的两地g值相差 (0.0006~0.0009) m/s2, 在同一纬度地区海拔每升高30m, g值减小约0.0001m/s2, g值每变化0.000lm/s2, 引起活塞质量的误差大约为0.001%, 所以为满足实际测量要求的需要, 应当给定准确的使用地点的重力加速度值。其他省市, 可以参照上述方法, 对重力加速度g进行修正, 以减小计量误差。
1.3 实际使用中的应用
2008年本所设备更新, 配置一套0.05级传感器式压力校验仪, 旧式0.05级活塞式压力计标准装置检定证书在有效期内, 且正常使用。在使用过程中发现, 分别使用这两套标准检定同一块精密压力表, 得出两组检定数据, 虽然检定结果都合格, 但是一组数据是正向偏差, 另外一组数据是负向偏差, 当时不能确定哪组数据更为准确。后来经过了解专用砝码是退休的老同志配重, 而这位退休老同志计算专用砝码质量是采用南宁市的重力加速度g=9.7877 m/s2。而采用经修正的重力加速度g=9.7886 m/s2, 对专用砝码的质量进行计算重新配重, 检定同一块精密压力表, 与新购置的0.05级传感器式压力计标准装置所得数据基本一致。
笔者在对各地活塞式压力计检定的过程中发现, 重力加速度很容易被忽视。在对梧州市某企业压力计检定装置检定中, 发现其压力值始终有较大误差, 经过仔细检查, 最终发现其自动控制参数中的重力加速度竟然还是出厂值, 与实际使用地的重力加速度误差很大, 经过重新设置后误差明显缩小。
此后, 在其他企业的自动压力装置检定中也发现有类似的问题。很多活塞式压力计的使用人员对仪器的参数不了解, 尤其是重力加速度由于使用地点不一样, 其数值变化较大, 并且其准确值的获得也比较困难, 往往被忽视。
2 活塞有效面积的修正
2.1 问题的提出
当活塞式压力计的工作压力增大时, 活塞、活塞筒会发生弹性形变, 使得活塞、活塞筒的有效面积也发生变化, 这种面积的改变可以用下式来表示:
式中:Ao-某参考压力下活塞的面积, m;λ-压力形变系数, Pa-1;P-压力值, Pa
当压力大于6MPa的时候, 活塞、活塞筒的有效面积发生改变, 造成的误差较大, 影响到了活塞式压力计的准确度, 必须考虑有效面积的修正。
经笔者调查, 绝大部分企业、计量检定机构在送检活塞压力计时, 仅送活塞筒、活塞及其连接件, 专用砝码并不送检, 其质量值依据检定证书数据自行配重。如材质为合金钢的 (1~60) MPa活塞式压力计, 某检法定计量定机构出具的检定证书上给出专用砝码的信息:专用砝码产生1MPa, 砝码质量计算值1.011kg, 数量4个;专用砝码产生5MPa, 砝码质量计算值5.10760kg, 数量11个。于是检定人员依据证书, 11个专用砝码每个都按照5.10760kg配重, 这种方法是错误的, 它忽略了活塞式压力计的工作压力增大时, 活塞、活塞筒的有效面积发生改变。
2.2 误差计算及分析
由JJG59-2007《活塞式压力计检定规程》可知, 测量上限大于25MPa (包括25MPa) 的活塞式压力计, 并用于测量压力值时, 配套的专用砝码必须按顺序号放置使用, 专用砝码、活塞及其连接件质量按以下公式计算:
式中:mj-按次序加载的第j块砝码的质量, kg;Pj-加载第j块砝码产生的压力值, Pa;A-活塞式压力计活塞有效面积, m2;g-使用地点重力加速度, m/s2;ρa-周围空气密度, kg/m3;ρm-专用砝码、活塞及其连杆材料密度, kg/m3;λ-压力形变系数, Pa-1。
在误差计算分析前, 先对JJG59-2007《活塞式压力计检定规程》勘误:
规程附录A-温度修正和压力形变系数
A.3活塞、活塞筒材料的线膨胀系数、弹性模量和泊松比
表1参数有误, 应更改为:
为了研究活塞、活塞筒形变造成的误差对活塞压力计的影响, 用以下二例进行分析。
例1:上海自动化仪表四厂生产的 (1~60) Mpa, 0.05级活塞式压力计, 活塞和活塞材料为钢, 有效面积:0.10016cm2, g=9.7886m/s2, E=2.06×105MPa, μ=0.28, R1=7.4mm, R2=1.8mm
考虑压力形变系数, 按公式计算的砝码质量:
第1块砝码时, j=1;
按照同样方法, 把数据代入公式计算可得到下表3:
由表3:最大砝码质量差值:0.00160kg, 相对误差为0.032%;砝码的最大允许误差±0.02%, 故要做变形修正, 专用砝码须按顺序编号排放。
例2:现有 (1~60) MPa, 0.05级活塞式压力计, 活塞和活塞筒材料为碳化钨, 有效面积:0.09805cm2, g=9.80665m/s2, E=6.3×105Mpa, μ=0.22, R1=11mm, R2=1.8mm按照上述的方法, 把数据代入上述公式计算得 (见表4) :
从表4中:最大砝码质量差值:0.00039kg;相对误差为0.0078%, 砝码的最大允许误差±0.02%, 可以不做变形修正, 砝码可以不按顺序编号排放。
2.3 实际使用中的应用
从上面的误差分析知, 如果活塞和活塞材料为合金钢, 若然按照11个专用砝码每个都按照5.10760kg配重, 最大误差可以达0.03%, 超出了砝码的最大允差值0.02%。计量检定是一项严肃、严谨的工作, 上级检定机构在出具证书的时候不能够笼统的给出:专用砝码产生5MPa, 砝码质量计算值5.10760kg, 数量11个, 应该按次序的给出单个砝码的质量, 否则误导送检单位。
压力计专用砝码是否需要按顺序编号排放, 应该进行误差分析, 需要按序排放的, 若不按顺序排放则产生误差, 不需要顺序排放的, 若顺序排放则增加不必要的工作量。碳化钨材质的弹性模量比合金钢、铜合金大, 在相同条件下, 压力形变系数小, 砝码可以不按顺序编号排放, 为了工作方便, 建议购买活塞和活塞筒材料为碳化钨的活塞压力计。
压力值与活塞的有效面积有关, 每台活塞压力计有效面积不相同, 即使是同一厂家同一型号的活塞压力计有效面积也有差异, 活塞压力计的专用砝码不能互用, 专用砝码应专台专用。
3 结束语
压力开关的固定值 篇7
本文系统的分析沉桩引起的超孔隙水压力的研究情况, 以及压桩力与承载力的计算和两者之间的关系。最后对于终压力与承载力关系, 结合数个静压桩工程资料, 用专业统计分析软件DPS定量或定性分析了二者间的影响因素, 以期由终压力直接推算极限承载力。
1 静压桩
1.1 静压桩的简介
静压桩全名锚杆静压桩 (pressed pile by anchor rod) , 属于桩基础的一种, 常采用的方法是静力压桩机压桩, 利用锚杆将桩分节压入土层中的沉桩工艺。锚杆可用垂直土锚或临时锚在混凝土底板、承台中的地锚。静压法施工是通过静力压桩机以压桩机自重及桩架上的配重作反力将预制桩压入土中的一种沉桩工艺。静压桩的工作原理与锤击截然相反, 它具有没有噪声、无震动, 没有冲击力等优点, 适合在今后岩土工程的需求;而压桩桩型几乎选用的是预应力管桩, 它具有工艺简明, 质量可靠, 价格低, 检测方便的特征。这两者的结合很大程度推动了静压桩的应用。
1.2 静压桩适用范围
静压桩经常适用于高压缩性粘土层和砂性比较轻的软粘土层, 同时也适用于覆土层不厚的岩溶地区。
当静压桩适用于粘土层时, 当桩须贯穿一定厚度的砂性土夹层时, 要结合桩机的压桩力和终压力及土层形状、厚度、密度、上下土层的力学指标, 桩型、桩的构造、强度、桩截面规格的大小和布桩形状、地下水位的高低和终压前的稳压时间、稳压次数等。
当静压桩适用于岩溶地区时, 这些地区几乎很难采用钻孔桩钻进, 而采用冲孔桩时容易卡锤, 采用打入式桩时容易打碎。只有采用静压桩缓慢压入, 同时可以显示压桩的阻力, 但是在溶洞、溶沟发育充分的岩溶地区, 以及土层中存在较多孤石、障碍物的地区, 要慎用静压桩。
2 静压桩沉桩机理和终压力以及极限承载能力
2.1 静压桩基础的成桩机理
静压桩在沉淀机理施工的时候, 桩尖刺入土层使原有的土层初适应力状态遭到破坏, 造成桩尖下土体的压缩变形, 同时土体对桩尖的相应阻力, 随桩贯入压力而增大。当桩尖处土体受到的压力超过它的抗剪强度时, 土体会发生急剧变形同时达到极限破坏, 从而使土体产生塑性流动或挤压侧移以及下拖。地表处, 粘性土体向上隆起, 砂性土被拖带下沉。地层深处因为上覆土层的压力使土体想桩四周水平方向挤开, 使贴近桩四周土体结构被破坏。由于较大辐射向压力的作用使得领近桩四周处的土体受到很大程度的扰动影响, 桩身就会受到土体强大法向抗力而引起的桩周摩阻力和桩尖阻力的抵抗, 当桩顶静压力大于沉桩时的阻力时, 桩将继续刺入下沉, 反之, 就停止下沉。
压桩时, 地基土体受到强烈扰动, 桩周土体的实际抗剪强度与地基土体的静态抗剪强度存在很大程度上的差异。随桩的沉入, 桩与桩周土体间出现相对剪切位移, 因土体的抗剪强度和桩土间的粘力作用, 土体对桩周表面会产生相应的摩阻力。桩周土体土质较硬时, 剪切面发生在桩与土的接触面;当桩周土体土质松软时, 剪切面发生在邻近桩表面处的土体内, 粘性土随着桩的沉入, 桩周土体的抗剪强度呈现下降趋势, 直至降低到重塑强度。砂性土中, 除了松砂外, 抗剪强度变化不大, 但是各土层作用于桩上的桩侧摩阻力并不是一个常值, 是随桩继续下沉而显著减少的变值, 桩下部摩阻力对沉桩阻力起显著作用, 值占沉桩阻力的50%~80%, 它与桩周处土体强度成正比, 与桩的入土深度成反比。
土质为粘性土时, 桩尖处土体受扰动重塑、超静孔降水压力的作用, 土体抗压强度显著下降;土质为砂性土时, 密砂受松弛效应的影响土体抗压强度减少, 松砂受挤密效应的影响土体抗压强度增大。成层土地基中, 硬土中的桩端阻力还会受到分界处粘土层的影响, 当上覆盖层为软土时, 在临界深度以内桩端阻力随压入硬土内深度增加而增大, 下卧为软土时, 在临界厚度以内桩端阻力随压入硬土增加而减少。
2.2 终压力
一般将桩摩阻力从上到下分为三区:上部柱穴区、中部滑移区、下部挤压区。
(1) 静压桩终压力的概念:静压桩的压桩力是指沉桩过程中为克服桩尖土层抗剪阻力和桩周土摩擦力所施加的压桩机静压力。终压力Pa是桩尖达到持力层终止压桩时出现的最终静压力, 也是终止压桩瞬间出现的荷载, 每次出现持续的时间通常为5s~10s。
(2) 终压力的意义:压桩力过大易压坏桩, 过小的话则无法到达合适的持力层, 桩底嵌固不好, 有效桩长不足, 单桩承载力不满足设计要求, 易出现多桩承台施工时邻桩上涌的质量事故。安全适宜的压桩力既可确保桩身不受破坏, 同时也保证了桩端嵌固至合适的持力层, 并通过大吨位挤密桩底土体提高桩端土体力学性能, 取得较高桩端土极限端阻力。
(3) 终压力的计算:只要使用按国际图集选用的桩, 很大程度上不需在进行抗震、疲劳、吊运验算, 而只需进行静力抗压强度和压屈失稳验算。因为桩、土的相互作用和静压桩施工的特点, 使桩身受终压力压曲的问题变得复杂, 它主要受下列因素的影响。
(1) 桩侧土的约束。
(2) 桩的长度。
(3) 桩露出地面的自由长度10。
(4) 压桩施工送桩时, 桩顶受轴向压力和弯距以及水平力的联合作用。
综合压桩施工的特点和各地、各部门的规定, 现提出一种简化方法计算终压力Pa。
2.3 终压力与极限承载力的关系
静压桩施工完成之后, 土体中空隙水压力开始消散, 土体发生固结强度渐渐恢复, 上部柱穴区被充满, 中部柱滑移区消失, 下部柱挤压区压力减小, 这时柱才获得工程意义中的极限承载力。结合大量的工程实践, 粘性土中长度较长的静压桩最终的极限承载能力比压桩施工时的终压力要大, 针对某些土体固结系数较高的软土地区, 静压桩最后获得的单桩竖向极限承载力比终压力值要高出一到两倍左右, 但是因为粘性土中的短柱, 土体强度经一段时间的恢复, 摩阻力虽然有提高, 同时因为桩身短, 侧摩阻力占桩的极限承载力的比例差异不大, 最终极限承载力达不到桩的终压力。
因为桩的终压力和极限承载力是两个不同的概念, 对那些刚刚接触静压桩的设计、施工人员往往将两者混为一谈。两者的数值不一定相等, 它们主要与桩长、桩周土及桩端土的性质有关, 但是两者还是有一定的关联。实践者结合自身工作经验提出自己的做法, 对设计承载力较高的工程, 终压力值尽可能达到设计取值的1.5~1.7倍, 还要结合土质以及布桩情况考虑复压;对于14m~21m的中长桩, 终压力控制在设计值的1.7~2倍以上, 宜复压3次;而小于14m的短桩, 终压力控制在设计值的2~2.5倍以上, 并复压3~5次。
3 结语
在静压桩施工过程中, 应灵活合理的运用规范, 正确的选择终压力, 提高桩的承载力。实践证明, 超载施压法可提高静压桩的承载力和抗震性能, 降低工程造价, 具有实用价值。
摘要：静压桩技术在我国各个地区得到了广泛的应用, 可是对静压桩的研究却是滞后于它的应用。在静压桩的实际施工过程中, 大家都想找到一个方法去判断现场压力值和之后静载荷实验所确定的特征值之间的关系, 这样在施工过程中就可以做到心中有数, 同时也可以下探讨。
加压颗粒层固定床压力损失的研究 篇8
在低速气体通过细粉情况下, 黏性滞止损失占压降的主要部分;在高气速下, 动能项占的压降比重增大, 而对于由黏性损失向动能损失的过度转变是一个连续的过程, 这也意味着一个压降与速度相关的连续的函数[3]。Ergun等人在1952年, 通过不同粒径的球形沙粒和焦炭颗粒, 在0.4
式 (2) 中, Δp为床层压降, L为床层厚度, ε为空隙率, uf为气体穿过床层的表观速度, μf为气体动力黏度, S为床层颗粒的球形度, dp为床层颗粒直径, ρ为气体密度, 系数A=150, B=1.75, 此方程对球形颗粒的固定床有着很好的适用性[4,5]。但许多学者对Ergun方程两项系数150与1.75的在不同的颗粒形状以及床层结构的适用性提出了质疑[6], 如Handley和Heggs就提出新的关联系数368与1.24[7], Zhang等通过实验拟合得到的系数A为318.71[8];而Macdonald等提出的系数A=180, B为1.8~4.0, 对应颗粒的粗糙程度[9]。大部分研究者都认为Ergun方程的系数应对应每一个床层, 通过实验来修正, 原因不仅仅是不同的颗粒几何结构引起, 也包括填充物料的方式不同引起床层结构的不同[10]。本文在加压条件下, 进行气流通过球形度为0.837的石英砂的颗粒层固定床的实验与压降模型建立。
1 实验系统与方法
1.1 实验物料
实验物料采用工业颗粒层除尘器最常用的石英砂滤料, 其基本物理性质列于表1, 粒径分布通过筛分法测量, 其粒径分布见图1, 主要集中在200~300μm, Sauter平均粒径为281.3μm。
有很多学者在修正Ergun方程中忽略了球形度的影响, 或者默认球形度为1.0;然而事实上Ergun方程对物料的球形度十分敏感, 如图2所示, 在其他参数相同的情况下, 球形度由1.0变为0.7, 固定床床层单位后度的压降变化非常大, 本实验中所用物料的球形度采用德国新帕泰克公司的颗粒图像分析仪设备QICPIC测得为0.837。
1.2 实验系统
加压固定床压降阻力测试实验装置如图3所示。该系统由空压机、缓冲罐、减压阀、颗粒夹层装置等组成, 颗粒夹层由内外两层细筛网固定。加压气体通过缓冲罐5进入内管6后, 向环形四周穿过颗粒夹层7, 进入外部空腔8, 然后通过侧向排气管路排入大气。
1.空压机;2.储气罐;3.温度计;4.减压阀;5.缓冲罐;6.内管;7.颗粒夹层;8.空腔;9.压力传感器;10.流量计;11.调节阀;12.差压计
气体通过颗粒层的压降ΔP由差压计12测得, 流量Q通过流量计10测得, 颗粒夹层厚度L=11.8 mm, 高度H=0.8 m, 颗粒夹层过滤面积为S=0.16 m2。通过颗粒夹层的气速uf由质量恒算求得。实验运行温度为280.13 K, 对应空气动力粘度μ=1.745×10-5Pa·s, 密度ρ通过气体状态方程求得。
2 实验结果与讨论
2.1 实验结果
本实验选择气速0.01~0.1 m/s, 绝对压力调节范围在0.2~0.45 MPa, 雷诺数为1.0
图4 (a) 图是相同气速下不同压力下的固定床压降变化, 可以看出在实验工况中, 压力对固定床床层压降的影响可以忽略。
图4 (b) 图是不同气速对固定床床层压降的影响, 可见, 固定床压降与气速成线性关系, 气速增大, 固定床床层压降增大。
气速对固定床床层压降的黏性项与动能项都有影响, 而压力是通过影响气体密度影响动能项, 对比图4中气速与压力对固定床床层压降影响的实验结果, 可以看出气速增大, 固定床床层压降随之增大, 而压力对固定床床层压降没有明显影响。图5为应用Ergun方程分析固定床床层压降中动能项所占比重随雷诺数Re变化的趋势图, 可以看出在Re<5.0情况下固定床床层压降以黏性损失为主, 所占比重大于90%, 而与压力相关的动能损失引起的固定床床层压降所占比重较小, 低于10%。实验中两组压力影响实验中, 最大雷诺数Re为2.46, 对应Ergun方程固定床床层压降中动能项所占比重为3.5%, 故而压力对固定床层压降的影响可以忽略。
Ergun方程是Ergun通过对大量以球形颗粒为填充的固定床床层压降实验的经验总结公式, 而Damjan Nemec等人曾给出了非球形颗粒固定床Ergun方程系数A的修正公式[11]:
将实验结果与Ergun方程以及Damjan Nemec等人对非球形颗粒固定床床层压降的修正计算公式对比, 从图6可以看出, Ergun方程预测值明显小于实验值, 最大偏差达到60%, 而Damjan Nemec等人提出的修正公式的预测值也明显小于实验值, 最大偏差达到50%。
这主要是因为固定床中床层压降与填充物料的几何性质有关, 也与床层结构与填充方式有关[10], 如Zhang等人在对相同装置中采用两组不同粒径球形颗粒填充的固定床床层压降的实验结果中得到的修正系数A分别为318.7与208.7[8], 与Ergun方程偏差达到53%与28%。之前的实验研究大都采用圆管中竖直安装颗粒夹层装置, 本实验中的颗粒夹层为环形布置, 气流沿径向通过颗粒夹层, 固定床床层压降与Ergun公式预测值的较大偏差可能是由于气体径向流动的分布不均而引起的。
2.2 Ergun公式修正
Ergun方程无量纲后变为
式 (4) 中定义雷诺数
本实验中雷诺数Re<5.0, 固定床压降以黏性损失为主, Ergun方程后一项可以忽略, 则公式变为
通过试验数据拟合得到A=368, 图7为实验数据与拟合公式, 即修正后的Ergun公式对比, 最大偏差正负不超过为8%。
此实验拟合修正值与Handley.D和Heggs.P J通过实验获得的修正值一致, Handley.D和Heggs.P J认为Ergun方程是Ergun通过大量学者的实验数据拟合得到, 并不能保证由于不同床层结构以及填充颗粒的预测精度[7]。
那么对于非球形颗粒的石英砂环形填充的固定床在较低雷诺数情况下的床层压降计算便可以采用以下修正后的Ergun方程
3 结论
(1) Re<5.0, 固定床床层压降随气体速度增大而增大, 与速度成线性关系。
(2) Re≤2.46, 压力增大, 固定床床层压降无明显变化, 在低雷诺数下压力对固定床床层的影响可以忽略。
(3) 颗粒的球形度以及床层结构对固定床床层压降有着明显的影响, 通过修正后的Ergun方程适用于非球形颗粒石英砂环形填充的固定床床层压降计算。
摘要：研究了加压条件下气流通过石英砂颗粒层的固定床床层压降模型。实验结果表明在Re<5.0的情况下, 床层压降与气体速度呈线性关系;而压力对床层压降的影响可以忽略。通过实验数据对Ergun方程的无量纲系数修正, 模型预测值与实验值偏差从最高60%降至8%以内, 提高了该模型在实验范围内的预报精度。
关键词：颗粒层固定床,压降,加压
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