有机玻璃管（精选9篇）
有机玻璃管 篇1
专利号:200810154381.3
这项技术可以将透明的有机玻璃官弯制出各种图案, 有动物、人物、各种中国字和外文, 并且在各种造型的透明有机玻璃管内, 制作出各种彩色气泡, 在不停的流动当中,
制作方法:1) 采用透明的有机玻璃管材, 尺寸是1 cm～10 cm直径, 因为大部分市场上的有机玻璃管材都是2 m长, 在制作各种造型上都需要用热熔机粘接, 再按照拼音或外文的线条弯曲制作;2) 弯曲的过程采用电炉子烧热后, 按照造型的需要进行热弯;3) 用热熔机对接, 用潜水泵把彩色的水打入管内, 管的另一头是循环流出的水。
产生气泡是靠一台气泡机把气泡输到潜水泵的入口, 由潜水泵把气泡均匀地打入有机玻璃管内。这种流着彩色气泡的有机玻璃造型, 可以制成汉语拼音, 可以用此来制作酒店的广告、牌匾、商标等等。
具体实施方案:
1.选用有机玻璃透明管100 m, 直径是1.6 cm。制作“中国”两个字, 字的直径是2 m, 宽是1 m;
2.在工作平台上用粉笔写出“中国”两字的双勾字型, 然后用直径20 cm的电炉子, 将有机玻璃管的弯曲处制弯, 弯度要按照“中国”两字的字型来完成, 弯曲时把这个“中”字甩一个进水口和一个出水口, 这样打入这个“中”字一头的水进出后, 可以从另一头流出, 流回一个循环水箱内;
3.循环水箱的制作是可以放一个220v的, 16 m扬程的潜水泵, 循环水箱可以放在无碍观瞻的地方, 可由加长的管子接在远处也可以;
4.准备一个氧气机, 也可以是养殖水族的充氧器, 把充氧的输入口, 接上5 mm长的软橡胶管, 把氧气出来的另一头插入潜水泵的进水口的5 mm的眼上, 这样潜水泵不停地抽水的过程, 也均匀的把气泡带入循环水管道;
5.放在循环水箱内的水可以是红色的, 也可以是蓝色的, 可以改变各种色彩, 在水箱内放入15 g的闪光金色云母颗粒, 这样就可以使“中国”两字, 在彩水流动中还能闪着金光, 可以成为一种很好的广告载体。
联第人:廉绪
地址:天津市河东区二号桥红旗巷四条五号楼2栋505号
邮编:300180
有机玻璃管 篇2
单壁碳纳米管吸附酞菁类有机物的研究
利用苯氧基酞菁修饰单壁碳纳米管,并利用透射电子显微镜、紫外可见吸收光谱、荧光光谱以及拉曼光谱进行了表征分析.在透射电镜下观察到结合物呈现糖葫芦状,吸附后吸收光谱以及荧光光谱中峰的强度明显下降说明单壁碳纳米管吸附了大量的苯氧基酞菁,通过拉曼光谱发现吸附后单壁碳纳米管的.拉曼光谱中主要峰的位置向长波数方向移动,原因是单壁碳纳米管吸附苯氧基酞菁前后状态的改变导致的.
作 者：徐中辉 汪峰 XU Zhong-hui WANG Feng 作者单位：江西理工大学信息工程学院,江西赣州,341000刊 名：物理实验 PKU英文刊名：PHYSICS EXPERIMENTATION年，卷(期)：200828(12)分类号：O485关键词：单壁碳纳米管 化学修饰 苯氧基酞菁 荧光光谱 拉曼光谱
有机玻璃管 篇3
方法 44例ASOPP病人在常规洗胃、导泻的基础上，留置胃管反复洗胃作为研究组，37例常规治疗为对照组。比较两组病人的疗效、阿托品和氯磷定用量的差异，CHE活力上升速度、病人昏迷持续时间、中间综合征发生率的差异。结果 研究组阿托品（202.4±55.3 mg）、氯磷定（11.2±2.1 mg）用量少于对照组（325.0±87.6 mg、15.5±2.8 mg，P＜0.01）；CHE活力上升至正常的30%（35.0±13.0 h）和50%（47.3±10.1 h）的时间，病人昏迷持续时间（49.8±10.5 h）、住院时间（22.8±32.5 h）均明显短于对照组（57.6±14.4 h、75.3±9.6 h、68.9±11.3 h、26.2±40.6，P＜0.01），中间综合征发生率（6.8%）明显低于对照组（24.3%，P＜0.05)。结论 留置胃管反复洗胃可及时、有效清除ASOPP病人胃肠道的毒物，提高疗效，减少并发症的发生。
【关键词】 急性重症有机磷农药中毒；留置胃管；洗胃；阿托品；氯磷定
文章编号：1003-1383(2008)01-0028-02中图分类号：R 595.4文献标识码：A
尽早洗胃、导泻是临床清除口服有机磷农药中毒的常用方法。但是临床发现，单纯一次洗胃或导泻远远不能彻底清除胃肠道内的毒物。文献报道，对急性重症有机磷农药中毒（ASOPP）11天后死亡的病人进行尸体解剖，病人胃肠道内仍然有农药存在。因此，如何彻底有效清除胃肠道内尚未吸收的毒物，对ASOPP病人的成功抢救有重要的临床意义。我院自2002年1月至2006年12月对收治的口服ASOPP病人采用留置胃管反复洗胃的方法清除胃肠内尚未吸收的毒物，取得满意临床效果，现报道如下。
资料与方法
1.一般资料 以我院2002年1月至2006年12月期间的ASOPP患者44例留置胃管反复洗胃作为研究组；同时以我院2002年1月前常规治疗的37例为对照组。全部病例均符合
ASOPP的诊断标准［1］。两组病例年龄、性别、中毒途径、昏迷程度、伴呼吸衰竭、休克、毒物种类及就诊时间等方面差异均无显著性（P均＞0.05）。见表1。两组病人血清CHE活动测定均为0活力单位（纸片法，正常值为80%活力单位）。
2.研究方法 对照组予常规洗胃、导泻、输液、利尿、静注阿托品、肌注氯磷定、吸氧、抗休克等常规治疗。研究组44例患者入院确诊后立即予24~25大号硅胶胃管经口插入胃腔，接电动洗胃机先抽吸胃内容物，然后每次注入清水洗胃液400 ml，直到洗出胃液完全澄清无味，洗胃液总量1500～4000 ml，后改用常规留置鼻胃管，行持续胃肠减压，每2～4 h重复洗胃一次，每次洗胃生理盐水总量1000～3000 ml，直到减压器内液体无农药味，拔出鼻胃管，共重复洗胃5～6次，生理盐水灌肠每次250～300 ml，重复灌洗间隔时间与洗胃相同。同时输液，利尿，静注阿托品针，肌注氯磷定，吸氧等内科综合治疗，并根据病情，对昏迷、呼吸衰竭、心脏骤停、休克患者给予气管插管［2］，建立呼吸机通气，行心肺复苏，抗休克等及时治疗措施。所有病人每天动态监测CHE，每12 h一次；记录阿托品和氯磷定的用量；记录病人神志转清及住院时间。比较两组病人阿托品和氯磷定用量的差异，CHE活力上升速度，昏迷及住院时间的差异，中间综合征（IMS）发生率的差异。
3.统计学方法 数据用SPSS12.0软件处理，计量资料均数和标准差用-±s表示，两组之间的比较用独立标本t检验，率用％表示，两组之间比较用χ2检验，P＜0.05为差异有统计学意义。
结果
两组疗效比较，治愈率及病死率差异有显著性意义（P＜0.05）；IMS发生率明显低于对照组（P＜0.05）；见表2 。两组病人阿托品和氯磷定用量，CHE活力上升至正常水平的30％和50％的时间，病人昏迷持续时间，均有显著性差异（P＜0.01）。留置胃管反复洗胃组病人阿托品和氯磷定用量明显少于对照组；CHE上升至30%和50%的时间、昏迷持续时间及住院时间明显短于对照组（P＜0.01），见表3 。
讨论
有资料显示，ASOPP死亡患者20％与洗胃不彻底有关［3］，洗胃不彻底多为洗胃液总量偏少，胃内毒物没有彻底清除即终止洗胃，洗胃技术不过关，洗胃开始前没有彻底抽吸胃内食物，每次注洗胃液量过大，致使注入洗胃液后，部分胃内容物排入肠道，造成毒物大量吸收。有研究发现，经口服ASOPP患者在彻底洗胃后数小时，胃内仍有大量的农药成分，其含量与血浆中的农药含量呈正相关。胃肠分泌形成胃肠道血浆胃肠道循环，血浆浓度越高，胃肠分泌越多，而且此时分泌的有机磷农药往往为氧化型，即增毒型，增加了救治难度［4］。
我们研究发现， 留置胃管反复洗胃组病人的治愈率高于常规组，阿托品和氯磷定用量明显少于对照组，CHE上升至正常30％～50％的时间，病人昏迷持续时间，住院时间也明显少于对照组，IMS并发症明显减少。分析原因可能为：①留置胃管反复洗胃，同时生理盐水反复灌肠冲洗和持续鼻胃管胃肠减压，能有效地清除胃肠道内分泌的毒物；②阻断了肝肠循环，避免由血液经过胆道和胃肠黏膜反弥散重新分泌入肠道毒物重新吸收入血液；③弥补了常规方法导泻失败的不足。临床发现，常规应用硫酸镁或甘露醇导泻并不能达到预期的效果，许多病人入院后，前2～3天常常不能很好通便，甚至根本无大便，其原因在于，ASOPP早期抢救中，持续大量阿托品等抗胆碱能药物应用，导致胃肠道蠕动明显减少，排便困难。间断生理盐水灌肠，反复洗胃和持续胃肠减压，可以保证胃肠道内残毒得到有效清除。由于胃肠道残留毒物进入血液的途径被及时，有效阻断，因此，阿托品和氯磷定等解毒剂用量自然相应减少，病人持续中毒的可能减少，CHE恢复加快，病情好转所需时间减少，并发症少，治愈率高，住院时间短，大大减轻病人经济负担。同时，留置胃管反复洗胃保证了胃肠清洁，避免了毒素的吸收入血和肠道细菌的异位感染，从而减少了机体感染的机会，避免了IMS、MODS的发生或进一步加重。
总之，及时彻底的胃肠道净化是救治ASOPP成功的重要环节，而留置胃管反复洗胃，同时持续胃肠减压和生理盐水灌肠清洗是保证胃肠道净化得以实现的切实可行方法，值得临床推广。
参考文献
［1］秦桂玺.有机磷杀虫药中毒［A］.叶任高，陆再英.内科学［M］.第6版.北京：人民卫生出版社，2004，961-966.
［2］凌永体，李锦忠，黄顺忠，等.气管插管与洗胃同时进行抢救急性重症有机磷农药中毒体会［J］.右江医学，2007，35（1）：73.
［3］张 力.25例有机磷农药中毒死亡原因分析［J］.危重病医学，1997，3（2）：119.
［4］赵华月，主译.哈理逊内科学［M］.第12版.北京：人民卫生出版社，1994，2544.
(收稿日期：2007-06-20 修回日期：2007-12-20）
(编辑：潘明志)
高精度玻璃管液位自动检测装置 篇4
笔者采用600dpi CIS和S3C2440处理器, 将基于CIS的玻璃管液位测量系统的精度提至±0.10mm, 同时实现了有色和无色液体液位的自动测量。
1 工作原理*
简化的静态容积法流量标准装置中容积测量的示意图如图1所示, V1是一个标准容器, 其液位与容积一一对应。如果知道U型连通器右侧玻璃管中的液位, 通过查表就能得到对应容器中液体的体积。假设V1的圆柱形半径为15cm, 如果液位误差1.0mm, 则相应的体积误差为70.650m L;如果液位误差是0.1mm, 则相对应的体积误差为7.065m L。所以提高液位的测量精度对于静态容积的测量有着重要的意义。
将600dpi高分辨率的CIS置于玻璃管的一侧, 另一侧用平行光源照射。由于有液体和无液体的部分对光的折射率不同, 所以CIS上相应感光元件感应的光强不同, CIS输出的视频信号中, 有液体信号和无液体信号的电压值就不同。通过相应的A/D转换电路, 将电压进行阈值分割, 使得有液体部分对应的电压输出经A/D转换变为零, 这样在一个周期内, 统计零的个数, 就知道液位的实际高度。
2 硬件组成
基于600dpi CIS和S3C2440处理器的玻璃管液位测量系统的硬件组成如图2所示。外置平行光源与SV6134A4C-00型CIS分别位于玻璃管的两侧。CIS总长216mm, 每毫米24个像素点, 整个CIS共有5 184个像素点, 所以其最小分辨率达0.042mm。
CIS的时序图如图3所示, SV6134A4C-00型CIS传感器的3个引脚分别是时钟引脚CP (4MHz) 、使能引脚SI (周期1.5ms) 和视频信号输出引脚VOUT, 在一帧图像信息中有效的像素点输出5 184个, 其余为无效信息。需要特别注意的是, CP开始后的82个CLKS输出的信息是无效的。
测量系统的处理器采用S3C2440, 该处理器通过PWM实现CIS的高频时钟驱动。VOUT输出的视频信号通过A/D转换后的数据存入缓存器AL422B中, 存储一定的液位图像信息后, 处理器执行液位提取算法, 将液位的当前高度实时显示在数码管。
AL422B是一款存储容量为393 216Byte×8bit的FIFO存储芯片。A/D转换器采用ADS930, 其有效电压转换范围1~2V, 当输入在1~2V时输出非零, 当输入为1V时输出为0, 并且通过试验发现当输入为1V以下时输出也为零。在测量时, 通过调理电路将VOUT输出信号中的高低电平, 分别调整至1V的两侧, 则低于1V的有液体信号输出都为零, 通过脉冲计数法就能计算出玻璃管液位的高度了。
3 系统软件
在液位测量过程中, 环境误差可能会引入随机干扰, 所以需要进行数字滤波处理。首先, 一次性读取多幅图像信息, 然后分别对每一幅图像提取液位信息, 最后采用去极值平均滤波法得到液位的实际高度。FIFO读出的多幅图像信息连续存储在一个内存空间开辟的数组区域内, 所以快速、准确地查到每幅图像并计算出每幅图像中液位的高度信息是算法的关键。本软件采用快速查找与统计方法实现, 其相应算法流程如图4所示。
将FIFO读出的一组数据存入图像数组M[]中, 依次从数据头开始遍历, 找到第一个突变的点, 即图像的分界点i1。
在突变点前加入一个长度为L1的窗, 然后对窗内数据进行处理, 如果窗起始单元与窗结束单元之间的变化值window[L1-1]-window[0]<5且|window[i+1]-window[i]|<5 (0<i<L1) , 说明突变点前的数值是稳定的。同理, 给突变点后加入一个长度为L1的窗, 如果window[i]=0 (0<i<L1) 说明确实为突变点, 从突变点后开始进行脉冲统计。
如果在上述突变点前加的L1窗体内有不满足上述变化值的点, 则动态地增加L1的长度, 如果动态加入长度内的点满足变化范围, 则同样满足要求。同理, 当突变点后的L1窗有不满足上述变化的点, 同样动态增加L1的长度, 再进行判断, 如果动态加入长度内的点满足变化范围, 则同样满足要求;如果动态增加的窗内数据依然不满足变化范围, 则舍弃找到的突变点, 继续往后遍历。
将确定为真实图像分界点的值计为M, 然后从M+L1位置依次开始统计零点数。如果遇到非零点, 首先加一个小窗L2, 从此非零点开始存入所加的小窗, L2的初始长度根据实际情况取1~2, 如果L2的窗口内有零值, 继续往后统计, 如果L2的值非零点, 为保证准确度, 动态增加一定的长度, 确定L2内没有零值, 即一幅图像中低电平的值统计完毕, 此时的下标值即为N。
将点数N-M-1存入开辟的图像帧存储数组P[]中, 如果P[]存够指定的图像帧数则结束本次算法;否则继续遍历, 搜索突变点, 统计零点, 直至完成预定数量的图像帧。图像帧存储数组P[]经去极值平均滤波法就可以得到稳定的像素点输出, 将输出代入曲线拟合好的关系式, 就能得到实际的液位高度。
4 试验
在玻璃管液位计装置中, 由于凹形液面的折射率在空气和液体之间, 所以凹形液位产生的过渡区域的数值不能统计为液位的像素信息。为了补偿过渡区域的误差, 通过曲线拟合方式建立传感器检测液位的像素点个数和实际高度间的数学模型。
经过测量, 用于标定的试验量筒容积和刻度均匀。60m L液体对应高度142mm, 平均每毫升液体高度2.366mm。采用高精度的A级滴定管 (精度0.02m L) 向量筒中加入液体, 从15m L一直加到60m L, 每5m L记录一次液体的高度和数码管的液位像素信息显示, 为了保证滴定过程成的准确性, 在每滴完一定的体积后采用人工方式读取液体体积进行验证。表1为3次重复性试验的液体体积和数码管的读数, 将3次重复性试验的数码管读数取平均, 以消除随机误差。
注:D值是该像素点的两倍直接在数码管上的显示值。
将D和h拟合得到直线y1=-0.0207D+224.2973, D和he拟合得到直线y2=-0.0208D+215.9749, 如果y1和y2的斜率相同, 直接用两条直线之间的距离作为修正值。此处斜率不是完全一样, 经过试验取8.60对所有的he值进行修正, 即he的所有值加上8.60作为最后的实际高度输出。如图5所示, 将D和修正后的y值进行曲线拟合得y=-0.02084D+224.5749。将每次数码管的值用Matlab的polyval () 函数重新代入拟合好的曲线, 得到液位的最大误差为0.9mm, 最小误差为-0.01mm。
为了更好地检验拟合直线的准确度, 将拟合好的曲线编程输入S3C2440, 试验过程如上步骤。每次增加5m L, 从18m L开始滴加, 数码管直接输出液位的实际高度, 试验结果见表2, 可见最大误差为-0.09mm, 最小误差为+0.03mm, 都在±0.10mm的范围内。
由以上试验结果可以看出:600dpi CIS输出的视频信号噪声小, 能够清晰地分辨出液位的图像信息。输出信号经调理电路调理后, 可采用ADS930轻松实现阈值分割, 从而通过脉冲计数法实现液位信息的提取。
600dpi CIS最小分辨率为0.042mm, 通过试验可知, 其测量相对误差在±0.10mm以内, 相较于低分辨率的CIS, 提升了液位测量的精度。
本试验使用的600dpi CIS的线性度较好, 像素与高度间的关系可以直接拟合为一次函数。
利用高分辨率的CIS, 并结合相应的硬件转换电路也可以实现无色液体的液位测量。
5 结束语
采用600dpi CIS和S3C2440处理器实现了玻璃管液位计的高精度自动测量。与其他采用CIS实现液位检测的装置相比, 测量精度由0.50mm提高到了±0.10mm。此外, 此液位测量系统计还可以测量无色液体的液位。
参考文献
[1]孙刘杰, 王洪来.基于CIS的水流量标准液位读取装置研究与设计[J].微计算机信息, 2012, (10) :191~192.
有机玻璃管 篇5
玻璃钢夹砂管运到现场要进行外观检查,尤其是承口和插口部分看是否有破损,管材内外表面是否有磕划痕,是否有不光滑现象,检查管尺寸公差,如椭圆度、断面垂直度、直径公差和保护层公差,符合现行国家质量验收标准规定。玻璃钢管安装采用的橡胶密封圈材质必须符合JC625-1996的规定。橡胶圈形状为“O”形,使用前必须逐个检查,表面不得有气孔、裂缝、重皮、平面扭曲、肉眼可见的杂质及有碍使用和影响密封效果的缺陷,要按照图纸要求的刚度检查管材的刚度是否满足要求。生产玻璃钢管厂家必须提供橡胶圈满足规范要求的质量合格报告及对应用水无害的证明书。规范规定公称直径大于1400mm PCCP管允许使用有接头的密封圈,但接头的性能不得低于母材的性能标准,现场抽取1%的数量进行接头强度试验。管材检查合格后方可吊卸,吊卸不可勾吊管口部分,不可用钢丝绳直接接触管壁,绳和管壁之间应用橡胶皮等隔开以免损坏管壁。放到地面要轻,地面要平,尤其是承口的喇叭头不可局部承受管材重量,施工现场暂时不用的管子要防止太阳长时间照射。到达现场的管材必须附有出厂证明书。凡标志技术条件不明、技术指标不符合标准规定或设计要求的管子不得使用。
证书至少包括如下资料:
(1)玻璃钢管子的出厂实验压力;
(2)玻璃钢管子的刚度;
(3)玻璃钢管子的结构;
(4)玻璃钢管说明书。
2 沟槽开挖
2.1 沟槽开挖前测量放线工作
用GPS和经纬仪将管线的中心线放好,每200米及所有的拐点均设置一个中心木桩,并标好里程桩号。将所交高程点作为施工高程基本控制网,现场布设两条附合水准导线,并引测出临时水准点。水准点测量闭合差不大于10(N)1/2mm(N为测段往返距离(km)),开挖后用全站仪在槽底放出管线或井位中心桩,根据结构宽度和设计高程放出基底边线及标高。对每一步施工测量成果进行复查校核,无误后申报上一级检查,监理现场认可后进行下一步施工。
2.2 沟槽开挖
管沟基槽土方开挖采用机械开挖和人工开挖互相配合进行,以机械开挖为主,人工辅助整坡和清底。
严格按照设计要求进行开挖,开挖边坡的坡比根据现场土质情况按照施工规范放坡,沟槽边坡按以下数值控制:
粘土及亚粘土:0.4~0.7;砂壤土1:0.5~0.7;砂砾料1:0.4~0.8;强风化岩1:0.3~0.4;中等风化岩1:0.2~0.3;弱风化岩1:0.1~0.2,其中沟槽较深时取大值,较浅时取小值。
开挖过程中用经纬仪监控中线位置,用水准仪随时监测槽底高程,避免超挖或欠挖,并保证设计基槽底部的尺寸。为防止扰动槽底原状土层,机械开挖在槽底留20cm保护层由人工挖除,开挖的土方除现场备土回填外,均用自卸汽车运至监理指定弃土场。挖至槽底标高后,约请监理、设计等部门验槽,检查合格后方可进行下道工序施工,槽底宽度和坡度要满足施工作业要求。沟槽要直顺,槽底要平,不可凹凸不平,不得有尖锐突出点。槽底宽度一般控制在管外壁两侧各加300mm。
槽底不得有积水,原土不得扰动,若超挖,用中粗砂找平,不得用原土回填。冬季施工沟槽的基础不能被冻,否则,应将冻层清除,用中粗砂回填。
管口位置,要求做出工作坑,工作坑要保证有承口外侧有500mm的工作面。槽底部分也应有足够的预留空间,以满足管口连接的施工条件。
3 垫层和回填质量要求
玻璃钢夹砂管一般采用中粗砂作为垫层和回填材料。垫层一般采用200~300mm的中粗砂,垫层要求平整密实。回填要求两侧同时进行,分层夯实,夯实一般要求管中心以下为95%以上的密实度,管中心以上为90%以上的密实度。尤其是管腔三角区部分必须密实,这样才能确保管道的挠度最小和刚度要求。要保证管道两侧回填同时进行,以免两侧受力不均,回填时沟槽不能有水,回填用料基本上为原沟槽土,必须是能达到夯实条件的干土,淤泥不可以回填,管顶500mm以下不得含有石块等硬质填料,冬季回填不得有冻土,回填土的密实度是保证管体在外力作用的条件下不变形的重要条件,因此,玻璃钢管回填尤为重要,否则易造成管中心位移和管道变形。
4 管道安装质量
玻璃钢夹砂管一般采用双橡胶圈承插接口,与其他材质管道连接主要有法兰和双承套管接头等。输水管线的橡胶圈或橡胶垫材质要求符合饮用水卫生标准。
玻璃钢夹砂管承插连接时,承口、插口和橡胶密封圈接触的表面均应平整、光滑。插口端与承口变径处在轴向应留有一定的间隙,一般控制在10mm左右。
接口借转角度不能大于1~2度。用接口借角时,两个管子的安装一定要在一条轴线上,安装结束后再借角,切不可先借角后安装。
安装前先清扫管子内部,清除插口和承口圈上的全部灰尘、泥土及异物。胶圈套入插口两个凹槽之前先分别在承口圈的整个工作内表面和胶圈上涂抹润滑剂,胶圈滑入插口槽后,在胶圈及插口环之间插入一根光滑的杆,将该杆绕接口圆二周(二个方向各一周),使胶圈均匀地紧紧地绕在插口上,形成一个非常好的密封面,然后再在胶圈上薄薄地涂上一层润滑油。所使用的润滑剂必须是植物性的或经厂家同意的替代型润滑剂,而不能使用油基润滑剂,因油基润滑剂会损害橡胶圈,因此不能使用。
管道安装时,将刚吊下的管子的插口与已安装好的管子的承口对中,使插口正对承口。采用手扳葫芦外拉法将刚吊下的管子的插口缓慢而平稳地滑入前一根已安装的管子的承口内就位,管口连接时作业人员事先在插口端画上插进深度线位,控制两管之间的安装间隙在20mm左右之间,保证承口上的试压孔再插口的两个胶圈之间,同时也避免承插口环发生碰撞。对口时,勿让泥土污物落到已涂润滑剂的插口圈上,更要保证沟槽内无积水,特别是承口的工作面不能接触水,否则承口上的润滑剂可能要失去作用。
特别注意管子顺直对口时使插口端和承口端保持平行,并使圆周间隙大致相等,以期准确就位。
管子对接结束后检查胶圈位置,检查时,用一个薄的刚性插尺插入插口与承口环形缝隙表面之间,并绕接缝转一圈,以确保在接口整个一圈都能触到胶圈,如果接口完好,将管子拉拢到位。如果在某一部位触不到胶圈,就要拉开接口,仔细检查胶圈有无切口、凹穴或其他损伤。
如有问题,必须重换一只胶圈,并重新连接。每节管子安装完成后,细致进行管道位置和高程的校验,确保安装质量。冬季施工时要把胶圈放在保温箱中保证胶圈的温度,使其柔软有弹性,温度过低胶圈脆硬。使用机械管卡和紧缩线时,金属管卡和管道之间应加衬垫,以防止磕破管壁。管子安装结束后,要对每个接口进行单口试压,实验压力是设计工作压力的1.5倍,试压结束后要及时用标准的螺丝拧紧试压孔。冬季试压用水要加热,防止试压水半路被冻住,影响试压结果。
玻璃钢夹砂管法兰连接时,要保证法兰片干净平整,两片法兰平行,不得使用双垫或偏垫。螺栓紧固要求交叉循序渐进,不可一次拧紧。
管道连接完毕应及时回填,以防止地下水位上升或下雨,造成管道漂浮。回填要求双侧同时进行。管道回填后,应在24小时内检测管道的挠度值。如发现挠度值超过8%或出现隆起、扁平及其他突变现象应更换新管道。挠度值在4%~8%时应通过重新回填来加以纠正。
5 管线分段水压试验
玻璃钢管道安装回填后应及早进行分段水压试验,试压前管线的支墩要达到设计要求,各种阀门要检查到位,符合设计要求。输水管线一般管线长、管径较大,试验用水量很大,因此水压试验时,一般根据试压用水水源情况进行相应的分段试验,不宜太长或太短。
在管段的最高点做排气装置,在最低点加水增压,在管段的两端和最高点设观测压力表,试验压力要充分考虑自然标高形成的工作压力,当试验压力达到工作压力的1.5倍时,稳压半小时,观察压力降,一般是压力不降为合格。同时观察寻线,尤其是阀门、排气、排泥部位,不得有渗漏现象。如果压力稳不住,管线肯定有漏点。如果渗漏不明显那就要长时间保持压力观察,直至找到漏为止。
6 冲洗消毒
管道水压试验合格后,竣工验收前应进行冲洗消毒,冲洗时应保证排泥管畅通安全,冲洗流速不小于每秒1.0米,连续冲洗至出水口和进水口的水质浊度和色度相同。消毒应采用氯离子含量不低于20mg/L的清洁水浸泡24小时,在进行冲洗后,经水质检验部门检测合格为止。
7 成品保护措施
玻璃钢夹砂管施工完要做好管线的保护,要做好管线的位置标识牌,一般标识牌间距为200米左右为宜,管线转角处也应设置标识牌,标识牌要醒目,要标明管线两侧各10米严禁动土和建各种建筑物。
摘要：玻璃钢夹砂管是国内外推广使用的一种非金属复合材料管材,主要原料由玻璃纤维、树脂、砂等组成。管径一般为200～2600mm,单管长度一般为6m～12m。玻璃钢夹砂管具有重量轻、安装方便、内壁光滑阻力系数小、耐腐蚀、使用寿命长、维护成本低等特点。因此被广泛应用于给水、排水管线施工。下面就玻璃钢夹砂管在输水管线施工中的质量控制要点进行总结。
有机玻璃管 篇6
在节能减排的关键时期, 太阳能热水器呈现出迅猛发展的势头, 全玻璃真空太阳集热管的使用量也随之增加, 全玻璃真空太阳集热管作为太阳能热水器的“心脏”在热水器的使用中起着非常重要的作用。
在实际使用中, 由于玻璃集热管本身材质的原因, 除去特殊情况造成的破损, 集热管与太阳能热水器的使用寿命是否能够匹配成为值得关注的问题。
由于玻璃外管暴露在大气中, 会受到阳光、大气、雨露、冰雪等外界环境的各种侵蚀, 所以对玻璃外管的化学稳定性有较高要求。玻璃的化学稳定性就是玻璃对受到的各种侵蚀的抵抗能力。在太阳能热水器的使用过程中, 如果玻璃外管化学稳定性不好, 受侵蚀后会出现发乌现象, 就会造成玻璃外管透射比严重下降。在放大后可以看到, 发乌现象是由用肉眼很难观察出来的微裂纹造成的, 不仅导致玻璃管的透射比严重下降, 影响集热管的集热效果, 更糟糕的是微裂纹会导致玻璃管破裂影响集热器的使用。为了能在各方面进一步提高产品的性能, 有必要对玻璃管的使用进行分析和研究。
1 通过抗侵蚀实验对玻璃外管透射比进行研究
一般的玻璃虽然具有较高的化学稳定性, 但其稳定程度还决定于侵蚀介质 (酸、碱、水、大气等) 的种类以及玻璃本身的抗蚀能力。目前大气受到的污染情况特别复杂, 而玻璃对于不同介质的抗侵蚀能力也是不同的, 所以应该对玻璃的耐酸性、耐碱性、耐水性、耐大气侵蚀等分别进行研究。
1.1 测试背景
全玻璃真空太阳集热管外管长期暴露在外界, 其使用环境特别恶劣, 受到酸、碱或中性的水汽侵蚀在所难免, 由于玻璃管的受侵蚀情况如发乌、出现小裂纹等可从透射比的变化中反映出来, 因此从测试透射比的变化入手来研究玻璃管受侵蚀的情况。
在实际的使用中玻璃外管的透射比会受到外界灰尘等较多因素的影响, 试验仅从受侵蚀的角度考虑其透射比受到的影响, 其他情况暂不进行分析, 因此主要研究玻璃外管受到弱酸溶液、弱碱溶液及水溶液侵蚀后透射比的变化情况。
1.2 测试条件与步骤
1.2.1 测试使用仪器
721W可见分光光度计, 工作波段360nm～800nm, 波长准确度±2nm, 透射比测量准确度±0.1%T, 透射比测量重复性0.5%T。
1.2.2 测试介质
分别在去离子水中加入微量盐酸、氢氧化钠溶液调整其pH值, 最终得到pH值分别为7、5、8的试验用介质, 即:水溶液、弱酸溶液、弱碱溶液。
1.2.3 样品制取
在皇明太阳能检测中心所使用的真空玻璃管 (3.3硼硅玻璃) 上面取长度60mm、宽度10mm的玻璃片共9片, 分成3组, 做好标记。为表明试验溶液对玻璃侵蚀的有效性, 又取优质玻璃9片作为对比样品, 也分成3组, 做好标记。
1.2.4 测试步骤
把每组样片分别放入装有酸、碱、水溶液的塑料瓶中进行侵蚀。经过1个月的侵蚀后再进行透射比的测试, 用可见分光光度计在400～700nm每隔50nm测试每片玻璃的透射比并记录, 取测试数据平均值作为每片玻璃的测试结果, 再取每组 (3片) 玻璃的测试数据平均值作为每种溶液中两种玻璃的最终测试数据。
2008年10月～2010年3月, 经过一年多的持续测试, 将测试数据汇总, 如表1所示。
2 测试结果及分析
2.1 测试曲线
将测试数据用图表的形式进行分析, 可以很直观地了解2种玻璃在3种溶液中透射比的变化趋势, 如图1～3所示。
2.2 结果分析
(1) 从玻璃片的外观来看, 3.3硼硅玻璃的表面依旧保持着原来的状态, 依然很有光泽, 而普通玻璃片的表面出现了粗糙、“发毛”的现象, 这说明普通玻璃片已受到了溶液的严重侵蚀。
(2) 从测试数据图表中可以看出, 3.3硼硅玻璃片的透射比在各种溶液中都只有轻微的波动, 总体无下降的趋势, 而普通玻璃片的透射比在每种溶液中衰减的都很严重, 试验进行几个月后透射比就迅速下降, 而3.3硼硅玻璃片至试验终止透射比仍然没有大的变化。在这个实验中, 3.3硼硅玻璃片的优良品质可见一斑, 尽管实验室的条件与玻璃管实际使用环境存在一定的差异, 但通过对比样品 (普通玻璃片) 性能下降的严重性, 说明所选用的实验条件也是相当“恶劣”的, 3.3硼硅玻璃片能够在这种条件下保持透射比不发生变化, 说明其抵抗外界环境侵蚀的能力还是较强的。
(3) 硼硅玻璃的组成成分是决定其化学稳定性比较好的重要因素, 这种玻璃由于B2O3含量高, 因而SiO2网状结构中被Na2O (硼硅玻璃生产加工过程中加入NaCl澄清剂产生的) 切断的网目有3/4又被硼氧三角体——四面体结构连接起来, 所以玻璃中非桥氧离子少, 结构十分稳定。这种结构决定了此玻璃的良好性质。此种玻璃中含有的少量氧化铝也起着十分重要的作用, Al2O3有强烈抑制分相的作用, 可以降低玻璃的分相性和析晶性, 分相是硼硅玻璃的一个特点, 硼硅玻璃成分选择不当或在高温下长时间退火, 会造成明显的分相。分相后的玻璃用肉眼看不到任何变化, 但其抗化学稳定性大大降低, 短期使用后其表面就“发毛”。以Al2O3代替部分SiO2会使非桥氧连结起来, 从而将空穴之间的通路封闭。这就防止了热处理时Na2O、B2O3聚集起来造成分相和析晶, 从根本上保证了玻璃的抗侵蚀能力。
(4) 试验证明, 严格按照标准要求制作出来的3.3硼硅玻璃管其化学稳定性特别好, 的确是一种制作全玻璃真空集热管的优良玻璃管。
(5) 通过实验数据证明了3.3硼硅玻璃管很难受到外界介质的侵蚀, 长期使用不会发生透射比下降的现象, 不仅保持了较高的透射比, 其寿命与太阳能热水器的使用寿命也能够相互匹配, 而且不会在使用中发生因玻璃管受到侵蚀出现微裂纹最终导致真空管破裂的情况。
3 结语
有机玻璃管 篇7
目前,液体流量标准装置的自动化程度越来越高,检定过程大多达到了自动处理。对静态容积法流量标准装置中玻璃管液位的测量[1],以前主要是通过游标卡尺和目测相结合的方法,费时费力,而且误差也大。目前,液位测量方法中较多的有超声波液位测量、浮沉式的液位测量、电容式液位测量、压力传感器等[2],但是由于环境的因素和测量的方式,造成测量的准确度很低。如参考文献[3]使用DYP - ME007 超声波模块制作的液位测量装置,其测量精度为1cm,对于大体积的液位尚可接受,如果液位本身高度变化范围就是在厘米以内,就显得难以接受。参考文献[2]采用的电容式传感器进行液位测量,其精度为1cm,误差也较大。为了实现液位的高精度测量,本设计在采用接触式图像传感器的基础上,设计了一种高精度液位自动检测装置。
1 系统原理分析
接触式图像传感器CIS( Contact Image Sensor)是一种感光元件线阵排列的传感器,其工作原理是通过传感器内部的感光元件将光线的强弱转换为电信号输出。因为CIS传感器都自带光源,所以在扫描仪、传真机等领域应用广泛,但是由于其结构的特点完全可以应用在液体流量标准装置中。本设计选用深圳矽感公司生产的CIS图像传感器,型号为SV2121A4W - 00,总长度216mm,传感器的分辨率为200dpi,8dots/mm,即分辨率可达到0. 125mm[4]。外置平行光源经过玻璃管中液体后照射到传感器内部的感光元件,由于液体和空气的透射率和折射率不同,在感光元件上成的像也不同。有液位的部分为低电平,无液体的部分为高电平。其中图1 所示为CIS的时序图。
CP为3. 5MHz的时钟信号,占空比为25% ,控制CIS的视频信号输出,SP为启动脉冲信号,周期为0. 9ms,上升沿将启动一个周期的扫描,一个周期内依次输出1728 个有效的像素电压值,大于1728的信息为无效信息。图2 所示为启动信号SP和VOUT的输出信号。其中高电平的部分为无液体部分,低电平的部分为有液体的部分,只要知道一个周期内高电平对应的液体高度也就知道了实际液体的高度。
2 系统硬件组成
本系统的核心处理器采用三星公司的S3C2440,具体实现的结构框图如图3 所示。光源部分采用外置的平行光源,CIS的时钟驱动信号通过S3C2440 的PWM功能产生,CIS输出的视频信号通过调理电路后,输入到A/D转换器的输入端。由于输出视频信号速率较高,所以此处采用的是TI公司的30M高速A/D转换器ADS930,其采样速率为CP时钟信号频率的2 倍,也通过S3C2440 的PWM产生。通过实验证明,PWM频率值会与理论值存在偏差,需要通过示波器进行调整,然后进行修正。为了保证输出的波形规则,采用施密特触发器74HC14进行施密特整形。
A / D转换器输出的数据采用FIFO缓存器AL422B进行缓存,其中AL422B的片选信号和时钟信号需要与A/D转换器保证同步,在A/D转换器输出的同时,AL422B进行数据的存入,所以这里AL422B的片选信号采用CIS的时钟使能信号SP,AL422B的写时钟信号与A / D转换器的采样时钟信号相同。
显示电路采用MAX7219 芯片设计的8 位数码管显示模块,其采用SPI接口与S3C2440 进行通信,S3C2440 的GPG1、GPG3、GPG5 分别与MAX7219 的13 脚( 时钟信号) 、1 脚( 串行数据输入) 和12 脚( 片选信号) 相连,通过简单的寄存器配置就可以进行数码管显示。采用S3C2440 的通用异步收发器UART实现串口通信,在调试时,可以通过串口连续输出多幅图像的信息,用于改进提取液位智能算法。
3 系统软件设计
整个系统软件设计如图4 所示,启动命令开始时,首先对GPIO、中断、定时器和MAX7219 进行初始化,然后进入while循环中。在循环体中,先写AL422B。
初始化,初始化后开始从AL422B的0 地址写入数据,初始化后可以适当地延时几个nop( ) 的时间。然后对AL422B读初始化,读初始化后从AL422B的0 地址开始读取图像数据,为了保证数据的准确性,可以读取多幅图像的数据,滤波去噪,然后采用电平阈值分割算法实现液位信息的提取。由于读取了多幅图像信息,所以可以一次性提取出多个液位信息,进行平均,然后采用事先拟合好的函数关系标定出液位的实际高度,显示到数码管上。
由于数码管一次显示后会暂停,不输入新的信息,数码管也不会熄灭,所以尽管显示处理完后又重新进入写图像,读图像,处理图像的过程,但从人眼观察来说,是连续的。整个过程不断地循环,实现液位信息的实时显示。
4 实验过程
在玻璃管液位检测装置中,由于凹形液面的透光性在空气和液体之间,所以凹形液面产生的过渡区域的数值不能统计到液体高度的像素信息中。为了补偿过渡区域的误差,通过曲线拟合的方式,建立传感器检测的液体高度的像素点个数和实际高度之间的数学模型。
经过测量,用于标定的实验量筒容积均匀,刻度均匀。60ml液体所占高度为142mm,平均每毫升液体高度为2. 366mm。用精度为0. 05ml的吸液管向量筒中加入液体,从20ml一直加到65ml,每5ml记录一次液体的高度和数码管的液位像素显示信息D,这样重复进行三轮,对于每一个高度,将三轮实验的D取平均值,以消除随机误差。三轮实验的数据用D1、D2、D3 表示,如表1 - 2 所示。
在标定的过程中,首先需要特别注意的是光源不能移动,因为光源轻微的移动,都会造成在CIS上成的像有差别,从而造成数据的不同,影响准确度。
其次,单次数码管的读数试验中,为了更好地保证读数的准确,可以将读完一次数码管的数据后,用硬纸片将试管遮住多一些,这时将显示一个不同的显示值,移开硬纸片,数码管又恢复到第一次的读数,说明重复性很好,否则就多试验几次,取最平均的值作为单次标定过程中数码管的读数,这样能更加保证读数的准确性。表1 中的D1、D2、D3分别表示三次数码管的读数,D是三次读数的平均值,其值表示无液体部分的像素值。h为液体的实际高度,he为数码管读数后转换的液位高度,△h1为实际液体高度和转换后高度的差值。he的高度其实是用CIS像素的实际长度216mm减去无液体部分的高度,也就是液位的实际高度和临界区的总和,其值应该为一个固定值x1。△h1的最大偏差范围为9. 58。以D和h作曲线拟合的直线y1= - 0. 0625D +225. 6884,D和he作曲线拟合得直线y2= - 0. 0624 +215. 9205,如果y1和y2的斜率相同,直接用两条之间的距离作为修正值,此处斜率不是完全一样,经过分析取+ 9. 75 对所有的he值进行修正,即he的所有值加上9. 75 作为最后的实际高度输出。
将表中的D和y数据用最小二乘法作线性拟合,得到二者的数学关系。如图5 所示。总体上数码管的显示数D与校准后的实际高度输出y之间的线性关系挺好。将每次数码管的值使用MATBLAB中的polyval ( ) 函数重新代入拟合好的曲线y = 0. 0624* D + 225. 6835 中,通过与实际标定中的液位实际高度数值比对,液位的最大误差为+ 0. 29mm,最小误差为- 0. 04mm。
为了更好地检验拟合直线的准确度,将拟合好的曲线关系编程输入S3C2440,实验过程如上步骤一样。每次增加5ml,从18ml开始滴加,数码管直接输出液位的实际高度,实验结果如表3 - 4 所示。最大的误差为- 0. 42mm,最小的误差为- 0. 03mm,大部分的误差都在 ± 0. 25mm以内。
5 结束语
本文采用ARM9 架构的S3C2440 和CIS实现了玻璃管液位计自动检测装置,比起专门FPGA/CPLD等时钟驱动电路进行驱动设计而言[5],更加简便。其通过S3C2440 的PWM产生CIS和其它外围器件的高频时钟驱动,且实现液位图像信息的高度提取。实验证明,本装置稳定可靠,测量基本误差达到± 0. 25mm以内。由于算法处理过程中,优先了稳定性,整体上实时性能不够好。因为本装置是应用于静态容积法的流量标准装置中,所以实时性要求不高。总体上,可很好地解决传统液位测量中精度差的问题。
参考文献
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[4]Syscan Inc.SV2121A4R Contact Image Sensor Datasheet[Z].Shenzhen Syscan Technology Co.,Ltd.2010.
有机玻璃管 篇8
1 资料与方法
1一般资料
随机抽取2009年5月~2013年5月本院接诊的100例重度有机磷农药中毒患者作为研究对象,其中男52例,年龄29~48岁,平均年龄(32.65±1.89)岁;女48例,年龄24~51岁,平均年龄(35.2±1.22)岁,中毒时间0.4~17小时,平均中毒时间(8.22±0.68)小时;所有患者均经临床确诊为重度中毒[2],血清胆碱酯酶下降到下限值30%,伴有肌肉震颤、瞳孔缩小、肺部啰音、恶心呕吐、呼吸困难、抽搐以及昏迷的症状。两组患者在性别、年龄、中毒程度、临床情况资料方面无显著性差异(P<0.05),具有可比性。
1.2 方法
1.2.1 对照组
采取基础疗法,脱去被污染的衣物,清洁皮肤、毛发;抽搐者静脉注射地西泮(国药准字H32020404常州四药制药有限公司)5~10mg;吸氧,给予患者20000ml清水反复清洗胃;250ml20%甘露醇(国药准字H23023200黑龙江瑞格制药有限公司)灌肠导泻;静脉滴注葡萄糖盐溶液每天2000~5000ml,注意患者电解质平衡情况;静脉注射20~40mg呋塞米(国药准字H31021075上海复星朝晖药业有限公司),必要时可重复使用1次;静脉注射1~10mg阿托品(国药准字H34023616蚌埠丰原涂山制药有限公司)每30分钟1次,根据患者情况适量调整药剂量;口服解磷定(国药准字H11022018北京华素制药股份有限公司),每次0.3~0.8g。
临床护理:观察意识状态,若患者注射阿托品化后狂躁、精神异常或啰音消失后再出现,则应警惕患者阿托品中毒。若患者面色多汗、苍白、啰音减少不明显,则阿托品用量不足。中毒48小时后应合理进食,适当延长硫磷、乐果等毒物中毒患者的禁食时间。进食的第1天以流食为主,逐渐改为半流食。早期应进食高维生素、易消化、高热量的食物。多数中毒患者为自杀性服毒,其心理严重障碍,护士应主动与之沟通,给予患者同情和爱心,帮助消除心理障碍,树立其生活的信心。仔细评估患者心理状况,预防其再次自杀。
1.2.2 观察组
在基础疗法的基础上,留置胃管行间断洗胃,每天4次,每次自胃管注入1000ml生理盐水,清洗后抽出,5天一个疗程。
观察两组患者中间综合征发生率、死亡率、阿托品中毒的发生率以及农药中毒反复率。
1.3 统计学方法
采用SPSS17.0软件对所有数据进行分析处理,数据统计采用t和χ2检验,P<0.05为具有统计学意义。
2 结果
2.1 两组患者的死亡率、阿托品中毒的发生率以及农药中毒反复率的对比
比较两组患者的死亡率、阿托品中毒的发生率以及农药中毒反复率,观察组均显著优于对照组,二者比较差异显著(P<0.05),具有统计学意义,见下表1。
2.2 两组患者中间综合征发生率的对比
比较两组患者中间综合征的发生率[3],观察组中间综合征发生率4.0%,显著优于对照组38.0%,二者比较差异显著(P<0.05),具有统计学意义,见下表2。
注:*表示与对照组比较P<0.05。
注:*表示与对照组比较P<0.05。
3 讨论
有机磷农药与胆碱酯酶结合后[4,5],胆碱酯酶失去活性,因此乙酰胆碱蓄积,引发神经系统症状,并发脑水肿、呼吸衰竭,严重者甚至死亡。最大限度的清除胃内毒物是减少其吸收、抢救有机磷农药中毒者的重要途径。刘新民,宫宜亮在抢救急性有机磷农药中毒成功的几个关键问题中报道,有机磷农药中毒死亡的患者中,约有25%的致死因素与洗胃不彻底有关[6],由于洗胃液总量少,胃内毒物没有彻底清除,另一方面洗胃技术不过关,胃内食物没有抽吸干净,在洗胃的过程中,洗液量过大导致胃内的部分容物排入肠道,进而导致了毒物的大量吸收。谢洪杰在抢救重度有机磷农药中毒的体会中提出,洗胃后数小时后,患者胃内农药成分含量与血浆中含量呈正相关。由于胃壁有许多褶皱,很难一次清洗干净,毒素进入胃肠后分泌,以胃肠道、血浆、胃肠道的方式进行循环,在循环的过程中,毒素被氧化,其毒性增强,因此,为临床救治增加了很大的难度。凌永体[7],李锦忠,黄顺忠等人在气管插管与洗胃同时进行抢救急性重症有机磷农药中毒体会中提出的,有机磷农药中毒者的死亡率为8%~13%,本组实验中,对照组患者死亡率12%与之相符,观察组患者经留置胃管间断洗胃后,死亡率为2%,显著降低,二者比较异显著(P<0.05),由此可见,留置胃管间断洗胃可有效降低患者死亡率。在阿托品中毒的发生率以及农药中毒反复率方面,观察组均显著优于对照组,二者比较差异显著(P<0.05);观察组中间综合征发生率4.0%,显著优于对照组38.0%,二者比较差异显著(P<0.05)。由此可推断,经留置胃管反复洗胃,有效地清除胃肠道内的毒物,进而阻断了毒素在体内的循环,避免重新分泌入的毒物进入血液。本组调查中,采用甘露醇灌肠导泻,有效弥补了常规导泻法的不足。甘露醇灌肠导泻,反复洗胃可有效清除胃肠道内残毒,因此,其未能进入血液,阿托品用量相应减少,病人血清胆碱酯酶恢复加快,从而有效的降低了并发症中间综合征的发生率以及死亡率。
综合上述,胃净化是救治有机磷农药中毒患者的重要环节,留置胃管间断洗胃可有效排除患者体内残留的有机磷农药,防止毒素再吸收,显著降低了中间综合征的发生率,为患者生存提高了重要的机会,在此鼓励广大医护工作者积极探索研究,将其广泛应用与有机磷农药中毒患者的救治中。
摘要：目的 对留置胃管间断洗胃救治重度有机磷农药中毒护理进行探讨研究。方法 随机抽取2009年5月2013年5月本院接诊的100例重度有机磷农药中毒患者作为研究对象,将其随机分为观察组和对照组,每组各50例,对照组患者采取常规疗法,观察组患者在常规治疗的基础上留置胃管间断洗胃。比较两组患者的中间综合征发生率、死亡率、阿托品中毒的发生率以及农药中毒反复率。结果 观察组患者阿托品中毒的发生率2.0%显著低于对照组14.0%,二者比较差异显著(P<0.05),具有统计学意义;观察组患者农药中毒反复率以及死亡率显著低于对照组,二者比较差异显著(P<0.05);观察组患者中间综合征发生率4.0%显著优于对照组38.0%。结论 留置胃管间断洗胃可有效排除患者体内残留的有机磷农药,防止毒素再吸收,显著降低了中间综合征的发生率。
关键词：有机磷农药中毒,留置胃管间断洗胃,农药中毒反复
参考文献
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有机玻璃管 篇9
1 试验过程简述
环刚度的定义:初始环刚度系指单位长度的管环在外压力作用下, 在一定径向变形下所承受的荷载大小。它表征管环抵抗外荷载能力。
试验样品:本文试样选择玻璃纤维增强塑料夹砂管 (以下简称夹砂管) 内径系列的FRPM-I-800-0.6-5000GB/T 21238-2007, 共10根, 试样长度为300mm, 垂直切割试样端部, 切割时保证切割面无毛刺和锯齿边缘。
试验所用设备:钢卷尺 (测量范围0~2m, 精确度1mm) 、游标卡尺 (测量范围0~1000mm, 精确度0.02mm) 、数显游标卡尺 (测量范围0~150mm, 精确度0.01mm) 、荷载传感器 (测量范围0~30k N, 准确度1.0级) 。
试验环境: (23±2) ℃、 (50±10) %。
试验方法:按照GB/T 21238-2007试验方法进行试验, 将试样置于加载板的中心位置, 安装变形测量仪表于合适位置, 施加初载使上加载板与试样接触。检查并调整变形测量系统, 使整个系统处于正常工作状态, 此时作为测量变形起点, 按规定的加载速度, 对试样加载。试验示意图如下:
2 数学模型
夹砂管初始环刚度试验是将试样放置于两平行板之间, 以恒速对其径向施荷, 由管直径变化3%时的线荷载计算初始环刚度, 公式如下:
由于输入量彼此独立, 于是不确定度为:
式中:
S0……………………………………………………初始环刚度;
F…………………………………………与ΔΥ相对应的线荷载;
ΔΥ………………………管直径变化量, 取试样计算直径的3%;
μrel (rep) ………………………试验的总重复性引起的不确定度;
μrel (S0) ……………试样初始环刚度的相对合成标准不确定度;
μrel (F) ……………………与ΔΥ相对应的线荷载的不确定度;
μrel (ΔΥ) ……………………………管直径变化量的不确定度;
3 夹砂管初始环刚度标准不确定度分量及其评定
3.1 夹砂管初始环刚度重复性引起的相对不确定度评定
重复性引起的相对不确定度主要来源于力的测量、长度测量、内径及厚度测量引起测量的重复性。
按GB/T 21238-2007规定进行试验, 根据公式:
由试样的计算直径和实际厚度计算得到试验的加荷速度为mm/min, 10次初始环刚度试验测量结果见表1。
3.2 与ΔΥ相对应的线荷载F的不确定度分量评定
影响F测量的不确定度主要来源于负荷传感器、钢卷尺、仪器校准的不确定度。
3.2.1 负荷传感器带来的标准不确定度评定
(1) 示值误差带来的标准不确定度评定
1.0级荷载传感器示值误差为±1.0%, 按均匀分布考虑, 故 , 则试验机的相对标准不确定度μ1rel (F0) 为:
(2) 设备校准引入的不确定度评定
1.0级荷载传感器是借助0.3级标准测力仪进行校准的, 检定证书给出该校准源的不确定为0.3%, 置信因子k=2, 故由此引入的相对标准不确定度μ2rel (F0) 为:
由于传感器的示值可以峰值保持, 检测人员读取示值的不确定度不计。
荷载传感器的相对不确定度可合成为:
3.2.2 长度L测量的不确定度分量评定
试样长度测量使用的钢卷尺最小分度值为1mm, 按均匀分布考虑, 故 , 由此引起的相对不确定度为:
3.2.3 与ΔΥ相对应的线荷载F的不确定度分量评定
线荷载F=F0/L, F0、L彼此独立, 故线荷载F的相对不确定度为:
3.3 管直径变化量ΔΥ的不确定度分量评定
管直径变化量与试样的计算直径有关, 计算直径D=Dn+t, 故与内径和厚度的测量设备有关。
3.3.1 内径Dn测量的不确定度分量评定
试样内径采用游标卡尺测量, 检定证书上给出卡尺不确定度为U=0.02mm, k=2, 该卡尺的标准不确定度为μ=0.02mm/2=0.01mm, 相应的相对标准不确定度为:
3.3.2 厚度t测量的不确定度分量评定
试样厚度采用数显游标卡尺测量, 检定证书上给出卡尺不确定度为 (U=0.01mm, k=2) , 该卡尺的标准不确定度为μ=0.01mm/2=0.005mm, 相应的相对标准不确定度为:
3.3.3 管直径变化量ΔΥ的不确定度分量评定
管直径变化量ΔΥ=3%D, D中两分量相互独立, 故管直径变化量ΔΥ的相对不确定度为:
4 夹砂管初始环刚度标准不确定度评定
由于输入量彼此独立, 相对合成标准不确定度为:
5 扩展不确定度评定
取置信概率p=95%, 按kp=2。夹砂管初始环刚度的相对扩展不确定度为:
合成修约不确定度后, 可得其扩展不确定度为:
检测结果可表示为:
6 小结
通过此评定, 可以知道影响初始环刚度试验结果的主要因素来自于人员和仪器设备。试验人员进行试验时重复性测量、读数的准确度会对结果造成影响。设备的计量较准和设备的精度同样对试验结果造成一定影响, 因此, 要进一步提高本试验的准确性, 必须加强检测人员的培训和提高仪器设备计量的精度。
参考文献
[1]GB/T 21238-2007玻璃纤维增强塑料夹砂管[S].
[2]GB/T 5352-2005纤维增强热固性塑料管平行板外载性能试验方法[S].
[3]JJF 1059-2012测量不确定度评定与表标[S].