大地下室（精选11篇）
大地下室 篇1
1 工程概况
惠麓苑二期拆迁安置房位于无锡市惠钱路烈士墓对面, 该工程总建筑面积为26.9万m2, 小区内有4个大地下室, 其中B块、C块两个地下室面积肥达1.2万m 2和1.5万m2。下面仅就B块大地下室施工要点展开论述。B块地下为一层, 埋深-6.25m, 上部有4幢住宅, 分别为2幢6层楼, 1幢18层, 1幢15层。高层下采用钻孔灌注桩基筏板基础, 无上部结构地下一层车库采用筏板基础。基础基底层为二层粘土层, 其地基承载力特征值为fak=240k Pa。
2 基坑围护及基坑排水
根据现场情况, 地下室西侧与新建和保留建筑最小距离为5.6m和8.4m, 为防止建筑物发生不均匀沉降裂缝, 故采用ф700@900围护桩加一道斜拉锚杆支护, 上设一道800×400圈梁。围护桩施工时间隔一根进行跳打, 灌注过程中防止钢筋笼上浮, 并严格控制超灌量。地下室东、南、北面采用土钉喷锚围护。土钉施工基本流程为:分层挖土→修坡→初喷细石混凝土面层→钻孔→设置土钉→灌浆→安设连接件→绑扎钢筋网→复喷。基坑挖土时分层开挖, 第一层挖土深度至第一排土钉下300mm, 其它各层基本按土钉锚排距实施。当天开挖, 当天锚喷, 边坡混凝土采用C20细石混凝土, 加入早强剂, 初喷4 0, 复喷6 0, 钢筋网片ф6@200 (双向) , 连接加强筋采用ф12, 喷锚灌浆孔呈梅花形布置。
基坑内的排水方案采用外侧设400×400排水明沟四周兜通, 结合内侧碎石肓沟的形式, 外侧设置集水井进行排水, 渗入基坑内地下水经排水沟汇集于集水井内, 然后采用潜水泵将集水井内的地下水排除。基坑排水根据设计图纸要求, 施工至4层楼面且地下室顶板覆土完成后, 停止基坑排水, 以防止已建地下室上浮。基坑处沿周边挖300×300排水沟, 每隔20mm~30m设集水井, 阻止坑外水流入基坑, 排入市政下水道。
3 大体积混凝土工程
3.1 混凝土浇筑方案
由于本工程底板上设计有十三条后浇带, 将底板分为九个自然流水段。因底板混凝土一般均为800mm~900mm厚, 长度较长, 故浇筑时采用斜面分层浇筑法。浇筑时利用混凝土自然流淌形成的斜坡进行分层, 混凝土的振捣采用插入式振捣棒进行, 第一道在混凝土坡顶, 第二道在混凝土斜坡中间, 第三道在混凝土坡脚。三道相互配合, 保证覆盖整个坡面, 确保不漏振, 振捣以坡面出现返浆, 不再冒气泡时为准, 混凝土浇灌应连续进行, 不允许随意设施工缝隙, 以增加混凝土底板的抗渗效果。斜面分层浇筑每层铺灰厚度不大于400mm, 由浇筑段里头底板侧壁下口开始浇筑, 每层均由下向上找坡浇筑, 坡度根据混凝土坍落度180mm~200mm的数值选为1∶3。底板周边翻高500的外围墙板混凝土, 必须待底板混凝土即将初凝时方可浇筑, 为防混凝土产生漏浆或“吊脚”的通病。墙板施工焊缝中埋没设3厚钢板止水带。
浇筑混凝土墙板时, 为了保证抗渗质量, 商品混凝土泵送应循环分层浇筑, 混凝土入模时应设溜槽, 严禁泵管直接冲击模板。上层混凝土时间不准超过下层混凝土的初凝期, 每层混凝土浇筑高度不超过500, 上层混凝土振捣时, 振动棒应插入下层混凝土中50mm~100mm。
3.2 混凝土防裂的措施
大地下室混凝土因其体积大, 浇筑时施工措施运用不当, 极易出现裂缝, 该工程采取了下列防裂措施 (1) 设置后浇带。 (2) 采用低水化热的水泥配置混凝土, 并适量加入粉煤灰。 (3) 地下室混凝土底板、侧墙、顶板采用FS等混凝土抗裂防水外加剂及聚丙烯防裂抗拉纤维。 (4) 施工时严格控制水灰比, 加强养护, 混凝土浇筑后20天内进行充分保水养护。 (5) 在夏季和冬季施工时采用有效防裂措施。如在炎热夏季, 采用降低原材料的温度, 冬季浇筑混凝土后宜用薄膜养护。 (6) 混凝土浇筑后, 初凝前用长标尺刮平, 终凝前木蟹打磨、压实、整平, 以控制混凝土表面龟裂。 (7) 合理按排养护时间, 由于浇筑混凝土时间较长, 前后混凝土的凝固时间早晚不一, 应按照先浇先养护, 后浇后养护顺序进行, 以防止早浇完的混凝土不能及时养护。
为对大体积混凝土由于温度应力产生的裂缝进行控制, 在浇筑前应进行测温布线, 以便浇筑后及时监测混凝土内部的温度变化情况, 采取相应的措施进行温度控制。大体积混凝土温控指标有: (1) 混凝土上下表层和中心温度的最大温差不大于25℃; (2) 混凝土浇筑温度不大于30℃; (3) 混凝土降温速度不超过每天2℃。按上述温度严格控制, 以控制混凝土升温的表面裂缝和降温阶段的收缩裂缝。
3.3 后浇带的施工措施
地下室底板混凝土浇筑完成后, 对后浇带部分进行覆盖处理, 以防止混凝土、砂浆等杂物掉落其中, 以后无法清理。施工后浇带必须在混凝土浇筑后60天进行, 沉降后浇带必须在主楼封顶后并经设计人员同意后方可用比原设计的混凝土强度等级高一级的无收缩混凝土 (内掺10%的混凝土抗裂外加剂) 封闭, 混凝土浇筑前应清除浮浆、杂物, 并冲洗干净, 后浇带的封闭由下而上分次进行, 先行封闭底板中的后浇带, 然后封闭墙板、顶板结构中的后浇带, 地下室底板、墙板后浇带中应镶嵌遇水膨胀橡胶条进行处理。浇筑后要潮湿养护不少于15天。
3.4 对商品混凝土的质量控制
(1) 水泥采用普通硅酸盐水泥, 每次所需的水泥尽可能同批量, 并需对每批水泥进行抽样检查, 每立方米的混凝土水泥用量不宜小于300kg。
(2) 砂子应选用粗中砂, 严格要求含泥量小于8%, 砂率宜为40%~50%。
(3) 石子宜选用连续级配合理的碎石, 粒径不大于40mm, 含泥量小于1%。
(4) 混凝土施工配合比设计必须提前进行, 并做好试配工作, 提供有关试配试验数据, 要严格控制水泥用量、砂率、水灰比。施工现场经常抽样检查坍落度是否符合设计要求, 并做好试块进行养护。
4 现场监测
加强监测是深基坑施工的一项重要工作, 在边开挖边喷锚过程中, 监测附近建筑变化和基坑边壁、围护桩的异常情况, 尤其在雨天和受振动荷载时, 及时监测反馈信息。
5 结语
大地下室施工涉及的技术面较广, 基坑坍塌、墙体开裂和渗漏现象也较常见, 本文从实例出发, 概括地讲述了大地下室施工的注意事项, 提出几点个人体会, 以便能为提高类似工程的施工质量提供一些参考。
参考文献
[1]现行建筑施工规范大全[M].中国建筑工业出版社.
[2]富文权, 韩素芳.混凝土工程裂缝分析与控制[M].北京大学出版社, 2004.
大地下室 篇2
秦皇岛抚宁县大泥河地下热水水化学特征及成因分析
秦皇岛市抚宁县大泥河地下热水主要赋存于太古界单塔子群白庙子组变质岩中,水化学类型为Cl-Ca・Na型水,水化学成分与温度密切相关,水中可溶SiO2含量、F-含量较高,与水温呈正相关关系,由离子特征系教推测地下水的形成机制.
作 者：回广荣 作者单位：河北省地勘局秦皇岛矿产水文工程地质大队,河北,秦皇岛,066000 刊 名：科技信息 英文刊名：SCIENCE & TECHNOLOGY INFORMATION 年，卷(期)：2009 “”(9) 分类号：P64 关键词：地下热水 水化学特征 离子特征系数 成因分析 抚宁大泥河
华北地下大漏斗 篇3
最近几十年，华北平原上，工农业发展的成绩是惊人的——农业方面，不光扭转了我国千百年来“南粮北调”的历史，丰硕的产量甚至让部分地区喊出了“北粮南运”的口号。工业方面，依靠丰富的煤、铁、石油等矿藏资源，新兴的大中型城市不断涌现，现代化的工业和城市丰富的物质生活吸引了无数前来寻找新生活的外乡人。
如今的华北平原，平原人口和耕地面积已占到全国的1／5，是中国著名的“粮仓”和“棉仓”，而钢铁、煤炭、电力、石油、化工、纺织、食品等工业也在中国占据了重要地位。
这一片欣欣向荣景象的另一面却是，华北平原地下水系统一直为支撑地面上人类的各项活动而“被贡献”着——无数深深插入华北平原地下的抽水井，正日以继夜的超负荷运转。
问地要水，罔顾未来
据官方通报的数据显示，华北地下水已经超采达1200亿立方米，约等于200个白洋淀或300个微山湖。一位不愿透露姓名的科学家不无担忧地表示，如果情况继续这样持续下去，整片土地以及居于其上的人们将彻底失去未来。
地面上生活着的人们大多并不知道，为什么钻井深度记录不断被刷新。如果不是要花掉打井人口袋里更多的钱，这里的人们似乎更愿意把逐渐攀升的钻井深度数字当作一项饭后谈资，他们早已对掘井获得水源这种传统做法感到习以为常——当一个井不再出水的时候，要么加大深度，要么另打一口。如果完全没有水，那就选择离开。
“小的时候去地里干活，拿着铁锹挖就能挖出水来，现在下雨越来越少，打井已经打到了60多米，水最多只有20米深，等用完了，又要钻了。”四十多岁的王先生家住河北定州。2009年初，王先生离开家乡，去了首都北京，跑起了拉货的生意。他对记者说：“去年，我们村家家户户还让打井，井不出水了就继续打。以后?以后的事谁顾得上啊，现在的人等着养活，不然还能怎么办?”
一个水漏斗的形成
在自然状态下，华北平原地下水水位在相当时期内处于平衡状态。而当华北平原上的人们开始使用机井从地下合水层抽水时，一切都随之改变了：在抽水的过程中，机井中的水位将会变低。
与此同时，井周边地下水位就会和井中的地下水位之间产生一个压力变化。由于水总是从高水位流向低水位，从高水压区域流向低水压区域——这个压力变化就会导致周围地下合水层的水持续不断地流向机井。
事情并没有就此结束，当周边地下含水层的水开始流向机井的时候，周边含水层内的水位和压强也开始降低——根据距离机井的远近，降低的程度不一，一个明显的水位倾斜面就这样产生。最终在地面下，一个以机井为中心，向四面辐射开来的独立沉降水漏斗便成形了。
成形的沉降水漏斗并非无法恢复，如果机井的抽水过程停止，四周的地下水将会持续回补，在地下水充足的理想状况下，抽水区最终将会恢复到抽水前的水位状态。
沉降水漏斗也并非是有百害，而无一利的，美国地质勘探局的Mike Strobel博士就认为，在治理地下水污染的问题上，沉降水漏斗就显得非常有效。
井网化成功的错觉
遗憾的是，沉降水漏斗在华北的情况却变得非常糟糕。
在华北农村的生活史中，家家户户先打井再盖房的事情并不鲜见。而为了农业灌溉的便利，农户们也会考虑在田间地头打上一口灌溉用水井。
从20世纪的七八十年代开始——为了保证华北平原粮食的丰产。在政府组织挟持下，各地纷纷掀起了发展地下水灌溉农业的热潮，一拨又一拨的水井星罗密布地打在了田间地头。
农民们粮食丰收的同时，地方政府也喜上眉梢，高呼灌溉农业已经实现了“井网化”，而看起来似乎取之不尽用之不竭的地下水将彻底帮助华北平原“扭转历史上长期存在的粮食产量低、不能自给的尴尬局面”。
相对于农业灌溉，工业活动抽取地下水的强度则显得更剧烈。在工厂及矿区周围，出于获取生活用水、工业生产用水，给垃圾掩埋区、特殊堆填区以及地下矿井去水等目的的考虑，机井的钻取数量远远超过周边农村地区，而更加危险的是，它们通常被密集地打在一块特定的区域内
漏斗合体
Mike Strobel博士认为，地下水沉降漏斗的大小和形状受多方面因素的影响，抽取的强度和密度就是其中之一。
地面上的工农业生产取水方式由于在全局层面上缺乏科学的战略规划和严谨的系统计算，使整个事情变得更加糟糕：当两个相距不远的沉降地下水漏斗边界相互连接后，地质危害就被直接放大了——合为一体的新沉降地下水漏斗让整片区域内的地下水位和水压降低得更多，如果没有巨大的岩床阻隔，更远距离外的地表径流、湖泊或者水库的水将会从地下流向新形成的漏洞中心区域，直至它本身彻底的干涸。
50年内已经消失的诸多黄淮河支流和正在消失中的白洋淀也许就是活生生的例子，随着时间的推移，漏斗范围内的地下水水位将持续降低，直至彻底在漏斗区域内失去踪迹，地表上的土壤也随之干燥沙化，植被越来越难存活下来，整个生态环境则会悄然改变。
家住河北农村的董先生回忆，小时候，流经村子的河水清澈透亮，他过去还常去河里游泳，村里的庄稼也都引河里的水来灌溉。如今河沟里早已没有水了，周围农田的土壤似乎也跟以前不太一样——只要一刮大风，黄沙便突然出现并开始漫天飞扬。现在，全村人生活用水的惟一来源，只能是打井抽取地下水。
跳出死循环
地面上人们的生活因地下水得以继续，却无法跳出这个死循环：打井取水，过度使用，沉降水漏斗成形，地下水水位下降、断流，环境恶化，水井不再出水为了再次获取水源，只能继续加大抽水深度或打新井，新的沉降水漏斗形成。
2009年3月，科学期刊《资源科学》刊登了中国地质科学研究院水环所和河南省地质调查院的多名科学家关于华北地下水沉降问题的联合调研报告。报告在结尾的部分指出，经初步分析，人类开采地下水是造成地下水位下降的主导因素。
北京师范大学地表过程与资源生态国家重点实验室的张光辉教授也研究过华北海河流域平原浅层地下水位持续下降与机井数之间的互动关系。他论文中的数据表明，在20世纪70年代初期，华北平原的机井数量维持在25万眼左右。而时至今目，200多万口机井犹如抽血针头一样密密麻麻地插在华北平原的身体各部位上，抽取的深度也越来越深。无数大大小小的漏斗交织在一起，终于制造出来了这个世界上最大的地下水沉降漏斗区。
地下室底板大体积砼施工技术 篇4
1 施工要点
针对大体积砼施工情况, 指定详细的组织计划, 从施工技术、施工组织管理等方面严格控制, 确保大体积砼施工实施。
在施工技术上, 周密考虑, 层层控制, 严格把关, 主要从以下几个方面采取综合性措施, 有效的解决大体积砼裂缝问题。
(1) 砼原材料的选择。
(2) 砼配合比的设计。
(3) 根据大体积砼特点, 分别考虑具体的施工方法及浇筑程序。
(4) 砼测温控制。
(5) 砼的养护。
从施工组织管理上, 认真做好施工准备, 采取商品砼, 通过砼运输搅拌车运输砼;以确保砼的生产和运输;现场采用砼输送泵送料, 同时配备溜槽下料, 充分满足砼浇筑的要求。在施工过程中, 项目全体技术人员分工合作, 确保每块大体积砼一次性浇筑完。
2 大体积砼施工方法
2.1 砼原材料的选择
为保证大体积砼的施工质量, 原材料的选择极为重要, 要求商品砼厂家对进场材料要符合各项规范要求方可使用。
(1) 水泥:选用低热普通硅酸盐水泥并外掺粉煤灰外掺料。根据大体积砼的特点砼的强度等级为C40, 为了尽量降低水泥的水化热, 在满足砼质量要求的条件下, 适当外掺粉煤灰, 同时还可以减少水泥用量, 并延迟水化热高峰期的到来, 有利于砼的强度增长, 避免温度应力过大而产生裂缝。
(2) 碎石:选用级配较好的花岗岩碎石, 粒径为10mm~30mm, 其含泥量不得大于1%, 且不得含有机杂质。
(3) 砂:选用级配较好的中粗砂, 含泥量不得超过2%, 通过0.315mm筛孔的砂不得少于15%。
(4) 外加剂:选用聚羧酸系缓凝高效减水剂, 改善砼性能。
2.2 砼配合比设计
通过搅拌站试验室进行多种配合比的试验和研究, 选用最佳配合比作为生产砼的施工配合比, 此种配合比满足以下要求砼强度不低于C40, 抗渗强度S8。
水灰比控制在0.45以内, 坍落度控制在12cm~16cm。
砼的初凝时间不少于5小时。
砼的砂率控制在40%。
外加剂能起到降低水泥水化热峰值及推迟热峰值出现的时间;延缓砼凝结时间, 减少水泥用量, 降低水化热, 减少砼的干缩, 提高砼强度, 改善砼的易性。
2.3 大体积砼模板
电梯井坑处的大体积砼, 外侧采用砌砖胎模做模板, 内侧采用七夹板做模板, 底板外侧采用七夹板。为便于底板以上的外墙支模, 在距外墙2m的地方预埋φ25@2000的短钢筋头, 以做外墙内模的支撑受力点。
2.4 大体积砼底板钢筋施工
底板、电梯井坑底面和顶面钢筋均由多层纵横向的大钢筋组成, 每平方米的钢筋用量较大, 故施工前在砼垫层上先按纵横间距为@1000设砼垫块, 以支垫底筋的保护层。
2.5 大体积砼的浇筑
(1) 砼的浇筑方法。
大体积砼的浇筑拟采用“由一边向另一边推进, 一次浇筑, 一个坡度, 薄层覆盖, 循序推进, 一次到顶”的连续浇筑方法, 各浇筑带齐头并进, 互相搭接, 确保各浇筑带之间上下层砼的结合。根据现场的实际情况, 两台砼输送泵设在场地中间, 铺设砼泵管采用边浇筑边拆管的方法, 从北向南再转向西浇筑。为使砼的水化热尽快散失, 浇筑过程中拟按斜面分层浇筑, 斜面坡度由砼自然流淌形成。这样不仅可以避免因浇筑层的长度过大, 增大每层的浇筑时间, 导致施工冷缝产生, 而且由于每层砼量不大, 砼散热快, 各层间的约束力不太大, 有利于防止温度裂缝和约束裂缝的产生。每层砼必须在下层砼初凝前浇筑完, 逐层覆盖, 循序推进, 一次浇筑完。
(2) 砼的振捣。
砼的振捣采用插入式振动棒进行振捣。每作业面分前中后三排震捣砼, 边浇筑边成型及抹平底板表面, 标高, 厚度采用水准仪定点测平。振捣棒的操作要做到“快插慢拔, 直上直下”。在振捣过程中, 应将振动棒插入下层砼中5cm左右, 以消除两层之间的接缝, 保证砼的浇筑质量。每一振点的振捣延续时间, 应使表面呈水平不再显著下沉, 不再出现气泡, 表面泛出灰浆为止。砼的振捣顺序为从浇筑的底层开始逐层上移, 以保证分层砼之间的施工质量。
根据砼自然流淌形成一个坡度的实际情况, 在每个浇筑层的上、下部布置三道振动棒。第一道布置在砼卸料点, 主要解决上部的振实;第二道布置在中间, 第三道布置在坡角处, 振捣下部砼, 防止砼堆积。振捣时先振捣出料口处的砼, 使之自然流淌成坡度, 然后全面振捣。
(3) 砼的泌水及浮浆处理。
在砼的浇筑过程中, 应先在未浇筑的一边设置集水坑。让砼中多余的水份和浮浆沿分层斜面流下顺砼垫层流至集水坑中, 在集水坑中用抽水泵将其抽出基坑排至场外。
(4) 砼的表面处理。
因砼表面水泥浆较厚, 在浇筑后2~3小时, 按标高初步用长刮尺刮平, 然后用木槎反复搓压数遍, 使其表面密实平整, 在砼初凝前再用铁槎板压光, 这样能较好地控制砼表面龟裂, 减少砼表水份的散失, 促进砼养护。
2.6 大体积砼测温
大体积砼浇筑后升温降温过程的监测采用电子感温探头测温。每个测温点分上、中、下布置三个测温探头, 测出内外温差, 及时调整保温措施, 将温差控制在25℃内, 防止温差过大, 使砼产生裂缝。测温工作由专人负责, 开始7天每4h测一次, 8~15天每8h测一次, 同时应测大气温度, 并做好记录, 规范要求内外温差不超过25℃, 测温过程中若发现超标, 应及时报告工程师采取加强保温或延缓拆除保温材料措施。当砼内外温差小于20℃时可以减少覆盖材料, 每天降温不超过1.5℃。
2.7 大体积砼的养护
为防止砼内外温差过大, 造成温度应力大于同期砼抗拉强度而产生裂缝, 决定采用覆盖和浇水养护方法进行砼的养护, 这样可在一定的日期内控制砼表面温度与内部中心温度之间的差值, 使砼具有较高的抵抗温度变形的能力 (即抗裂性) , 从而达到砼不开裂的目的。同时也可以保证工程进度不会受砼养护影响。保温覆盖的方法是:在砼浇筑约4小时后, 先在板面覆盖一层塑料薄膜, 然后再铺2~3层麻袋进行保温, 并在麻袋上再覆盖一层塑料薄膜, 以防止雨水淋湿麻袋, 待砼温度降到常温后, 安排专人每四小时浇水养护。
3 工程效果
由于本工程采取了以上多种控制裂缝的施工措施, 施工实践结果表明, 砼各项力学性能指标均符合设计要求, 有效地控制了温度裂缝的产生。
摘要：本文从砼原材料的选择, 砼配合比的设计, 施工方法及浇筑程序, 砼测温控制, 砼的养护等方面介绍了大体积砼施工技术, 以达到降低大体积砼裂缝的目的。
关键词：大体积砼,施工技术,砼裂缝
参考文献
[1]彭立海, 等.大体积混凝土温控与防裂[M].黄河水利出版社, 2005, 11.
[2]牛紫龙.混凝土施工中温度裂缝的分析与控制[M].工程建设, 2006, 8.
地下“寄血验子”风险大 篇5
法律专家提示，这种游走在灰色地带的“寄血验子”，尚存在着道德人伦、非法行医、一旦出现误诊孕妇“误堕胎”非但得不到赔偿还将面临行政处罚、“人财两空”的诸多风险。
网上兴起“寄血验子”热
在论坛上，一个在深圳做“香港胎儿性别检测”的中介丁小姐说：现在越来越多的人选择在怀孕8周以上去香港抽血做胎儿性别鉴定，这种检验方式准确性很高，而且安全又方便，对胎儿没什么影响，约3-5个工作日就可以知道结果。这种检验方法在香港是普遍被孕妈妈采用的。
“中介”介绍，寄血验子的流程是：孕妇先打600元给“中介”，他们接到钱后将会给孕妇寄去一个低温箱和三支特殊针管。孕妇自己想办法抽取10毫升静脉血，放入低温箱中。再花1000元，委托“中介”推荐的物流公司将血样空运到深圳，当孕妇把尾款5000元打给“中介”后，这份血样就会被送到香港化验所，检测报告在两个工作日内得出。“中介”先电话通报化验结果，随后将化验报告寄出。
记者采访发现，在放开“单独二孩”政策后，这种“寄血验子”拥有一定的市场。
计生部门：发现后终止妊娠将取消“二孩”指标
对于“寄血验子”，广东省卫生计生委相关负责人表示：“打击非法鉴定胎儿性别、非法人工终止妊娠一直是计生部门的重点工作。非法胎儿性别鉴定将进一步使出生人口性别比失调，所以必须坚决禁止。对于符合政策的‘单独二孩’，如果已经发现通过寄血验子等非法胎儿性别鉴定终止妊娠的，一律取消再生育指标，并将做超生处理，征收社会抚养费。”
提前做胎儿性别鉴定，存在各种风险。一些“中介”也承认，数据分析显示，血液检测不是百分之百准确。如果因为性别鉴定造成孕妇堕胎，人伦不容。
某地下室大体积混凝土施工方案 篇6
冠盛国际星城9#楼, 位于某市刺桐路与湖心街交叉口东南侧。本工程为地下一层, 主体18层框剪结构, 建筑面积为24185.6m2, 建筑物檐口高度为55.35m。该工程为二类民用建筑, 抗震设防烈度为7度, 耐火等级为二级 (地下室一级) 。
拟建建筑设一层地下室, 开挖深度5.0m, 基底标高0.40m, 地下室边界北离已建华商住楼约25.00m, 其余方向开阔。该工程为二级工程, 场地为二级场地, 地基为二级地基, 勘察等级为乙级, 设计地坪标高为5.40m, 结构类型为框剪———抗震墙, 最大单柱轴力为5000KN, 地下室埋置深度为5.00m (含承台高度) 。
地下室底板大体积混凝土施工, 是地下室工程的最大施工难点, 本地下室施工面临建筑行业的三大难题:基础、材料、防水。本攻城采用合适的施工方案, 结合良好的质量控制措施, 满足了工期及质量要求。
2 底板大体积混凝土施工方案
本工程基础为筏板基础, 板厚1.0m、1.8m、2.3m, 局部电梯井部位混凝土深约厚达5.3m, 属于典型的大体积混凝土。整体混凝土工程量约为4900m3, 混凝土强度等级C30S6。部分外墙吊模处为C40S8, 这种大体积混凝土底板施工具有水化热高、收缩量大、容易开裂等特点, 故底板大体积混凝土浇筑应作为一个施工重点和难点认真对待。
大体积混凝土施工重点主要是将温度应力产生的不利影响减少到最小, 防止和降低裂缝的产生和发展。因此考虑采取如下施工措施。
2.1 混凝土配合比
考虑到水泥水化热引起的温度应力和温度变形, 在混凝土级配及施工过程中要注意如下问题:
(1) 选用32.5普通硅酸盐水泥, 大沙河的河砂, 石灰石矿的石子。
(2) 外加剂采用WG-I高效复合防水剂, 在混凝土中掺入水泥重量0.8%, 初凝时间控制在12~14h。
(3) 掺入粉煤灰, 以替代部分水泥用量, 推迟混凝土强度的增长, 从而减少水泥水化热的不利影响。采用华能Ⅱ级粉煤灰, 细度应符合国家现行标准的规定。掺量应通过大连市检测中心试验确定。详见配合比。
(4) 施工期间, 要根据天气及材料等实际情况, 及时调整配比, 并且应避免在雨天施工。
(5) 提高混凝土抗拉强度, 保证骨料级配良好。控制石子、砂子的含泥量不超过1%和3%, 且不得含有其他杂质。
2.2 温度控制
为控制好混凝土内部温度与表面温度之差不超过25℃, 施工中主要采取如下措施:
尽量降低混凝土入模浇筑温度, 必要时用湿润草帘遮盖泵管;
为防止混凝土表面散热过快, 避免内、外温差过大而产生裂缝, 混凝土终凝后, 立即进行保温养护, 保温养护时间根据测温控制, 当混凝土表面温度与大气温度基本相同时 (约4~5d) , 撤掉保温养护, 改为浇水养护。浇水养护不得少于14d;保湿保温养护措施:先铺一层塑料布, 上面铺二层草帘子, 根据温差来决定草帘子的增加量。如遇雨天必须在草垫子上再增加一层塑料布防雨, 并做好排水措施。
2.3 浇筑方案
2.3.1 泵车方案
本工程地下室底板尺寸较大, 为防止冷缝出现, 采用泵送商品混凝土, 施工时采取斜面分层、依次推进、整体浇筑的方法, 使每次叠合层面的浇注间隔时间不得大于8h, 小于混凝土的初凝时间。现场采用2台地泵 (1号, 2号) 、2台汽车泵 (1号, 2号) , 2个溜槽相结合起来进行浇筑。要求施工队准备四组人, 结合现场具体浇筑实际情况调动, 要求一定确保每一下料口混凝土能很好地覆盖上层已浇筑的混凝土, 避免形成冷缝。按计划, 底板混凝土浇筑在晚上开始, 首先采用2台地泵、2台汽车泵自人民路一侧开始后退浇筑, 在第二天早晨, 应浇筑至核心筒位置处 (核心筒位置处混凝土方量骤增) , D、E轴线之间。在此前当斜坡混凝土已流至核心筒电梯井坑底处时 (即集中浇筑核心筒处混凝土前约2~3h) , 搭设在核心筒处的2个溜槽开始参与浇筑。在这一阶段, 1号地泵、2号汽车泵, 2个溜槽结合起来进行浇筑。其中, 2号汽车泵沿安乐街一侧行走参与帮助浇筑东侧底板混凝土, 这样, 每一下料点均可从容完成其应浇筑方量, 保证浇筑的整体性。浇筑完核心筒后, 2号汽车泵在安乐街一侧, 1号汽车泵在万民巷一侧, 与1号地泵、溜槽配合, 整体推进, 直至完成。
2.3.2 溜槽搭设
由于电梯井、集水坑处混凝土浇筑方量很大, 单靠地泵无法满足8h内浇筑完。为保证混凝土的连续浇筑, 不出现冷缝, 要求在两地泵混凝土浇筑到核心筒前, 开始利用溜槽向电梯井、集水坑内倾泻混凝土, 以期达到与地泵混凝土共同向前推进的目的。
溜槽的设置要求遵循以下几个原则:
溜槽的每一下料口尽量布置在电梯井、集水坑内, 其间距为3~5m;
预先在每一分散下料口处设置铁挡板, 用以人为控制混凝土的浇筑方向;
溜槽随浇随撤, 施工队应派专人负责此项工作;
溜槽上口高度应距地面约1.5m, 以便使混凝土从罐车顺利倒入溜槽内;
为控制好从具有较大高差的溜槽上流淌下来的混凝土, 要求施工队预先在上皮板筋铺好竹胶板, 以使混凝土从竹胶板上流入底板内;
为防止溜槽流坠混凝土形成冷锥体, 预先沿溜槽下方铺好五彩布, 接住流坠混凝土。
2.4 混凝土的振捣
在每一下料口, 3个振捣手均匀分布在整个斜面, 沿图示中小箭头方向推进, 确保不漏振, 使新泵出的混凝土与上一斜面混凝土充分密实地结合。振捣应及时、到位, 避免混凝土中石子流入坡底, 发生离析现象。
混凝土采用机械振捣棒振捣。振捣棒的操作, 要做到“快插慢拔”, 上下抽动, 均匀振捣, 插点要均匀排列, 插点采用并列式和交错式均可;插点间距为300~400mm, 插入到下层尚未初凝的混凝土中约50~100mm, 振捣时应依次进行, 不要跳跃式振捣, 以防发生漏振。每一振点的振捣延续时间30s, 使混凝土表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面泛出灰浆为止。为使混凝土振捣密实, 每台混凝土泵出料口配备4台振捣棒 (3台工作, 1台备用) , 分三道布置。第一道布置在出料点, 使混凝土形成自然流淌坡度, 第二道布置在坡脚处, 确保混凝土下部密实, 第三道布置在斜面中部, 在斜面上各点要严格控制振捣时间、移动距离和插入深度。
2.5 混凝土表面处理
大体积混凝土的表面水泥浆较厚, 且泌水现象严重, 应仔细处理。对于表面泌水, 当每层混凝土浇筑接近尾声时, 应人为将水引向低洼边部, 处缩为小水潭, 然后用小水泵将水抽至附近排水井。在混凝土浇筑后4~8h内, 将部分浮浆清掉, 初步用长刮尺刮平, 然后用木抹子搓平压实。在初凝以后, 混凝土表面会出现龟裂, 终凝要前进行二次抹压, 以便将龟裂纹消除, 注意宜晚不宜早。
2.6 突发事件的处理
对在混凝土浇筑过程中可能发生的影响混凝土连续浇筑的突然事件, 应做好充分的预防、准备工作:
针对在浇筑过程中可能出现的潜水泵损坏问题, 施工前应做到每一种型号都有备用泵;
因整个底板的混凝土浇筑时间较长, 这期间天气又可能发生变化, 故应做好充分的防雨工作;
为防止因偶然事件引发施工现场全面停电而造成混凝土无法连续浇筑的现象发生, 施工前应设法与供电所连接上备用电;
为防止施工期间发生振捣棒损坏而影响施工质量, 施工前每一下料口均应配有一台备用的振捣棒。
2.7 混凝土测温及监控
大体积混凝土浇筑后, 必须进行监测, 检测混凝土表面温度与结构中心温度。以便采取相应措施, 保证混凝土的施工质量。当混凝土内、外温度差超过25℃时, 应紧急增加覆盖一层草帘, 控制温差。
2.8 施工注意事项
为保证施工顺利进行, 不出现质量事故, 施工前应周密计划, 统一协调, 使施工有条不紊地进行。
混凝土浇筑应注意使中部的混凝土略高于四周边缘的混凝土, 以便使经振捣产生的泌水向四周排出, 以减少混凝土表面产生的浮浆。在整个浇筑期间, 各工种都要设专人加强对钢筋、模板、塔吊预埋铁件的看管, 防止走动。
加快基础回填土, 避免基础结构侧面长期暴露;适时停止降水避免降温收缩与干缩。
外墙吊模处因其不易保温、易出现温差过大而成为施工中的薄弱环节。要求施工队在此处精心施工, 养护期间根据墙体宽度覆盖一层五彩布, 再覆盖一层麻袋, 若赶在雨天则内部加衬一层塑料薄膜, 以确保施工质量。
混凝土泵管架设要牢固, 并考虑好人行走路线。
浇筑混凝土前, 施工队放线人员应在钢筋上做好混凝土标高的控制标志。有墙筋时, 在墙筋上放出标志, 无墙筋时, 可在底板上皮筋加焊一根Ф12钢筋用以放线。
混凝土表面二次磨压后应进行扫毛处理。
为避免大体积混凝土在浇筑时出现冷缝, 要求施工队派专人看管流淌在低洼处的混凝土, 必要时插上小旗, 已使其在初凝前得到及时的覆盖。
3 底板大体积混凝土施工效果
由于制定了周密的施工方案, 在施工中加强过程控制, 取得了良好的效果。地下室底板混凝土采用一次整体浇注方法施工, 不留施工缝。底板模板使用砖模, 水泥砂浆压光。底板钢筋连接使用墩粗直螺纹接头 (每根端部最后一节收尾钢筋, 采用单面搭接焊接头, 有利于保证钢筋端部位置正确) , 减少巨大的焊接工作量, 加快施工速度。底板混凝土垫层使用混凝土汽车泵浇注, 底板混凝土使用汽车泵、固定泵及配合溜槽施工。底板混凝土采用保温养护, 电子测温仪测温, 根据混凝土实测温差, 随时增加覆盖材料, 避免混凝土出现收缩裂缝。
事实证明, 上述施工方案是成功的, 确保了工程的质量、工期要求。
摘要：某市冠盛国际星城9#楼地下室工程为滨海地区高层建筑在软弱地基上建造地下室的典型案例, 地质条件、施工条件复杂。在地下室大体积混凝土施工方案中, 选择合适的施工方案, 并结合施工质量过程控制, 满足了施工工期及质量要求。
关键词：地下室,大体积混,施工,方案
参考文献
[1]郭正兴.土木工程施工[M].南京:东南大学出版社, 2007.
[2]余群舟.建筑工程施工组织与管理[M].北京:北京大学出版社, 2007.
大地下室 篇7
上海某商办项目, 总建筑面积208 283m2, 其中地下3层建筑面积74 848m2, 框架剪力墙结构。地下室顶板上布置有连廊、道路、绿化、水池等, 其用途不相同, 临时施工道路处地下室顶板的结构板高差很大。其中, 室外连接区域内地下室顶板结构面标高-0.70m, 板厚250mm, 允许面层厚度0.70m;室外绿化地下室顶板结构面标高-1.50m, 板厚250mm, 允许覆土厚度1.50m, 标高相差0.8m。临时施工道路范围内框架柱柱距为8.4m×8.4m;标高落差处框架梁为600mm×1 700mm;框架梁内布置跨距2.8m次梁, 截面为300mm×900mm。
临时施工道路利用消防车道, 标高-0.70地下室顶板直接作为路面, 标高-1.50m顶板进行填土, 覆土高度至-1.0m标高, 作为路面基层, 上铺150mm碎石道渣, 浇筑150mm C30混凝土, 内配φ12mm@150mm双向钢筋, 作为临时施工道路路面。
2 荷载分析
2.1 施工车辆分析
1) 15.0m3混凝土罐车: (后8轮+中4轮+前2轮) , 整备质量约15.8t, 15.0m3混凝土为36.0t, 总质量51.8t。
2) 钢筋运输车: (后12轮+中8轮+前2轮) , 总质量60.0t。
根据《公路桥涵通用设计规范》表4.3.1-2车辆荷载的主要技术指标, 单个后轮着地面积为0.6m×0.2m[1]。将车辆单侧后轮看成一个整体分析, 15.0m3混凝土罐车着地面积0.6m×2.0m (见图1) , 钢筋运输车着地面积0.6m×3.4m。考虑施工车辆使用情况, 后车轮承重按取总质量的80%, 则单侧后轮荷载:
3) 比较可知, 以下采用15m3混凝土罐车验算。
2.2 车辆动力荷载作用
根据《建筑结构荷载规范》[2], 参考《建筑结构设计规范应用图解手册》[3], 顶板标高-0.70m无覆土区临时施工便道, 动力系数取1.30;顶板标高-1.50m覆土较厚区域, 动力系数取1.0。
2.3 车辆荷载计算
1) 无覆土临时施工便道, 单侧后轮荷载:1 72.67×1.3=224.47k N/m2;
2) 覆土区临时施工便道, 考虑覆土效应 (见图2) , 单侧后轮荷载为:
2.4 荷载组合
根据《建筑结构荷载规范》, 荷载组合系数恒荷载取1.2, 活荷载取1.4, 可得:
1) 无覆土区临时施工便道, 地下室顶板结构板面均布荷载:224.47k N/m2×1.4=314.26k N/m2;
2) 覆土区临时施工便道, 根据《公路桥涵通用设计规范》表4.2.1常用材料重力密度, 确定恒荷载。素土重力密度查表取17k N/m3, 碎石道渣重力密度查表取21k N/m3, 钢筋混凝土重力密度查表取25k N/m3。
0.50m厚覆土荷载:8.50k N/m2;
0.15m碎石道渣荷载:3.15k N/m2;
0.15m厚C30钢筋混凝土面层荷载:3.75k N/m2;
则, 车道结构板面均布荷载: (8.50k N/m2+3.15k N/m2+3.75k N/m2) ×1.2+26.16k N/m2×1.4=55.10k N/m2
3 局部荷载作用下抗剪和抗冲切验算
3.1 抗剪验算
根据《混凝土结构设计规范》6.3.3[4]:
式中, βh为截面高度影响系数:当时, 取800mm;当时, 取2000mm。故, 地下室顶板抗剪承载力满足要求。
3.2 抗冲切验算
根据《混凝土结构设计规范》6.5.1:
式中, η为局部合作作用面积形状的影响系数;μm为计算截面的周长, 取距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长;βs为局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值, βs不宜大于4;当βs小于2时取2;
故, 地下室顶板抗冲切满足要求。
4 局部荷载等效换算
根据《建筑结构荷载规范》附录C按跨中弯矩相等的原则进行等效荷载的计算, 将施工车辆局部荷载换算成作用在地下室简支双向顶板的均布荷载。
4.1 无覆土时, 查《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》[5], 计算其等效均布荷载
简支双向板最大弯矩取42.27k N·m, 有:
4.2 覆土时, 查《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》, 计算其等效均布荷载
简支双向板最大弯矩取7.41k N·m, 有:
5 支撑加固验算
5.1 加固分析
地下室顶板结构不仅验算抗剪和抗冲切能力, 还考虑顶板达到设计强度后的承载力。根据设计图纸, 消防车道承载力为35.00k N/m2。当采取覆土措施时, 其等效均布荷载, 不需加固;当无覆土措施时, 其等效均布荷载, 则下部采用满堂支撑架加固。
5.2 加固概况
采用可调顶托、100mm×100mm方木、φ48mm×3.5mm钢管搭设满堂支撑架加固体系。立杆间距0.5m×0.5m, 步距为1.8m, 搭设宽度超出临时施工道路0.5m。其他按扣件式钢管脚手架规范要求[6]。
5.3 支撑架验算
满堂支撑架承受荷载:
1) 立杆承载力验算
查《建筑施工计算手册》[7], 步距1.8m对接立杆容许荷载[N]=27.20k N, 则单根立杆最大荷载为111.51×0.5×0.5=26.24k N<[N], 满足要求。
2) 立杆受压应力验算:
φ48mm×3.5mm钢管面积A=4.893cm2, 立杆受压应力:
经验算满足要求。
6 结语
通过施工车辆荷载比较、动力荷载作用、覆土效应、恒载活载组合等综合分析, 对地下室顶板标高不同的临时施工道路分别进行验算, 并采取相应加固措施, 结果安全可靠。本文针对大高差地下室顶板临时施工道路不同情况综合分析, 为同类工程提供了参考。
摘要：由于地下室顶板上的用途差异, 地下室顶板往往设计成标高相差较大的结构面。当地下室顶板施工完成后, 为满足现场施工交通的要求, 需要在顶板上建设临时施工道路。此时, 不仅应将标高较低处顶板填土至相邻标高较高处顶板面, 还需根据填土荷载、施工车辆荷载等对地下室顶板进行分析验算, 确定支撑加固, 以确保车辆、人员及结构安全。结合上海某商办项目, 浅析大高差顶板临时施工道路加固。
关键词：大高差,地下室顶板,施工道路,加固
参考文献
[1]JTGD60—2004公路桥涵通用设计规范[S].
[2]GB5009—2012建筑结构荷载规范[S].
[3]朱炳寅, 建筑结构设计规范应用图解手册[K].北京:中国建筑工业出版社, 2005.
[4]GB50010—2010混凝土结构设计规范[S].
[5]建筑结构静力计算手册编写组.建筑结构静力计算手册 (第二版) [K].北京:中国建筑工业出版社, 1998.
[6]JGJ130—2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].
大地下室 篇8
某工程地下一层、地上十二层,总高4 6.9 5米,全现浇钢筋混凝土框剪结构,主楼与裙楼不设结构缝,其中部设后浇带,地下室总长度53.3米,总宽度29.55米,地下室板厚4 5 0 m,最厚5 5 0 m m,混凝土为C 3 5,抗渗S6,底板混凝土总量为2400m3,配主筋16@200,底层一层向上,上部配16@200,一层双向,其中部用10垂直梅花拉结筋,将上下层的板筋拉结。底板总用钢量2 8 2吨,(不包括增加垂直拉结筋)要求混凝土一次浇筑完成,不允许出现有害裂缝,保证底板的整体性及设计强度和刚度,施工时间2006年6月,室外温度350C施工。
2 裂缝的特征
该裂缝称为内约束裂缝,有走向规则不定,但结构属于梁板体系或较长的结构,裂缝多平行于短边,大体积或大面积结构裂缝常纵横交错。属于收缩性贯穿裂缝,裂缝宽度随着温度变化而变化。另一种属于物体表面与外界气候的温差,引起构件表面急剧收缩,产生表层无规则的浅层裂缝及构件表面与构件的中心温差与收缩产生表面较深层裂缝,但属非贯穿性裂缝。
3 原因分析
3.1 水泥选用不当,水化热过高
水泥水化热引起温度应力和温度变形而产生裂缝。水泥水化过程中产生大量热量,每克水泥水化放热量约达120cal/g,混凝土内部升温约在3 0 0 c以上。当混凝土内部与表面温度差大时,就产生温度应力和温度变形,混凝土内部的温度应力与混凝土厚度及水泥用量,品种有关,与混凝土结构尺寸愈大,厚度愈厚,温度应力愈大,引起裂缝的可能性愈大。
3.2 混凝土内外约束条件的影响
大体积钢筋混凝土与地基浇筑在一起,当结构产生温度变形时,受到地基的限制,而产生外部约束应力,当混凝土升温时,产生膨胀变形约束,中心产生压应力,此时混凝土弹性模量小,徐变和应力松驰度大,使混凝土与地基连接不牢固。当温度下降,中心产生较大拉应力,此时混凝土抗拉强度低于温度产生拉应力时,混凝土将出现垂直裂缝,此裂缝往往是贯穿性裂缝,这是影响到结构安全度和使用功能,是致命的裂缝。当混凝土内部由于水泥水化热而形成结构中心升温高,热膨胀大,中心产生压应力,表面产生拉应力,当拉应力超过混凝土的抗拉强度和钢筋的约束力,同时也会产生深层裂缝,是非贯穿性裂缝也会影响使用年限。
3.3 外界气温度化的影响
大体积混凝土在施工阶段,常受到外界气温变化的影响,外界气温越高,浇筑温度也愈高,当气温下降,特别是气温骤降,会大大增加外层混凝土内部的温度梯度,会造成温差与温度应力,使大体积混凝土出现裂缝。
3.4 混凝土的收缩变形的影响
(1)混凝土塑性收缩变形发生在混凝土硬化之前,混凝土仍处于塑性状态,它产生主要是上部混凝土的沉降受到钢筋和骨料限制或平面面积较大的混凝土,其水平方向的减缩比垂直方向更难,这就会形成不规则的深层裂缝,这种裂缝通常是互相平行。(2)混凝土的体积变形,混凝土在终凝后体积产生变化,有可能产生收缩或膨胀,随之温度变化而变化。(3)干燥收缩是混凝土中的水份8 0%要蒸发,2 0%水份是硬化所需。随着水份蒸发就会出现干燥收缩,表面干燥收缩快,中心干燥收缩慢,表面收缩应力受到中心收缩应力的约束,表面产生拉应力而出现裂缝。(4)混凝土匀质性影响,配合比不严格计量,其坍落度,外加剂,骨料粒径不同及振捣密实度不同,造成混凝土的弹性模量不同,形成收缩变形不均匀,导致应力集中而引起裂缝。(5)结构造型差异显殊,厚度差别较大或留孔,留槽都会产生应力集中而形成裂缝。
4 采取对策
(1)降低混凝土中水泥在水化过程中的水化热,减少混凝土在施工过程中由于温差过大产生膨胀与收缩应力。(2)延长混凝土初凝及终凝时间,因为水泥在水化的总发热量是个常数,延长升温与降温时间,不致于使温度梯度产生峰值,使膨胀与收缩的应力达到最高值,裂缝迅速加大。(3)合理选用混凝土粗细骨料,水灰比,掺适量微膨胀剂,缓凝剂,使结构产生自应力,来提高混凝土的抗拉能力,减少由于热胀冷缩产生结构裂缝及提高抗渗能力。(4)在结构设计及计算时,应考虑大体积砼中水泥在水化过程中产生温度应力对结构的不利因素。所以结构的配筋应增加由于温度应力产生附加应力的配筋,或采用钢纤维混凝土,可以大大提高混凝土内部的抗拉强度,这是减少或消除结构裂缝的重要构造措施。(5)加强混凝土的养护,采取有效表层保温,保湿措施,使外界气温与混凝土表面温差不宜过大,散热过快,并保持足够水份,使混凝土水化与凝固更完善,减少温度梯度,膨胀与收缩更均匀。
5 控制措施
地下室大体积混凝土无缝施工技术 篇9
本工程地下室低板长×宽×厚约为124m×48m×1m, 其中A、B栋核心筒为12.7m×9.5m×2.5m, 壁基宽×厚为1.8m×2m。底板设计标高为-8.900~-9.900, 核心筒部分为-13.900~-16.300。壁基为-9.900~-11.900。砼等级:底板、外墙C35, 抗渗等级S12, 其余负一层、负二层竖向结构为C50, 楼盖为C35。
2 施工方案制定
原设计底板在8~9轴中间设一道1m宽通长的后浇带, 在负一层6轴右侧、11轴左侧各设1段1m宽的后浇带。底板中部纵横双向以及负一层楼盖结构的A~B、H~K范围沿东西单通长采用无粘结预应力混凝土技术, 预应力筋7φ5优质钢较线, 用符号φj表示:抗拉强度标准值fptk=1780N/mm2, 单束面积AP=137.98m2。
考虑到无粘结预应力技术整个工艺流程需要较长的时间, 且预应力钢绞线碰到底板的6个电梯坑和15个集水坑以及在结构层中较密的梁柱钢筋, 不仅在每个施工环节需要作较繁杂的技术处理, 还给土建工程的钢筋、模板等工序增添不少回头作业。由于在结构层中所留置的后浇带须待40天后才能浇筑混凝土施工缝, 使结构层不能一次性收口。又因为上述各道工序的搭接需要增加相应的施工时段, 故而工期受到客观因素的制约。为解决如是的实际问题, 现就本工程地下室底板和负一层及首层楼盖结构采用HE-E型混凝土微膨胀剂 (其中底板中部请设计增配钢筋网) , 以取代预应力施工工艺和由原设计的后浇带改为膨胀加强带的无缝施工方案。
3 大体积混凝土施工技术
3.1 大体积混凝土的浇筑
3.1.1 施工准备工作
本工程大体积混凝土施工前的准备工作, 除按一般混凝土施工前必须做好技术措施、施工机具和现场施工条件等准备工作外, 应做好附属材料和辅助设备的准备工作, 如散热用的冰块、吸水设备、水泵、测温设备等。
3.1.2 大体积混凝土的浇筑顺序
根据本工程的性质与特点, 应先浇筑B栋, 相继浇筑A栋, 并分别按自下而上, 由东至西依序进行如下。
(1) -16.300~-13.900地下室核心筒底板—— (2) -11.900~-9.900核心筒壁板基础—— (3) -9.900~-8.900其中包括-10.900以上桩承台和集水坑的整体底板—— (4) 在混凝土初凝前浇筑底板加强带—— (5) 负二层地下室壁板—— (6) 在混凝土初凝前浇筑壁板加强带—— (7) 负一层楼盖结构—— (8) 在混凝土初凝前浇筑负一层加强带, 负一层竖向结构和首层楼盖参照上述 (5) 、 (6) 、 (7) 、 (8) 的顺序浇筑。
3.1.3 主要施工方法和措施
(1) 在保证结构整体性的原则上, 采用分层分块浇筑时, 尽量减少浇筑块在硬化过程中的内外约束, 分层的间隔时间做到既有利于散热, 又考虑到底层对上层的约束; (2) 控制内外温差, 认证做好砼表面散热、降温措施, 防止产生贯穿裂缝和其他有害裂缝; (3) 浇筑混凝土时, 宜在低温条件下进行, 即已最高气温≤30°C为宜。当气温大于30°C时, 应采取相应的降低温差和减少温度应力的措施, 使混凝土能充分释放热量。
3.2 混凝土的养护方法和时间
(1) 为了保证新浇筑的混凝土有适宜的硬化条件, 防止的早期由于干缩而产生裂缝, 大体积混凝土浇筑完毕时, 应在终凝后 (一般约12h) 加以覆盖和浇水。隔天拆除底板外侧模, 即利用底板结构外侧与基坑支护壮边之间的现成“外环渠道”和电梯坑、集水坑蓄水养护; (2) 覆盖层可根据散热、降温的需要, 适应采用围挡放水、湿麻袋覆盖、洒水保湿、喷刷养护剂相结合; (3) 大体积混凝土浇筑完毕隔12h后, 即落实专人跟班全面连续进行养护不少于14天。
3.3 大体积混凝土的测温
3.3.1 测温点的布置
必须具有代表性和可比性。沿浇筑的高度布置在底部、中部和表面垂直测点, 间距一般为50cm~80cm, 平面则布置在边缘与中间, 平面测点间距一般为2.5m~5m。
3.3.2 测温制度
在混凝土温度上升阶段每2h~4h时测一次, 温度下降阶段每8h测一次, 同事应测大气温度, 以作温差的对比。
3.3.3 测温工具的选用
为了及时控制混凝土内外两个温差, 以及效验计算值与实测值的差别, 随时掌握混凝土温度动态, 宜采用热电偶或半导体液晶显示温度计。采用热电偶时, 还应配合普通温度计, 以便进行效验。
在测温过程中, 当发现温度差超过25℃时, 应及时加强保温或延缓拆除保温材料, 以防止混凝土产生温差应力和裂缝。
4 外加剂的使用
根据HE-E型混凝土微膨胀专业生产厂家推荐和介绍, 该产品为中国建筑设计研究院建筑防水与工程材料研究所研究成功的科研成果。该产品采用国际上先进的混凝土结构自防水技术——补偿收缩与密实抗渗相结合的技术原理制造。具有低碱、低掺量、高效等突出优点。使用HE-E高效防水混凝土, 抗渗等级可达到S40, 并可将底板下的附加防水层改为涂料防水层, 从而减少施工工序, 加快工程进度。
5 加强带的设置
根据本工程特点, 为了达到保证无缝施工的质量效果, 分别在结构层和外壁板的响应部位设置加强带。
(1) 地下室整体底板设在A栋核心简基础右侧的 (4) 轴旁边和B栋核心筒基础左侧的 (13) 轴旁边, 共2道。
(2) 地下室外壁板设在轴的底板加强带两端位置和A栋的轴西北面承台边、轴西南面承台边, 以及B栋的轴东面承台边、轴东南面承台边, 共8道。
6 结语
大体积混凝土结构的施工技术与措施直接关系到工程的质量, 应不断摸索总结经验, 了解大体积混凝土结构开裂原因以及掌握对此类问题所采取的响应施工措施, 形成一套较为完整的施工方法, 养护做法和经验, 有效维护施工效果。
参考文献
[1]罗近元, 傅淼成.C30级粉煤灰超量替代水泥混凝土在大体积混凝土工程中的应用[J].北京建筑技术.
大地下室 篇10
关键词：超深基坑;大深度入岩;地下连续墙;施工技术
由于不断改进施工工工艺以及设备性能，地下连续墙具有越来越强的施工深度。例如，达到56m的润扬长江公路大桥北地下连续墙施工工程、达到76.6m的地下连续墙南水北调贯穿黄河工程等。地下连续墙施工工艺已经大量运用到软土地基中，并且十分成熟，但是运用到超深基坑大深度入岩中还不是十分完善。文章主要分析了地下连续墙超深基坑大深度入岩施工关键技术，确保能够顺利完成施工。
一、超深基坑大深度入岩地下连续墙施工技术
1.地质补勘和处理地基
为了可以充分了解和掌握地下岩层实际分布情况，在原来已经具备的勘查基础上适当增加地质补勘孔，明确岩层实际强度变化以及土层分布，为选择施工参数以及施工设备型号提供依据和保障。因为具有比较厚的流塑粉质黏土层，确保经过长时间成型以后还能具有一定的稳定性，在进行连续墙施工的时候，需要合理加固三轴搅拌桩，加固深度需要保证可以穿透流塑粉质黏土层，然后可以渗透到可塑硬塑粉质黏土。
2.选择设备型号和工法
依据目前国内已经成功进行入岩地下连续墙施工技术，在对具有比较大硬度岩石进行大深度施工的时候，比较多的使用冲孔桩机法以及双轮铣槽机，下面通过上述两种方式进行分析和对比。
第一，双轮铣槽机是一种专门进行地下连续墙施工的设备，并且具有很高的墙体垂直度、成槽效率相对比较高、节约施工周期以及使用范围比较广等特点。可以具有150m的最大成槽深度，并且每次成槽厚度都能够在800～2800mm之间，但是存在使用成本比较高、出场费比较贵以及具有1400元/m2的开挖费用，对施工具有很高要求等缺点。
第二，在地下连续墙施工中，冲孔桩机法比较简单和成熟，具有比较广阔的使用范围，能够同时施工于多台设备，具有相对比较低的进出场费用和开挖费用，可以节约700/m2的冲击成槽综合费用。但是存在施工进度相对比较慢以及单台进尺需要2～3天和很大噪音的缺点。
综合分析施工场地实际情况，分析设备综合成槽的经济性，因为具有比较狭小的中间风井场地，所以，不能开展吊装和制作处理泥浆系统和钢筋笼，不能充分符合实际施工需求，并且由于具有相对比较小量的地下连续墙施工量，如果使用双轮铣槽机方式，具有比较高的成本，经过分析以及比对，可以合理使用冲击桩机冲排孔成槽的方式。依据大量勘查数据表明，基岩上具有厚度30m的软土层，为了保证能够提高工作效率，需要加大控制墙体垂直度的力度，充分发挥这种施工技术的优势，利用成槽机来对30m范围内的强风化角泥岩软土层进行施工，利用冲击钻机方式来处理30～44.5m的岩层，也就是所说的冲抓结合法成槽技术。
3.超深入岩地下连续墙成槽施工
利用C25现浇钢筋混凝土结构作为导墙，厚度是0.2m，深度是2m，设置双层钢筋网片。依据现场实际情况，合理的配置六台冲击钻机以及一台南车时代TG40 液压抓斗式成槽机，30m以上的岩层需要使用液压抓斗式成槽机，设备具有一定纠偏装置和自动测斜仪，具有高精度和速度快特点，等到挖到岩面的时候需要停止成槽机抓斗，保证具有平整的槽底。在深入到岩层以后，需要标出导墙需要钻孔的位置，利用冲击钻机进行钻进，在转角的位置可以适当向外多冲进半个孔位，保证具有一定完整性。利用六吨卷扬机和4.2吨冲锤作为冲击钻，主控间距离是墙厚的1.4倍，直径是1.2m，通过两台冲击钻机来同时对每幅墙进行施工。首先冲击主孔，然后冲击副孔，循环冲出槽内泥浆渣，等到符合设计规范的时候，利用1.5*1.2m的方锤来适当进行调整，施工图如下：
图一 地下连续墙示意图
4.清底及换浆
在进行冲击的时候，会形成大量的槽底沉淀和悬浮石渣，在完成修整以后，下放成槽机抓斗到槽段底部，适当挖出沉渣，在进行清理的时候，需要及时补充新鲜泥浆，直到抓斗机抓出的都是稀泥浆。此时需要合理置换清底，利用Dg100的空气升液器，吊入到槽内，利用空气压缩机压缩空气，然后利用反循环吸浆的方式来除去底部沉渣，分离置换出的泥浆在槽段内部进行循环。在槽底部反复移動空气升液器的时候，如果不会再吸出土渣，此时测量实际沉渣厚度，具有比较大厚度沉渣的时候可以适当使用成槽机抓斗来处理，直到具有低于10cm的沉渣厚度。保证各项指标都符合要求，进行后续施工。
5.刚性接头止水
开挖基坑的时候具有比较大的深度，并且毗邻湖畔，拥有相对比较丰富的地下水，具有一定高度的水压力，地下连续墙施工中接头止水的实际效果与整体施工防水抗渗性以及开挖基坑安全性具有很大关系。利用1200mm*400mm*8mm的工字刚性接头来使用在中间井地下连续墙中，先行槽段钢筋笼两端适当增加一定的焊钢板，从而形成工字钢形式;后施工闭合槽段施工的时候，在钢筋笼两端安装一定工字钢，避免了先浇槽段的混凝土会经过工字钢，促使不能很好的连接工字钢和混凝土，给相邻槽段施工造成很大困扰，以便于影响防渗效果过以及施工整体性。在靠拢钢筋笼焊接一侧的工字钢的时候，需要适当焊接上厚度0.5mm、宽40cm的薄铁皮当作止浆板。在下放钢筋笼的过程中，需要适当保护薄铁皮，一旦发现损坏的问题，需要及时进行修补和焊接。
在安放完成先施工槽段钢筋笼以后，需要在后进行施工的连续墙槽段工字钢接头附近，紧挨着接头的部位适当回填黏土袋，直到能够达到地面，如下图所示。对于后施工的槽段达到实际标高以后，需要首先进行扫孔。利用起重机一侧具有刷璧器的情况来上下刷动已经完成浇筑的接头，导向使刷壁器是通过钢丝绳带动重锤形成的，以此来紧贴接头部位，保证能够达到刷壁效果。此外，需要在内部设置一定的斜肋板，下放的时候，需要保证能够水平转换，确保能够紧贴刷壁机接头，进行反复刷壁，保证不会附着一些悬浮物。
图二 刚性接头止水示意图
二、结语
总而言之，在设计施工过程中，施工垂直度、止水效果以及墙体质量都能够充分符合实际规范需求，没有出现墙体开叉、鼓包等问题，保证能够顺利施工。地下连续墙实际上是能够当作挡土支护、截水防渗、承建筑物荷的建筑结构，应用越来越广泛，例如，应用到水库地下截流、水坝防渗、建筑物基础、地铁车站等的围护结构。由于科学技术以及社会不断发展和进步，越来越多的开始出现超深基坑大深度入岩地下连续墙施工技术，可以合理利用冲抓结合法的方式进行施工，保证能够很好的解决施工中的问题。
参考文献：
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大地下室 篇11
1 工程概况
本工程位于内蒙古乌海市, 小区内有4栋高层住宅, 一栋7层办公楼, 一栋4层商业以及一座幼儿园, 在所有建筑物下设大底盘地下室。小区总用地面积34067.9m2, 地下室建筑面积24842.16m2, 地下室层高4.2m。地下室最长处为182m, 最宽处为180m。地下室主要功能为:大型地下车库、设备用房以及战时6级人防地下室。建筑物范围外地下室顶部覆土厚2.6m, 上部主要布置小区道路、绿化、景观等。地下室平面如图1所示。
2 计算模型的建立
对这种面积很大的大底盘地下室, 地下室内部梁、柱、墙等构件特别多, 轴网密集交错, 且不同部分的功能甚至都不相同, 同时要考虑到上部塔楼或裙房的位置等因素, 所以这类地下室建模非常复杂繁琐。如果采用将地下室和塔楼整体建模, 其梁数以及节点数就很可能会超过软件的适用范围。同时由于现行的《建筑抗震设计规范》[1]的周期比计算是在单塔的前提下提出来的, 对于大底盘多塔周期比计算应该如何考虑规范并没有说明, 因此对于这种形式的周期比计算只能将多塔结构拆分成单塔, 然后分别进行计算。
2.1 传统建模方法[2]
对于这种结构形式, 如何将塔楼拆分开, 则是一个比较复杂的问题, 规范没有统一的方法。目前在工程界, 比较常见的分开计算方法主要有以下3种:
1) 根据上海市《建筑抗震设计规程》[4], 如遇到较大面积的地下室而上部塔楼面积较小的情况, 在计算地下室结构的侧向刚度时, 只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的贡献, 塔楼周围的范围可以在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。
2) 在各个塔楼周边引45°线一直伸到地下室底板, 在45°线范围内的竖向构件作为与上部结构共同作用的构件。
3) 将大底盘顶板以上的各个单塔楼单独取出, 嵌固位置取在大底盘顶板标高处, 然后按照各个单塔楼验算期周期比。对于大底盘部分, 宜将底盘部分单独取出, 忽略上部塔楼的刚度, 只考虑上部塔楼的质量, 将质量附加在大底盘地下室的顶部的相应位置, 然后进行计算。
2.2 大底盘地下室合理建模的分析
在本工程中, 大底盘地下室很容易满足《高层建筑混凝土结构技术规程》[3]5.3.7 条:高层建筑结构计算中, 当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时, 地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。地下室顶板能够满足作为上部塔楼结构嵌固层的要求, 确定参照上海市《建筑抗震设计规程》[4]方法, 对地下室区域结合上部结构采用分片建模。
在建模开始时先确定分片的位置, 按每栋楼为单塔划分出建模区域。为了在完成上部塔楼结构的同时完成地下室结构设计, 按照上海市《建筑抗震设计规程》[4]方法, 对于上部塔楼的计算完全可以满足设计要求, 但是地下室在两个水平方向分别取地下室层高的2倍建模, 对于地下室部分结构计算将存在偏差。为了能够使地下室结构在分片后分析计算更加准确, 确定在分片分区域建模时对地下室结构在区域与区域之间进行跨度重叠建模。现在最主要的问题是, 在区域与区域之间到底重叠几跨才能够满足地下室结构设计要求。为此在本工程中, 在地下室分区域中选取有代表性的框架梁1、框架梁2、框架柱1和次梁1, 如图2所示, 分别按以下六种方法建模进行对比分析。
方法一:利用地下室变形缝对地下室和上部结构进行整体建模;
方法二:在区域与区域之间重叠一跨进行建模;
方法三:在区域与区域之间重叠两跨进行建模;
方法四:在区域与区域之间重叠三跨进行建模;
方法五:在区域与区域之间重叠四跨进行建模;
方法六;在区域与区域之间重叠五跨进行建模。
具体计算结果见表1～4。
通过对表1～4计算结果对比分析可知, 方法二与方法一计算结果相差比较大, 仅框架柱轴力就相差9.8%;方法三与方法一框架梁1及次梁1计算结果比较接近, 框架梁2计算结果偏小, 框架柱轴力计算偏小, 相差2.7%;方法四与方法一框架柱轴力相差0.4%, 框架梁1内力相差均在0.15%以内, 框架梁2内力相差均在0.18%以内, 次梁1内力相差均在0.1%以内;方法五与方法六计算结果变化很小, 其中方法六最接近整体建模计算结果。
很明显, 随着重叠跨数增多, 计算结果越来越接近整体建模计算结果。但是基于大底盘地下室内部梁、柱、墙等构件多, 轴网密集交错等特性, 为了建模时不至于其梁数以及节点数超过软件的适用范围, 同时提高结构设计效率, 采用方法四建模就可以满足大底盘地下室结构设计要求。
3 结论
在本工程实际设计中, 参照上海市《建筑抗震设计规程》[4]方法, 采用了方法四 (在区域与区域之间重叠三跨进行建模) , 在完成上部塔楼结构设计的同时, 也完成了下部大底盘地下室的结构设计。在保证结构设计安全、经济等要求的前提下, 提高了结构设计效率。
摘要：在小区内全部楼下均设地下室的大底盘地下室结构, 整体建模非常繁琐复杂, 利用PKPM软件, 通过对大底盘地下室工程结构的建模分析, 提出了对大底盘地下室进行合理建模计算的方法。
关键词：PKPM软件,大底盘地下室,建模,分区域计算
参考文献
[1]GB50011-2010, 建筑抗震设计规范[S].
[2]陈岱林, 赵兵, 刘民易.PKPM结构CAD软件问题解惑及工程应用实例解析[M].北京:中国建筑工业出版社, 2008.
[3]JGJ3-2002, 高层建筑混凝土结构技术规程[S].