劈核技术

劈核技术（共10篇）

劈核技术 篇1

虽然白内障超声乳化手术因其特有的优势已成为白内障手术的主流方向, 但基层医院由于设备缺乏, 小切口白内障摘除术应用普及, 术后散光是困扰白内障手术医生的难题。我院2009年2月—2010年2月采用劈核技术联合小切口白内障囊外摘除术加人工晶状体植入术, 大大减少了散光, 取得了满意的疗效。现报告如下。

1 资料与方法

1.1 临床资料

108例 (122眼) 全部为成熟期老年性白内障, 男50眼, 女72眼。年龄60岁～91岁, 平均年龄74岁。视力在LP/30 cm～Fc/30 cm之间, 光定位及辨色力均正常, A B超及角膜曲率计检查了解玻璃体、视网膜情况及计算人工晶状体度数, 用非接触式眼压计检查眼压, 均在正常范围。

1.2 手术方法

托吡卡胺眼水充分散瞳, 做球后神经阻滞麻醉及结膜下浸润麻醉, 开睑器开睑, 上直肌固定缝线, 沿上方角膜缘剪开球结膜, 巩膜表面烧灼止血, 上方角缘后1.5 m m做长约6.5 m m反眉状1/2厚度巩膜切口, 做隧道至透明角膜内1 m m, 平行虹膜面穿透入前房。前房内注入粘弹剂, 连续环形撕囊或开罐式截囊, 直径约7 m m, 水分离后再次注入粘弹剂, 扩大切口使内切口大于外切口, 轻轻旋转晶状体核, 使之浮起, 尽量全部旋入前房内。在晶状体核上方及下方注入粘弹剂, 以便产生足够的操作空间, 右手持晶状体圈小心伸至晶状体核后方托住晶状体核, 使之与虹膜面平行, 不对后囊膜施加压力, 晶状体核未完全进入前房的, 轻轻上托使之进入前房。再次向晶状体核上方及下方注入粘弹剂, 左手持晶状体圈, 右手将人工晶状体定位钩小心伸入前房, 紧贴晶状体核至中心处, 轻轻下劈, 有落空感时停止, 将晶状体核旋转45°后按前述方法再劈1次, 如1/4晶状体核未完全游离, 可重复劈和侧向用力使之游离并托出。按同样的方法再劈开1/4晶状体核托出, 剩余1/2核即可顺利托出, 注吸针头清除残余皮质, 后囊浑浊者抛光或撕开后囊膜, 注入粘弹剂, 植入人工晶状体, 切口不缝合。

1.3 术后处理及观察

包扎术眼4 d, 每日换药。全身应用抗生素及止血药, 结膜下注射地塞米松2 m g, 每日1次, 4 d后隔日1次, 1周后停止注射。局部点妥布霉素地塞米松眼药水。用裂隙灯观察切口愈合、角膜水肿、前房反应及人工晶状体位置等情况。验光、测眼压及检查眼底情况。

2 结果

2.1 术后视力术后3个月矫正视力≥0.5者100眼, 占81.96%, 矫正视力≥0.9者80眼, 占65.57%.

2.2 并发症

2眼后囊膜破裂, 为劈核时用力掌握不当, 人工晶状体定位钩划破后囊, 剪除脱出玻璃体后, 将人工晶状体植入睫状沟, 术后瞳孔轻度散大上移。角膜轻度水肿6眼, 1周内恢复, 中度角膜水肿3眼, 4周内恢复。术后散光病例少, 且度数小, 均在50度以内。无眼压升高及视网膜脱离、黄斑水肿病例的发生。

3 讨论

3.1 随着白内障手术技术和眼科显微手术器械的日益完

善, 其并发症已逐渐减少, 术后角膜散光已成为影响视力恢复的主要原因。而术后角膜散光的产生主要与手术切口大小、位置、形态和是否缝合等因素密切相关, 手术切口越大, 术后散光越大, 两者成正比[1,2,3]。虽然超声乳化白内障吸除术以其切口小、愈合快、术后散光小及视力恢复快而稳定等优点在眼科迅速发展, 但对缺乏设备的基层医院而言是无法开展的。我们采用劈核技术联合小切口白内障囊外摘除术加人工晶状体植入术, 减少或避免了散光的产生, 有效地提高了广大白内障患者的有效视力。

3.2 白内障手术切口向小切口、微切口方向发展, 小切口

白内障囊外摘除术已完全替代了传统的白内障囊外摘除术, 在此基础上, 劈核技术联合小切口白内障摘除术具有恢复快、散光小的优势。我们采用晶状体圈与人工晶状体定位钩双向夹击的方法劈核, 劈核时不宜用力过大, 要求一次到位, 否则可能会伤及后囊膜, 带来一些麻烦;应多次劈, 并可轻轻侧向用力, 使楔状晶状体核游离, 由于晶状体核已完全进入前房, 只要掌握好晶状体圈的位置, 就不至于对后囊及晶状体悬韧带产生损伤。在粘弹剂使角膜内皮与晶状体核之间产生一定操作空间的情况下, 此时再进入人工晶状体定位钩, 只要小心一般不会触及内皮, 切忌紧贴晶状体核进入。本组角膜水肿病例可能由于托出晶状体核时触及内皮或前房注水损伤内皮所致。

总之, 劈核技术联合小切口白内障囊外摘除加人工晶状体植入术减少了散光, 将核劈为多块分次取出, 避免了核大口小强行取出时对角膜的机械损伤, 尽快提高了有效视力, 取得了满意的疗效, 对于基层医院尤其值得推广和应用。

参考文献

[1]张琦, 盛耀华, 李增琦.小切口超乳白内障吸除术后角膜散光的变化[J].中华眼科杂志, 2000, 36 (6) :454-455.

[2]Reading V M.Astiqmatism following cataract surgery[J].Br J Ophthalmol 1984, 68 (2) :97-104.

[3]张朝军.反弧形小切口非超声乳化人工晶状体植入手术体会[J].国际眼科杂志, 2005, 5 (2) :352-354.

如何应对男人劈腿 篇2

昨天发生的一切是那么近，感觉一闭眼就能重现，一直以为那么爱我的一个人会和我好好过下去，万万想不通的是，我会接到这样一个莫名其妙的电话：“喂！你好！请问你是王芸吗？你是刘琨的女朋友吧？其实，有可能我们都受到了欺骗，我现在怀孕一个多月了。”这突如其来的事情让我一下子瘫倒在了沙发上，我不知道是怎么一回事，又好像明白，只是我一时接受不了而已……

今天去见了那个女的，不算很漂亮，刘琨的品位我不想评价，但我相信她说的话是真的，刘琨确实同时周旋在我们两个之间。我怎么办？我也怀孕了，也是一个多月……我真的不知道该怎么办，我找不到任何人可以诉说。我好累啊！如果我是个孤儿会是多好，也许我可以选择懦弱地离开这个世界！但是我不能啊，我有疼爱我的妈妈和爸爸，还有一堆的亲人。我应该懂事。他们没有了我，又会是怎样？

我该怎么办？我还是一个在读研的女孩。

王芸

王芸：

你多少是有点儿自毁倾向的，所以，在你得知另一个她的存在时，会有“如果我是个孤儿多好，也许我可以选择懦弱地离开这个世界”的感叹。但愿这只是你一刹那的闪念而已。我始终认为，对伤害过你的人的最好的报复，不是闹上门去撕破脸皮，也不是逢人便哭诉遇人不淑，而是：视对方为透明，无喜无嗔；努力地让自己活得更好，让他悔恨不已；并绝不回头。

你首先应该做的，是告诉你的他，你已知道所有真相，断然拒绝他任何可能的解释，哭诉也好，念白也罢，无须在他身上浪费时间。他造成你尊严扫地，给你这么大个烂摊子，你不用在此时展现你女性的宽怀和温柔。你有权力做出任何强硬的选择。离开他，是你唯一能做的。

这个孩子，你是不用留着的。他陪你去医院也好，他躲避也罢，甚至他对手术账单视而不见也行，总之，你该做的，是立即解决掉这个孩子。你不会天真到让孩子一降临到这个世界就体会不到父爱吧？你也许会嘀咕：孩子是无辜的。对，孩子确实是无辜的，但你并没有做母亲尤其是一个单身母亲的准备，心理准备不够，经济条件更不允许。你不会放弃学业，或者，让你的父母来给你带孩子吧？那你真是不孝到家了。拿掉孩子，立即。

事实上，让你深陷困境的，除了无良的他之外，你自己也应该深刻反省。他的劈腿，踏两只船，不会没有端倪吧？是不是被甜言蜜语蒙蔽了敏锐的双眼？当下年代，谴责婚前性行为已没有意义，但是，女人，实在应该学会珍惜自己，从身体到心灵。与最爱的人做快乐的事，为最爱的人生育爱的结晶。

你的叙述中那句不加评说自己男朋友的“品位”，真是让人如鲠在喉。因为你学历高，还是因为你身穿名牌，才对他的“品位”这么自信？那个女人，与你一样，也是受害者，即使不向全世界展示你的同情，也不用对她横加敌意。天真的你，让你生不如死的是“他”，而不是“她”。二女联手治治“他”，才好玩。

午后

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混凝土劈拉破坏机理研究 篇3

混凝土是由胶凝材料 (水泥等) 、骨料 (砂、石等) 、水以及其他组分 (外加剂、掺合料等) 按适当的比例配合, 拌制成混合物, 经过一定时间硬化而成的[1]。因此, 混凝土的力学和物理性质既取决于其各组分的性质、配合比以及各相之间力学、物理或化学的相互制约机理等要素, 又与制作工艺 (搅拌、成型、养护等) 和周围环境等有关系[2]。

抗拉强度作为混凝土材料的基本力学性质参数之一, 在混凝土力学本构关系和强度理论研究、工程实际应用中都有着不可替代的作用。混凝土类材料的拉伸强度测试最常用的方法是间接法[3,4,5], 其中巴西圆盘劈裂试验法是较为常见的一种, 这种方法也被列入了我国的国家标准和行业标准等权威性文件中, 用于规范相关行业的试验。虽然对于混凝土力学特性已经开展了大量研究, 但对于混凝土受拉破坏的机理分析却相对较少。传统的研究方法通常是基于混凝土材料为均质的各向同性的假设, 其力学行为的描述与材料自身的结构无关。然而, 实际上混凝土是由粗细骨料和水泥砂浆构成的多相材料, 其宏观力学性能受其微观结构的控制。

本文对设计强度为C30的混凝土巴西圆盘试件进行了准静态劈裂试验研究, 测试混凝土的抗拉强度, 并获取了试验试件的破坏形态、加载力—位移曲线, 通过对试验后混凝土试件破坏界面进行分析, 来研究混凝土的受拉破坏机理。

1 试验原理和方案

1.1 巴西圆盘劈裂试验原理

1) Griffith强度准则。Griffith强度准则是以最大主应力和最小主应力的组合情况计算等效Griffith应力:

其中, 规定主应力符号以拉为正, 压为负, 且σ1≥σ2≥σ3。混凝土抗拉强度为σT, 当σG≥σT时, 材料破坏。

2) 对径受压圆盘试样。

巴西圆盘劈裂试件受力时 (如图1所示) , 通过弹性力学对其求解得:

文献[5]从理论上证明了在巴西圆盘劈裂中, 试件最先由圆心处开始破裂, 在圆r1=r2=d/2, θ1=θ2=0时, 由于试样属于脆性材料, 其破坏遵从Griffith强度推测式 (1) , 可以求得σx, σy, σz, 再由:

则可得到巴西圆盘劈拉试验的计算公式:

式 (4) 说明在圆心处该点的压应力只有拉应力的3倍, 对于混凝土的材料性质, 抗压强度远远大于抗拉强度。因此认为试件是受拉破坏而非受压破坏, 即可得到混凝土巴西圆盘劈裂强度计算公式:

其中, σT为试件抗拉强度;Pt为试件破坏时的压力荷载;d为试件直径;h为试件厚度。

1.2 试件的制作

实验配制混凝土采用水泥为四川省安县中联水泥有限公司中联水泥厂生产的“中联”牌P·C32.5R普通硅酸盐水泥;细集料采用天然河砂, 细度模数为2.6, 级配范围为Ⅱ区;所用粗集料为碎石, 最大粒径为16 mm, 级配连续;采用自来水进行拌合。试件设计尺寸为Φ117 mm×80 mm的圆柱形试件, 4个试件为一组, 使用钢模进行浇筑, 1 d后脱模, 并立即按照标准养护方法养护28 d。混凝土设计强度为30 MPa, 混凝土配合比见表1。养护结束后, 测得混凝土抗压强度为28.65 MPa。

1.3 试验方案

1) 试验采用WAW-E600型微机控制电液伺服万能试验机 (最大测试荷载为600 k N) 及一对刚度较试件大10倍的上下夹具构成该试验装置, 从而确保当试件受拉超过最大承载能力后, 不会出现因试验机弹性势能的迅速释放而导致试件突然拉断。

2) 巴西圆盘劈裂试验存在多种加载方式, 本文中采用试件与试验机加载平台直接接触的加载方式。

3) 试验时, 先将试件表面和上下承压板面清理干净, 并在试件加载接触面和试验机加载平台上涂抹锂基脂油以减小端部的摩擦, 将试件放在试验机下压板的中心位置, 开动试验机, 以0.05 mm/min的速度将试验机加载平台与试件夹紧, 当试件与压板接触均衡时, 对试验机采集的位移、加载力和时间项归零, 完成后即可以0.2 mm/min的速度加载进行劈裂试验。试验中测试到的加载力、加载位移及时间由控制试验机的计算机直接以表格的形式输出。

2 试验结果

2.1 劈拉强度

图2为巴西圆盘试件进行劈裂试验得到的加载力与加载位移曲线, 从图2中可见, 加载初期时, 曲线的斜率较小, 而后逐渐增大, 然后加载曲线的斜率基本达到稳定, 这也反映了加载的连续均匀性。当加载力达到一定值时, 加载力突然明显下降, 试件发生破坏, 继续加载, 试件仍然具有一定的承载力, 这是由于试件发生劈拉破坏时, 试件并没有崩开成几块, 裂开的试件块, 由于相互之间的摩擦使得试件仍具有一定的承载能力。计算劈拉强度时, 取加载力第一次达到峰点时的数值。

根据1.1节的理论, 将试件的直径d、厚度h和试验获得的峰值压力Pt带入式 (5) 计算即可得到混凝土劈拉强度值。表2为试验试件的劈拉强度计算结果。

根据国家规范[6]处理劈裂试验数据的标准:三个试件测值的算术平均值作为该组试件的强度值;每组三个测值中的最大值或最小值中如有一个与中间值的差值超过中间值的15%时, 则把最大及最小值一并舍除, 取中间值作为该组试件的抗拉强度值;如最大值与最小值与中间值的差均超过中间值的15%, 则该组试件的试验结果无效。取N1, N2, N3的试验数据进行劈拉强度计算, 则N组试件的有效劈拉强度为3.28 MPa。

2.2 破坏现象

通过对劈裂试验过程中混凝土表面的破坏现象和破坏面的详细观察和记录, 对于试验中混凝土的破坏现象, 归纳如下:

1) 在加载过程中, 随着加载力的逐渐增大, 当加载力达到某一值时, 试件中心处会出现一条微裂纹, 而后, 随着加载力的继续增大, 裂纹逐渐扩展, 最终形成一条与试件中心线几乎重合的宏观裂缝, 图3是试验试件的破坏现象。

2) 在劈拉试验中, 试件劈裂形成一个基本平直的劈裂面, 该劈裂面与加载平台几乎垂直。轻微用力即可把试件沿劈裂面分开成两块, 仔细观察内部破坏情况, 可发现:破坏面较为平直, 主要是砂浆和骨料界面的粘结破坏和骨料的断裂。混凝土的破坏过程是其内部裂缝萌生、扩展、贯通而失稳的过程。一般认为, 混凝土试件在受力之前就存在着孔隙、粘结裂缝等初始缺陷。在外拉力作用下, 这些初始缺陷处将产生应力集中。首先主要是在薄粘结界面处发生逐步破坏, 然后主要是水泥胶合物发生逐步破坏[7]。而在本试验中, 不仅是粘结界面破坏较多, 骨料断裂的情况也较多。

3) 通过网格覆盖法统计分析骨料的断裂破坏情况, 如图4所示。劈裂面面积约为1 350个网格, 而断裂的骨料约占147个网格, 骨料断裂的情况约占破坏面总面积的11%。

在普通混凝土中, 骨料刚度和强度大都大于硬化水泥砂浆的刚度和强度。在给定荷载下, 裂缝从处于薄弱界面向砂浆中发育, 当裂缝在水泥砂浆中扩展遇到骨料时, 会受到阻碍。此时, 可将劈裂面的裂纹简化为Griffith裂纹, 如图5所示。

设2C为水泥砂浆中原始裂缝长度, 当应力达到σc时, 裂缝按式 (6) 要求扩展:

其中, γsj为水泥砂浆的内聚能;E为水泥砂浆的弹性模量。

现假定裂缝生长C1或C2时, 遇到骨料, 则裂缝进一步扩散需满足能量平衡准则, 即:

其中, Gc=2γg, γg为骨料的内聚能。

对于纯Ⅰ型问题:

对于K1, 有:

联立式 (7) ~式 (9) 可以得到裂缝穿过骨料的时候, 所需达到的应力:

通过式 (10) 可见, 裂缝的扩展发育不仅取决于混凝土中水泥砂浆和骨料的力学性质, 而且也取决于它们的几何分布。

对于试验中出现比较多的骨料断裂现象, 分析认为可能是由于碎石骨料在制备的过程中, 原石被破碎成较小粒径, 制备时碎石骨料已经受到损伤, 其表面自由能值大幅度地降低。当试件内部应力超过σ时, 裂缝穿过骨料, 导致在劈裂试验中出现较多的骨料断裂。

3 结语

通过对巴西圆盘试件进行准静态劈拉试验, 可以得到以下几点结论:

1) 抗压强度为28.65 MPa的混凝土, 通过巴西圆盘劈拉试验测得其静态劈拉强度为3.28 MPa, 混凝土试件劈裂形成的裂缝沿着试件的中心线进行扩展, 最终形成的宏观裂缝与加载方向几乎完全重合。

2) 巴西圆盘劈拉试验中, 其破坏面上主要是砂浆和骨料界面的粘结破坏和骨料的断裂。水泥砂浆和骨料的力学性质, 以及它们的几何分布都对劈拉试验中试件裂缝的形成和发展有重大影响。

3) 碎石骨料在制备过程中已经受到损伤, 其表面自由能值大幅降低, 导致在劈裂试验中出现较多的骨料断裂。

摘要：通过对混凝土进行巴西圆盘劈裂试验, 测试了混凝土的抗拉强度, 获取了试验试件的破坏形态、加载力—位移曲线, 并对试验后混凝土试件破坏界面进行了分析, 结果表明:巴西圆盘劈拉试验中, 其破坏面上主要是砂浆和骨料界面的粘结破坏和骨料的断裂, 水泥砂浆和骨料的力学性质, 以及它们的几何分布都对劈拉试验中试件裂缝的形成和发展有重大影响。

关键词：混凝土,巴西圆盘,劈拉强度,破坏机理,裂纹

参考文献

[1]朱伯龙.混凝土结构设计原理[M].上海:同济大学出版社, 1992.

[2]闰晓鹏.混凝土静态和动态力学性能的试验研究[D].太原:太原理工大学, 2013..

[3]ISRM.Suggested Methods for Determining Tensile Strength of Rock Materials[J].Ini.J.Meeh Min.Sei.&Geomeeh.Abstr, 1978 (15) :99-103.

[4]ASTMC496-85.Standard Test Method for Splitting Tensile Strength of Cylindrical Concrete Specimens[J].Annual Book of ASTM Standards 4, 1986 (04.02) :337-342.

[5]屈嘉.钢纤维混凝土劈拉强度的实验研究[D].哈尔滨:哈尔滨工业大学, 2010.

[6]GB/T 50081—2002, 普通混凝土力学性能试验方法标准[S].

[7]丁晓唐, 王磊, 刘海霞, 等.确定混凝土受拉应力—应变全曲线的一种新型试验方法[J].水电能源科学, 2013 (12) :33.

揪出12星座劈腿证据 篇4

牧羊座精力充沛，特别在劈腿时更是动力十足。不过在外面偷吃过后，回到家的表现肯定落差极大，对你的态度会有草草了事的感觉。所以牧羊座要是搞外遇，通常是纸里包不住火的。

天秤座

天秤座如果劈腿另一半会敏锐感受到，他的话变少了，不像以前那样喜欢八卦。他内心不断涌出道德规范的劝说，良心谴责之余也让天秤座左右衡量，心里为矛盾所苦，怕伤害对方又想直接讲明白。

金牛座

婚后总是一毛不拔的金牛座的确很少花钱，连要束玫瑰可能都要等淡季才有，怎么会平白无故送花给你，如果他送你玫瑰，多半就是因为劈腿内疚使然。

天蝎座

天蝎座有着爱憎分明的天性，做任何事情都希望能够做得纯粹，所以一旦有了外遇就做好了和原配的分手准备，所以他直接告诉配偶“我不再爱你了”。

双子座

平日表现反复无常的他，往往让另一半摸不清。不过喜欢上网、打电话交谈、文采丰富的双子座，面对心上人却说也说不腻，写也写不腻。要是双子座最近电话多、上网时间多，不妨好好关心关心他。

射手座

射手座藏不住秘密，明明没有偷吃的本钱还出门寻求各种刺激，通常要揭露射手座很容易，不是情妇的口红、香水不小心掉进公文包，就是情妇的丁字裤居然穿在他身上，这种货真价实的偷情证据想赖也赖不掉。

巨蟹座

巨蟹座即使在外面跟别人搞到天翻地覆，还是不会放弃原配。因为存有罪恶感，他会对原配加倍疼惜。这种模样让另一半不会有所怀疑，直到外面的“小三”忍耐不了找到家里来你才恍然大悟。

魔羯座

魔羯座工作表现认真，往往拿加班当挡箭牌跟情人偷情，难怪不着痕迹毫无前兆可言。建议魔羯座的另一半要留意好加班时间，不要连他昨天有没有睡在你身边都不晓得。

狮子座

想揪住狮子座劈腿的狐狸尾巴，坦白说有点儿困难。但所谓做贼心虚，以前懒懒散散的狮子座可能喜欢太太样样服侍周到，但劈腿后却不想让太太动自己任何一样可能露出蛛丝马迹的东西。

水瓶座

水瓶座和另一半相吸引的条件往往是共同的兴趣，但当爱已成往事时，水瓶座的兴趣自然就跟以往大有不同。从前彼此期待的公园漫步似乎让他意兴阑珊，当水瓶座的兴趣见风转舵，极有可能在外面有了“小三”。

处女座

处女座如果有了外遇就会不由自主对配偶苛求起来。从前他因为你菜煮得没话说向你求婚，现在却天天嫌你菜做得不好吃，这种情形正是因为你的约束使他无法专心偷吃引起的。

双鱼座

十路弹腿第三路进步劈砸拳 篇5

头路冲扫似扁担,二路十字巧拉钻,

三路劈砸倒拽犁,四路撑滑步要偏,

五路招架等来意,六路进取左右连,

七路盖抹七星式,八路碰锁跺转环,

九路分中掏心腿,十路叉花如箭弹。

再如,通臂拳弹腿功法与口诀为:

头路顺步似单鞭,二路十字蹦脚尖,

三路滚劈贯上下,四路绷点撑抹剪,

五路绷拳滚肘势,六路抹打摘心拳,

七路缠拦连环腿,八路劈挂迎门箭,

九路绷锁穿胸脏,十路跃步飞箭弹

虽然各流派的功法形式有别,但它们共同的特点是一路一法,左右对称,拳法清晰,动作简洁,爆发力强,讲究实用。在不同功法中,第三路多数都包含“劈、砸”的技法,如上述教门的“三路劈砸倒拽犁”,通臂拳的“三路滚劈贯上下”。此外,少林有“三路劈盖夜行式”,精武弹腿有“三路翻身盖打劈砸式”。本文所介绍的则为“三路进步劈砸拳”。此法的特点是拳中有腿,腿中有拳,拳和腿连环击打。套路中的拳法以劈拳或砸拳为主,腿法则以前踢或正蹬为重点。拳、腿的连环使用完全体现了“弹腿四只手,人鬼见了都发愁”的技击特征。

三路进步劈砸拳的操练方法

动作一:身体自然站立,两脚之间夹角约30°,两掌置于体侧,两眼向前平视,全身放松(图1)。

动作二:身体重心移至左腿,在上身右转90°之际,右腿向右前方迈一大步,与此同时,左掌变拳向外、向上弧形运动至头部左前方约一尺距离,右掌变拳向左上方上提至腹部(图2);此动作不停,下肢成右弓步,左拳向左下方盖压收于腰间,右拳上行经左拳下方后继续向上、向前反砸击出(图3)。

动作三:右拳向后回收,与下颌同高,拳心向内,左拳向右上方击出,至右肘之下(图4)。

动作四:上身向左后方转体180°,下肢由右弓步变为左弓步,左拳以劈拳之势向左前方击出,拳心向内,右拳随之下砸,拳心向上(图5)。

动作五:左拳稍作回收,右拳做顺时针的圆周运动,使之置于头部正前方(图6);左拳继续上撩架于头部上方,右拳向前下方反砸,拳心向上,与肝肋同高(图7)。

动作六:将身体重心移至左腿,右腿抬起,向前踢出(图8);在右腿下落成右弓步的同时,右拳向前冲出(图9)。

动作七.上身向左后方转体180°,下肢由右弓步变为左弓步,与此同时,左臂随之向左弧形抡出,右拳先向左上方运行至头前,再向前下方盖压收于腹前(图10、11)。

三路进步砸拳习练要诀

三路进步劈砸拳的练习一般要经过动作熟练、深入体认、技击实用三个阶段。

刚开始练习时,动作难免有些生疏,操练时往往顾此失彼。在这个阶段中,万勿急躁,务必要把每一招式的运行路线搞清楚,每一定式必须到位。为此,最好再进行一些基本功练习,比如侧腰、弯腰、下腰、正压腿、侧压腿、弓步压腿等。通过反复练习,就可把操练程序熟记在心,达到动作由生硬到熟练自如的程度。第二个阶段就是在熟练中求体认。其内容包括力量的求取和技术内涵的认知。所谓力量求取就是在动作运行的过程中要感知力量的存在与走向。对于任何武术套路来说,都有虚实两个方面,“虚”是招式的过渡态,“实”为招法的定式。在“虚”的过渡态中,要体认力量是否能应运而生,是否能节节贯通,乃至逐渐运达于手臂;在“实”的定式中,则要把由过渡态所体认的力量骤然发出。所谓技术内涵,就是要充分理解招式中所寓意的技击作用。对于第三路来说,包含有上步、劈拳、砸拳、上撩、踢腿、抡臂和冲拳技击动作。因此,在做每一个技击动作时都要规范到位,要意中有敌,充分体现与招式名称相对应的技击特征。

实战模拟

在招式熟练、力量和技术要领都具备的情况下,即可进行技击应用。到了这个阶段,那些默记在心且能自动化的技击动作,就可根据实战时的具体状况,随时应变出有效的防卫或反击招法。当然,为了提高实际的技击效果,可与拳友进行相互喂招与拆招的练习。下面所举四例,即可作为对抗性的模拟练习,亦可作为真实性的自卫反击使用。

1.右转身劈压反砸

我在自然站立的情况下,对方从身体右侧以右拳向我耳根部位击来,我迅速向右转身,在我右脚向右前方迈步的同时,左拳由上由外向左下方劈压对方右臂,右拳提起,以反砸拳之势猛砸对方鼻面部(图12、13、14)。

2.左后转砸臂劈面

我右脚在前站立,对方从左后方以右直拳击我头部,我立即向左后方转身,在我将身体重心移至右腿之际,左臂迅速向左上方甩动,左腕部将其右臂向外砸开,以破其右拳,右拳则向前下方劈砸对方面部(图15、16、17)。

3.防右拳撩架猛踢

我左脚在前站立,对方从正面用右拳进攻,在我稍向右闪身的同时,左臂上撩架挡其右臂,然后,右脚抬起,以足尖向前猛踢对方裆部或腹部,也可以正蹬腿之势蹬踢对方(图18、19、20)。

4.左闪身蹬踢击打

我下肢为左丁八步,对方欲从正面以左拳或左掌向我进犯,待其攻势将至时,我稍向左闪身,然后,右脚抬起,向前或踢或蹬对方腹部,待我右脚落地后,再以右拳向前击打对方左心部位(图21、22、23)。

纤维纳米混凝土劈拉性能试验研究 篇6

目前,提高混凝土性能的主要途径是复合化,复合化可分为宏观复合和微细观复合。宏观复合有钢筋混凝土、钢管混凝土、预应力混凝土等。细观复合是在混凝土中加入分散性良好的高强高韧纤维,如钢纤维、聚合物纤维等形成纤维增强混凝土。微观复合是在混凝土中加入微观尺寸的物质,如纳米SiO2、CaCO3等。纳米微粒具有量子效应、尺寸效应、表面效应以及界面效应,将纳米微粒引入到混凝土中,可填充水泥浆体与骨料之间的微细空隙,提高混凝土自身的密实度[1,2,3]。

劈拉性能是混凝土基本力学性能中的一项重要指标,荷载-变形曲线是混凝土在各个受力阶段的变形、内部微细裂缝的发展、损伤积累至最后破坏形成等一系列变化过程的宏观反映,是研究和分析混凝土结构与构件承载力及变形的重要依据。因此,仅仅研究纤维纳米混凝土的劈拉强度是不够的,有必要对劈拉变形过程进行研究[4,5,6,7]。

如果将纤维、纳米微粒共同掺入到混凝土中形成纤维纳米混凝土,其劈拉强度及变形如何?改变纤维、纳米微粒掺量,其劈拉强度和变形又将如何变化?笔者着重测试了纤维纳米混凝土的劈拉荷载-变形曲线,以研究纤维纳米混凝土的劈拉性能,为其发展和应用提供依据。

1 试验概况

1.1 原材料及配合比

采用42.5级普通硅酸盐水泥;粒径10～25mm、连续级配石子;级配良好的中砂;JKH-1型粉状高效减水剂;钢纤维类型有端钩型、铣削型、剪切型,其特征参数见表1;聚丙烯纤维为杜拉纤维,长19mm,比重0.91,熔点160℃;纳米SiO2,VK-SH30白色粉末,粒径30nm,比表面积(200±10)m2/g,表观密度40～60g/L,杂质含量<0.5%;纳米CaCO3,VK-Ca01白色粉末,比重2.5～2.6g/cm3,粒径15～40nm,杂质含量<2.5%。分别以钢纤维体积率、钢纤维类型、纳米矿粉掺量(纳米矿粉替代水泥量)和混凝土强度为变量,设计配合比及抗压强度,见表2。

kg/m3

注:单方混凝土中掺入0.91kg/m3聚丙烯纤维。

表2编号中前两个数字表示混凝土设计强度,即C40、C60、C80;D、X、J分别表示端钩型、铣削型、剪切型;SF为钢纤维,NS为纳米SiO2,NC为纳米CaCO3,其后面的数字表示掺量,如SF1表示钢纤维掺量为1%。

1.2 试验方法及设备

依据GB/T 50081-2002《普通混凝土力学性能试验方法标准》和CECS 13:2009《纤维混凝土试验方法标准》的规定进行试验,试件尺寸150mm×150mm×150mm,试验设备采用WHY-3000全自动压力试验机,试验装置见图1。加载后,电脑每隔1s采集1次荷载值和变形值。

试件的劈拉强度按式(1)计算:

式中:fft为混凝土劈拉强度,MPa;Fmax为最大荷载,N;A为试件劈裂面面积,mm2。劈拉韧性用劈拉荷载-横向变形关系曲线包围的面积,即试件吸收的能量表示。

2 试验结果与分析

2.1 钢纤维掺量的影响

由图2可见,随着钢纤维掺量的增加,纤维纳米混凝土的劈拉强度明显提高,未掺钢纤维时劈拉强度为3.98MPa,掺1%钢纤维时劈拉强度为6.24MPa,提高56.78%;掺2%钢纤维时劈拉强度为7.45MPa,提高近1倍。由图3可见,未掺钢纤维的混凝土表现为脆性,掺钢纤维的表现为延性,且随钢纤维掺量增加,劈拉荷载-横向变形曲线包围的面积(即劈拉韧性)逐渐增大,掺2%钢纤维曲线包围的面积是掺0.2%钢纤维的3倍左右。可见,掺钢纤维可有效提高纤维纳米混凝土的劈拉性能,约束横向变形,使破坏形式由脆性转为较好的延性。

钢纤维均匀、乱向分散在纤维纳米混凝土中,形成空间网格结构,且随钢纤维掺量增加,空间网格结构更加紧密。受荷过程中,钢纤维的桥接阻裂作用减轻了混凝土内部微缺陷的产生和发展,减小了基体内部缺陷的尺寸,降低了裂纹尖端的应力集中,改善了混凝土的劈拉破坏形式,使之由脆性破坏转变为较好的延性破坏,提高了劈拉性能。

1——0;2——0.2%;3——0.4%;4——0.5%;5——0.7%;6——1.0%;7——1.5%;8——2.0%

2.2 钢纤维类型的影响

由图4可见,掺端钩型钢纤维的纤维纳米混凝土劈拉强度最大,为6.32MPa,剪切型为5.82MPa,铣削型为5.11 MPa。由图5可见,端钩型钢纤维的曲线包围面积明显大于铣削型和剪切型,而后两者的面积相差不大。可见,端钩型钢纤维相对于铣削型、剪切型,能更有效地提高纤维纳米混凝土的劈拉性能,约束横向变形。

端钩型钢纤维相对于铣削型、剪切型有较高的长径比,且两端有弯钩,能更好地锚固在混凝土内部,增强了与混凝土间的锚固力和机械咬合力,劈拉过程中将其拔出需要更大的能量,尤其是需要将弯钩拉直,其间钢纤维要经过弹性、屈服、强化甚至破坏等阶段,有效减缓了试件破坏过程,提高了纤维纳米混凝土的劈拉性能。

2.3纳米SiO2和CaCO3的影响

由图6可见,随纳米SiO2掺量增加,纤维纳米混凝土的劈拉强度先升高后降低,其中掺0.5%SiO2时劈拉强度最大,为6.48MPa,相对于未掺,掺1%和1.5%时,纤维纳米混凝土的劈拉强度分别有7.1 1%、2.69%、3.35%的提高。由图7可见,随纳米SiO2掺量的增加,曲线包围的面积相差不多,其中0.5%掺量曲线包围的面积略大于其他三者。可见,纳米SiO2对纤维纳米混凝土的劈拉性能有所提高,掺量为0.5%时提高量最大。

1——0;2——0.5%;3——1.0%;4——1.5%

由图8可见,随纳米CaCO3掺量的增加,纤维纳米混凝土的劈拉强度先升高后降低,其中1%CaCO3掺量的劈拉强度最大,为6.19MPa,相对于未掺、2%掺量、3%掺量分别有2.31%、4.03%、5.81%的提高。由图9可见,随纳米CaCO3掺量的增加,曲线包围的面积逐渐增加,韧性大致呈增长趋势。可见,纤维纳米混凝土的劈拉强度在纳米CaCO3掺量为1%时最大,韧性在3%时最好。

掺入适量的纳米SiO2和CaCO3,填充了混凝土微细观结构中存在的各种空隙,改善了混凝土的微细观结构,提高了混凝土自身的密实度,进一步增强了钢纤维与混凝土基体之间的粘结性能,抑制了混凝土基体内微裂缝的开展与延伸,提高了混凝土的劈拉性能。

2.4 混凝土强度的影响

由图10可见,C40、C60、C80混凝土的劈拉强度分别为5.24MPa、6.26MPa、6.52MPa,呈增大趋势,且从C40到C60的增幅较大。由图11可见,C80曲线包围的面积略大于C60,但明显大于C40。可见,混凝土基体强度对纤维纳米混凝土的劈拉性能有影响,较高的基体强度有利于劈拉性能的提高。

混凝土基体强度对其内部孔结构影响较大,基体强度降低,内部孔隙增多增大,混凝土基体密实度降低,水泥石与骨料界面及水泥石与纤维界面的性能劣化,降低了纤维纳米混凝土的劈拉性能。

3 结论

(1)钢纤维的掺入,使混凝土的劈拉破坏形式由脆性转变为延性,且随钢纤维掺量增加,纤维纳米混凝土的劈拉性能明显提高。

(2)端钩型钢纤维相对于铣削型、剪切型,能更有效提高纤维纳米混凝土的劈拉性能。

(3)随纳米SiO2掺量的增加,纤维纳米混凝土的劈拉强度先升高后降低,但韧性变化不显著。

(4)随纳米CaCO3掺量增加,纤维纳米混凝土的劈拉强度先升高后降低,韧性大致呈增长趋势。

(5)较高的混凝土基体强度有利于提高纤维纳米混凝土的劈拉性能。

摘要：通过劈拉试验,测定了20组纤维纳米混凝土试块的劈拉强度和劈拉荷栽-横向变形曲线,探讨了钢纤维掺量及类型、纳米矿粉种类及掺量、混凝土强度对纤维纳米混凝土劈拉性能的影响。结果表明:随钢纤维掺量增加,纤维纳米混凝土劈拉性能明显提高;端钩型纤维更能有效地提高纤维纳米混凝土的劈拉性能,约束横向变形;随纳米SiO2掺量增加,劈拉强度先升高后降低,韧性变化不显著;随纳米CaCO3掺量增加,劈拉强度先升高后降低,韧性大致呈增长趋势;较高的混凝土基体强度有利于劈拉性能的提高;掺入适量的纤维和纳米矿粉,改善了混凝土的微细观结构,提高了混凝土自身的密实度,有效提高了混凝土的劈拉性能。

关键词：纤维,纳米矿粉,劈拉荷载一横向变形,劈拉性能

参考文献

[1]吴人洁.复合材料[M].天津:天津大学出版社,2002.

[2]高丹盈,赵军,朱海堂.钢纤维混凝土设计与应用[M].北京:中国建筑工业出版社,2002.

[3]王宝民.纳米Si02高性能混凝土性能及机理研究[D].大连:大连理工大学,2009.

[4]GAO Danying,ZHAO Liangping,YANG Shuhui.Splitting Tensile Properties of Fiber Reinforced Ground Granulated Blast Furnace Slag Concrete at High Temperatures[J].JOURNAL OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY,2012(5):677-684.

[5]SHI Guozhu,HAN Juhong.Splitting tensile strengtn of stell fiber reinforced concrete with big aggregate[J].Concrete,2009(9):87-89.

[6]GAO Danying,ZHAO Jun.TANG Jiyu.An experimental study on the behaviour of fiber reinforced high-strength concrete under splitting tension[J].China Civil Engineering Journal,2005(7):21-26.

劈核技术 篇7

为避免应力集中, 保证试验的有效性, 王启智等[12]提出了平台巴西圆盘的试验方法来

研究岩石的力学性能。在静态试验的理论基础上, 本文利用分离式霍普金森压杆 (SHPB) 来研究应变率对水泥砂浆平台巴西圆盘的动态劈拉强度, 弹性模量, 破坏模式的影响, 并与传统的巴西圆盘试样得到的试验结果相比较来进一步说明其合理性。

1 试验概况

1.1 试验原理

对径压缩试验是巴西学者Carneiro[4]于1953年在静态加载情况下第一个通过圆盘劈裂拉伸试验研究了混凝土的拉伸强度, 又称巴西圆盘试验。通过在一个圆柱体的直径两侧施加压力来间接测量脆性材料的抗拉强度, 如图1所示。

试件破坏沿加载直径发生, 不同于直接拉伸试件中的单轴应力分布, 巴西圆盘中的应力分布是二维的。除两加载点受压外, 其余大约80%的区域受到拉力的影响。

根据弹性理论, 在准静态条件下, 对径压缩的巴西圆盘试件除加载点外沿加载直径方向的应力为:

式中, σx为沿加载直径方向的应力, σy为垂直于加载直径方向的应力, P为试件的破坏时所施加的荷载, a和L分别为试件的半径和厚度。

当σx达到材料的抗拉强度时, 试件沿中心发生破坏, 抗拉强度可表示为:

式 (3) 中ft是试件的抗拉强度, D为试件的直径。

由于巴西圆盘试验是试件直接夹在加载装置中间, 在加载点处极易产生应力集中, 容易造成加载点处试件先被压坏, 为了保证破坏模式的合理性, 王启智等[12]提出了在试件的加载点处设置两个相互平行的平面进行均布力加载, 如图2所示, 有效的避免了应力集中, 并用有限元进行模拟, 证明当平台角2≥20°时, 才能保证中心起裂[13]。

本次试验采用平台角为20°的平台巴西圆盘试样作为研究对象, 利用文献[12]给出的结果, 得到了平台巴西圆盘试样中心两个方向上的应力分量为:

试验采用分离式霍普金森压杆 (SHPB) 作为加载装置, 利用平台巴西圆盘在准静态荷载作用下的基本原理来研究水泥砂浆在动态冲击荷载作用下的力学性能。根据文献[14]的标定结果, 平台巴西圆盘试件的抗拉强度为:

式 (6) 中Pmax是临界荷载, 即试件在冲击过程中所承受的最大荷载, D为试件直径, B为试件厚度。

1.2 试验装置

由Kolsky[15]发明的分离式霍普金森压杆 (SHPB) 广泛的用于研究材料的动态受压力学性能, 后来应用到受拉和受扭等力学性能的研究, 是测量材料在102/s~104/s应变率范围内的主要装置, 建立在弹性杆中一维应力波传播的理论基础上。本次试验装置采用中国科学技术大学生产的F74 mm直锥变截面分离式霍普金森压杆, SHPB试验设备可分为四个部分:加载系统、测量系统、数据采集系统及阻尼系统, 如图3所示。试件沿径向夹在入射杆与透射杆之间, 通过控制气压使子弹产生不同的冲击速度撞击入射杆, 产生沿入射杆方向传播的压应力波, 应力波在遇到试件后, 一部分反射回入射杆, 另一部分沿透射杆传播。入射杆和透射杆的中部表面粘贴应变片用于获取应变信号, 并由动态应变仪放大后由瞬态波形存储器采集存储。有关SHPB设备及试验过程的详细介绍可见参考文献[16]。为了确保试件受载过程中的应力平衡, 试验采取直径为20 mm, 厚度为1 mm的紫铜片作为整形器。

1.3 试件制备

试验中砂浆试件的水灰比取0.4, 配合比为水∶水泥∶砂=0.4∶1∶1.4, 水泥采用42.5级复合硅酸盐水泥。尺寸参照平面巴西圆盘试验, 平台角为20°, 试件直径74 mm, 厚度30 mm。试件正反两面中心垂直于加载方向均贴有应变片, 如图4所示。记录结果取平均值。试样分为6组, 每组试样使用霍普金森杆在不同的气压下进行加载, 从而得到水泥砂浆试件在不同应变率下的动态劈拉强度。此外, 还做了少量传统的巴西圆盘试样进行对比, 尺寸同平面巴西圆盘试样。

2 试验结果与分析

2.1 应变率对劈拉强度的影响

用电液伺服试验系统测量水泥砂浆的准静态强度, 静强度试验每组试样设计4个, 尺寸同动态劈拉试样, 取平均值作为其静态强度值, 如表1所示。试验测得的水泥砂浆在不同应变率下的试验结果如表2所示。

从表2可以看出, 随着应变率的增加, 劈拉强度值随之增加。当气压达到0.5 MPa时的强度是其准静态强度的2.19倍。水泥砂浆动态强度增长因子 (DIF) 随应变率的变化趋势如图5所示。可以看出, 试验得出的DIF值与欧洲-国际混凝土协会 (CEB) [17]提出的模型比较吻合。应变率越高, 荷载作用时间越短, 只有通过增加应力才能达到累积能量的目的, 因此, 水泥砂浆的动态劈拉强度随应变率的提高而提高。

2.2 应变率对弹性模量的影响

取应力应变曲线中较直部分的斜率作为水泥砂浆在冲击荷载作用下的弹性模量[18], 从表2中可以看出, 随着应变率的增加, 弹性模量呈增大的趋势。应变率330/s的弹模大约为50/s弹模的3倍。

2.3 应变率对水泥砂浆破坏模式的影响

由图6可以看出, 在动态加载条件下, 试件沿加载直径方向裂为完整的两半, 与杆接触的两端有三角形粉碎区域, 且与入射杆接触一端的粉碎程度要大于与透射杆接触的一端。随着应变率的增大, 粉碎区域也随之增大, 粉碎程度也随之加剧。从试验结果可以看出, 动态荷载下试样的破坏形式与应变率有关。试件在临近加载段的两端存在剪切破坏区, 该区域的大小随着应变率的提高而提高。

2.4 平台巴西圆盘与巴西圆盘的比较

从图7可以看出, 平台巴西圆盘应力应变曲线比较光滑, 巴西圆盘初始上升段有波动, 平台巴西圆盘测得的劈拉强度比巴西圆盘测得的劈拉强度要大, 峰值应力处的应变也比巴西圆盘要大。由应变片记录的信号显示平台巴西圆盘的破坏时间要短于巴西圆盘的破坏时间。这些是由于巴西圆盘试样与杆端接触处易造成应力集中, 使试样还未达到真实的劈拉强度时因应力集中造成试样过早的压坏。由图8可以看出, 巴西圆盘试样由于应力集中, 两端的粉碎情况比较严重。综上所述, 平台巴西圆盘更能保证试验的有效性和稳定性, 适用于确定水泥基材料动态抗拉力学性能。

3 结论

通过对水泥砂浆平台巴西圆盘试样进行6种不同应变率下的动态劈拉试验, 研究了高应变率下水泥砂浆劈拉力学特性, 并与传统巴西圆盘试样进行对比, 得出以下结论:

(1) 高应变率下, 水泥砂浆动态劈拉强度随应变率的提高而提高, 试验结果与CEB提出的DIF模型相吻合, 其弹性模量也随之增加。

(2) 平台巴西圆盘试样沿加载直径方向裂为完整的两半, 与杆接触的两端有三角形粉碎区域, 并随应变率的提高粉碎程度加剧。

(3) 将平台巴西圆盘试样与巴西圆盘试样进行对比, 证明了平台巴西圆盘试样具有更高的稳定性和有效性。

摘要：采用直径为74 mm的分离式霍普金森压杆 (SHPB) 设备对水泥砂浆在高应变率下的抗拉力学特性进行试验研究, 受载试件采用平台巴西圆盘试样。通过控制不同气压, 获得了50/s342/s应变率范围内的水泥砂浆动态抗拉力学性能。为了凸显平台巴西圆盘试样的合理性, 试验结果还与传统的巴西圆盘试样进行了对比。试验结果表明, 水泥砂浆的劈拉强度, 峰值应变及弹性模量随应变率的提高而提高, 试验得出的动态强度增长因子 (DIF) 值随应变率的变化趋势与欧洲-国际混凝土协会 (CEB) 提出的模型比较吻合。破坏模式与应变率有一定关系, 剪切破坏区的大小随着应变率的提高而提高。作为间接测量准脆性材料抗拉力学性能的方法, 平台巴西圆盘试样优于巴西圆盘试样。

一种专用劈拆开口销扳手的应用 篇8

铁路制造行业中, 部件多使用螺栓进行紧固, 其防松管理要求较为严格。螺栓紧固后, 还需采用机械方式进行防松, 开口销防松是目前普遍采用的一种方式, 劈开口销质量的好坏直接影响零部件的组装质量及车辆的运行安全。本文对传统劈开口销方式及问题进行介绍, 通过制作专用劈开口销扳手, 解决存在的问题。

1 劈开口销的技术要求及原操作方法介绍

1.1 开口销开劈技术要求

1) 开口销开劈角度为60°~70°之间;2) 开劈后开口销不得有串动;3) 开劈后不得对螺栓螺纹造成损伤;4) 开口销本体不得有损伤及扭曲变形。

1.2 传统劈开口销方式

传统的劈开口销施工作业过程中, 需采用錾子、手锤、钳子配合作业方可完成开口销的开劈工作, 操作复杂, 工作效率低。传统的开口销开劈方法为:1) 用手锤在开口销尾部敲紧, 用錾子将开口销开劈一定角度后, 用钳子将开口销开劈;2) 用手锤在开口销尾部敲紧, 用钳子将开口销长端销舌折曲一定角度, 再将开口销短端销舌反向折曲一定角度后进行开劈。

1.3 存在问题

1) 采用錾子开劈时易造成开口销本体和根部产生较深錾痕, 同时被组装螺栓螺纹会遭到破坏;2) 采用钳子开劈后开口销易扭曲变形, 存在夹痕, 开口销发生轴向串动;3) 施工过程易损伤被组装零部件表面油漆影响外观质量;4) 操作繁琐、工作效率低, 需要锤子、錾子、手钳配合使用方可完成开劈工作;5) 开劈时开口销出现损坏后必须更换新品, 导致制造成本增加。转向架台车开口销明细及零件损耗统计见表1。

2 劈开口销专用扳手介绍

2.1 工作原理

通过利用插口扳手进行改造, 将扳手从中间锯断, 插口内侧打磨成三角刃口, 以保证开口销开劈过程中开劈插口与销舌的贴合, 最后在开劈插口焊接上作业手柄。劈、拆开口销专用扳手由两部分组成, 主要包括:作业手柄和开劈插口 (见图1) 。其工作原理为:利用省力的杠杆原理, 通过顺时针转动作业手柄, 开劈插口会将开口销长端销舌折曲一定角度, 通过逆时针转动作业手柄, 开劈插口会将开口销短端销舌折曲一定角度, 两角度相加即可得到开口销最终开劈角度, 开劈工作结束;将开劈插口前端 (三角形刃口) 插入开口销销尾孔中, 向外侧拉动扳手的作业手柄, 此时开口销销舌部位会随螺栓孔的导向进行收缩, 当收缩至开口销长、短销舌并拢时, 即完成了开口销的拆卸。

2.2 操作方法

通过将扳手的开劈插口与开口销内侧相靠, 顺时针或逆时针转动扳手的手柄即可完成开口销的开劈工作, 如图1所示。

通过将扳手的开劈插口插入开口销尾部, 向外侧拉动扳手的手柄即可完成开口销的拆卸工作, 见图2。

2.3 效果综述

与传统的开口销开劈方法相比, 该方法具有以下优点:

1) 结构简单, 制造成本低;2) 开劈、拆卸仅需一个扳手即可完成;3) 能很好地控制劈开口销的角度60°~70°;4) 用此扳手劈开口销不易串动;5) 对任何部件无损伤, 保证产品质量;6) 操作方便, 适用于较小空间作业;7) 提高开口销开劈效率, 见表2。

3 结语

转向架组装过程中, 劈、拆开口销专用扳手的应用, 改变了多年来传统劈、拆开口销的作业方式, 利用省力的杠杆原理即可完成复杂的操作过程。该扳手操作简单, 使用方便, 制造成本低, 适用于较小空间作业, 大大提高了生产效率, 简化了操作步骤, 提高了产品质量。施工过程中可根据不同规格开口销使用不同规格的专用扳手, 适用于制造行业中的多个领域。

参考文献

五招揪出劈腿男人 篇9

“劈腿忌日” ：情人节、诞生日、圣诞夜、跨年时，这四大节日基本上就是劈腿族的四大死日。每到节日，他们一定变成世界上最忙碌的人。

数据说明：网络问卷调查显示，曾经当过劈腿族的男性有27％。女性暂不讨论。

劈腿里常常纰漏百出，两个女人他都爱，两边人都要服侍周到，照顾周全，他怎么忙得过来？只要你睁大眼睛，就不难发现他的小伎俩。

1. 固定约会时间

同时拥有两个女人，他必须妥善安排约会时间，譬如星期六陪你，星期天陪她，秩序井然他才不至于糊里糊涂地让约会时间撞车。

建议：经常给他一些Surprise的约会，主动在不同时间邀约他或到家门口去等他，通过他或惊喜或惊慌的表情，来判断他的真情指数。

2. 迟迟不带你上他的家

家是最容易暴露细节的地方。心怀鬼胎的他害怕一不小心就给你发现蛛丝马迹，便找各种借口不让你上他的家。并让你永远有一种名不正言不顺的感觉。

建议：找一个理由将他堵在他家的楼底下，让他带你回家。和他熟悉的人在一起时，有意无意做一些亲热的动作，让别人对你们的关系一目了然。

3 . 假装工作很忙

他有时看来很闲，但却经常告诉你他很忙，他必须如此才能去赴其他情人的约会。调查发现说工作很忙的男人，比不说自己很忙的男人，有更多机会拥有女人。

建议：有空与他的同事聊聊天，或打个电话到他的单位，检查一下他是否真的很忙。

4 . 记忆力很差

劈腿男人常记不清楚曾和哪位过过生日或节日，和谁看过电影或舞台剧，精明的老手会用记事本来代替记忆，或利用电脑帮助记录。

建议：故意测试他记不记得带你去过哪里，翻看他的记事本、皮夹、或电脑记录，当然也别放过发票、电影票、入场券的票根，看看他是否有他和其他女人出游而留下的证据。

5. 小气鬼的男人

劈腿男人开销大，付账机会多，他不得不假装自己开销大而希望你也能分担一些账单。你愈愿意付账单，他约你的次数愈多；你不肯付，他则少约你出去。还有一个明显的特征是隐瞒他的财富，永远不让你知道他有多少钱，因为他必须准备两份开销。

建议：经常注意他的钱的去向，当你发现他有一笔钱没了，就是他露出狐狸尾巴的时候了。

劈核技术 篇10

本文针对高含水阶段不同压力系统储层合采问题, 建立了不同层位的产量劈分模型, 并将该方法应用于塔中16油田的产量劈分中, 通过对比发现, 该方法比常规方法更准确、可靠。

1 产量劈分模型推导

假设储层存在两个压力系统, 储层不考虑毛管力和重力作用, 根据平面径向流公式 (1) [3], 两层原油物性相同, 泄油半径对产量影响不大, 故忽略泄油半径影响, 可得式 (2) 。

式 (2) 中, Qo为产油量, t;K为绝对渗透率, ×10-3μm2;kro为油相相对渗透率, %;h为油层厚度, m;△p为生产压差, MPa;μo为原油黏度, m Pa·s;Re为泄油半径, m;Rw为井筒半径, m;K1、K2分别为1、2小层有效渗透率, ×10-3μm2;kro1、kro2分别为1、2小层油相相对渗透率;h1、h2分别为1、2小层有效厚度, m;△p1、△p2分别为1、2小层生产压差, MPa;Qo1、Qo2分别为1、2小层产油量, t。

结合每个小层的相对渗透率曲线, 我们可以得到kro和fws的关系[4]:

式 (4) 中, kro为油相相对渗透率, %;fws为地面含水率;μo、μw分别为地下原油、地层水黏度, m Pa·s;Bo、Bw分别为原油、地层水体积系数;Sw为含水饱和度, %。

联立式 (2) 、式 (3) 、式 (4) 可得:

2 实例分析

塔中16油田为边水层状油藏, 储层为CIII油组1~5小层, 由于CIII油组4小层和5小层之间隔层发育, 将储层分为两个压力系统, CIII油组1~3小层和CIII油组4~5小层, CIII油组1~3小层天然能量不足, CIII油组4~5小层天然能量充足。

根据实际生产动态和产液剖面, CIII油组1~3小层基本不含水, 认为水都是从CIII油组4~5小层产出, 即:

利用CIII油组4~5小层相对渗透率曲线如图可得Sw和kro2的关系为:

利用地面产水率规律可以得到fws和Sw的关系,

或

结合CIII油组4~5小层相对渗透率曲线, 可得系数a、b。

通过曲线拟合可得:a=80 327.06, b=19.41。

将式 (10) 代入式 (11) 可得:

基于上述推导可得:

将式 (13) 代入式 (5) 可得:

T64井于1997年1月至今投产CIII油组3 850.5~3 854.6 m (CIII油组3小层) 、3 856.6~3 862 m (CIII油组4、5小层) 井段, 累积产油29.105 0×104t, 累积产水46.720 2×104t。

1997年1月到2005年1月自喷生产, 2005年1月至今转电泵生产, 分自喷阶段和机采阶段求取井底流压[5]。自喷生产阶段:根据实际测试流压资料进行拟合如图3所示;机采阶段:根据实测动液面资料, 折算井底流压, T64井流压拟合如图4所示。

根据实际测试资料拟合CIII油组1~3小层和CIII油组4~5小层地层静压, 如图5、图6所示。

结合CIII1—3和CIII4—5的实际地层参数如表2—1所示, 利用式 (14) , 最终求得T64井CIII油组1~3小层累积产油1.576 6×104t, CIII油组4~5小层累积产油27.528 4×104t, 累积产水46.720 3×104t。

3 结果分析

利用式 (14) 可以得到, 考虑生产压差和油相相对渗透率影响的劈分结果。也可以利用式 (15) 、式 (16) 和式 (17) 分别计算出, 单独考虑生产压差、油相相对渗透率和不考虑两种因素的劈分结果。

其中:

计算结果如图7和表2所示。

根据计算结果可以看出, 由于压差和油相相对渗透率的影响, 产量劈分会受到一定程度的影响。

4 结论

(1) 不同层系合采时, 会受到生产压差和相对渗透率不断变化的影响, 各层产油量随之不断变化。

(2) 从渗流机理出发, 建立含水率和相对渗透率关系, 进而导出了产量劈分模型。

(3) 通过新的产量劈分方法, 可以准确考虑生产压差和相对渗透率的影响, 准确、可靠。

参考文献

[1] 赵斌, 王斌, 曾丽, 等.利用水驱特征曲线确定剩余油分布研究.石油地质与工程, 2010;24 (3) :59—61

[2] 龙明, 徐怀民, 陈玉琨, 等.结合相对渗透率曲线的KHK产量劈分方法研究.石油天然气学报, 2012;34 (4) :114—118

[3] 张建国, 雷光伦, 张艳玉, 等.油气层渗流力学.东营:石油大学出版社, 1998

[4] 杨胜来, 魏俊之.油层物理学.北京:石油工业出版社, 2004