丙烯酸生产废水（精选9篇）
丙烯酸生产废水 篇1
丙烯酸是一种重要的石油化工产品。生产1 t丙烯酸及其酯类产品可产生约1.2 t废水[1]。废水中主要含有乙酸和丙烯酸等有机酸、甲醛等小分子醛类以及少量丙烯酸酯类, 具有显著微生物毒性[2,3], 废水COD为20~90 g/L。丙烯酸生产废水污染物浓度高、降解难度大、环境危害性强, 该废水的有效治理对节能减排及可持续发展具有重要意义。目前, 国内外处理高浓度丙烯酸生产废水的方法主要为焚烧法[4,5], 但焚烧时需要添加辅助燃料[6], 导致焚烧法的能耗和运行费用高。因此, 国内外学者对以厌氧工艺为主的生物处理方法进行了一系列研究[7,8,9], 但均为单相厌氧工艺。而两相厌氧工艺通过实现相分离, 使发酵水解类细菌群和产甲烷菌群分别处于更适生存环境, 更有利于提高处理效果及稳定性[10]。
本工作采用自制两相厌氧反应装置处理高浓度丙烯酸生产废水。通过对活性污泥的驯化和系统运行参数的调节控制, 考察了反应系统在较高进水COD和容积负荷下的运行情况。
1 实验部分
1.1 实验材料
丙烯酸生产废水为某化工厂采用丙烯氧化工艺制取丙烯酸过程中的生产废水。为了弥补营养物质的缺乏, 将生活污水与丙烯酸生产废水按照一定的体积比 (稀释比) 混合, 并以该混合水作为实验进水。丙烯酸生产废水及生活污水的水质见表1。加入无水Na2CO3调节进水p H为6.8~7.2。加入氮、磷等营养元素。启动初期, 适当加入葡萄糖作为补充碳源。
接种污泥为某处理啤酒废水UASB反应器的颗粒污泥, MLSS=15 300 mg/L, MLVSS=6 830 mg/L。
mg/L
1) 总碱度以ρ (Ca CO3) 计。
1.2 实验装置及流程
两相厌氧工艺处理高浓度丙烯酸生产废水的实验流程见图1。反应装置材质为有机玻璃。水解酸化相反应器有效高度780 mm, 内径80 mm, 有效容积3.6 L;产甲烷相反应器高度1 060 mm, 内径80mm, 有效容积5.3 L。通过进水泵及回流泵调节进水流速及上升流速。进水水箱设置电加热装置, 对进水进行预加热。反应器内温度为34~37℃。
1.3 实验方法
装置总运行时间110 d, 分启动阶段 (1~15d) 、负荷提高及稳定运行阶段 (16~91 d) 、恶化及恢复阶段 (92~110 d) 3个阶段。采用减小稀释比和提高进水流速的方式, 逐步提高进水COD和容积负荷, 实现污泥的驯化和反应器在高负荷下稳定运行的目的。运行第1 d时, 水解酸化相反应器的稀释比为25∶1, 经3 d循环运行后将稀释比调整为20∶1, 并连续进水, 容积负荷由0.5 kg/ (m3·d) 逐渐提高至4.1 kg/ (m3·d) , 运行至15 d反应器内污泥沉降性良好, 至此认为反应器启动完成。在负荷提高及稳定运行阶段将稀释比逐渐降至5∶1, 容积负荷最大提高至12.3 kg/ (m3·d) 。在恶化及恢复阶段水解酸化相反应器出水有明显酸化迹象, 部分污泥上浮且污泥床底部呈灰褐色, 系统出水恶化, 经参数调节后恢复稳定。
为避免水解酸化相反应器循环流量过大, 导致瞬时有机物负荷过度增加, 水解酸化相反应器上升流速控制在0.15~0.30 m/h。当反应器上升流速大于等于0.3 m/h时, 有利于形成颗粒污泥[11]。产甲烷相反应器稳定后保持上升流速为0.30~0.40 m/h。
启动阶段, 水解酸化反应器的HRT由15.0 h降至5.8 h, 负荷提高及稳定运行阶段HRT继续降至4.4 h;产甲烷相反应器的HRT在启动阶段由24.0 h降至17.5h, 负荷提高及稳定运行阶段HRT逐步降至6.6 h。
1.4 分析方法
采用德国NOVI公司生产的ET99732型多参数水质分析仪测定废水COD和总碱度;采用台湾SUNTEX公司生产的S-100型p H计测定废水p H;采用乙酰丙酮光度法测定甲醛质量浓度[12]。
2 结果与讨论
2.1 COD的去除效果
运行期间的COD去除率见图2。由图2可见:水解酸化相反应器运行的前34 d, 随进水COD和容积负荷的提高, COD去除率呈上升趋势;运行至35 d (稀释比为10∶1) 后, 原水的微生物毒性有所表现, 随进水COD和容积负荷的提高, 水解酸化相反应器的COD去除率有明显下降趋势;运行至100 d时, 降低稀释比至4∶1, 水解酸化相反应器的COD去除率下降至19%, 且伴随出水及污泥的恶化。由此可见, 为保证两相厌氧反应器的长期稳定运行, 调整稀释比大于5∶1较适宜。由图2还可见, 在负荷提高及稳定运行阶段, 总COD去除率基本维持在90%以上, 出水COD小于323 mg/L。
2.2 甲醛的去除效果
甲醛可与生物体内的DNA和蛋白质发生作用。因此采用生化法处理含甲醛废水时, 甲醛质量浓度过高会破坏微生物细胞, 抑制其生化活性。甲醛在以葡萄糖为基质的厌氧降解过程中的半抑制质量浓度为400 mg/L[2]。但研究结果表明, 通过对微生物的培养驯化, 甲醛可在多种类型厌氧反应器中被生化降解[7,10,13]。
运行期间的甲醛去除率见图3。由图3可见:运行1~20 d, 进水甲醛质量浓度小于等于645 mg/L时, 水解酸化相反应器的甲醛去除率呈上升趋势;运行21 d后, 将进水甲醛质量浓度提高为800~1 733mg/L, 随进水甲醛质量浓度的提高, 水解酸化相反应器的甲醛去除率小幅下降, 经3~5 d后逐渐回升, 说明反应器内微生物对甲醛的耐受性逐渐增强, 在整个负荷提高及稳定运行阶段, 总甲醛去除率基本稳定在95.6%~99.3%;在恶化及恢复阶段, 当进水甲醛质量浓度为2 080 mg/L时, 水解酸化相反应器的甲醛去除率降至66.2%, 出水甲醛质量浓度为703 mg/L时, 产甲烷相反应器亦伴随出水甲醛质量浓度的升高和甲醛去除率的下降, 但降幅较小;运行102 d后, 进水甲醛质量浓度调整为1 733mg/L左右, 系统经8 d后恢复活性。
两相反应器对甲醛和COD的去除是水解酸化相反应器和产甲烷相反应器协同作用的结果。水解酸化相反应器有效缓冲和减弱了甲醛对产甲烷相反应器内微生物的毒副作用, 保障产甲烷相反应器的稳定性和高效性, 并使其在污泥恶化后具有较强的恢复能力。
2.3 出水p H和出水总碱度的变化规律
厌氧生化反应过程的p H和总碱度是系统稳定性的主要表观参数, 并且与COD去除率之间存在着密切联系。COD去除率与出水p H和出水总碱度的关系分别见图4和图5。由图4和图5可见:在负荷提高及稳定运行阶段, 水解酸化相反应器和产甲烷相反应器的出水p H分别为6.2~7.6和7.6~8.1, 出水总碱度分别为1 220~1 820 mg/L和1 800~2 620 mg/L;当水解酸化相反应器的COD去除率达到最高值 (63%) 时, 水解酸化相反应器的出水p H为7.3, 出水总碱度为1 730 mg/L;当产甲烷相反应器的COD去除率达到最高值 (96%) 时, 产甲烷相反应器的出水p H为8.0, 出水总碱度为2 510 mg/L;在恶化阶段, 水解酸化相反应器和产甲烷相反应器的出水p H均有所下降。其中, 水解酸化相反应器的出水p H降幅较为明显, 同时两相厌氧反应器的出水总碱度均有200~500 mg/L的降幅。
3 结论
a) 采用两相厌氧反应器处理高浓度丙烯酸生产废水。在负荷提高及稳定运行阶段, 将稀释比调整为5∶1, 容积负荷最大提高至12.3 kg/ (m3·d) , 两相厌氧反应器可长期稳定运行, 总COD去除率基本维持在90%以上, 出水COD小于323 mg/L。
b) 在负荷提高及稳定运行阶段, 当进水甲醛质量浓度为800~1 733 mg/L, 总甲醛去除率基本稳定在95.6%~99.3%。
c) 在负荷提高及稳定运行阶段, 水解酸化相反应器和产甲烷相反应器的出水p H分别为6.2~7.6和7.6~8.1, 出水总碱度分别为1 220~1 820 mg/L和1 800~2 620 mg/L。
丙烯酸生产废水 篇2
气浮-水解-序批式活性污泥法处理高浓度特种丙烯酸废水
采用气浮-水解-序批式活性污泥法(SBR)处理高浓度特种丙烯酸废水,研究了投加生活污水对处理效果的影响及厌氧水解时间、SBR曝气时间、污泥负荷等因素对COD去除率的影响,结果表明,按1∶1体积比投加生活污水,厌氧水解时间2 d,序批式活性污泥法曝气时间10 h(进水后期曝气1 h,共曝气11 h),污泥负荷小于或等于0.08 kg/(kg・d)时,出水COD小于85 mg/L,满足处理要求.
作 者：黄益宏 Huang Yihong 作者单位：广州市环境保护投资发展公司,广东,广州,510055刊 名：化工环保 ISTIC PKU英文刊名：ENVIRONMENTAL PROTECTION OF CHEMICAL INDUSTRY年，卷(期)：200626(2)分类号：X783关键词：气浮 水解 序批式活性污泥法 特种丙烯酸 废水处理
丙烯酸生产废水 篇3
目前, 测定酯类、醛类和苯系物等有机物多采用气相色谱法、气相色谱-质谱联用法、液相色谱法、液相色谱-质谱联用法等[13,14,15]。但针对丙烯酸生产废水中的半挥发性特征有机物进行全面分析的方法鲜有报道。液液萃取与气相色谱-质谱的联用技术较适用于多组分混合物中未知组分的定性定量分析, 尤其是工业废水中特征有机污染物的分析[16,17,18]。
本工作采用液液萃取法对丙烯酸生产废水进行预处理, 同时对萃取剂种类、盐析剂加入量等预处理条件进行优化;采用气相色谱-质谱联用仪对预处理后的水样进行分离和检测。建立了液液萃取—气相色谱-质谱法快速测定丙烯酸生产废水中苯系物、酯类、醇类、醛类和酮类等12种半挥发性有机物的分析方法。
1实验部分
1.1试剂、材料和仪器
二氯甲烷、甲醇、丙烯酸甲酯、巴豆醛、正丁醇、丙烯酸乙酯、甲酸丁酯、甲苯、4-羟基-2-丁酮、乙酸丁酯、糠醛、丙烯酸正丁酯、苯甲醛、正辛醇、4-甲基-2-戊酮、对二甲苯、2-乙基己醇:色谱纯。
丙烯酸生产废水:取自某石化企业丙烯酸生产装置, COD=51 020 mg/L, BOD5=166 mg/L, TOC=19 505 mg/L, TN<0.01 mg/L, p H<1。
7890A-5975C型气相色谱-质谱联用仪:美国Agilent公司。
1.2液液萃取预处理
取100 m L丙烯酸生产废水于分液漏斗中, 调节废水p H为7, 加入10 m L/L的分散剂甲醇、一定量的盐析剂Na Cl混合均匀。用10 m L萃取剂萃取6次, 合并萃取相, 经无水硫酸钠干燥后, 于35℃水浴浓缩至1.0 m L。浓缩液用于色谱分析。
1.3气相色谱-质谱工作条件
HP-5MS UI型色谱柱, 30 m×250μm×0.25μm, 进样口温度280℃, 分流比5∶1, 进样量1μL, 载气氦气, 流量1.0 m L/min。升温程序:40℃保持3 min, 以3℃/min的速率升温至100℃, 保持3 min, 再以20℃/min的速率升温至300℃, 保持3min。气相色谱-质谱传输线温度280℃, 电子轰击式离子源, 全扫描方式, 扫描范围30~400 m/z, 溶剂延迟时间2.2 min。
1.4标准溶液的配制
内标混合储备液:以二氯甲烷为溶剂, 配制内标物4-甲基-2-戊酮、对二甲苯和2-乙基己醇的质量浓度均为1 g/L的内标混合储备液。采用内标法进行定量分析。
标准混合储备液:以二氯甲烷为溶剂, 配制12种有机物——丙烯酸甲酯、巴豆醛、正丁醇、丙烯酸乙酯、甲酸丁酯、甲苯、4-羟基-2-丁酮、乙酸丁酯、糠醛、丙烯酸正丁酯、苯甲醛、正辛醇——的质量浓度均为1 g/L的标准混合储备液。
标准混合液:通过逐级稀释, 分别配制质量浓度为0.01, 0.05, 0.10, 0.50, 1.00, 2.00, 5.00, 10.00, 20.00, 50.00 mg/L的混合溶液, 再分别加入质量浓度为10 mg/L的内标混合液, 制得标准混合液。
2结果与讨论
2.1丙烯酸生产废水的定性分析
采用气相色谱-质谱联用仪对丙烯酸生产废水进行定性分析, 结果见表1。
由表1可见:将气相色谱-质谱图与质谱标准谱库进行对比, 确定了12种主要特征有机物, 分别为苯系物 (2种) 、酯类 (5种) 、醇类 (2种) 、醛类 (2种) 及酮类 (1种) ;由峰面积计算得到的各有机物的质量分数由高到低依次为苯系物、酯类、酮类、醇类、醛类。
2.2萃取条件的优化
2.2.1不同萃取剂对特征污染物萃取效果的影响
萃取剂是影响液液萃取效果的主要因素之一, 高效的萃取剂必须同时具备对目标化合物很好的溶剂性能 (即高的分配系数) 和高的选择性。不同萃取剂对特征污染物萃取效果的影响见图1。由图1可见, 二氯甲烷和三氯甲烷对醇类、苯系物、酯类、酮类和醛类的萃取效果均较好。由于二氯甲烷的毒性小于三氯甲烷, 因次选择二氯甲烷为萃取剂。
2.2.2盐析剂Na Cl加入量对特征污染物萃取效果的影响
加入盐析剂可降低待萃取物在水中的溶解度, 提高萃取相中特征污染物的浓度, 使萃取效率提高;但盐度变化使萃取液膜的物理特性也随之变化, 减缓了待萃取物的扩散速率, 导致萃取效率降低。因此, 最终的萃取效果受到两种作用相互竞争的影响[19]。盐析剂Na Cl加入量对特征污染物萃取效果的影响见图2。由图2可见:在实验选择的Na Cl加入量范围内, 当Na Cl加入量为300 g/L时, 醇类和酮类的萃取效果最好, 酯类和醛类的萃取效果也较好;随Na Cl加入量的增加, 苯系物的萃取效果有所降低, 这可能是由于对于含量较高的苯系物, 盐析剂的加入对液膜的物理特性影响大于对苯系物溶解度的影响。综合考虑高低浓度物质的萃取效果, 选择盐析剂Na Cl的加入量为300 g/L。
2.3工作曲线的建立
将各特征污染物和内标物的峰面积比与特征污染物质量浓度进行线性拟合, 得到各组分工作曲线的线性方程和相关系数, 见表2。
由表2可见, 丙烯酸甲酯、正丁醇、糠醛、正辛醇的质量浓度为0.05~50.00 mg/L、4-羟基-2-丁酮的质量浓度为0.10~50.00 mg/L、其余各组分的质量浓度为0.01~50.00 mg/L时, 工作曲线的线性关系良好。
2.4质量控制
2.4.1方法检出限和加标回收率
按仪器噪声的3倍响应值 (S/N=3) 所对应的特征污染物的浓度确定方法的检出限, 按仪器噪声的10倍响应值 (S/N=10) 所对应的特征污染物的浓度来确定方法的定量限。各组分的加标回收率和检出限见表3。由表3可见:各组分的加标回收率为95.2%~116.0%;各组分的方法检出限为0.001~0.179μg/L, 定量限为0.003~0.595μg/L。
2.4.2精密度
方法精密度见表4。
由表4可见, 在质量浓度为0.50 mg/L和10.00mg/L时, 各组分的相对标准偏差 (n=7) 均小于3.5%, 表明该方法的精密度良好, 符合分析要求。
3结论
a) 建立了液液萃取—气相色谱-质谱法快速测定丙烯酸生产废水中苯系物、酯类、醇类、醛类和酮类等12种半挥发性有机物的分析方法。
b) 液液萃取条件为:以二氯甲烷为萃取剂, 废水p H 7, 分散剂甲醇加入量10 m L/L, 盐析剂Na Cl加入量300 g/L。该预处理方法操作简单方便、快捷。
丙烯酸生产废水 篇4
膜分离技术处理丙烯腈装置含氰废水研究
利用膜分离技术处理含氰废水具有投资少、不污染环境的特点,市场应用前景广阔.开展了膜分离技术处理丙烯腈含氰废水实验研究.该实验采用超滤和反渗透膜组合分离工艺,目的是考察反渗透膜型号和种类,获得抗污染膜牌号;摸索去除CN-最佳工艺参数,实现COD、CN-含量等指标达标.实验结果显示:①采用超滤和反渗透膜组合技术可有效分离丙烯腈含氰废水中的有机组分,在此技术路线上可以开展工业化装置研究;②采用两级陶氏反渗透膜,COD去除率可达83.31%、CN-去除率可达51.08%,合格率可达100%;③可用NaOH调节含氰废水的pH值,pH值控制在9.5～10.5之间,可有效提高CN-去除率.采用膜分离技术处理丙烯腈含氰废水,年节约排污费近60万元.
作 者：刘华云 许春华 明利鹏 Liu Huayun Xu Chunhua Ming Lipeng 作者单位：中国石油大庆石化公司,黑龙江,大庆,163714刊 名：中外能源英文刊名：SINO-GLOBAL ENERGY年，卷(期)：200914(11)分类号：X7关键词：膜分离 超滤 反渗透 丙烯腈 含氰废水
丙烯酸生产废水 篇5
一、工艺及流程方面
目前, 行业内丙烯酸生产装置中一般较常采用的分离丙烯酸水溶液方法有结晶、共沸、萃取。这里主要侧重谈下通过共沸精馏的方式来实现丙烯酸的提纯。具体这种方法它采用的是添加甲苯作为挟带剂来精馏。根据甲苯的特性, 它是一种能与水产生共沸物的工艺介质, 在质量分数为80%左右的甲苯与水共沸
产生的温度达到84度左右。
以丙烯酸6万t/a生产装置来说, 在丙烯酸精制部分, 由氧化得来的粗丙烯酸 (77℃) 水溶液通过脱水、脱除醋酸以及脱除重组分三个流程得出合格的丙烯酸。在这个过程内, 轻组分分馏塔 (塔顶108mmHgA, 40℃, 塔釜80℃) 用加入甲苯来共沸蒸馏把副产的水、甲苯及醋酸由分馏塔顶部气相脱除, 这样塔釜液就是仅含极少量醋酸和甲苯的丙烯酸水溶液, 然后在将这些丙烯酸水溶液带入醋酸塔 (塔顶41mmHgA, 59℃) 把残存的醋酸和甲苯从塔顶脱除。塔釜液送入丙烯酸精制塔 (塔顶22mmHgA, 54℃) 脱除重组分。精制塔顶得酯化及丙烯酸或聚合级丙烯酸并送往酯化单元, 塔釜液主要是丙烯酸的二聚物, 送至二聚物分解器回收丙烯酸, 未分解的重组分送至焚烧系统。操作过程中, 分馏塔顶部甲苯回流量68.8t/h, 37℃度;回流罐112mmHgA。以甲苯为溶剂, 吩噻嗪PZ为阻聚剂作为溶质配成质量分数2.02%的溶液, 加入至分馏塔。
二、哪些相关条件影响着废水中丙烯酸的含量
影响着废水中丙烯酸含量的条件无非是操作过程中的温度、压力及甲苯回流量。首先, 整个精馏过程的反应温度会对各组分的饱和蒸汽压造成影响。当出现温度提高时, 液体的饱和蒸汽压就会变大。轻组分分馏塔的操作温度通常是受塔釜的温度影响的, 当塔釜的温度在77.9℃以下时, 会造成大量的水蒸气进入塔釜, 会引起CH2=CHCOO-和H+的碰撞更加剧烈, 同时由于丙烯酸自身有一定的不饱和, 所以更加引起聚合, 若甲苯过量进到塔釜, 又会使得醋酸塔运转超负。当塔釜温度比81.2℃要高, 分馏塔塔釜的丙烯酸汽化加剧, 增加了分馏塔顶部废水中的丙烯酸含量;导致高温条件下的丙烯酸自聚的可能性更大。举个例子, 若进料量是20t/h的丙烯酸溶液质量百分比53%时, 此时分馏塔顶部甲苯回流量是69t/h, 塔釜温度控制在79℃左右, 那么废水中丙烯酸质量百分比大约在0.33%以下。
第二个影响因素是精制过程的压力。压力越大易导致共沸点不断升高, 使得共沸物中水的摩尔分数进一步增加, 因为丙烯酸容易发生自聚的问题, 因此必须在操作时降低操作温度, 那么此时使用负压精馏法无非能最有效的降低操作温度, 所以一般都在轻组分分馏塔中使用负压操作。操作压力的变化不仅对轻组分分馏塔塔顶和塔釜的各物料组成造成影响, 甚至还对体系中的共沸温度有非常直接的影响。随着压力的改变, 必然也会对操作的温度造成影响。因此共沸精馏必须在确保相对稳定的分馏塔塔顶和塔釜压力的前提条件下进行。
一般在装置生产过程中, 轻组分分馏塔塔顶压力不断升高的同时, 其塔釜压力也逐步在变高, 从实际生产过程进行分析, 轻组分分流塔塔釜和塔顶的压力波动范围分别在118-172 mmHgA, 101-118mmHgA。显而易见, 分馏塔顶压力波动范围较塔釜小。这也可能与丙烯酸在塔内自聚有一定关系。上面提到分馏塔顶压力的提高能增加对废水中丙烯酸含量。主要还是分馏塔顶的压力变化造成塔釜压力的变动, 进一步改变了塔的温度。总结起来, 就是压力升高影响温度升高, 进而增加废水中丙烯酸含量。所以, 在装置生产中最理性的方式是保证能稳定操作过程才能达到降低废水中丙烯酸的含量。保证分馏塔塔顶压力就要确保来自回流罐的压力是可调节控制的, 这样才能控制分馏塔塔顶压力在合理控制范围之内。
最后一点影响因素就是分馏塔顶甲苯回流比。在分馏塔操作中, 若加大甲苯回流量, 却能减少塔釜丙烯酸溶液中水的质量分数, 有利于提高产品质量, 但这要以减少生产力及增加相应能耗为代价, 也有可能导致废水中丙烯酸含量上升。
对比一下这种情况, 当温度和压力条件保持不变, 进料量不同, 而回流比过小, 却导致废水中的丙烯酸含量上升, 这可能与想要保证塔釜含水质量分数低, 不得不升高塔釜温度而使得丙烯酸汽化, 反而造成废水中丙烯酸含量高有一定关系。在回流比过高时, 要确保塔釜中甲苯质量百分比在15%左右, 就得提升塔釜温度, 导致废水中丙烯酸含量上升。所以在回流比控制在合理范围时, 能使得废水中丙烯酸含量达到要求, 而且也能降低回流量, 以减少装置生产中的能量消耗提高生产利润。
当丙烯酸水溶液比例是56%, 轻组分分馏塔的进料量在满负荷是19t/h时, 丙烯酸产品的售价是0.7064万/t的情况, 如果把废水里的丙烯酸的比例从当前的0.5%-1%减小到0.35%, 那么丙烯酸的回收比率能够提升最少0.15个百分点, 为此将至少能够提高90.3t的可回收的丙烯酸, 带来直接经济效益达到63.79万/a。甲苯的回流量将减小到67t/h, 即使按照每减小1t的甲苯回流量来算的话, 也能至少减小0.5t的蒸馏计。大约能够节约蒸汽用量达到25200t/a。
小结
通过控制操作过程中的温度、压力及甲苯回流量这几个条件来实现废水中丙烯酸的含量确实是可行可实现的。尤其在我们国家目前大力开展节能降耗, 发展循环经济, 不断优化工业能耗指标和环保指标的前提下, 化工生产行业还有更多的优化空间, 是国家发展绿色经济的一个重要组成部分, 以期能耗最少, 效益最优。
参考文献
[1]丙烯酸的现状与发展趋势[J].化学工业出版社, 2007.
[2]方晓明.丙烯酸精制单元轻组份分馏塔的流程模拟[J].石油化工应用, 2008, 27 (5) :58-61.
[3]刘书举.一种纯化丙烯酸的方法:中国, 200310109206[P], 2004 11 17.
试论丙烯酸废水处理的综合工艺 篇6
1. 丙烯酸废水自身特点
丙烯酸废水酸性极强, 废水中COD值可达10000——100000mg/L, 特点为成分复杂、浓度高且具有非常大的毒性。同时, 丙烯酸废水的B/C值远远低于0.3, 并不具备很高的可生化性, 基于丙烯酸废水自身COD值较高的特点, 单一的处理工艺很难将废水处理后达到相关排放标准, 而由于废水中含有一小部分比重的乙酸可供回收利用, 因此, 研制出一套行之有效的处理工艺, 对于丙烯酸废水的处理无论是从经济价值角度, 还是环保角度都具有巨大意义。
2. 处理工艺
2.1 燃烧法
这是一种最传统也是最为直接有效的方法, 最大的缺点是造成了资源浪费, 同时成本较高、处理效率也比较低。
2.2 催化氧化法
这种工艺是通过在高温、高压的条件下, 配以催化剂的催化作用, 将废水中大量的有机物氧化分解成水和二氧化碳等小分子或一些无机物。传统的单一氧化法相比于催化氧化法来说, 需要更高的压力和温度, 同时反应的停留时间也更长。
通常在处理中采用过氧化氢作为反应的氧化剂。过氧化氢本身具有强氧化能力, 可以促进形成羟基自由基, 同时过氧化氢对共轭中的发色基团进行氧化, 产生断链的作用, 使废水中的大分子有机物转变成小分子的无机物, 最终达到使废水中COD值降低的作用。这其中, 水中的氢离子对过氧化氢的催化作用起协同作用, 可以使过氧化氢的氧化能力得到很大程度上提升, 所以, 废水在处理时要保证一定的弱酸性, 否则要经过事先的预处理向其中投加少量酸用来调节废水的p H值。同时, 过氧化氢还具有很好的脱色作用, 在处理纺织、涂料等一类废水时效果很好。采用催化氧化法对丙烯酸废水进行处理, COD去除率可以达到70%。
2.3 电渗析法
丙烯酸废水中含有一少部分的丙烯酸, 相比于其他的处理工艺, 采用电渗析法就能够很好地实现丙烯酸的回收和利用。采用电渗析法主要有以下两种方式:
2.3.1 一次提浓发:
通过丙烯酸废水的稀释溶液在电渗析器中进行循环浓缩达到提浓的目的, 采用生物膜的方式, 对废水进行浓缩处理, 具体通过对废水处理量对应的膜对数和膜面积进行计算, 来获取所需要的生物膜数量, 相比于其他处理方法, 采用生物膜进行的电渗析法要求更多, 成本也更高, 膜片需要定期进行更换, 优点是处理效果更好。
2.3.2 分级处理法:
采用这种方法可以得到一部分用于丙烯酸回收的浓相, 一部分可进行生化处理的稀相, 但需要耗费大量的电力资源。
采用电渗析法处理丙烯酸废水实现了对废水中丙烯酸的回收和利用, 同时还使废水处理结果达到了国家的排放标准, 增加经济效益的同时, 也实现了废水的循环利用。
2.4 浓缩-结晶-干燥法
丙烯酸废水属于高浓度的有机废水, 含有大量无机盐和有机物, 通过浓缩结晶的方法, 可以使其中含有的大量无机盐随着废水的浓缩而结晶析出。同时, 对废水进行浓缩, 可以得到高纯度的有机物, 这些有机物在经过高早处理后可以自燃, 同时在燃烧过程中会释放大量的热量, 也基于这点, 这些有机物可以代替一部分的化石燃料。
相比于传统简单的燃烧法, 这种方法成本更低, 同时还实现了废水中有机物和无机盐的回收和利用, 干燥过程中产生的蒸发水也可以冷凝回收利用, 作为冷却回用水或者是车间的冲洗水, 也可以用作供暖系统中的中水回用。
这种处理方法的核心设备就是多效蒸发器, 这种设备广泛应用于果汁、牛奶、制药、木糖、造纸黑液、乳酸等物质的蒸发和浓缩, 这些年来也被广泛应用在废水处理中, 设备的运行参数和自身主体结构直接影响了废水中COD的处理效果。
该设备由多个蒸发器来串联运行, 实现了多级蒸发和热能的多级利用, 大大提升了热能的利用效率, 具体流程分为逆流流程和错流流程。
2.5 生化法
生化法是现今污水处理中最为常用的一种处理方法, 相比于一般的膜法成本更低, 和其他的处理方法相比处理效果更好, 但同时生化法对废水本身的可生化性较高。一般的丙烯酸废水中有机物含量非常高, B/C比值远大于可生化的标准, 这就要求在采用生化法对污水进行处理之前要经过事先的预处理, 使COD值大大降低。常用的生化法有A/O法、UASB法等。采用生物法中的厌氧生物处理进行丙烯酸废水的处理时, 会产生一部分的沼气, 可以进行回收和利用。
3. 结语
丙烯酸废水的处理方式有很多种, 可以根据具体的处理水质和污水排放标准来进行工艺的制定, 但同时这些处理方法仍然存在处理效率低等问题, 这些都需要专家在今后做出进一步研究。
摘要：随着这些年我国工业的快速发展, 工业产品在生产制备中衍生出一些污染问题也日益严重。其中涉及到的丙烯酸废水主要来源于涂料、纺织、胶黏剂、皮革化工、造纸、弹性体、建筑材料、合成纤维、絮凝剂、高吸水性树脂和一些洗涤剂生产企业等多个工业领域。
关键词：丙烯酸废水,处理工艺,催化氧化,电渗析
参考文献
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EM菌对丙烯腈废水的处理研究 篇7
丙烯腈（Acrylonitrile,AN）是重要的有机合成原料，是一种无色、苦杏仁味的高毒类有机氰，也是常见的职业环境污染物[1]。在我国确定的52种优先控制的有毒化学品名单中排名第四，具有高毒性及潜在的遗传毒性，是环境中重要的有害污染物之一，不仅破坏水体生态系统，还危害人类的生命健康[2]。含有丙烯腈的工业废水产生量大，水质复杂，且含有难生物降解物质。
高效复合菌又称有效微生物群（Effective Microorganisms简称EM）是从自然界筛选出来的多种有益微生物，用特定的方法混合培养所形成的微生物复合体系，其中含有约5科10属80多种微生物，多种好氧微生物和兼氧微生物共存，以光合细菌、乳酸菌、酵母菌和放线菌作为其代表性微生物[3]。与传统的生物处理技术相比，EM技术的主要特点有：(1)不需投加其他药品；(2)处理效果好，出水CODcr、BOD与SS含量低，可达标排放；(3)污泥量几乎为零，减少污泥处理费用；(4)能从根本上治理废水污染，环境亲和力强；(5)可充分节约资源和能源，提高资源的重复利用率；(6)具有长效性，对受纳水体也具有一定的净化作用；(7)操作简便，可自动控制，运行成本低廉[4,5]。
丙烯腈对厌氧菌有较强的毒性,难以采用厌氧法进行处理[6]。目前，处理高浓度丙烯腈废水的方法主要有焚烧法、湿式氧化法和生物法，但均有局限性[2]。焚烧法的研究主要集中在能耗较低的焚烧反应器的设计与能量的回收利用上；氧化法主要进行的是氧化剂的选择以及最佳氧化条件的探索。常规的生物处理为缺氧+好氧生物法的组合，其出水CODCr等参数超标，难以达到排放标准。因此寻找一种既可以适应丙烯腈的毒性，又可以有效降低CODCr的菌种是非常有意义的。
1 材料与方法
1.1 水样
试验水样取自某厂生产过程中排放的丙烯腈废水。主要水质参数为：盐度为1400ppm,色度300倍，COD为12692mg/L左右，pH=6.0±0.1。
1.2 试剂与仪器
主要试剂：日本进口EM复合菌液；浓硫酸以及氢氧化钠；重铬酸钾；硫酸-硫酸银；硫酸亚铁氨；试亚铁灵指示剂；无浊度水。
仪器：活性炭纤维膜；HL-2B数显恒流泵；pH计；电子显微镜；曝气头；TED控温仪；CODcr消解仪；752SP紫外可见分光光度计。
1.3 方法
1.3.1 EM菌种驯化
取EM复合菌原液，分别稀释30、40、50倍后，逐渐提高加入的废水量，即逐渐提高溶液中的废水浓度来对其进行驯化。通过显微镜观察微生物的生长情况。改变菌液的稀释倍数及驯化温度等，寻找最佳驯化条件。
1.3.2 菌种固定
采用优势菌挂膜法，用驯化后的混合液进行处理，用泵以缓慢流速将混合液注入接触氧化池内，进行循环3～7天。实验装置见图1。
1.3.3 活性炭纤维对丙烯腈废水的吸附
由于活性炭纤维具有很轻的吸附能力，因此为了更精确地说明高效细菌对于丙烯腈废水的分解水平，先测试活性炭纤维对于丙烯腈废水的吸附能力。按照实验装置图1，通过蠕动泵将丙烯腈废水打入接触氧化池内，恒流泵的转速为15r/min，取出水测定其CODCr值。
1.3.4 生物处理法
原丙烯腈废水储存于储水槽中，由恒流泵将水打入接触氧化池中，恒流泵的转速为15r/min。装置图如图1。实验中，即时取样测CODcr与色度。
1.3.5 分析方法
COD：重铬酸钾法[7]；色度：稀释倍数法；pH:pH计。
2 结果与讨论
2.1 驯化条件研究
2.1.1 微生物的观察
图2表示的是菌种驯化过程中某天的微生物电镜照片。在驯化的过程中随时观察微生物的生长情况，以确定最佳驯化条件。主要检测指标为通过电子显微镜观察微生物活性与种类、pH值、温度以及稀释倍数。由于使用的电子显微镜的分辨率不高，造成图片不够清晰，不易分辨微生物的种类，但可以通过大小，形状，活动情况定性判断。从图2可以看出，微生物的数量很大，存在较大的微生物。此外，微生物的数量可以通过浊度法[8]得到快速测定，而浊度可由分光光度法测得，因此为方便起见在此直接用吸光度代表生物量。而处理过程中COD值的变化最能说明其活性。
2.1.2 温度对驯化效果的影响
图3表示不同温度下生物量（用吸光度表示）随时间的变化。在室温（平均20℃左右）、25℃、28℃下以相同条件分别进行菌种的驯化，定时取样测定吸光度，以判断驯化效果。从图3可以比较直观的看出，25℃恒温条件更加适合微生物的生长，微生物数量比室温及28℃恒温时多。并且，25℃恒温条件下，随着时间变化，微生物由生长期直至衰亡期，基本符合微生物标准生长曲线。
2.1.3 菌液浓度对驯化效果的影响
图4表示不同浓度的菌液在驯化过程中生物量的变化。取EM菌液分别稀释30倍、40倍、50倍至相同体积，在25℃恒温条件下以相同条件进行驯化，定时取样测定吸光度。由图4所示，稀释30倍时，开始的生物量多于其他两种浓度，但随着时间变化生物量的增加少于稀释50倍时的生物量。原因可能是因为其初始浓度较高，相同体积EM稀释液中的微生物数量比较多，因此其中的营养物质消耗的快，不利于大量繁殖。尽管，稀释30倍和50倍两种浓度的驯化效果相差不是很大，但稀释50倍时菌液使用量少且微生物数量较多，驯化效果更好。
2.1.4 pH对驯化效果的影响
由图5可看出，pH随着时间变化也在不断变化。但pH的增加与生物量的变化并非完全成比例，可以从图中看出pH>8时，微生物的生长逐渐进入衰亡期。
2.2 活性炭纤维对于丙烯腈废水的吸附
图6表示经过9个小时的吸附丙烯腈废水的CODCr变化。从图中可以发现，当进水CODCr浓度为12692 mg/L时，经过大约三个小时的吸附后，出水浓度开始上升，说明吸附已经达到饱和，虽然活性炭纤维仍然具有一定的吸附能力，但在到达九个小时时出水的CODCr达到10122 mg/L，已经很接近进水浓度。说明在后面的丙烯腈废水处理中，活性碳纤维虽然还有一定的吸附作用，但是作用很小，起主要作用的是微生物的分解作用。
2.3 温度对处理效果的影响
图7表示不同温度下CODcr随时间的变化。试验中，在室温（平均在20℃左右）与在25℃分别进行生物处理，定时取样测定CODcr与色度，来定量的判断处理效果。从图7可以看出，由室温条件与25℃恒温条件下比较，能够较直观的看到，在室温下CODcr的降解没有在恒温25℃下降解的快，微生物在室温下的活性不如在25℃下，此时，酶的活性不高，微生物降解慢，而在25℃恒温条件下，酶的活性高降解速度快，CODcr变化曲线陡。因此，25℃恒温条件更加适合微生物的生长，代谢速度快。
3 结论
(1）本文选取高效细菌作为菌种来源，处理方法是生物接触氧化法，以曝气生物滤池作为处理单元、以活性碳纤维作为填料，利用活性炭纤维的吸附与微生物的降解的协同效应共同处理废水。
(2）经过一定时间的驯化后，试验成功地得到了可以耐受丙烯腈毒性的细菌。菌种多为球菌和杆菌，还有少量丝状菌，菌体较大，但是活力一般，具有可以调节pH值的能力。在25℃恒温条件下进水CODcr=12692mg/L、色度300倍、pH值为6.0的情况下，出水基本呈中性，CODcr降至75.7mg/L，较之原水去除率达到99.4%；色度降至20倍以下,去除率达到93.3%。达到国家《污水综合排放标准》（GB 8978—1996）要求的一级排放标准。
(3）查阅文献可获知以往使用的处理丙烯腈废水的技术处理效果（以CODcr的去除率表示）如下：催化氧化法CODcr的去除率为97%[9]，超临界水氧化法CODcr去除率99.97%[10]，膜生物反应器CODcr去除率74.8%[11]，循环活性污泥法CODcr去除率91%[6]。通过以上数据可看出，除超临界水氧化法外，其他方法的CODcr去除率均小于本试验。另外，这些方法大多采用的是人工模拟的丙烯腈废水，不及本实验直观，且超临界水氧化法要达到如此处理效果是在温度600℃，大气压28MPa下才能实现。
综上，结合试验结果与经济分析，处理有毒的丙烯腈废水，利用EM技术可以节省过程中烦琐的预处理，流程简单，操作简单，实现了节能降耗，降低了废水的处理成本，且处理效果好，是值得推广和应用的。
摘要：本实验根据丙烯腈废水的具体特征,以EM有效菌作为接触氧化菌种,主要研究了EM菌的驯化和接触氧化处理的最佳条件,确定了其最佳的pH、菌液浓度以及温度值。经过对废水进行好氧处理的结果表明,COD出水降为100mg/L以下,去除效率达到99.4%,色度由原来的300倍降低到20倍,达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)要求的国家一级排放标准。
丙烯酸生产废水 篇8
本工作采用超滤和反渗透膜组合分离工艺,进行丙烯腈装置含氰废水处理的中试研究,考察了反渗透膜型号,工艺对处理效果的影响,并对其稳定性进行了评价。
1 实验部分
丙烯腈装置废水,取自中国石油大庆石化公司丙烯腈装置,其主要指标见表 1。超滤膜,8040 型,膜面积为 34m2,美国海德能公司生产。渗透膜,LFC1-4040 型,美国海德能公司生产;BW 30-400 型,尺寸为 1016mm×201mm,有效膜面积 400m2,美国陶氏公司生产。
1.1 原材料
1.2 实验方法
将原水冷却到 35℃后,以 300L/h 的水量进入膜分离废水处理系统,在操作压力为 0.1～0.4MPa,最高使用温度为 45℃条件下经过超滤膜预处理,然后进入贮水箱,使用 NaOH 将 pH 值调节至 9.5～10.5,再通过加压泵将水提升至反渗透膜前端进行一级反渗透处理后,进入二级贮水箱,经二次调节 pH 值后,进行二级反渗透处理,其工艺流程见图 1。
2 结果与讨论
2.1 影响废水处理效果的因素
2.1.1 反渗透膜组合方式
分别采用 3 种反渗透膜组合方式(即两级均采用海德能膜;一级采用海德能膜,二级采用陶氏膜;两级均采用陶氏膜)进行废水处理,对比了不同组合的处理效果(见图 2,3)。
由图 2和图3 可以看出,两级反渗透膜均采用海德能膜时,一级反渗透能有效降低 COD,起到保护二级反渗透膜的作用,但两级反渗透去除 CN-的能力都不理想,处理效果达不到技术要求;采用海德能膜和陶氏膜组合时,两级反渗透对于进水 CN- 去除率为 40%～60%,一级反渗透对 CN- 去除率低于 10%,二级反渗透对 CN-的平均去除率为 50%,但由于一级膜出水 CN- 高于原水,增大了二级去除负担,总去除效果不佳;两级反渗透均采用陶氏膜时,反渗透对 CN- 的平均去除率可达 50%～70%,去除效果比较明显,这表明陶氏反渗透膜不仅可以有效去除废水中的有机物,而且对 CN- 也有较好的去除效果。
2.1.2 pH 值调节
对比采用 NaOH 调节 pH 值与未调节时系统的废水处理效果,并进行 80h的连续试验,结果见图4和图5。可以看出经 pH 值调节后,CN- 处理效果明显提高,而对 COD 的下降效果影响不明显。
□—CN-去除率;◇—COD下降率
□—CN-去除率;◇—COD下降率
2.2 运行效果
两级反渗透膜均采用陶氏膜,并利用NaOH将pH 值调节为9.5～10.5,考察了超滤和反渗透膜组合分离工艺对废水的处理效果,结果见表2。由表2可见,COD平均下降率达到 83.31%,CN-平均去除率达到 51.08%,符合排放要求。
2.3 稳定性
为考察系统运行的稳定性,两级反渗透膜均采用陶氏膜,进行了 27 d 连续试验,运行时间对 CN- 去除效果的影响见图6。
◇—反渗透进水;□—一级反渗透进水;△—二级反渗透进水;▽—去除率
由图 6 可见,采用两级反渗透陶氏膜可控制出水 CN-平均去除率为 70.00%,这表明陶氏反渗透膜可以有效去除废水中的有机物。
3 结论
a.采用超滤和反渗透膜组合技术处理丙烯腈装置含氰废水,COD 下降率可以达到 83.31%,CN-的去除率达到 51.08%,经过 27 d 的稳定性试验,CN- 平均去除率为 70.00%。
b.两级反渗透均采用陶氏反渗透膜,并将 pH 值调节为 9.5～10.5 时,处理效果最佳。
参考文献
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丙烯酸生产废水 篇9
ABS树脂生产废水(简称废水)成分复杂,有较强的毒性和致癌、致畸、致突变作用[1],主要的污染物是丁二烯、苯乙烯、丙烯腈及非均相共聚物[2],其中丙烯腈在美国环保署优先控制的合成有机物中位列第三。该废水属难生物降解的高浓度有机废水,通常需先进行混凝处理以降低后续废水生化处理单元的负荷[3]。
本工作采用混凝法处理废水,得出了最佳的废水处理工艺条件,比较了聚合氯化铝铁(PAFC)、聚合氯化铝(PAC)和聚合硫酸铁(PFS)对废水的处理效果。
1 实验部分
1.1 废水水质
废水取自某合成树脂厂,其水质为COD2000～3500mg/L、BOD560～100mg/L、SS1200～1900mg/L、pH6.7～7.5。
1.2 仪器和试剂
JJ-4型六联电动搅拌器:上海和欣科教设备公司;721E型分光光度计:上海光谱仪器有限公司;COD快速消解装置:HACH公司;890型BOD5快速测定系统:美国ORION公司。
H2SO4,HCl,NaOH:分析纯。
PAFC:w(Al2O3)≥30%,w(Fe2O3) 30%～50%,盐基度不小于70%,河南巩义市宇清净水材料厂;PAC:w(A12O3)≥30%,盐基度不小于80%,上海圣宇化工有限公司生产;PFS:w(Fe2O3)≥21%,盐基度不小于14%,大连力佳化学制品有限公司;阴离子型聚丙烯酰胺(AHPA),相对分子质量1.2×107,吉林市瑞捷工程材料技术开发有限公司。
1.3 实验方法
在140 r/min的搅拌转速下同时将不同加入量的混凝剂分别加入到5个烧杯中,搅拌1 min;再将搅拌转速调至60 r/min,向各烧杯中加入2 mg/L的助凝剂AHPA,搅拌6 min,然后静置25 min,取样测定上层清液的pH,SS,COD。
在最佳混凝剂加入量的条件下,考察搅拌转速、搅拌时间、沉降时间、废水pH和混凝温度对废水处理效果的影响;比较了PAFC,PAC,PFS对废水的处理效果。
1.4 分析方法
废水的COD采用重铬酸钾法测定;SS采用滤纸重量法测定;废水pH采用玻璃电极法测定。
2 结果与讨论
2.1 PAFC加入量对SS和COD去除率的影响
按第1.3节的方法进行实验,考察PAFC加入量对SS和COD去除率的影响,实验结果见图1。
去除率,%:◆SS;▲COD
由图1可见,随PAFC加入量的增加,SS和COD去除率均呈上升趋势;PAFC加入量为50 mg/L时,SS和COD去除率达到最大值,SS去除率为98%,COD去除率为80%;PAFC加入量大于50 mg/L后,SS和COD去除率变化不大。故选择PAFC最佳加入量为50 mg/L。
2.2 沉降时间对SS和COD去除率的影响
在PAFC加入量为50 mg/L、其他实验条件不变的情况下,考察沉降时间对SS和COD去除率的影响,实验结果见图2。由图2可见,随沉降时间的延长,SS和COD去除率均有所增加;沉降时间超过20 min后,SS和COD去除率增加缓慢;沉降时间为25 min时,SS和COD去除率分别为98%和79%,且此后SS和COD去除率几乎不再随沉降时间的延长而变化。故选择沉降时间为25min。
去除率,%:◆SS;▲COD
2.3 搅拌转速和搅拌时间对COD去除率的影响
分别在快速搅拌时间为1,2,3,4 min和慢速搅拌时间6 min、快速搅拌时间为1 min和慢速搅拌时间为5,6,7,8 min的条件下测定混凝后废水的COD去除率,实验结果见图3。由图3可见,快速搅拌1 min和慢速搅拌7min时均可达到较好的废水处理效果。
◆固定慢速搅拌为6min;▲固定快速搅拌为1min
2.4 废水pH对SS和COD去除率的影响
在PAFC加入量为50 mg/L、其他实验条件不变的情况下,考察废水pH对SS和COD去除率的影响,实验结果见图4。由图4可见,废水pH对SS和COD去除率的影响显著;在废水pH为5和9时,废水处理效果较差,固液两相不易分层;在废水pH为6～8时,废水处理效果较好,絮体生成快,矾花大,SS和COD去除率也较高,SS的去除率大于92%;当废水pH为8时,上层清液最清澈,此时废水处理效果达到最佳。故选择废水pH为6～8。
去除率,%:◆SS;▲COD
2.5 混凝温度对SS和COD去除率的影响
在废水pH为6～8、PAFC加入量为50 mg/L,其他实验条件不变的情况下,考察混凝温度对SS和COD去除率的影响,实验结果见图5,由图5可见,随混凝温度的升高,SS和COD去除率的变化并不明显。故混凝温度选择为常温范围即20～25℃即可。
去除率,%:◆SS;▲COD
2.6 混凝剂对废水处理效果的比较
用相同加入量(50 mg/L)的PAFC,PAC,PFS处理废水,处理结果见表1。经计算可知,用PAFC处理废水时SS去除率可达97%以上,COD去除率可达77%以上;PAFC对废水的处理效果最好,PAC的效果次之,PFS最差。
3 结论
a)以PAFC为混凝剂、阴离子型聚丙烯酰胺为助凝剂,采用混凝法处理废水,废水处理效果较好。
b)在PAFC加入量50mg/L、AHPA加入量2mg/L、废水pH为6.0～8.0、快速搅拌1min、慢速搅拌6min、沉降时间25min、混凝温度20～25℃的条件下,SS去除率达97%以上,COD去除率达77%以上。
c)用相同加入量(50mg/L)的PAFC,PAC,PFS处理废水,实验结果表明,PAFC对废水的处理效果最好,PAC的效果次之,PFS最差。
摘要：以聚合氯化铝铁为混凝剂、阴离子型聚丙烯酰胺为助凝剂，采用混凝法处理丙烯腈-丁二烯-苯乙烯树脂(ABS)废水(简称废水)，考察了聚合氯化铝铁加入量、沉降时间、搅拌转速、搅拌时间、废水pH和混凝温度对废水处理效果的影响。实验结果表明，在聚合氯化铝铁加入量50 mg/L、阴离子型聚丙烯酰胺加入量2 mg/L、废水pH 6．0～8．0、快速搅拌1 min、慢速搅拌6 min、沉降时间25 min、混凝温度20～25℃的条件下，废水的SS去除率达97%以上，COD去除率达77%以上。
关键词：丙烯腈-丁二烯-苯乙烯,混凝,聚合氯化铝铁,阴离子型聚丙烯酰胺,废水处理
参考文献
[1]王绍文，罗志腾，钱雷．高浓度有机废水处理技术与工程应用．北京：冶金工业出版社，2003．4～9
[2]黄立本，张立基，赵旭涛．ABS树脂及其应用．北京：化学工业出版社，2001．1