拉伸试验检测

拉伸试验检测（精选11篇）

拉伸试验检测 篇1

0 引言

中车集团株洲电力机车有限公司制作的转向架整体起吊钢丝绳, 该钢丝绳要求:1) 校核钢丝绳、索环和压紧端子设计最小冲击载荷为120 k N;2) 提供钢丝绳在拉伸过程拉伸力与拉伸长度的测量数据。为了验证制作的钢丝绳能够满足设计要求和提供相关的数据, 需要设计一套工装能使钢丝绳装夹在拉伸力试验机上进行相关试验。

1 工装结构原理及使用方法

钢丝绳拉伸试验工装的结构如图1所示。

1.拉伸力试验机下部夹具2.绳套左压块3.固定螺钉4.绳套右压块5.下延伸板6.起吊钢丝绳7.手柄8.折弯板9.销轴10.拉伸力试验机上部夹具

钢丝绳拉伸试验工装主要有上下两部分组成:上部分由手柄7、折弯板8、销轴9焊接而成。由于钢丝绳上端无法直接用拉伸力试验机的上部夹具10夹持, 上端销轴9穿过钢丝绳索环, 拉伸力试验机的上部夹具10夹在销轴9的两端, 上部再延伸一个折弯板8, 方便测量尺寸, 将测量的基准从索环的中心借出110 mm。在折弯板8上焊接手柄7, 手柄7的作用是装夹的时候方便手握;下部分由绳套左压块2、固定螺钉3、绳套右压块4、下延伸板5组成。

因为起吊钢丝绳的下部也不能直接用拉伸力试验机的上部夹具10夹持, 所以制作绳套左压块2、固定螺钉3两个半圆压块夹住钢丝绳, 然后用固定螺钉3联接在一起, 同时通过起吊钢丝绳的下部垫片限位。并焊接下延伸板5, 将测量的基准由下部垫片端面借出115 mm。

钢丝绳的拉伸力通过试验机测出, 起吊钢丝绳的拉伸总长通过测量折弯板8的下端面和下延伸板5的上表面测的数值加110 mm和115 mm两个得出。

本工装的细节优化, 绳套左压块2、固定螺钉3、销轴9采用45钢, 在夹持面进行滚花, 增加夹持摩擦力, 防止在试验过程中工装的滑动, 材料加工之前进行调质, 加工完成之后进行了表面淬火40~45HRC, 增加了工装的表面硬度, 但是略低于下部夹具1、销轴9的硬度, 增加了工装的使用寿命又不至于损坏下部夹具1、销轴9。

2 结语

本钢丝绳拉伸试验工装经过使用, 能很好地满足起吊钢丝绳的拉伸试验要求。对于不同规格的钢丝绳, 钢丝绳拉伸试验工装只要做少量改动就可以满足试验要求。本工装结构简单, 使用极其方便, 具有一定的推广价值。

注释

12016年第11期网址:www.jxgcs.com电邮:hrbengineer@163.com

拉伸试验检测 篇2

一、概述

测 量方 法： 依据塑料－拉伸力的确定DIN EN ISO 527-2:1996

环 境条 件： 23℃，湿度60％

检测所用仪器： CMT6104游标卡尺（150mm）

样 件描 述： ABS样条，80×10×4mm

测 量过 程： 将样条装夹在电子万能试验机上，以20mm/min的速率施加轴向力并测

量拉断样条所需的最大试验力Fm。拉伸强度Rm等于试验过程中的最大

试验力域样条原有截面积So之比。

二、测量不确定度评定：

FRmm

1． 数学模型So；Rm-拉伸强度；So-原始横截面积；Fm-最大试验力。

1.输入量F标准不确定度评定

输入量Fm的不确定度主要由试验机示值误差和试验机检定仪器标准测力仪构成： a.试验机示值误差引起的标准不确定度分量

根据厂家提供说明书，示值误差为1％，按均匀分布

uFa1%0.58%；取自由度为50。k3

2.输入量S标准不确定度评定

输入量S用游标卡尺测量样条宽度和厚度，计算s=宽度×厚度，其标准不确定度（US）主要由以下两部分组成;

1.测量样条所用的游标卡尺准确度引起的标准不确定度分量us1；

由使用说明书提供的准确度为0.03mm,按照均匀分布，k取，则游标卡尺准确度引起的不确定度分量us1U

k0.03

20..0015um；取自由度为50。

2．测量人员测量样条宽度和厚度的重复性引起的不确定度分量(Us2)

检测人员使用数显卡尺重复性引起的标准测量不确定度；

用游标卡尺对同一样件宽度重复7次测量宽度（b）得

10.02,10.01,10.02,10.01,10.02,10.01,10.01;经计算得b平均为10.015mm,标准差s＝0.005mm.取单次测ubs0.0050.002k7自由度为6。

再用游标卡尺对同一样件厚度重复7次测量厚度(h)得

4.08,4.07,4.08,4.08,4.09,4.08,4.06;经计算得h平均为4.08mm,标准差s＝0.01mm.取单次测量uhs0.010.004自由度6。k7

2按不相关计算 S不确定度评定uS2ubuh20.05%。

vs=

3．合成标准不确定度 U=u2u2FS=0.58%；计算自由度为50。

几种塑料薄膜拉伸力的检测 篇3

几种塑料薄膜的拉伸曲线

1.BOPP薄膜

GB/T 10003-2008《普通用途双向拉伸聚丙烯（BOPP）薄膜》适用于 BOPP薄膜，其中检测项目“拉伸强度及断裂标称应变”按GB/T 1040.3-2006《塑料 拉伸性能的测定》的规定进行，采用切割法制备试样，试样类型为2型试样，采用长150mm、宽（15±0.1）mm的长条形，夹具间距为100mm，试验速度为（250±25）mm/min，分别进行纵向和横向拉伸测试，绘制拉伸曲线，如图1所示。

从图1可知，BOPP薄膜纵向、横向拉伸曲线形态差异较大。MD曲线较为平滑，拉伸力数值较大，拉伸呈刚性；TD曲线呈现出屈服拐点，拐点前后曲线线性平直。

2.CPP薄膜

QB/T 1125-2000《未拉伸聚乙烯、聚丙烯薄膜》适用于CPP薄膜，其中检测项目“拉伸强度及断裂伸长率”按GB/T 13022《塑料薄膜拉伸性能试验方法》规定进行，试样采用长150mm、宽15mm的长条形，标距为50mm，试验速度为（500±50）mm/ min，分别进行纵向和横向拉伸测试，绘制拉伸曲线，如图2所示。

从图2可知，CPP薄膜纵向、横向拉伸曲线形态近似，起始拉伸力迅速上升，曲线斜率较大，进入屈服后拉伸力随拉伸伸长的增大无明显变化，曲线呈波浪状起伏，随后随拉伸伸长的增大薄膜拉伸力呈线性升高，表现出拉伸硬化现象。

3.LDPE薄膜

GB/T 4456-2008《包装用聚乙烯吹塑薄膜》适用于PE薄膜，其中检测项目“拉伸强度及断裂标称应变”按GB/T 1040.3-2006《塑料 拉伸性能的测定》规定进行。试样为2型试样，宽度为10mm，夹具间距为50mm，试验速度为（500±50）mm/min，分别进行纵向和横向拉伸测试。图3为最常用的LDPE薄膜拉伸曲线。

从图3可知，MD曲线与CPP薄膜的拉伸曲线类似；TD曲线起始拉伸力迅速上升至屈服拐点，后随拉伸伸长的增大薄膜拉伸力升高较为缓慢，但曲线平滑，拉伸力稳定。

4.BOPET薄膜

GB/T 16958-2008《包装用双向拉伸聚酯薄膜》适用于BOPET薄膜，其中检测项目“拉伸强度及断裂伸长率”按GB/T 1040.3-2006《塑料 拉伸性能的测定》规定进行。试样采用2型试样，长150mm、宽（15±0.1）mm的长条形，夹具间距为100mm，试验速度为（100±10）mm/min，分别进行纵向和横向拉伸测试，绘制如图4所示的拉伸曲线。

从图4可知，BOPET薄膜纵向、横向曲线形态和数值均相近，起始拉伸力迅速上升至明显的屈服拐点，之后拉伸力随拉伸伸长的增大基本呈线性升高；曲线形态光滑平直，表现出拉伸力稳定，表明材料性能较为均衡。

分析和讨论

对于高分子聚合物来说，在没有外力作用时，大分子链、链段或微晶的排列是无序的，呈现各向同性。当受到拉伸应力等外力作用时，大分子链、链段或微晶就会沿着外力方向进行有序排列，产生不同程度的取向，形成取向态结构。但是取向后，由于取向方向与未取向方向上原子之间的作用力不同，聚合物呈现为各向异性，致使材料在取向方向上的模量、强度、折射率等性质与取向前有了显著的差别。因而对于成品薄膜，由于纵向、横向取向程度的不同，其拉伸试验时的结果差异较大。

材料的拉伸试验，是测定材料在拉伸载荷作用下一系列特性的试验。图5为笔者总结出的塑料薄膜拉伸试验时发生的变形特征近似曲线。从中可以看出，薄膜在拉伸测试中，当成品薄膜受到拉伸应力作用时，初期体现出一定的弹性特征，其大分子主链伸直张紧，分子键角扭变，在宏观上表现为试样绷紧状态。该阶段即图5中OA段，又称瞬时弹性变形，在该阶段拉伸应力解除时可完全回复原来形状。材料继续受力，分子链开始产生平行排列的变形，即分子取向变形。由于试验是在标准环境下进行的，即制品温度始终处在玻璃化温度以下，使取向后的大分子链和链段的运动近于冻结，故拉伸应力解除后形变不能恢复。材料开始从弹性状态非均匀地向弹-塑性状态过渡，标志着材料宏观塑性变形的开始，即所谓屈服（图5中A点开始）。材料屈服后将产生颈缩，应变增大，使材料失去原有功能。该阶段即图5中的AB段，又称颈缩变形，在该阶段拉伸位移增大而拉伸应力无明显变化。由于材料承载持续的拉伸负荷，图5中B点之后，大分子间彼此滑动而发生大变形，随着主链化学键的伸长，大分子间结合力如氢键等断裂，直至某个大分子主链发生断裂，在薄膜试样上表现为出现微孔洞而产生应力集中，此后大量分子断裂使微孔洞生长并通过聚集变成裂纹，直至宏观断裂，图5中BC段又称完全塑性变形，在该阶段拉伸位移和拉伸应力近线性增大。

在相关标准中，规定用薄膜试样拉伸断裂后的位移和力的最大值计算拉伸强度和断裂伸长率（断裂标称应变），以此作为判断材料“拉断力”和“断裂伸长率”检测项目是否符合标准要求。然而对于产品的使用来说，多以屈服点或屈服强度作为材料抗力的指标并成为设计应力的依据，它们是材料的实际使用极限。薄膜一般都表现出一定的延展性，屈服开始之后，薄膜将进入弹-塑性过渡状态和完全塑性阶段，产生变形且不可恢复，即薄膜材料将开始逐渐失去原有的设计功能，直至最终完全失效。薄膜在印刷和复合过程中要受到机械力的作用，在产品使用过程中还要受到外力的作用，若以“最大拉断力”作为材料抗力的指标进行设计，则包含了材料处于动态变化过程中的拉伸变形形态，极易造成不可预知的情况（如破膜等），难以保证产品包装的安全要求，显然存在着物理性能方面的安全隐患。因此，在薄膜成袋的后续工艺或产品的使用过程中，以屈服点来设计产品的使用指标，可以确保产品包装物理性能方面的安全使用要求。

常用建筑钢材拉伸试验方法 篇4

掌握钢筋拉伸试验的方法、步骤和结果的计算与评定, 及试验过程中的注意事项。在试验过程中, 将钢筋拉至断裂以便观察和测定钢筋的力学性能, 为施工现场进场钢材提供正确的试验数据。

2 试验条件

2.1 试验应在10~35℃温度下进行, 对温度要求严格的试验温度应在 (23±5) ℃。

2.2 试验机准备。

各种类型试验机均可使用, 试验机误差应符合相关的技术规程, 基本满足如下规定:试验机应具备调速指示装置, 试验时能在标准规定的速度范围内灵活调节;试验机应具备记录或显示装置, 能满足标准测定力学性能的要求;试验机应由计量部门定期进行检定, 试验时所使用力的范围应在检定范围内。

试验机中常用的是液压万能试验机。液压万能试验机的常见故障及处理维护见表1。

2.3 标距打点机。

能准确在试件上打出标准的标距, 又不会对试件造成破坏。

2.4 计算机数据采集系统。

很多的液压万能试验机, 结合试验检测系统软件, 安装了数据自动采集系统, 有的实验室也采用电子万能试验机, 采用电子记录的方式, 对试验数据和图形进行自动记录采集。

2.5 千分尺、游标尺 (用来测量钢筋直径) 和钢板尺。

3 试件取样

钢筋应该按批进行检查和验收:每批质量不大于60t;每批应该由同一牌号、同一炉罐号、同一规格的钢筋组成。在填写进场检测委托单的时候, 应该记录钢筋的出厂厂家、出厂合格证号、钢筋的进场数量等项目。每批钢筋的检验项目和取样方法应符合表2的规定。

4 试验步骤

4.1 试样准备。

拉伸、弯曲试验试样不允许进行车削加工, 按表2规定, 用2个或一系列等分小冲点打点机或细划标出原始标距, 标记不应影响试样断裂, 对于脆性试样和小尺寸试样, 建议用快干墨水或涂料标出原始标距。如平行长度比原始标距长许多 (例如不经机加工试样) , 可以标出相互重叠的几组原始标记。

4.2 试样原始横截面的测定。

带肋钢筋的测量用游标卡尺精确到0.1mm。圆形试样截面直径应在标距的两端及两个相互垂直的方向上各测一次, 取其算术平均值, 选用三处测得横截面积中最小值, 横截面积按如下公式计算:

S0=1/4πd2

试样原始横截面积测定的方法准确度应符合《金属材料室温拉伸试验方法》 (GB/T228-2002) 附录A-B (标准的附录) 规定的要求。测量时, 建议按照表三选用量具或测量装置, 根据测量的试样原始尺寸计算原始横截面积, 并至少保留4位有效数字。

4.3 试样原始标距的标记和测量。

比例试样原始标距的计算值, 对于短比例试样, 应修约到最近5mm的倍数, 中间数值向较大一方修约。原始标距的标记应准确到±1%, 测量尺寸的量具应由计量部门定期检定。试样原始横截面积的计算值修约有效数字, 修约的方法应依据《数值修约规则》 (GB/T 8170-1987) 。

4.4 试验操作。

(1) 将试件上端固定在试验机上夹具内, 调整试验机到零点, 装描绘器、纸、笔等 (或者打开计算机自动采集系统, 准备自动采集试验数据和数据图像) 。

(2) 开动试验机进行拉伸, 拉伸速度为:屈服前应力增加速度为10MPa/s;屈服后试验机活动夹头在荷载下移动速度不大于0.5Lo/min, 直至试件拉断 (也可以参考标准中规定的试验速率) , 见表4。

(3) 测定屈服强度。呈现明显屈服现象的金属材料, 相关产品标准应规定测定上屈服强度、下屈服强度或两者。如未具体规定, 应测定上屈服强度和下屈服强度, 或只测定下屈服强度。按照定义采用下列方法测定上屈服强度和下屈服强度。

若测定屈服强度, 在试样平行长度的屈服期间应变速率应在0.00025~0.0025m/s之间, 并应尽可能保持恒定。如不能直接控制这一速率, 则应通过调节在屈服开始前的应力将其固定, 直至屈服阶段过后。

屈服强度的记录方法。图解方法:试验时记录力一延伸曲线或力一位移曲线。从曲线图读取力首次下降前的最大力, 和不计初始瞬时效应屈服阶段中的最小力, 或屈服平台的恒定力, 将其分别除以试样原始横截面积 (S0) , 得到上屈服强度和下屈服强度。指针方法:试验时, 读取测力度盘指针首次回转前指示的最大力, 和不计初始瞬时效应时屈服阶段中指示的最小力, 或首次停止转动指示的恒定力, 将其分别除以试样原始横截面积 (S0) , 得到上屈服强度和下屈服强度。

可以使用自动装置 (例如微处理机等) 或自动测试系统测定上屈服强度和下屈服强度, 并且可以不绘制拉伸曲线图。

国家鼓励在楼板中常用的冷轧带肋钢筋, 即CRB550没有明显的屈服阶段, 在测量试验的过程中规定不用记录它的屈服强度, 只记录它的极限强度和延伸率。

(4) 抗拉强度月m (极限强度) 的测定。采用图解方法或指针方法测定抗拉强度。

对于呈现明显屈服 (不连续屈服) 现象的金属材料, 从记录的力一延伸或力一位移曲线图, 或从测力度盘读取过了屈服阶段之后的最大力, 对于呈现无明显屈服 (连续屈服) 现象的金属材料, 从记录的力一延伸或力一位移曲线图, 或从测力度盘读取试验过程中的最大力。最大力除以试样原始横截面积 (S0) 得到抗拉强度。

可以使用自动装置 (例如微处理机等) 或自动测试系统测定规定总延伸强度, 可以不绘制力一延伸曲线图。抗拉强度按下式计算:

Rm=Fm/S0

式中Rm——钢筋的抗拉强度 (MPa) ;

Fm——钢筋承受的极限拉力 (N) ;

S0——钢筋的横截面积 (mm2) 。

(5) 断后伸长率的测定。试样拉断后, 将断裂部分在断裂处紧密对接在一起, 尽量使其轴线位于一直线上。如拉断处形成缝隙, 则此缝隙应计入试样拉断后的标距内。

5 结果评定

拉伸试验的试件应符合钢材拉伸性能指标如不符合应取双倍试样进行复试。

摘要：详细介绍了常用建筑钢材拉伸试验的流程及具体方法。

鱼眼镜头拉伸的美 篇5

什么是鱼眼镜头？

鱼眼镜头是广角镜头的一种，它有着极端的焦距和广阔的视野范围。一般来讲，16mm或焦距更短的，可视范围接近或等于180度的镜头都称作鱼眼镜头。正是因为接近180度可视范围的特性，这种摄影镜头的前镜片呈抛物状向镜头前部凸出，与鱼的眼睛颇为相似，故称作鱼眼镜头。

鱼眼镜头的视角力求达到或超出人眼所能看到的范围。因此，鱼眼镜头与人们眼中的真实世界的景象存在很大的差别。我们在实际生活中看见景物有规则的固定形态，通过鱼眼镜头产生的画面会发生改变。

由于，鱼眼镜头追求开阔的可视范围，就会造成镜头内周边位置的物体发生畸变。除了镜头中间位置的物体保持不变之外，四个角落的景物都会发生变长、变宽、扭曲等特效。越来越多的人，通过鱼眼镜头的这一特性，照出了让人匪夷所思的照片。所以，别被那些奇怪的照片所蒙蔽，不过是镜头的功劳，有好的创意，谁都可以。

莫把变形当常态

由于鱼眼镜头所呈现照片的个性与众不同，使很多人用鱼眼尝试各种题材，甚至一些新闻照片当中。我们会经常在报纸上看到，被摄人物的脑袋是歪的，手变得特别长，这些都是通过鱼眼镜头拍摄的。如果真的有所意图，还是不错的创意，平常情况还是尽量少用。特别是用鱼眼拍摄人物的时候，面部一定要摆正中央，在角落都会变长、变宽或变斜。当然，如果你就是想丑化他，可以这么做。

如果把腿摆在画面的角落，又会是不同的效果。腿会显得异常修长，这就是为什么很多模特在图片中要比现实的身材好很多。当然，这其中一定要把握尺度，不要太过夸张而失去真实感。

拍摄景色和建筑物，是鱼眼镜头的强项。在庞大的建筑物面前，我们经常会感到镜头不够用，照不下了，不能完全取景。这一问题，在鱼眼镜头面前一般迎刃而解，当然，也会产生畸变。如果想真实还原，我们就要尽量把物体放在中间。在由下往上，拍摄建筑物的时候，一般都会呈现三角形，底部都宽大、顶部窄小，有很强的纵深感，什么楼都会变得像哥特式建筑。

在拍摄运动的时候，由于焦距短小，更多的是表现赛场，而不是运动员。这虽与主流体育摄影不符，但往往有出其不意的效果。

鱼眼镜头的局限与善用

在使用鱼眼镜头拍摄的时候，一定要注意取景框的边边角角，因为视角范围的巨大，使人们经常会不注意，把自己的脚或帽子拍进去。另外，尽量不要把条纹、线路作为拍摄物，因为畸变会使它们毫无规则感。

在硬件方面，滤镜大多无法使用。因为，边角都会变得非常黑暗。打闪光灯的时候，也要注意，灯的范围远小于镜头的范围，所以图片的边角会有黑影。

鱼眼镜头一般几千到上万元不等，荷包不充裕又想追求鱼眼效果的可以选用低廉的鱼眼附加镜等装置。或者，把家里的猫眼取下来，前置在镜头前，同样是鱼眼效果。当然，万能的后期处理工具也能做到。偶尔想玩玩特效，这些足够了。

拉伸试验检测 篇6

1 试样制作的影响

由于在取样时, 所存在的方向差异则会影响到在金属拉伸试验时的断后伸长率以及抗拉强度和屈服强度的性能指标, 尤其在断后的伸长率方面则会受到很大的影响。比如说, 当横向进行取样时, 必须要按照相关的要求标准, 如果在试验后的伸长率没有达标, 那么平行在轧制方向, 其表现是金属力学的性能则是良好, 相反, 如果是垂直于轧制方向, 其性能可能不会达到要求标准。

在切取样坯时应预防受热、变形以及加工硬化等特点从而影响到力学的性能。如果在切取样坯时必须要留有一定的加工余量, 并且不能小于钢材的厚度以及直径, 不能小于20mm, 在机加工试样时, 可以通过把受热或者是冷加工的一部分硬化程度除掉, 从而避免影响测定的性能。一旦把样坯机加工为试样, 主要是通过车、铣、刨、磨等几个步骤加工而成的。

2 测试仪器和设备的影响

对于尺寸测量的仪器以及量具在进行测量时, 其准确度必须要达到测量的要求标准, 在进行对尺寸测量时, 主要是包括对原始的横截面尺寸以及对断后的横截面尺寸, 而分辨力也是对其影响是否准确的重要条件之一, 所以, 应用的量具和仪器必须要根据国家标准的计量检测部门通过后方使用。

3 对于夹持法的作用影响

在一般情况下, 如果在进行实验时, 我们会通过应用夹持的方法对其进行拉伸试验, 是尤为重要的一方面, 如果出现在夹试样不稳妥的情况下, 会无法进行试验, 如果出现夹持不够稳妥时, 出现误差的可能性就极大。在进行拉伸试验时, 一旦试样上出现问题, 对应力集中造成一定的影响, 从而就会出现断裂现象, 从而导致实验不能正常的操作。假设当加载轴线应与试样的中心没有达成一致时, 在偏心加载方面就会造成弯曲的问题, 但是在一般的状态下, 试样是不允许存在偏心力的现象的, 极易会促使力的偏心造成明显偏移。如果选用不适合的拉伸夹则会给试样造成一定的附加弯曲应力, 对结果产生一定的误差, 此外, 如果拉伸夹在选择时不得当也会给拉伸试样造成打滑以及断裂等, 从而致使得不到准确的数据以及数据偏低等后果。在进行加载系统以及试样的几何形状, 或者是非均质试样时一般都会出现偏心加载, 因此必须要降低存在的偏心效应, 严格根据标准进行操作。

4 受温度的影响

影响材料性能的另一个重要因素就是温度。由于一般的金属材料会随着温度不断的升高, 而测量的强度指标则会出现下降, 而温度所造成的影响则可以不用计算, 但应用高精度荷载的传感器时, 对于特殊材料, 就必须要考虑到是否受到了温度的影响, 应及时修正。

5 受拉伸速率作用

由于拉伸的速率是作为在拉伸试验当中必须要控制的一个参数, 所以拉伸的速率就会影响到金属材料的应力。通过在常温下, 其拉伸的速率必须会给试验结果造成影响, 如果拉伸的速率较大, 其屈服的强度以及规定的延伸强度必定会存在一定程度的提高。然而也会因不同材料也会对速度产生不同的影响, 其拉伸的速率强度也会对材料产生不同的影响效果。如果强度较低, 并且塑性较好的材料对其的影响就是非常大, 同时对屈服强度也会造成很大的影响。因此, 必须要把规定标准作为参考值, 在规定测量的非比例当中, 其延伸强度以及上屈服强度和屈服强度必须要按照规定标准规定进行。

在对下屈服强度进行测定时, 其平行的长度必须要达到一定的变速率标准, 并且其平行的长度也应保持在恒定之内。如果是在在塑性的范围到规定的强度应变率也是不能超过规定范围之内的。当试验机无能力再进行测量以及无力再控制应变速率时, 其主要的拉伸率必须要控制在试验机的两夹头, 并且通过在力的影响下分离其应力的速率。如果测定的抗拉强度达到标准时, 而它的塑性范围平行长度的应变速率就应≤0.008/S。

6 人为因素的影响

由于拉伸试样的横截面积是作为非常关键的一个重要问题, 而检测人员在对其进行试验时的依据主要包括在两方面, 一方面就是对其金属的拉伸试验。而另一个方面则是对材料产品的规定标准, 在一些产品的标准说明上则会明确规定其拉伸的试验横截面积, 并且要按照名义尺寸的横截面积规定要求, 但是, 在产品的标准当中如果没有特殊的规定, 就必须要遵循国家标准要求, 对其实际尺寸进行测量。但是如果都是按照名义的尺寸去计算其横截面积, 所测试的得出的结果则会受到一定的影响, 甚至把合格强度的测为不合格的, 存在把不合格测定为合格的情况。

在拉伸试样时必须要按照直径的大小来选择外径的千分尺以及游标卡尺等。一旦应用的测量方法不够精准, 则会影响到人为的尺寸在进行测量时出偏大, 甚至给强度测试出现偏低的测量结果。如果当量具的测量面和试样轴线出现垂直时, 所测量得到的结果就是d1>d0。

在测量试样的尺寸时, 如果把数据看错, 例如, 把游标卡尺或者是把外径千分尺看错, 甚至对于在光圆拉伸试验外径以及在薄板的矩形拉伸试样, 极易把外径千分尺测量时的数据读成0.5mm, 因为外径千分尺测量同一圈就0.5mm, 如果不注意的话就很容易看错一圈, 所测量的结果出现不准确的现象。

在一般情况下, 如果操作的技术以及在主观因素下出现不同情况时, 则会给测量的结果造成一定的误差。在相同条件下, 不同人员进行拉伸试验操作, 实验结果也或多或少的存在差异。

7 结论

在上述的因素中, 对于金属材料试验的拉伸结果其影响是不同的。在现实的检测当中, 应尽量确定这些所存在的因素, 从而对产生的各种因素进行制定各种操作流程, 在进行试验时必须要选用正确的方向, 从而加强它的准确度。如果是在对其检定时, 则必须要通过应用检测仪器, 尽量要应用拉伸速率测试以及应用夹持的方法, 促使试验的温度达到规定标准要求。此外, 要控制在试验当中的过程, 以确保在进行操作进达到一定的要求标准, 确保实验数据的准确度。

参考文献

[1]熊丽霞, 吴庆华.材料力学实验[M].北京:科学出版社, 2006.

拉伸试验检测 篇7

金属材料拉伸试验的方法如下:在金属拉伸试验装置中放入准备试验的金属试样, 同时利用计算机设置一定的拉伸速率, 此时金属拉伸装置会给金属试样施加平均的拉伸力, 通常需要到金属材料被拉断之后试验停止。试验过程中所测量出来的塑性性能指标和强度指标均是非常重要的力学性能参数。其中塑性性能指标主要包括断面收缩率与断后伸长率, 强度指标主要包括屈服强度与抗拉强度。通过以上性能指标, 基本上能够了解该金属材料的力学性能。

但是需要注意的是, 在金属材料拉伸试验过程中, 需要进行一系列的操作, 且操作过程容易受到多种因素影响。首先需要明确有哪些影响因素, 对这些影响因素的原因进行分析, 并据此制定有关规程, 严格控制试验操作过程, 如此才能够获得精确的检测结果。对于金属材料而言, 拉伸性能是其在研制、检验以及生产过程当中需要重点检测的项目之一, 检测过程中所得出的塑性性能指标 (即断面收缩率与断后伸长率) 以及各项强度指标 (即屈服强度与抗拉强度) 均是体现金属材料性能的关键参数。但是实验过程中影响检测结果数值真实性和准确性的因素有很多, 了解这些因素便非常重要。本文就此展开论述。

1金属材料拉伸试验检测结果的若干影响因素

1.1取样方向和试样制备方法

第一, 取样方向。取样方向的差异会直接影响金属材料拉伸试验的断后伸长率、屈服强度以及抗拉强度等各项性能指标, 特别是断后伸长率受到的影响更大。例如, 如果采取横向取样, 则依照有关标准, 试验之后的断后伸长率则不能够达标。通常平行于轧制方向, 则金属力学性能良好;反之, 如果垂直于轧制方向, 则金属力学性能则可能不达标。

第二, 试样制备的方法。切取样坯时必须防止因受热、加工硬化及变形而影响其力学性能。切取样坯时应留有足够的机加工余量, 一般应不少于钢材直径和厚度, 但最小不少于20mm, 这样机加工试样时, 可以把受热或冷加工硬化的部分完全去除掉, 以免影响性能的测定[1]。从样坯机加工成试样, 一般通过车、铣、刨、磨等机加工, 但车削、切削和磨削的深度和走刀速度及润滑冷却均应适当, 以防止发生因受热或冷加工硬化而影响材料的性能[2]。

1.2测量仪器与试验设备

第一, 测量仪器方面。尺寸测量仪和量具是在金属材料拉伸试验过程当中最为常用的测量仪器, 要求这些测量仪器的精度必须符合试验要求。其中, 对测量准确度影响最大的因素主要是量具分辨力;除此之外, 测量时的压力值、量具砧面污染以及量具零点等因素也会试验时的数量测量精度产生影响。所以, 在进行试验之前, 必须要对各种测量仪器进行校验, 同时保持量具的清洁干净。

第二, 试验设备。试验机与引伸计是金属材料拉伸试验中常用的两种试验设备。其中, 前者主要用来向试件施加作用力, 同时测量作用力数值;后者主要用来进行位移或者延伸的测定。以上两种试验设备将会直接影响试验结果数值的准确信和真实性。所以, 试验时必须要确保试验机与引伸计在检定合格的有效期之内。另外, 需要注意的是, 如果试样加偏、加歪、试样弯曲、不平直等都是引起受力不同轴的因素, 进而影响测量结果。

1.3试验环境温度

某些金属材料具有很高的温度敏感性, 即便是普通的金属材料, 如果试验温度相差过大, 也有可能导致试验测量结果的不一致。通常情况下, 温度越高, 则金属材料的强度性能指标则越低, 同时塑性性能指标越高。所以, 如果金属材料对温度敏感, 则需要利用温度系数进行修正。对于常规试验而言, 试验时的环境温度应该控制在10℃~35℃之间。在该环境温度下, 如果采用高精度传感器或者金属材料特殊, 则需要认真考虑温度因素, 如果需要, 则应该进行必要的修正。

1.4人为因素

第一, 夹持具选择、试样夹持的影响。夹持具选择、试样夹持和引伸计的装卸不正确会影响测试结果。夹持具与试验的试样形状不匹配和夹具的表面外型花纹形状不适宜, 会造成夹具和试样间不能形成足够的夹持面积, 静摩擦力不够, 导致拉伸过程中夹具和试样产生相对滑动, 从而影响了拉伸结果[3]。

第二, 夹持方法。试样的夹持方法对拉伸试验能否成功至关重要, 如果试样夹不住必然会导致试验无法进行, 如果夹持方法不合理, 还易引起试样打滑或断在钳口内, 导致试验数据不准确或试验数据偏低[4]。

第三, 拉伸速率。拉伸速率是拉伸过程中必须控制的参数, 拉伸速率直接影响金属材料的应力-应变关系。不同材料对速度的敏感程度不同, 拉伸速率对不同的材料的影响大小不一样, 对强度低、塑性好的材料影响要大[5]。

参考文献

[1]杨专钊, 李云龙, 邓波, 等.管线钢拉伸试验中异常屈服强度研究与分析[J].焊管, 2009 (4) :147～148.

[2]王俊, 王玉玲.金属材料规定非比例延伸强度测量结果不确定度评定[J].理化检验 (物理分册) , 2010 (9) :149～151.

[3]田冀锋, 刘小蛮, 张永建.测试方法对测定金属材料屈服强度的影响及分析[J].实验室科学, 2010 (4) :155～156.

[4]吴益文, 华沂, 张霁菁, 等.冷轧不锈钢板规定非比例延伸强度R_ (p0.2) 测量结果的不确定度的评定[J].物理测试, 2008 (1) :58～59.

拉伸试验检测 篇8

1 焊管常用标准对焊接接头拉伸试验的要求

焊管常用标准对焊接接头拉伸试验的要求见表1。

《GB/T 9711.1-1997》、《API Spec 5L》(第43版)、《API Spec 5L》(第44版)对补焊工艺中的焊缝拉伸试验统一要求去除余高。对于生产检验中的焊接接头拉伸试验,《GB/T 9711.2-1999》、《DNV-OS-F101》要求焊缝余高必须去除,《GB/T 9711.1-1997》、《API5L》(第43版)表示是否去除余高由制造厂决定。

焊缝余高是否去除,对焊缝抗拉强度、断裂位置,以及结果判定的准确性、严谨性都是有影响的。在不去除焊缝余高的情况下,多数试样断裂在母材部位。试验人员以破坏截荷和母材面积计算的数值作为焊缝的抗拉强度,这显然是不确切的;还有少数情况断裂发生在焊缝上,是按母材截面积计算抗拉强度,还是按断裂处焊缝截面积计算抗拉强度?能否只要断在焊缝上就判为不合格?这些问题标准中均没有明确规定。本文将对以上几种情况分别进行探讨。

2 焊接接头拉伸的实际意义

任何焊接结构设计的原则都要求焊接接头部位的强度不低于母材的强度,以保证结构整体强度能充分发挥母材强度的效能。焊接接头作为结构件来讲,它的强度既取决于材质性能,又取决于结构尺寸。材质性能的要求通常通过焊接工艺评定来考核,即:焊接工艺评定中的拉伸性能试验要求准确考核出焊缝和热影响区的材料抗拉强度。它必须是严格意义上的单位面积所能承受的最大拉力,而且需满足对母材抗拉强度的最低要求。所以各常用标准中明确规定,焊接工艺评定拉伸试验件应去除内外焊缝余高,以保证焊缝处截面积与母材截面积相同,使拉伸试验过程焊缝处应力水平与母材及热影响区应力水平相同,以便试验结果能准确评判出焊缝和热影响区的抗拉性能。只有通过焊接工艺评定,得到满足要求的抗拉强度,该焊接工艺才能用于正式生产。这是保证产品结构强度满足要求的基本条件。

在不去除焊缝余高的情况下,焊缝截面尺寸的加大无疑是对其局部静强度的补充。此时的拉伸试验实际上是按结构整体强度的要求来考核的,极少含有对焊缝材质性能考核的成分。除非异常情况下,焊缝抗拉性能特别低,而引起对焊缝材质性能的注意。

3 不去除余高的焊接接头拉伸试验情况

在实际焊接接头拉伸试验中,不去除焊缝余高的埋弧焊试验件基本上都断于母材或热影响区。目前的普遍情况是,不管断裂位置发生在焊缝还是母材或热影响区,对试验结果的计算都用最大破坏载荷除以母材截面积得到的数据作为焊接接头的抗拉强度的确定数值。

3.1 断在母材处试验结果的准确表达

试验件断于母材且用母材截面积计算得到抗拉强度,确切说这是母材的抗拉强度数值。至于焊接接头的抗拉强度具体数值,无论是从焊缝材质性能角度,还是结构强度的角度来考虑,由于断裂没有发生在该部位,试验载荷不是该部位最终破坏的载荷,实际上没有得到焊接接头的抗拉强度。只能从结构强度的角度得出焊接接头抗拉强度大于由试验得到的母材抗拉强度的具体数值,而不是直接将母材抗拉强度的具体数值定论为焊缝抗拉强度。

3.2 断在焊缝处试验结果的准确表达

对未去除焊缝余高,焊缝处截面积大于母材处截面积的拉伸试验结果,试验人员仍然以最大破坏载荷除以母材截面积所得的值作为焊缝的抗拉强度值,此做法显然不符合抗拉强度概念的定义。既然断裂发生在焊缝部位,合理的计算方法应该是按断裂处焊缝原有截面积计算。这里还涉及到一个容易引起争议的问题,有可能按数值较小的母材截面积计算时,得到的抗拉强度数值是满足标准要求的,而按数值较大的焊缝截面积计算时,得到的抗拉强度数值不符合标准要求。

4 对断裂位置是否要求

焊管常用标准中对焊接接头拉伸试验断裂位置均未明确要求。只要强度满足技术条件要求,没有充分理由判定断裂发生在焊缝和HAZ处的试验不合格。但从设计制造原理上讲,焊缝若处于强度薄弱地位,将使结构主体母材的强度不能充分发挥。这样在经济上是不合算的,设计制造时应尽量避免。从这一观点出发,焊接接头位伸试验应该限定断裂不能发生在焊缝和热影响区,特别是在试样不去除焊缝余高的情况下。

5 结语

从以上分析中,不难看出,不去除焊缝余高的情况,更偏重于焊缝结构的整体强度,而不是严格意义上的焊接接头的抗拉强度。为避免分歧及便于对比,Q/SY GJX 0125-2007《西气东输二线管道工程用X70直缝埋弧焊管技术条件》及Q/SY GJX0104-2007《西气东输二线管道工程用直缝埋弧焊管技术条件》等技术条件中统一规定了焊接接头拉伸试验必须去除焊缝余高,且报告断裂位置。

参考文献

[1]GB/T9711.1-1997,石油天然气工业输送钢管交货技术条件第1部分:A级钢管[S].1997.

[2]GB/T9711.2-1999,石油天然气工业输送钢管交货技术条件第1部分:B级钢管[S].1999.

[3]API Spec5L(第43版),管线管规范[S].2004.

[4]API Spec5L(第44版),管线管规范[S].2007.

[5]DNV-OS-F101,海底管道系统[S].2005.

[6]Q/SY GJX0125-2007,西气东输二线管道工程用X70直缝埋弧焊管技术条件[S].2007.

拉伸试验检测 篇9

玉米秸秆皮是世界上非常重要的物质资源, 在资源逐渐紧张的今天, 秸秆资源依然成为人们获取能量的一个重要来源。现阶段, 我国每年的秸秆产量已经达到6亿吨, 秸秆的产量已经占据木材产量的一半, 我国农业的发展较快, 农作物秸秆资源比其他国家丰富。在秸秆资源中, 玉米秸秆的产量达到总秸秆产量的1/3, 农作物秸秆之所以受欢迎, 主要是因为农作物秸秆有两点好处。首先, 农作物秸秆可以作为燃料, 做生产能源;其次, 秸秆还可以用来造纸, 由于玉米秸秆皮中的木质素能达到60%, 因此, 也可以将其生产为人造板材, 如果可以有效的运用玉米秸秆, 就可有效的节省大量的森林资源, 减少人类对森林的砍伐, 进一步保护人类的居住环境, 为了高效获取玉米秸秆外皮, 先研究一下玉米秸秆皮的拉伸和剪切等力学方面的特性, 目前, 已经有很多国家对玉米秸秆的秸秆力学特性进行了研究, 但是, 我国对玉米秸秆的力学特征研究相对比较分散, 因此, 有必要对其进行针对性的试验。

2 材料和方法

2.1 试验材料

本文所试验的玉米秸秆是东农253品种, 在去掉折断的有病虫害的秸秆之后, 统一选择了茎秆长度在2 000 mm以上的秸秆, 将其作为试验材料, 试验材料的木质含量见表1。

在对其试验之前, 先对在自然条件下放置的玉米秸秆皮的含水量范围进行随机抽样测定, 要求测定的含水量范围要在8%~58%, 测量拉伸特性的玉米秸秆皮样品长度要在150 mm左右。

2.2 试验因素及相关的评价指标

目前, 我国对农作物秸秆力学特性研究的范围很广泛, 很多学者都在研究秸秆的拉伸特性以及剪切特性, 对弯曲特性的研究也比较多, 而在研究弯曲特性时, 主要研究方向是在农作物的抗倒伏上。本文主要是以玉米秸秆皮的拉伸和剪切特性为主要的研究目标, 以抗拉伸强度和剪切的强度作为拉伸和剪切试验的一个评价标准。此时, 需要确定玉米秸秆皮的含水量以及取样的高度, 这些试验因素缺一不可。

3 试验结果

从试验结果来看, 玉米秸秆的失拟性并不是特别明显, 而回归模型却非常明显, 也就是说, 玉米秸秆皮的二次回归模型才是最合适的。由于秸秆皮取样高度的一次项系数的绝对值要大于含水率的一次项系数, 基于此种情况, 在取样高度和含水量这两个影响因素中, 秸秆皮的取样高度对拉伸强度的影响是比较明显的。

4 结论

从整个试验结果来看, 玉米秸秆的含水率在进行二次项的时候对玉米秸秆皮的抗拉伸强度影响最明显, 此时, 取样的高度对玉米秸秆皮的抗拉强度也是有很大影响的。随着玉米秸秆取样高度的不断变化, 玉米秸秆皮的抗拉强度在整体上也会呈现出上升的趋势。从玉米秸秆皮含水率以及取样高度的影响上可以发现, 玉米秸秆皮的含水率在30%的时候, 玉米秸秆皮的抗拉强度是最大的, 在一定程度上, 有利于提高玉米秸秆皮穰分离之后秸秆皮的完整性。从剪切试验结果看, 取样的高度对玉米秸秆皮的剪切强度影响并不是特别的明显, 比较明显的是玉米秸秆的含水率和剪切的速度。当玉米秸秆的含水率变高的时候, 玉米秸秆的剪切强度会随着剪切速度的提升而有所提高。

参考文献

[1]韩鲁佳, 闫巧娟, 刘向阳, 等.中国农作物秸秆资源及其利用现状[J].农业工程学报, 2002, 18 (3) :87-91.

[2]王琪, 史宇亮, 李济宁, 等.玉米秸秆板加工工艺优化[J].农业机械学报, 2007, 38 (8) :199-201.

[3]陈洪雷.玉米秸秆废弃物在制浆造纸领域中的应用[D].济南:山东轻工业学院学报, 2008.

[4]刘庆庭, 区颖刚, 卿上乐, 等.农作物茎秆的力学特性研究进展[J].农业机械学报, 2007, 38 (7) :172-176.

长跑后如何进行拉伸运动 篇10

长期坚持长跑有助于提高肺活量。锻炼者的肺活量可达到4 500毫升甚至更多，每次吸进的气体会比不锻炼的人多30%～60%。而不锻炼的人肺活量仅约3 500毫升。肺活量高的人，活动后不容易出现气喘、胸闷、气急的现象。长跑可以促进肌肉收缩，让肌纤维增粗，肌肉更有韧性，进而促进钙吸收，加强骨骼的新陈代谢，而骨质疏松的发生与肌肉萎缩有很大关系。因此，很少发现经常长跑的人会患骨质疏松。另一方面，长跑经常是在户外进行的，晒太阳可以促进钙吸收，也是预防骨质疏松的方法之一。

长跑后身体的负荷比较大，而适度的拉伸运动不但能够减轻运动所带来的损害，恢复身体，还能够巩固运动成果，塑造完美肌肉。其实不论年龄大小，不论身体的柔韧性如何，每个人都可以学习拉伸。

拉伸运动的重要性

拉伸运动可以最大限度的避免运动损伤，同时促进运动时肌肉内产生的乳酸快速排泄掉，减轻其对肌肉的酸性刺激，缓解肌肉酸痛。同时可以提高健身的效果，拉伸肌肉外膜，促进肌肉纬度的增加。

拉伸运动能提高身体柔韧性，增加肌肉运动幅度使健身动作更加标准。系统的伸展训练能拉长你的肌肉和肌腱，改善身体线条，增加柔韧性和协调性。

拉伸运动有利于身体放松血液循环，为目标肌肉提供营养。并放松运动后紧张的肌肉，防止肌肉僵硬和血液瘀积在肌肉里。

拉伸运动的方式与方法

内收肌群拉伸运动 采取坐姿，屈膝，将两脚掌相对并靠近身体，双手握紧脚掌，确保其紧紧相对。将双膝缓慢的向地板靠近，当到达极限时，维持姿势几秒钟，然后回复至起始位置。

股四头肌拉伸 左手扶住椅子或者墙壁，向后弯曲右膝盖；右手拉住右脚，将脚后跟拉向臀部。拉伸全程保持背部挺直。保持30秒，换右脚进行拉伸。该运动有助于放松大腿前部的肌肉群。

小腿拉伸 站在墙或者栏杆前，一只脚顶住墙，另一只脚放后，身体前倾压向前方，让后侧腿小腿有拉伸感。脚跟不要离地。保持30秒之后换脚进行。该运动有助于放松小腿肌肉群。

腿后肌拉伸 背部着地躺下并屈腿，让双脚接触地面。将左膝慢慢拉向胸口，接着伸展左小腿，使其跨过头顶；用手扶住左小腿，深呼吸，同时慢慢地把左腿向下压（注意根据自己的柔韧性进行）。30秒后，换另一只脚进行。该运动有助于放松大腿后部的肌肉群。

髂胫束拉伸 身体直立，双脚打开与髋部同宽，将左脚跨过右脚同时再将右侧的手臂高举过头维持平衡。 换边再重复这动作。髂胫束是位于大腿外侧下方的带状结缔组织。该动作可预防膝部外围发炎（髂胫束症候群）所造成的疼痛。

拉伸运动时的

注意事项

1.当你做拉伸的时候，动作不要太猛，要温和一些。

2.做每个拉伸动作时呼吸要保持自由。尽量不要憋气。

3.每个动作做15～30秒，重复3～5次。总耗时10多分钟。

拉伸试验检测 篇11

关键词：土工格栅,拉伸抗拉强度,伸率

0 引言

由于土工格栅具有提高地基的承载力, 延长道路的使用寿命, 减缓路面塌陷或产生裂纹等特点, 已广泛应用于道路交通等工程领域。随着土工格栅的应用推广, 格栅的类型也由单向格栅逐步发展成多向格栅。多向拉伸塑料土工格栅在多个方向上都具有较大的拉伸强度, 这种结构机构均一、在土体中能够提供一个有效的力的承担和扩散连锁系统, 均匀分散荷载应力, 减少不均匀沉降。抗拉强度是土工格栅的重要指标。所以, 针对拉伸速率对土工格栅强度的影响进行测试研究具有重要的实际意义。

土工格栅的生产过程是将HDPE或PP及改性剂进行计量混配, 通过挤出机组挤出、压延值得厚度精确控制和表面光滑平整的高质量板材, 经冲孔机精密冲孔, 再经预热装置缓慢拉伸, 使聚合物的分子链沿拉伸方向高度取向而成。纵向拉伸后直接定型、切断收卷即得单向格栅产品, 如果在纵向拉伸后再横拉, 就得到双向格栅产品, 类似的方法可以得到四向格栅。目前土工格栅类型如图1所示。

1 试验仪器、材料、方法和内容

1.1 试验仪器和材料

试验设备采用某专业土壤仪器厂生产的TZY-1型土工合成材料综合测定仪。水平荷载采用应变控加荷方式, 有20、50、60、100mm/min4种速率档位可供选择, 最大推力为10kN, 最大剪切位移为10cm, 拉压应力由拉压力传感器测读。数据采集和处理由单片机自动控制、自动判断峰值。

1.2 试验方法

为了防止土工格栅打滑, 产生应力集中现象, 夹具都夹在格栅的节点处, 并使格栅保持在一个水平面上。为了使试验据结果更具有可比性, 试样的初始尺寸采取一致, 分别采用不同的档位进行拉伸试验, 记录抗拉强度和延伸率。

1.3 试验内容

试验研究拉伸速率对土工格栅抗拉强度以及延伸率的影响。

2 试验结果与分析

2.1 试验结果

由表1可知二向和四向土工格栅的抗拉强度随拉伸速率增加而增大。随拉伸速率增大, 双向格栅的延伸率减小, 四向格栅延伸率变化不大。

同时还发现四向节点处先破坏, 双向整体断开。继而显示出双向格栅受力均匀, 而四向格栅破坏以后还有相当的强度, 四向格栅并不是整体破坏。破坏形式如图2。

2.2 试验成果的分析

由其生产过程可知土工格栅是由高分子聚合物组成的, 具有明显的流变特性。在加载初期, 阻尼的黏滞性较强, 而整个模型的拉伸模量会增加。加载速率越大, 阻尼的黏滞特性越明显, 拉伸模量越大。而当拉伸速率较低时, 分子位置有足够时间进行调整, 能量除一部分转化为热能外, 一部分被阻尼结构吸收, 从而使材料的抗拉强度降低。

格栅板材在拉力作用下, 主要过程是细颈出现及格栅肋条形成。拉伸过程中, 结晶型聚合物具有晶区和非晶区, 在拉伸力作用下聚合物的晶区和非晶区分别发生两种不同性质的取向, 晶区发生晶粒取向:晶粒的某个轴向或某个晶面沿着某个特定的平面或某个特定的方向成一个恒定的夹角或平行于某个特定的平面占优势排列;非晶区进行链段向和分子取向, 分子链段通过单链的内旋转造成链段沿拉伸方向占优势的平行的排列, 整个分子链的各链段协同运动沿拉伸力方向占优势的平行排列。两个区的取向可以同时进行, 但速率不同。结晶区的取向发展得快, 非晶区的取向发展的慢, 当非晶区达到中等取向程度时, 晶区的取向就已经达到最大程度。

土工格栅拉伸时的应力集中程度与冲孔形状密切相关, 并且圆孔孔边的应力集中程度最低。在拉伸过程中, 四向格栅晶区和非晶区分别发生两种不同性质的取向, 在达到屈服强度时, 在格栅里边沿某个线或面形成了另一个高强度的分子链。所以四向格栅破坏以后还有相当大的强度。

3 结论

(1) 随拉伸速率的增大, 双向和四向格栅的抗拉强度增加。 (2) 随拉伸速率的增大, 双向格栅的延伸率减小, 四向格栅延伸率变化不大。 (3) 双向格栅破坏时属于脆性破坏, 破坏后没有抗拉能力;而四向格栅属于韧性破坏, 即使破坏后还具有一定的抗拉能力, 仍然继续工作。

参考文献

[1]杨广庆, 庞巍, 吕鹏, 周乔勇等.塑料土工格栅拉伸特性试验研究[J].岩土力学, 2008, 29 (9) :2387-2391.

[2]JT/T480-2002交通工程土工合成材料土工格栅[S].北京:人民交通出版社, 2002.

[3]GB/T17689-2008土工合成材料塑料土工格栅[S].北京:中国标准出版社, 2008.

[4]JTG E50-2006公路工程土工合成材料试验规程[S].北京:人民交通出版社, 2006.

[5]龚晓南, 李海芳.土工合成材料应用的新进展及展望[J].地基处理, 2002, 13 (1) :10-16.

[6]宗大权, 朱弟雄.双向土工格栅的开发[J].工程塑料应用, 2001, 29 (10) :34-37.