0#块施工

2024-08-25

0#块施工（通用9篇）

0#块施工篇1

1.1支架、模板的设置

本设计采用碗扣式满堂脚手架作为现浇箱梁0#块的支架, 立杆间距:底板及腹板底纵横间距均为600mm, 翼缘板底为600×900mm (纵×横) 。水平杆步距为1200 mm, 立杆下配置底托, 顶配置顶托以调整高度。满堂支架自一端开始沿纵向每隔6m断面处用普通钢管设置横向剪力撑, 沿纵向通长用普通钢管设置纵向剪刀撑4道均匀布置。为增加支架的稳定性, 在支架两侧每隔5m增加45~60°斜撑一道, 斜撑必须落在坚硬的地面上, 否则在斜撑底加垫枕木一道。

梁底模采用18 mm竹胶合清水大模板, 下配置60×100木枋次梁。沿垂直于桥长方向通长布置, 间距为250mm, 小枋次梁垂直放在方木主梁上。主梁采用100×150方木, 沿桥纵向通长布置。置在上顶托槽内, 主次梁的接头处均应放置在有支撑点的位置并用扒钉连接牢固。

2支架、模板的选用及检算

2.1设计荷载选取

根据支架设置情况, 梁底有两种支承间距:底板腹板底为0.6×0.6m, 翼缘板部位为0.9×0.6m。先分别计算相应荷载, 选最不利情况予以检算。

底板腹板部位梁体自重荷载:g1=239.592×10÷12÷6.7=29.8KN/m2

翼缘板部位梁体自重荷载:g2=135.792×10÷12÷12=9.43KN/m2

施工荷载:g3=2.5KN/m2;模板荷载:g4=2.5KN/m2;支撑木枋荷载:g5=1.0KN/m2;支架重荷载:g6=5KN/m2;底板腹板部位荷载组合:G=g1+g3+g4+g5+g6=40.8KN/m2;翼缘板部位荷载组合:G=g2+g3+g4+g5+g6=20.43KN/m2

2.2材料选用

钢管采用力学性能适中的Q235A (3号) 钢, 其力学性能应符合国家现行标准《炭素钢结构》中Q235A钢的规定。每批钢材进场时, 应有质量检验报告, 钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》 (GBT228/—2002) 的有关规定, 质量应符合《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规定》 (JGJ128—2000) 以及施工所在省市的支架搭设的有关规定或要求。钢管表面应平直顺滑, 不应有裂缝、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。重点检查钢管外径、壁厚、端面等的偏差, 应分别符合《安全技术规范》有关规定。钢管必须涂有防锈漆。

扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件与钢管的贴合面必须严格整形, 应保证与钢管扣紧时接触良好;旧扣件使用前应进行质量检查, 有裂缝、变形的, 严禁使用, 出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。

用碗扣式扣件搭设的脚手架是施工临时结构, 它承受施工过程中各垂直和水平的荷载, 因此脚手架必须是有足够的承载力, 刚度和稳定性, 在施工过程中, 不产生失稳、倒塌, 并不超过允许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象, 以确保安全。

2.3强度检算

2.3.1模板强度:模板采用18mm建筑竹胶合模板

(1) 计算:q=40.8-5-1=34.8KN/m。

(2) 强度核算:跨中弯矩:M=1/8×q L2=1/8×34.8×2502=271875 (N·㎜) ;板的截面抵抗矩:W=1/6×bh2=1/6×1000×182=5.4×104㎜3;截面的惯性矩:I=1/12×bh3=1000×183/12=4.86×105㎜4;σ=1.1×M/W=1.1×271875÷ (5.4×104) =5.54Mpa<12Mpa, 故强度满足要求。

(3) 挠度验算:fmax=5q L4/ (384EI) =5×34.8×2504/ (384×9000×4.86×105) =0.4mm<L/500=0.5mm满足要求。

2.3.2次梁小枋验算:采用60×100方木

(1) 计算:按最不利荷载检算:q=40.8×0.25=10.2KN/m。

(2) 强度验算:跨中弯矩:M=1/8×q L2=1/8×10.2×6002=4.59×105 (N·㎜) ;截面抵抗矩:W=1/6×bh2=1/6×60×1002=1.0×105㎜3;截面的惯性矩:I=1/12×bh3=60×1003/12=5×106㎜4;σ=1.1×M/W=1.1×4.59×105÷ (1.0×105) =5.05MPa<12MPa满足要求。

(3) 挠度验算:fmax=5q L4/ (384EI) =5×10.2×6004/ (384×9000×5×106) =0.38mm<L/500=1.2mm满足要求。

2.3.3主梁100×150方木验算

(1) 计算:F=2×10.2×0.6=12.24KN;

(2) 强度验算:跨中弯矩:M=FL/4=12240×600÷4=1.836×106 (N·㎜) ;截面抵抗矩:W=1/6×bh2=1/6×100×1502=375000mm3;截面的惯性矩:I=1/12×bh3=100×1503÷12=28125×103mm4;σ=1.1×M/W=1.1×1.836×106÷375000=5.4Mpa<12Map, 满足要求。

(3) 挠度验算:fmax=FL3/ (48EI) =12240×6003/ (48×9000×28125×103) =0.22mm<600/500=1.2mm。

2.3.4立杆强度验算: (步距为1.2m)

单根立杆承重荷载p=40.8×0.6×0.6×1.2=17.6KN<33.1KN, 满足要求。

0#块施工篇2

一、墩旁托架安装

1、用塔吊或者浮吊起吊安装托架钢管桩立柱时,必须安排专人进行统一指挥,起吊前对钢丝绳、卡环必须进行认真检查,确认完好可靠后方可使用。

2、钢管桩立柱、连接件安装焊接时,应做到以下几点:⑴ 焊钳与把线必须绝缘良好, 连接牢固, 把线、地线禁止与钢丝绳接触,更不得用钢丝绳索或机电设备代替零线,所有地线接头, 必须连接牢固, 焊接、更换焊条应戴手套, ⑵更换场地移动把线时, 应切断电源, 不得手持把线爬梯登高。⑶ 在高处焊接必须系好安全带,雷雨时应停止作业;

3、安装托架盒子钢时,下方不得有人经过或停留,严禁上下交叉作业。

二、模板安装与拆除

1、经医生检查认为不适宜高空作业的人员,不得进行高空作业;

2、工作前应先检查使用的工具是否牢固, 扳手等工具必须用绳链系挂在身上, 螺丝必须放在工具袋内,以免掉落伤人。工作时要思想集中,防止空中滑落;

3、安装与拆除 5m 以上的模板,应搭操作平台,并设防护栏杆,防止上下在同一垂直面操作;

4、遇六级以上的大风时,应暂停室外的高空作业,雪霜雨后应先清扫施工现场, 略干不滑时再进行工作;

5、二人抬模板时要相互配合, 协同工作。传递模板, 工具应用运输工具或绳子系牢后升降, 不得乱抛。

6、不得在操作平台上堆放大批模板等材料;

7、支模过程中,如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时,应将已活动的模板、牵扛、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空、扶空而至坠落;

8、模板上有预留洞者,应在安装后将洞口盖好,混凝土板上的预留洞, 应在模板拆除后即将洞口盖好;

9、拆除模板一般用长撬棒,人不许站在正在拆除的模板上;

10、装拆模板时,禁止用 2×4木料、钢模板作立人板;

11、装拆模板时,作业人员要站立在安全地点进行操作,防止上下在同一垂直面工作,操作人员要主动避让吊物,增强自我保护和相互保护的安全意识;

12、拆模必须一次性拆清,不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理、堆放整齐;

13、拆除的钢模作平台底模时, 不得一次将顶撑全部拆除,应分批拆下顶撑,然后按顺序拆下搁栅、底模,以免发生钢模在在自重荷载下一次性大面积脱落;

14、在钢模及机件垂直运输时,吊点必须符合扎重要求,以防坠落伤人。拆模时,临时脚手架必须牢固,不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整, 不得有空头板, 以防踏空坠落。

三、钢筋绑扎

1、检查使用的工具,机械设备是否完好,作业场所的环境是否整洁,对焊机四周的防火设备是否完善, 电气设备的安装是否符合要求, 夜间作业点是否有足够的照明等, 双层作业中, 检查下层作业的安全防护设施,确认均符合要求,完好可靠后,方可进行作业。

2、多人抬运长钢筋时,负荷应均匀,起落、转、停和走行要一致,以防扭腰砸脚。上下传递钢筋,不得站在同一垂直线上。

3、用吊机吊送钢筋时, 选用的所吊具应符合吊重量的安全规定, 栓挂吊具捆绑钢筋应牢靠, 位置应正确,并有信号员指挥, 必要时还要栓溜绳。吊送钢筋时, 模板内的人员应散开或离开,以免钢筋滑落或摆动伤人。

4、钢筋为易导电材料,因此,雷雨天气应停止露天作业,以防电击伤人。

5、在高处进行钢筋绑扎作业时, 应搭好作业平台或拴好安全带, 安全带应挂在作业人员上方牢靠处。

6、不得在绑扎好的钢筋或模板拉杆、支撑上行走和攀登,以防坠落伤人。

四、混凝土浇注

1、作业前应检查作业场所的环境、安全状况、安全防护设施等,如灌注平台、模板联接和固定、砼运输道等,确认符合有关安全规定后,方可进行作业

2、检查所用的工具、设备,确认完好方可使用。

3、检查作业场所电气设备安装是否符合用电安全规定,夜间作业点是否有足够的照明和安全电压工作灯。

4、作业前应了解施工方法、步骤、质量要求、劳动分工、施工安全措施,机具设备的安全使用要求等。

5、使用震动泵应穿胶鞋,湿手不得接触开关,电源线不得有破皮漏电。

6、采用砼泵输送砼时,泵与震捣点之间应设有联络信号,以防砼喷出伤人。

0#块施工篇3

连续梁；0#块；施工技术；质量控制

大跨径连续梁桥一般采用悬臂浇筑法施工，主要分为四部分进行，分别为墩顶梁段0#块、挂篮对称悬臂浇筑部分、边跨直线段、边跨及中跨合拢段施工。其中0#块施工在连续梁悬臂浇筑施工中是一个非常重要的阶段。本文结合大西铁路客运专线岔口河特大桥（48+80+48m）连续梁0#块的施工实践，详细阐述了有关0#块施工的施工技术及质量控制要点。

1.工程概况

大西铁路客运专线岔口河特大桥位于山西省临汾市境内，该桥于DK512+852处采用连续箱梁正交跨越新建G309国道。该连续梁全长176m，一联三孔（48+80+48）m，采用悬臂浇注法施工，边跨梁长48m，分为12个梁段，中跨80m，分为21个梁段，D417#和D418#墩顶各设一节0#梁段，全梁共47个梁段，结构型式为单箱单室、变高度、变截面结构，中支点高6.65m，跨中9m直线段及边跨13.25m直线段高度为3.85m，梁底下缘按二次抛物线变化。箱梁顶宽12m，底宽6.7m。顶板厚除梁端附近外均为40cm，底板厚度40~100cm按直线线性变化，腹板厚48~60cm，60~90cm，按折线变化。全联在端支点、中支点处共设5个横隔板，隔板设孔洞供检查人员通过。梁段内设置了纵、横、竖三向预应力筋体系。其中，0#块长度为12米，宽度为12米，中支点处高度为6.65m，共计重量为654t，采用纵向、横向、竖向三向预应力体系。

2.施工方案的确定

2.1墩梁临时固结方案设计

2.1.1墩梁固结及临时支座方案选择

1）墩顶临时支座固结。根据墩顶结构尺寸拟定临时支座位置，通过最大不平衡弯矩和临时支座固结支撑点的距离计算临时固结最大拉力，选择合适的钢筋布置方案；通过支座压应力检算确定临时支座尺寸及混凝土标号。2）墩外临时支墩固结。墩外临时支墩位置选择在墩身承台范围内，临时支座位置设计方法同上。

2.1.2墩身受力检算

临时固结方案确定，还需对施工中出现最不利状态下墩身承受的弯拉应力及压应力进行检算，当各项检算均满足要求后进行经济比较，选择出最佳临时固结方案。

2.2对岔口河特大桥（48+80+48m）连续梁的临时固结方案

对岔口河特大桥（48+80+48m）连续梁施工时选用墩顶临时固结方案，采用膺架法施工。

2.2.1临时固结

由于球形钢支座不能承受连续梁在悬臂浇筑过程中产生的不平衡力矩，施工时应将墩梁临时固结，在墩顶支撑垫石两侧分别对称设置4个临时支座，临时支座采用硫磺砂浆并预埋电阻丝，以便拆除。在临时支座内设置€%o32螺纹钢筋，每个支座设置65根，上下端分别锚固于梁部与墩身内1.0m。临时支座的布置（见图1）。

2.2.2搭设膺架

施工承台及墩身时在设计相应的部位预埋钢板，膺架搭设在预埋的钢板上，并与桥墩及承台焊接牢固，使其形成刚性连接。膺架主体结构采用€%o529钢管搭设，钢管间距按照受力区域的不同，设置为：2.5m，1.4m；横向及纵向连接采用€%o219钢管，钢管与承台预埋件连接采用钢板焊接。膺架上设置高度为15cm的铁板凳以方便膺架拆除，上部设置Ⅰ40b工字钢作为横向分配梁，用Ⅰ32b工字钢作为纵向分配梁，梁上铺设槽钢、方木等组成施工平台。膺架的具体布置见图2。

3. 0#块施工控制技术

连续梁0#块采用墩顶现浇法施工。

3.1临时支座

墩身施工时，注意在临时支座位置预埋钢筋。梁体施工时先对临时支座顶面进行凿毛并清理干净，梁体底模与临时支座接缝采用橡胶条处理严密，确保不漏浆，浇筑梁体混凝土。中跨合拢段张拉前进行临时支座拆除，利用凿除混凝土，割断钢筋，采用比梁体混凝土高一等级的干硬性水泥砂浆对梁底和墩顶进行修补。

3.2膺架安装及预压

膺架拼装完成后，安装0#块底模，检查底模标高及膺架安装质量，全部合格后对膺架进行等载预压，消除膺架的非弹性变形，并测定膺架的弹性变形，以确定挂篮施工时的立模标高。膺架预压采用砂袋堆载法预压。

3.30#块模板安装

0#块底模板采用大块钢模板，腹板外模板、翼缘板、底模板等采用挂篮模板，端模、倒角部分采用木模，型钢支撑，内模采用组合钢模板。

3.4钢筋及预应力管道

0#块内钢筋错综复杂，钢筋层多量大，整个连续梁的顶板、腹板预应力束均通过0#块，再加上横向、竖向预应力钢束交错布置，在施工中还必须加强预应力管道位置的准确定位和固定。纵向预应力管道制孔采用金属波纹管，孔道位置必须准确，其坐标误差不超过5mm，管节之间的连接应平顺，钢束锚固端的支承垫板必须垂直于孔道中心线。

为防止波纹管的移动及上浮，每隔60cm设置一道定位筋，在管道转折点处定位筋加密为间距30cm，保证波纹管位置的准确，同时在波纹管内插入比管道直径小10mm的硬塑料管作为衬管，并在混凝土浇筑过程中派人经常抽动，以防止漏浆堵管；横向束和竖向筋在安装管道时已经穿束，要保证位置准确，管道严密不漏浆。

3.5混凝土运输

各墩0#块混凝土经拌和站拌合后，由混凝土运输车运至施工现场，泵送入模。

2.6混凝土入模

连续梁0#块腹板高度为6.65m，厚度90cm，梁高壁薄使混凝土入模成为一项重要的技术问题。模板、底板设置串筒入模，防止混凝土自由下落与钢筋、管道碰撞发生离析，底板混凝土通过在顶板模板开孔，串筒入模，串筒按间距3.0m布置；腹板混凝土在直接从顶板通过串筒入模，间距按2.0m布置，顶板可直接入模，混凝土初凝后浇水养护。

3.7混凝土振捣

3.7.1振捣工艺

底板、顶板混凝土采用插入式振捣器振捣，腹板采用附着式振动器配合插入式振动器进行振捣，振捣过程定人定责，分配振捣区域，防止漏振、过振等现象出现。

3.7.2分层厚度

底板内钢筋密集，厚度为100cm，分层振捣厚度为30cm，30cm，40cm。腹板混凝土分层厚度太厚则振捣时间长，且混凝土气泡不易排出；太薄则振捣频繁，影响施工速度，且易造成重复振捣从而导致过振，为此分层厚度应为30~40cm。顶板厚度40cm，由于管道密集、上下左右交错，仍采用分层入模，两次振捣，先将腹板与顶板交接处填平振实后由两侧向中间推进，分层振捣厚度为20cm。

3.8张拉及压浆

0#块节段混凝土浇筑完毕后，待混凝土强度达到设计强度的95%，弹性模量达到设计的100%，且龄期不少于5天后进行张拉，张拉结束后在48h内进行管道压浆，并以该节段的顶面作为悬臂浇筑的施工场地，进行施工挂篮拼装工作，之后向两侧逐段对称悬臂浇筑施工直至跨中合拢。

参考文献

[1]杜永昌.高速与客运专线铁路施工工艺手册[M]北京：科学技术文献出版社.2006.10

[2]邵旭东.桥梁工程[M]北京：人民交通出版社.2007

悬浇连续箱梁0#块托架施工技术篇4

古龙山大桥主跨上部结构为65m+3×120m+65m五跨C50预应力砼变截面悬浇刚构连续梁, 单箱单室箱形截面, 箱梁高度、底板厚度均按1.5次抛物线变化, 箱梁单个T构共分为15个节段悬臂浇筑, 其中0#块长14米, 高7米, 底宽7米, 顶宽12米, 共设4道1.2米宽的横隔板, 0#块混凝土方量为320m3, 钢筋总量为52T, 0#块总量为860T。

主梁为纵、横、竖三向预应力结构:纵、横向预应力体系为高强度低松弛钢绞线, 纵向预应力束锚固在主梁截面及锚固块上, 横向预应力束锚固在主梁悬臂板端部。竖向预应力体系为专用二次张拉OHM/OHPM锚固体系, 布置在腹板内。所有预应力束孔道采用塑料波纹管制孔。

二、梁段0#块施工方案

为避免因龄期差产生的裂缝等不利状况, 故主墩墩身施工完成后, 即开始0#块的施工。0#块采用牛腿支架施工, 0#块外形尺寸大, 混凝土数量多, 钢筋数量多, 自重大;梁顶板、腹板、翼板内预应力管道密布, 振捣困难, 一次整体浇筑困难, 为了确保0#块的施工质量和施工安全, 拟采用托架分次浇筑方案。第一次计划浇筑至中性轴附近, 以控制施工裂缝, 故拟先浇筑底板和部分腹板, 高度为3.5米, 第二次浇筑剩余腹板和顶板, 高度为2.0米。

0#块C55混凝土由项目部的混凝土拌合站供应, 混凝土由搅拌车运输到主墩底部, 由设置在塔吊上的大功率混凝土输送泵泵送至墩顶工作面。混凝土采用分层浇筑法, 分层厚度约30cm, 混凝土浇筑顺序由0#块中心向前、后两端方向浇筑。先浇筑底板、第一次腹板, 再浇筑第二次腹板、顶板和翼缘板。

三、梁段0#块施工方法

T构0#块位置管道密集, 预埋件及预留孔多, 结构和受力情况复杂, 故应该特别注意。

施工顺序为:托架预埋→托架安装→底模制作安装→底板、腹板、横隔板钢筋制作安装→腹板预应力束、波纹管安装定位→安装监控预埋设施→冲洗底模→内模安装→外模安装→顶板普通钢筋绑扎→顶板波纹管安装定位→安装喇叭口 (锚垫板) →冲洗底模、端头模板固定→加固模板→预埋件安装→混凝土浇筑及养护→纵向预应力筋张拉→横向预应力筋张拉→竖向预应力筋张拉→隔板预应力筋张拉→压浆→拆模→拼装挂篮→进入悬臂浇筑梁段施工。

四、托架与模板的设计方案

1. 托架作业方案

墩顶托架由预埋于墩身内的预埋件、纵横梁和斜撑组成, 托架构造简单, 受力明确, 重量轻, 刚度大, 拼装、拆除方便。托架是固定在墩身上部以承担0#块支架、模板、混凝土和施工荷载的重要受力结构, 其设计荷载考虑:混凝土自重、模板、支架重量、人群机具重量、风载、冲击荷载等, 托架采取自支撑体系构件设计。墩身施工时, 按要求在墩身相应位置预先埋设爬模爬锥, 然后利用爬锥安装托架, 然后销轴连接接斜支撑杆和弦杆。刚度需要经过受力计算。采用型钢加工制造, 加工精度需要满足设计要求。在钢桁架件上铺设分配梁, 在分配梁上铺设底模。底模卸落装置利用砂箱或木楔块。0#块施工托架见图如下所示:2.模板设计方案

0#块模板主要采用整体钢模板和组合模板:外模采用6mm大块定型钢模板, 内模及横隔板模板采用墩身空心墩内模钢模板及竹木模板组合拼装而成, 外用背肋加强定型;内外模之间用对拉螺杆进行定位。外端变截面段由底模标高调整, 底模采用6mm大块定型钢模板拼组而成。模板的缝隙应填塞严密, 表面涂刷脱模剂。

3. 托架、模板的安装、拆除

(1) 利用塔吊就位, 人员站在工作脚手架上, 在塔吊、导链的配合下, 将单片托架调整就位, 并在临时固定后进行焊接, 全部安装到位后进行整体连接。安装托架时要将托架顶部调整到同一个平面上, 以便于支架安装、并保证托架的均匀受力, 确保安全。

托架安装完毕后进行支架的安装, 安装过程中要严格检查托架、支架顶面标高是否符合设计标高, 与预埋件联接是否牢固, 焊缝长度、厚度是否足够, 不符合要求的要及时改正。

(2) 托架、支架安装完成后安装底模板, 安装时首先在支架上划出立模边线, 用塔吊、导链配合, 调整底模到位, 然后将两片外侧模安装就位后将其固定在支架上, 并应设置必要的拉杆及内撑杆将其连成整体。

(3) 待横隔板进入洞顶以下部位的全部底板、腹板、横隔板钢筋绑扎完成后即可安装外侧模板。

(4) 待底腹板和横隔板的全部钢筋绑扎和预应力管道固定后, 将竹胶模板吊入箱内安装固定, 并按照施工需要预留进人和振捣孔。

(5) 待顶板的全部钢筋和外侧模板安装调试好后, 由上至下安装固定端模。

综上, 0#块托架、支架、模板的安装顺序为:托架安装→支架安装→平台步行板、栏杆、安全网安装→底模安装→横隔板进入洞顶以下部位的底板、腹板、横隔板钢筋绑扎→外模安装→腹板和横隔板剩余钢筋的绑扎和预应力管道固定→内模安装→顶板的顶板钢筋绑扎→端模固定。而拆除顺序与安装相反。

五、钢筋制作及预应力管道安装

1. 钢筋制作

将钢筋制作成半成品, 分类堆放整齐, 并采取防雨、防潮等防锈保护措施。经监理工程师验收合格后, 运至墩位现场安装。运输过程中, 注意保证钢筋顺直、不变形。根据现场的实际情况, 钢筋安装可进行平行作业, 以加快施工进度。

2. 预应力管道安装

安装预应力管时, 应注意所有预应力管道要用定位钢筋准确定位, 安装牢固, 波纹管下口与固定端锚具密封好, 施工过程中防止波纹管变形、穿孔, 造成管道漏浆和堵管。

3. 施工工艺

施工工艺主要为:

钢筋绑扎的顺序为:底板—腹板—顶板。

钢筋下料、加工在钢筋工场内完成, 要求严格按审核后的图纸加工, 如有疑问及时反映, 待疑问澄清后再进行下料加工。加工成型的钢筋运至墩位后由塔吊吊运至墩顶, 然后在墩顶进行绑扎。

钢筋成型过程中, 尽量不采用点焊, 否则很容易烧伤模板的表面, 影响模板的使用寿命, 且容易损坏波纹管。箱梁内部构造钢筋复杂, 波纹管较密, 钢筋安装与管道相抵触时, 适当调整钢筋位置, 不能切断钢筋。为保证钢筋保护层的厚度, 钢筋与模板之间梅花形布置与梁体同标号的砼垫块。

六、梁段0#块混凝土浇筑和养护

1.0#块的浇筑

砼浇注前要对支架、模板标高、位置、尺寸、强度和刚度等进行全面复核检查, 对接缝的密封、钢筋尺寸和预埋件的数量、位置和保护层厚度等设计要求进行复查, 并做好记录, 将复查结果填表上报, 经监理工程师审核签认后, 即可进行零号块砼浇筑。

浇筑顺序:先对称的浇筑底板, 从两侧腹板处向中央推进, 以防发生裂纹, 平衡对称施工。底板浇筑完以后, 将表面的模板及与腹板和横隔板相交处的模板固定后, 开始浇筑腹板两侧及横隔板, 要严格对称的浇筑, 每次浇筑均应一次连续浇筑完毕, 不得中断, 混凝土采用分层浇筑法, 每层宜30~40cm厚。梁体砼表面应平整、密实, 预应力部位不得有蜂窝、麻面、露筋的现象, 轴线偏位允许偏差为10mm, 标高偏差为±10mm。

2.0#块的养护

每次砼浇筑完后, 施工缝要认真凿毛, 并将浮渣清洗干净。砼初凝后立即进行养护, 用浸湿的粗麻布袋覆盖, 并经常洒水, 每天洒水的次数以保证砼表面经常处于湿润状态为度。养护的时间一般为7天, 可根据温度、空气湿度和水泥品种及掺用的外加剂酌情考虑。砼在养护期间或未达到一定强度之前, 防止遭受振动。模板的拆除应根据砼的强度和模板的受力特性及按非承重模板先拆, 承重模板后拆的原则进行。

七、结语

随着公路现浇桥梁的大规模施工, 连续箱梁0#块托架施工方法得到广泛的应用, 通过实践证明该方案可以节省大量材料, 加快作业循环速度、保证工期, 降低劳动强度和工作量, 而且混凝土线型顺直、外美内实、方案安全可靠, 取得了良好的经济效益和社会效益, 该方法可以作为类似工程的施工借鉴。

参考文献

[1]《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/T F50-2011) .

[2]《公路工程施工安全技术规程》 (JTJ 076-95) .

悬臂梁施工中0#块支架设计方案篇5

成昆铁路货车外绕线DK43+305.5~DK45+352.74段为府河双线特大桥, 全长2047.24m。大桥主跨采用58m+96m+58m预应力混凝土连续箱梁跨越府河。根据设计要求主跨连续箱梁采用挂篮悬臂灌注法施工, 0#块需采用支架支撑现浇施工, 0#块总长12m。

2 支架选材

因为三角形托架具有体积小, 传力路径明确等优点, 本次0#块支架选用三角形托架。托架材料主要用工字钢和空心钢管加工而成, 并通过预埋件与主墩相连。

3 托架受力检算

托架虽然为临时结构, 但它是0#块施工的平台, 承受大部分浇筑0#块重量和施工荷载, 它的变形大小对0#块立模标高起着决定性的作用, 所以一方面要保证托架在施工期间具有足够的安全性, 同时要控制托架的变形, 保证0#块施工的顺利完成。

3.1 托架的检算内容:

(1) 托架强度及刚度验算; (2) 焊缝强度验算; (3) 托架整体稳定验算。根据相关规范规定, 在检算的过程中, 主要考虑以下两个指标:a强度 (稳定) 指标:拉应力不超过[σ]=140MPa, 剪应力不超过[τ]=85MPa;b刚度指标:主支架挠度不得超过2mm。

3.2 荷载及荷载组合

荷载取值参照府河大桥托架设计图纸、府河大桥设计文件及《路桥施工计算手册》。

(1) 钢筋混凝土容重:27k N/m3; (2) 混凝土超灌荷载:2.0k N/m2 (参照《路桥施工计算手册》) ; (3) 振捣混凝土时动载:2.0k N/m2 (参照《路桥施工计算手册》) ; (4) 模板及支架自重:0号块的侧模重为15.3t, 内模重为5.0t, 底模重为13.2t; (5) 施工人员和施工机具荷载:2.5k N/m2 (参照《路桥施工计算手册》) ; (6) 浇注混凝土偏载按一侧腹板重量考虑。

3.3 荷载计算

(1) 混凝土自重:混凝土自重线荷载分布如下。本次计算只对腹板段 (最不利地段) 进行验算, 故混凝土自重取q1=208.8k N/m2

(2) 混凝土振捣动载:q2=2.0k N/m2

(3) 混凝土超灌:q3=2.0k N/m2

(4) 模板及支架自重:腹板、底板段模板总重=内模重+底模重, 故:

(5) 施工机具及人员:q6=2.5k N/m2

(6) 荷载总和:Q’=q1+q2+q3+q4+q6=220.81k N/m2, 取安全系数1.2, Q=220.81×1.2=264.97k N/m2 (以下计算均取此值)

3.4 托架受力检算

(1) I40b工字钢强度检算

工字钢布置情况详见附图1、图2。

根据布置图I40工字钢腹板段处间距取0.67m

单根I40工字钢线荷载q=Q×0.67=177.53k N/m

(注:若取其它地段进行检算, 同样经计算可得Q=88.93k N/m2, 单根工字钢线荷载q=Q×1.33=118.28k N/m, 远小于177.53k N/m)

把工字钢露出承台部分看成简支梁, 在均布荷载q的作用下单根I40工字钢受力情况见图T-2

其中N1分解为N2、N3, N4分解为N5、N6

应力检算:

I40b工字钢截面面积A=9407mm2

拉应力σ1= (N2+N5) /A=59.04MPa

弯矩M=1/8×q×1.752=67961N*m

查相关资料W=1139cm3

弯应力σ2=M/W=59.7MPa

所以I40b工字钢实际工作应力σ=σ1+σ2=118.74MPa<[σ]=140MPa

剪力检算:

最大剪力取N6=310.68KN,

剪应力τ=N6/A=310680/9407=33MPa<[τ]=85MPa

挠度检算:

采用公式fmax=5ql4/ (384EI) 计算

其中E=2.1×105MPa, I=98171cm4,

则fmax=5×177530×1.754/ (384×2.1×105×106×98171×10-8) =0.1mm

I40b工字钢强度均满足要求

(2) Φ200钢管强度检算

钢管采用Φ200mm壁厚10mm, 具体布置图详见附图2、附图3。

根据受力分析图T-2, 单根钢管轴心受压力即为N1、N4,

应力检算

因为N1

钢管净截面积A=3.1416× (1002-902) =5969mm2

压应力σ=N4/A=80.97MPa<[σ]=140MPa;满足要求

钢管失稳检算

Φ200钢管为两头固定轴心受压杆件。

惯性矩I=л× (D4-d4) /64=л× (204-184) /64=2701cm4

回转半径r=√ (I/A) =√ (2701/59.69) =6.73cm

(1) 外层钢管:

取最长一根计算, 长度l1=709cm

柔度λ=l1/r=709/6.73=105.3

根据λ值查得弯曲系数φ=0.510

σ=N1/A/φ=241700奩0.51=79.4MPa<[σ]=140MPa

(2) 内层钢管:

取最长一根计算, 长度l2=505cm

柔度λ=l2/r=505/6.73=75

根据λ值查得弯曲系数φ=0.715

σ=N4/A/φ=483300奩0.715=113.2MPa<[σ]=140MPa, 满足要求

(3) Φ200钢管剪应力强度检算

接头处受力情况见图T-3

Φ200钢管净截面面积A=5969mm2

剪力N10=N1×cos50°=155.34KN=155340N

剪力N8=N4×cos50°=310.68KN=310680N

取N8计算,

剪应力τ=N6/A=310680/5780

=53.75MPa<[τ]=85MPa, 满足要求。

结论:托架各部分所受力情况均能满足要求

3.5 托架整体稳定性验算

由于箱梁腹板段托架所受荷载q值最大 (前面已进行比较) , 故若此段的托架能处于稳定状态, 其余部分不需再进行验算。

托架I40b工字钢与Φ200钢管接头处采用加钢板焊接, 故可把其看作一个整体, 现考虑其整体稳定性:

托架在均布荷载q作用下所产生的力见图3。

其中F6由I40b工字钢自身剪力提供 (已验算合格) ;F4、F5由墩身混凝土提供, 不需要进行验算;F2、F3由Φ200钢管及钢板焊缝处剪力和摩擦力提供 (已验算合格) ;F1则由摩擦力和I40b工字钢与I40b工字钢焊接的拉力提供, 现对其焊缝进行验算:

I40b工字钢周长取120cm, 考虑到施焊时起弧和落弧处会形成弧坑的缺陷, 焊缝计算长度比实际长度短10cm, 焊缝为0.4cm。

因未考虑摩擦力的影响, 实际焊缝工作应力肯定小于计算值。

4 结束语

由于在均布荷载q的作用下所产生的多个外力均能被抵消掉, 故整个托架处于稳定状态.

摘要：本次支架设计用于成昆铁路货车外绕线府河双线特大桥主跨5#、6#墩处, 采用三角形托架, 设计内容包括:支架的选材;支架的结构形式及布置情况;对支架结构的受力检算。

高墩连续梁0号块施工关键技术篇6

仙西联络线是京沪高速铁路南京南站枢纽的独立联络线。仙西联络线秦淮河特大桥全长6.7km, 跨京沪高速铁路和宁杭高速公路处采用 (48+80+48) m连续梁, 该两处连续梁施工环境复杂、施工难度大、工期长, 为联络线控制工程。

(48+80+48) m连续梁采用单箱单室结构, 顶宽11.4m, 底宽6.4m, 翼缘板宽2.5m。设计采用挂篮悬臂浇筑施工。墩顶0号块长8m, 中支处梁高6.4m, 腹板厚1.00m, 顶板厚0.78m。连续梁主墩柱采用圆端型桥墩, 主墩顶部宽度为4.2m, 坡率为1:26, 墩柱高31.5m。

2 方案确定

2.1 落地支架

主墩0号块一般采用落地支架施工, 本桥承台尺寸较大, 具备在承台上搭设落地支架的条件。落地支架可采用每侧布置1排覫609钢管立柱, 立柱间采用[32a槽钢焊接。钢管立柱横向间距4.7m, 纵向间距7.4m。钢管立柱和承台上预埋钢板焊接, 顶部设置钢板, 横桥向布置I40a工字钢横梁, 纵向再布置I32a分配梁后搭设0号块支架平台。详见图1。

2.2 钢牛腿托架

钢牛腿托架在墩柱混凝土浇筑时预留钢板, 待墩柱完成后焊接牛腿托架并施工0号块。横桥向每侧布置3个H400×400×12×20型钢牛腿托架。牛腿托架下设置H200型钢斜撑。牛腿托架上横桥向布置两排2I32a工字钢横梁。

墩柱侧面设置2个牛腿托架, 托架主梁采用H200×200×6×8型钢。侧托架下设置双[20a斜撑。

2.3 综合比较

2.3.1 工期比较

落地支架方案需在主墩混凝土浇筑完后拆除施工脚手架 (需5d) , 然后再安装钢管立柱。单个0号块支架支撑体系施工时间约10d。而牛腿托架方案在主墩模板拆除后可直接利用墩柱施工脚手架焊接牛腿托架, 单个0号块施工周期约5d。从工期上比较:牛腿托架方案比落地支架方案节省10d。

2.3.2 经济比选

落地支架和钢牛腿托架两个方案支撑平台上型钢、方木、模板基本一致, 落地支架在承台上预留钢板和牛腿托架在墩柱中预埋钢板基本相当, 两方案经济分析比较如表1。

由表1可以得出:每个0号块采用钢牛腿托架方案比落地支架方案节省136475元, 全桥可节省54.6万元。

2.3.3 结论

高墩连续梁0号块采用钢牛腿托架施工不仅工艺简单、工期短、安全质量可控, 还节约施工成本, 是首选方案。

3 钢牛腿托架方案设计

主墩柱正面设置3个H400型钢牛腿托架, 间距3.2m, 牛腿托架长度3.0m。托架下方采用200H型钢斜撑。牛腿托架上方布置两排2I32a工字钢横梁, 纵向间距1.2m。牛腿托架、斜支撑和墩柱预埋钢板采用角焊缝焊接牢固。墩柱预埋钢板为600×600mm, 厚20mm, 预埋钢板上焊接16根Φ20螺纹钢锚固在墩柱混凝土内。

主墩柱侧面设置2个200H型钢牛腿托架, 间距2.0m, 牛腿托架长度2.2m。牛托架下方采用双[20a槽钢斜撑, 其焊接方式和正面牛腿托架一致。侧面牛腿上部纵桥向布置4根I20a工字钢, 用于支立侧模板系统。 (图2)

3.1 荷载计算

3.1.1 混凝土荷载

0号块截面高度自中支墩处向跨中逐渐变小, 为计算方便, 纵向取最大截面面积计算。箱梁横向划分为ABC三个区域, 倒角处采用等效均布荷载代替梯形荷载。详见图3。

3.1.2 其他荷载

(1) 模板荷载:0号块底板采用木模板, 侧模板采用整体钢模, 内模板采用木模板。根据施工经验钢模板均布荷载取3k N/m2, 木模板取2k N/m2。

(2) 施工荷载:施工人员和堆放料、具及行走运输或堆放荷载q3=3k N/m2计算。

(3) 混凝土浇注振捣荷载:混凝土振捣对水平板荷载按q4=3k N/m2。

3.1.3 荷载组合

根据模板支架安全计算规程和建筑结构荷载规范, q=γG∑qGK+γQ∑qQK。纵向长度取1米时各区域荷载组合值和标准值计算如表2。

3.2 底板纵梁I20a工字钢强度及刚度验算底板纵梁20a工字钢有三个支点, 间距1.2m, 为2

跨连续梁模型。箱梁横向ABC三个区域内分别布置4、3、6根I20a工字钢, 工字钢强度、刚度验算见表3。

纵向工字钢应力σ<f=215 N/mm2, 强度满足规范要求。

纵向工字钢扰度f<[f]=l0/300=3mm, 刚度满足规范要求。

3.3 托架上横向I32a工字钢梁强度验算

3.3.1 结构荷载

正面牛腿托架上横向I32a工字钢长12m, 为两跨连续梁结构。横向分配梁承受梁体纵向1.2m长度荷载, 根据3.3.1荷载计算结果, ABC域横向荷载分别为28.1k N/m、294.1k N/m、85.4k N/m。

3.3.2 结构模型和内力计算

I32a工字钢横梁强度计算结构模型如图4。采用结构力学求解器计算得结构内力图如图5。

3.3.3 横梁强度验算

查横向I32a分配梁内力图。

Mmax=103.4k N.m, Qmax=266k N。

计算出双片工字钢最大正应力和剪应力分别为74N/mm2和49N/mm2, 满足规范要求。

采用标准荷载验算刚度略。

3.4 钢牛腿托架强度验算

3.4.1 牛腿受力结构分析

牛腿托架H400型钢和预埋钢板采用角焊缝焊接, 简化为刚接模型。H200型钢斜撑两端简化为铰接。托架计算模型见图6。

3.4.2 牛腿内力计算

据3.3.2荷载计算结果, P1=MAX{373, 376}=376k N, P2=P1/2=188k N。

采用同济大学结构力学解得钢牛腿内力为图7。

3.4.3 H型钢纵梁和预埋钢板焊缝强度检算

由牛腿内力图知A节点焊缝承受弯矩、轴力和剪力。其中MA=250k N.m, NA=213k N, QA=351k N, A节点焊缝截面计算图见图8。

(1) 设剪力V全部由腹板焊缝承担, 焊缝剪应力:τV=V/AW=74N/mm2。

(2) 焊缝在轴力和弯矩作用下, 正应力为:σmax=N/ (Lwhe) +M/W=19N/mm2。

A节点焊缝剪应力、正应力和组合应力均小于规范焊缝fvw、ftw设计值。

3.4.4 H400型钢强度验算

H400型钢在节点处弯矩和轴力最大, 其弯矩MA=250k N.m, 轴力NA=213k N, 正截面应力为:

σmax=N/A+M/W=91N/mm2<f=205 N/mm2

400H型钢强度满足规范要求。

4 施工关键技术

4.1 预埋件安装

钢牛腿预埋钢板安装位置要准确定位, 防止出现偏差影响焊接质量。预埋钢板上的锚固钢筋必须严格按照设计图纸和规范要求焊接, 确保结构安全。墩柱混凝土浇筑过程中应对预埋钢板采取稳固措施, 防止振捣混凝土造成预埋件移位。

4.2 牛腿托架安装

托架H400型钢在工厂切割定型。两侧钢牛腿托架处于墩柱圆弧段, 应对型钢进行切坡确保其和预埋钢板密贴, 两者之间的空隙小于2mm。

角焊缝焊条采用E43系列焊条, 焊工必须持证上岗, 焊缝质量为三级。工地焊缝外观应均匀, 焊缝表面不得有裂缝、焊瘤等缺陷, 表面不得有气孔、夹渣、电弧擦伤等缺陷。

牛腿托架焊接过程中采用控制焊接顺序防止预埋钢板变形。H型钢先采用跳焊对构件定位, 接着采用对称、分段焊接, 避免工件局部加热集中。

牛腿托架正式焊接前需要对顶面标高进行复核, 同一牛腿托架高差不得3mm。为增加牛腿托架的横向稳定性, 工字钢横梁应和牛腿托架焊接牢固。

4.3 支架预压

高墩0号块支架搭设完及模板安装完成后需按设计梁体重量的120%进行堆载预压, 预压使牛腿托架预先完成非弹性变形, 并对支架体系安全性进行检查。预压采用砂袋, 牛腿托架预压前设置2个变形观测断面, 每个断面设3个观测点, 分别布置在每个牛腿托架的中心。预压前测量观测点标高, 每天由专人测量标高变化情况, 每隔8小时测量一次, 并做好详细记录。支架预压一般在4天左右, 直到连续2次沉降量为1~2mm视为稳定, 才能卸载砂袋。卸载前后应测量观测点变形, 以此确定支架弹性变形, 作为预拱度设计依据。

4.4 混凝土浇筑注意事项

混凝土浇注应遵循前后对称、左右对称的原则, 单个牛腿不得偏载承载。

砼浇注过程中安排专人跟踪检查牛腿托架和型钢稳固情况, 确保砼浇注顺利进行。同时, 安排专职测量人员对牛腿托架下沉进行观测并做好记录。如遇特殊情况, 要立刻加固处理。

5 总结

通过京沪高速铁路南京南站枢秦淮河特大桥高墩连续梁0号块施工方案的分析和研究认为:

(1) 当连续梁0号块主墩超过一定高度时 (特别是30m以上) , 相对于传统落地支架, 采用钢牛腿托架施工0号块既节省施工成本, 又能缩短施工工期。

(2) 针对铁路工程高桥墩的特点, 最终设计的牛腿托架受力途经简单, 并方便操作。

(3) 文中提出的高墩0号块托架安装、焊接以及混凝土浇筑技术措施, 能确保工程的施工质量和安全。

通过本次工程实践, 采用钢牛腿支架施工高墩连续梁0号块成功解决了施工中的难题, 该项施工技术对公司类似工程施工有一定的借鉴和推广价值。另外, 项目部按期完成了业主节点目标, 得到了上海铁路局的好评, 为公司赢得了荣誉。

参考文献

[1]GB50017-2003, 钢结构设计规范[S].北京:中国计划出版社, 2003.

[2]GB 50009-2001, 建筑结构荷载规范[S].

[3]TZ210-2005, 铁路混凝土工程技术指南[S].

0#块施工篇7

1 高校教学管理人员地位与作用

教学管理工作是高校教学管理的核心, 高校的性质和任务决定了学校的一切工作都要以教学为中心, 因而也就决定了教学管理在高校工作中具有特别重要的地位。这样也就要求高校教学管理人员掌握高等教育管理基本理论、谙熟高等教育规律、业务水平高、管理能力强、具有创新精神和敬业精神。

教学管理工作涉及面广, 内容繁杂, 但同时这些工作也具有条理性和逻辑性。从课程角度看, 教学管理工作经过教学单位确立课程、教学部门排课、学生选课、教师上课、教务质量监控部门安排听课、评课等课程教学管理周期;从学生角度看, 教学管理工作经过了学生培养计划的制订、学生入学登记注册、学生学籍、成绩管理、日常教学运行、毕业资格审定、毕业证书的发放等学生管理周期。基层的教学管理人员在其中承担了最基层、最具体的管理和协调工作, 起着不可忽视的重要作用。

2 高校教学管理队伍现状及存在问题

随着我国高校教育事业的发展、教学改革的不断深入, 教学管理人员整体素质有了很大程度提高, 但教学管理人员队伍建设相对于高校教学科研队伍建设的速度、质量以及高校的发展要求而言, 还存在着较大的差距和较多的问题。主要有以下几个方面:a.教学管理工作未能得到相应重视。教学管理工作处于为教学服务的辅助地位, 具有服务性、辅助性的特点, 其工作能力和价值相对难以得到显现和发挥, 因此得不到相应的重视。b.教学管理队伍学历结构不合理。目前对教学管理人员选择上要求不严格, 条件不统一, 造成了基层教学管理人员良莠不齐, 其总体文化层次不高、能力不强, 缺乏现代教育管理意识, 对学习新知识、缺乏创新, 不具备开拓能力。c.教学管理人员待遇较低。基层教学管理人员大多默默无闻地工作, 缺乏获得专项奖励的机会, 致使在晋级、评职称时处于劣势, 因此在教学管理工作中作出显著成绩的基层教学管理工作者待遇偏低, 难以稳定基层教学管理队伍。

3 新时期高校教学管理人员应具备素质

教学管理水平的高低直接影响到一个学校的教学水平, 一支高水平、高素质的基层教学管理队伍是学校教学质量的有效保证。作为新时期高校教学管理人员应具备以下优良素质:a.良好的思想道德素质, 能正确处理个人和集体的关系, 正确处理同事之间的关系, 自觉维护集体荣誉, 自觉抵制不良的社会风气;遵守国家法律和社会公德, 要严于律已, 作风正派。b.扎实的业务素质, 能够领会各项管理制度及相关政策, 熟悉并掌握各项工作的内容、程序、方法和步骤, 具备现代化的办公能力, 熟练运用各种现代化操作技术, 保证工作的准确性与效率。c.较强的协调能力, 具备通融豁达的协调能力, 善于化解各种矛盾, 理顺各种关系。d.优秀的组织能力善于把人力、物力、财力等各方面的力量组合起来, 为实现教学管理要求的既定目标而做好工作的教学管理人员是否具备科学组织能力, 是关系到教学管理工作成败的关键问题。e.出色的表达能力, 具有较好的表达能力, 准确地、及时地传递信息, 反映问题, 搞好教学管理工作。

4 加强管理人员素质的培养, 提高教学管理水平

提高认识, 加强教学管理人员队伍建设。搞好教学管理是提高高校教育教学质量的保证, 也是做好服务育人的重要一环。在教学管理人员的教育、培养、稳定等方面下功夫, 在教学管理人员的配备、使用、培训、晋升、待遇等方面制定相应的政策和措施, 为教学管理工作创造良好的氛围, 使教学管理人员努力有方向, 工作有奔头。重视建设教学管理队伍, 制定统一的建设规划和计划, 把学历高、思想素质好、敬业奉献、年富力强, 对自己要求严格的人员充实到教学管理岗位上, 努力建设一支结构合理、素质较高、富有活力、勇于创新的高水平教学管理队伍。

注重培训, 加强对教学管理人员的培养。针对部分管理人员知识结构比较单一的现实, 学校可有的放矢地进行培训, 培训应突出针对性、可行性和效益性。有计划、有步骤地选送一些有培养前途的教学管理人员参加系统教育理论学习, 到上级培训学校进修学习或到教学管理搞的较好的院校调研学习、考察交流, 提高科学文化素养, 学习好的管理经验, 使他们掌握教学规律, 提高研究解决实际问题的能力。

更新教学管理观念, 改进管理方式。没有科学、先进的管理思想和观念指导教学管理实践, 就会出现无序的管理、盲目的管理、低效的管理, 就难以形成生动活泼、富有成效的教育教学局面。教学管理人员在工作中树立可持续管理、管理现代化等思想观念, 用先进、科学的思想观念引导素质修养, 以达到快速提高教学管理素质的目的。

5结论

0#块施工篇8

南宁市葫芦鼎大桥主桥由三跨 (125m+230m+125m) T形刚构组成, 其主跨230 m, 主跨连接10#墩和11#墩, 0#块高13.5 m, 长14 m, 下底宽11 m, 桥面宽19.6 m, 总重量达到了3 400 t以上, 该桥主跨0#块3 400 t以上的混凝土施工方量及吨位在国内同类型桥梁中非常少见。如何保证超大吨位0#块施工的高效和安全施工、保证成品符合验标的要求, 是该技术的关键。

2技术研究的主要内容

(1) 为保证0#块的施工稳定, 需要进行0#块支撑体系方案的比选, 筛选各种支撑方法, 对最具实施性的托架法和钢管支撑法进行了对比, 最终确定钢管支撑法, 并采用有限元法对此法进行仿真分析, 确保证支撑体系的安全性和稳定性。

(2) 超大吨位0#块采用分层浇筑, 单层浇筑总量达到700 m3, 在浇筑方量、厚度大的状态下, 采用大体积混凝土施工期温度场及仿真应力场分析程序进行温控计算, 采用有效的温度控制措施, 保证混凝土构件的质量, 实现高效率施工。

(3) 0#块内各种钢筋、预埋件、预应力管道众多, 施工作业面窄, 如何有效组织、避免干扰、保证施工质量, 是施工组织的关键。

3施工难点分析及制定原则

3.1 施工难点分析

由于0#块位置正处在邕江中, 支撑体系必须在水中设立。给施工带来诸多不便, 极大的增加了施工难度。该桥主跨0#块体积巨大, 总重量达3 400 t。对于一个高13.5 m、长14 m、下底宽11 m、桥面宽19.6 m的大型钢筋混凝土构件来讲, 浇筑成型后外观质量尤其重要, 因此模板加固的好坏就非常的重要且比较困难。并且距离承台顶有20.59 m高。其较一般的悬浇梁工程施工难度更大、技术含量更高。经过认真分析, 我们针对超大0#块如何施工问题, 以及本工程的主要技术难点和拟采取的对策整理如表1。

3.2 施工方案的制定原则

(1) 以保证0#块施工安全、质量、进度为核心展开工作。

(2) 本着降低施工成本的原则, 最大限度发挥施工现场材料的作用。

4 0#块支撑方案可行性分析 (钢管支撑)

(1) 薄壁墩内侧支架。

在0#块薄壁墩内侧设两排共12根ϕ720×8焊管, 在0#块中部每侧腹板下设4根焊管, 焊管支撑于承台上, 并焊于承台的预埋钢板上, 4根焊管分为2根一组, 其纵桥向间距4.2 m, 在0#块中部底板下设4根焊管。每根焊管通过薄壁墩上的预埋件与薄壁墩连接, 每排之间用型钢连接, 以满足受力要求。焊管上以槽钢架做纵向承重梁, 在中部每侧腹板下设3组2[40, 中部底板下设2组2[40, 如图1所示。

(2) 薄壁墩外侧支架。

在0#块纵向悬臂侧距腹板下设一根ϕ720×8焊管, 底板下设一根ϕ720×8焊管, 钢管中心距薄壁墩1.2 m, 其纵向平撑采用3I20工字钢, 与薄壁墩预埋件相连 (或埋入薄壁墩内) , 托架上横梁采用挂篮横梁工字钢。

(3) 翼缘板支架。

采用Ф720的钢管桩作立柱, 每侧翼缘设四根钢管桩, 内侧钢管桩中心距薄壁墩圆端6 cm, 同排 (横向) 钢管之间间距为250 cm, 两排钢管间净距528 cm, 钢管桩用万能杆件及型钢作横联, 承重梁采用挂篮纵梁, 部分挂篮外模架作模板架, 由此形成0#块翼缘支架模板系统。如图2所示。

(4) 加载条件。

因为混凝土在浇注过程中本身不具备承载能力, 其全部重量由模板承担, 再将其传给型钢及钢管桩。因此, 托板只承受其上混凝土的自重, 换算成相应的面荷载作用于钢管桩支撑上。

(5) 整体分析。

从变形及应力云图可以看出:托架最大变形出现在0#块腹板下双槽钢型梁, 为7.291 mm, 第一主应力即型钢最大拉应力也出现在此处, 为124MPa, 第三主应力即型钢最大压应力为157 MPa。

(6) 薄壁墩内侧托架分析。

从变形及应力云图可以看出:薄壁墩内侧托架最大变形出现在0#块腹板下为7.291 mm, 第一主应力即型钢最大拉应力也出现在此处, 为124 MPa, 第三主应力即型钢最大压应力为157 MPa。

(7) 翼缘托架分析。

从变形及应力云图可以看出:翼缘托架最大变形为2.531 mm, 第一主应力即型钢最大拉应力为29.2 MPa, 第三主应力即型钢最大压应力为28.9 MPa。

(8) 薄壁墩外侧托架分析。

从变形及应力云图可以看出:薄壁墩外侧托架最大变形为0.938 mm, 第一主应力即型钢最大拉应力为20.2MPa, 第三主应力即型钢最大压应力为20.1 MPa。

综上所述, 托架支撑结构最大变形出现在0#块腹板下双槽钢型钢梁中部, 为7.291 mm, 7.291<[f]=l/400=10.5 mm。第一主应力即型钢最大拉应力也出现在此处, 为124MPa<[σ]=215 MPa, 第三主应力即型钢最大压应力为157 MPa<[σ]=215MPa。即可以认为该支撑结构在保证施工质量的前提下, 可以满足0#块的安全施工。

经过对整个结构整体的有限元分析, 计算出结构的变形为16.8 mm, 最大压应力为152 MPa, 表明设计出的支架体系能够满足规范要求。

5钢管支撑结构施工注意事项

(1) 钢管支撑加工要保证焊缝质量, 焊缝尺寸要饱满, 避免虚焊等现象, 保证焊接变形不能过大, 在钢管起吊安装前, 对重要部位的焊缝要按设计和施工规范要求进行探伤。对目视检查不合格、探伤检查不合格的焊缝应进行及时处理, 对变形大处的节点, 应进行矫形。

(2) 钢管支撑顶部焊接时, 要确保位置的准确性, 尤其注意在水平面上的高程的正确性, 保证实际受力状态和设计受力状态相符合。

(3) 起横向分配梁作用的钢管之间必须有足够的焊缝连接, 以保证荷载能够均匀分布。

(4) 钢管支撑在施工中应密切观察结构的变形情况, 发现位移过大等异常情况, 立即停止施工。应经常观察钢管支撑结构整体及模板的形状, 以及主要的焊缝是否出现裂纹。

(5) 施工完毕拆除时, 应检查结构的主要受力钢管是否有变形, 若有变形应进行分析, 以便在下一次施工时对相关部位进行加固处理。

6结论

0#块施工特点是场地小, 施工高度高, 技术难度大。以大型承台为基础, 采用钢管支撑结构体系施工, 不仅从技术上解决了巨型0#块施工难题, 确保了工程质量, 提高了施工安全性, 减小了变形, 而且施工速度快。施工后的0#块表面外观质量光滑、线形顺直、未出现任何裂纹, 完全达到了设计控制所要求的预期标准。通过0#块施工实践已经证明, 采用本方案施工具有安装方便、施工速度快、变形小、质量好和安全可靠的特点, 是行之有效和取得成功的施工工艺。

摘要：悬浇梁施工现在已经比较普遍, 其以造价低、施工干扰小而被广泛采用, 但0#块施工相对较为复杂, 其吨位重、作业面窄、预应力管道众多, 因此如何组织好0#块的施工至关重要。本文结合南宁市葫芦鼎大桥大吨位的0#块施工, 具体详尽阐述了施工中可能遇到的问题和应当注意的技术要求。

0#块施工篇9

关键词：钢管桩,结构稳定,受力分析

钢管桩支架是一种可以重复利用的施工设备, 由于其具受力明确、结构稳定、节省空间、安装和拆除方便等特点, 在连续梁0#块支架现浇施工中得到广泛运用。二七长江大桥配套工程Ⅳ标的NW13号桥墩通过合理的支架设计和精心施工, 采用钢管桩作为现浇支架进行了0#块的施工, 取得了良好的经济效益和社会效益。

一、工程概况

武汉二七长江大桥配套工程- (配) Ⅳ标段起于武大铁路以北, 二七大桥正桥结束处, 由北向南依次跨越规划一路 (余家头路) 与和平大道, 终点位于和平大道与友谊大道之南干渠路间。本文介绍的NW13左幅桥墩的0#块长度为10m, 为斜腹板单箱双室结构, 其顶板宽度从1981.5㎝～2048.1㎝变化, 底板宽度从1089.8㎝～1156.4㎝变化, 梁高度从433.4㎝～480㎝变化, 累计混凝土方量为338m3, 采用墩旁托架法进行施工。

0#托架自上而下采用的结构为I36a、2H588、钢管桩。其中承台外的钢管桩采DZ90打桩锤进行插打, 承台上的钢管桩通过承台上的预埋件和承台相连。在钢管桩设置H588型钢作为0#托架承重主梁, 后在H588型钢上安装I36a工钢, 并在其上安装模板, 进行混凝土浇筑。钢管桩采用外径800mm、壁厚10mm的焊接螺旋管。

支架安装时应设预抬, 预抬值包括弹性变形、非弹性变形和地基沉降, 弹性变形值为1.0cm, 非弹性变形和地基沉降现场应根据实际情况来取值。

二、施工荷载

验算时模板、施工人员及设备荷载按主体结构自重乘以0.3的系数考虑, 即取主体结构自重乘以1.3的系数作为设计荷载。由于13#桥墩处箱梁是变截面箱梁, 计算时取距离桥梁中心3.125m处箱梁截面为计算截面 (取大里程方向) , 计算截面的面积为25.59㎡。

三、钢管桩支架的受力分析

1、临时墩受力计算

临时墩的最不利受力工况按:T构的一侧的10#梁段已浇注完, 另一侧的10#块梁段浇注完后其施工挂篮坠落, 同时考虑混凝土偏载的影响, 即一侧节段的重量增加2%, 另一侧节段的重量保持不变, 计算时偏安全不考虑主墩支座承受梁段自重力。挂篮自重按Pg=750kN。

墩位处共布置6个钢管砼柱 (每侧3个, 布置于中、边腹板处) , 顺桥向间距4.6m, 横桥向间距2×2.7m, 采用φ外=800㎜钢管砼柱 (壁厚10mm) , 由力矩平衡可得:

由 4.6R1+ ∑ Pi li=0

R1、R2均由三根钢管砼柱承受, 单根钢管砼柱的轴压力为:

N1=30628.2/3=10209.4kN, N2=4517.4/3=1505.8kN

钢管柱混凝土含钢率为:

钢管柱的等效长度:l0=μl=7 m