A2/O工艺

A2/O工艺（精选9篇）

A2/O工艺 篇1

1 桂林市第四污水处理厂的基本运行概况

桂林市第四污水处理厂由中国市政工程中南设计研究院设计,主要设备均由奥地利进口,1996年元月投入运行,设计日处理污水量10万m3,采用A2/O活性污泥处理工艺,曝气系统采用鼓风微孔橡胶膜。第四污水处理厂是在桂林上窑污水处理厂原址扩建,自2003年前因配套管网及前方泵站未建好,日处理污水量只有5万m3,随着排水管网及雨污分流系统的逐步完善,水量逐年增大。2003年2月厂前方馒头山泵站投入运行,2006年第四污水处理厂基本达到满负荷运行,目前日污水处理量达到11万吨。第四污水处理厂进水污染物COD浓度由1996年平均只有100mg/L的数值逐年增长,到2007年已达到年平均值220mg/L,各污染物浓度均由设计浓度的50%左右逐步提高,目前均达到设计进水水质的浓度。第四污水处理厂A2/O工艺通过精心调整工艺参数,氮的去除率为60%~80%,磷的去除率为70%~90%。自2007年11月紫外线消毒系统投入运行后,出水水质完全达到GB18918—2002一级B类标准。

1.1 第四污水处理厂的工艺流程(见图1)

1.2 设计进出水水质(见表1)

1.3 鼓风机及曝气系统

污水净化厂大功率设备主要是鼓风机,鼓风曝气系统电耗一般占全厂电耗的40%~50%,因此对鼓风机进行更新改造,是污水厂的节能重点。第四污水处理厂的曝气系统采用罗茨鼓风及微孔曝气器相结合,最根本的节能措施就是提高鼓风机的效率以及扩散装置效率。第四污水处理厂原配有奥地利进口风机5台,其中,1号、5号为变频调速,功率为142kW;2号、4号为高、低两极调速,功率为160kW;3号为高速备用,功率为160kW。1号、2号和4号、5号分别供两组生化池,3号风机出气管道设有旁通管道连通,通过调整出气管上的阀门均可向两组缺氧好氧池供气。第四污水处理厂的风机随着运行时间的累积逐渐老化,故障率增加,使用可靠性下降。由于是奥地利进口风机,风机进口配件昂贵,进一步维修成本过高,第四污水处理厂对风机设备逐一进行更新改造。从2005年至2007年第四污水处理厂先后共更新了四台国产风机。在2号、4号位安装国产ARF250系列的两叶风机,流量为108.6m3/min,轴功率160kW。3号、5号位安装JAS250的三叶风机,流量为92.9m3/min,轴功率112kW。

2 风机的更新改造节能

2.1 利用变频器对电机进行变频调节,可节约电耗

第四污水处理厂于2005年2月购置两台风机型号为ARF250的国产两叶罗茨风机,分别安置在原来的2号、4号机座位置,配用电机型号为Y355M1-6,轴功率160kW。2号鼓风机配有安川变频器,采用变频方式调节,均为满频率时,用电流表测出2号风机的输入电流为280A,4号风机输入电流为300A,使用电度表测得2号变频风机比4号风机每小时省电10kW。另外使用变频器运行调度更灵活方便,通过生物曝气池在线安装的溶解氧,可以通过变频调节更好的控制曝气池DO值在0.5mg/L~2.5mg/L。4号风机只能开高速,无法进行风量调整,造成能耗浪费。

2.2 合理进行风机选型,降低改造成本

根据第四污水处理厂积累的原始数据,我们摸索出随着季节的变化,水量、水质均发生变化的规律。每年的3~8月期间,桂林第四污水厂普遍存在水温较高,活性污泥生化处理效率高,居民用水量大,进水浓度低的特点,因此风机的供氧量也发生改变。在此阶段鼓风机供风量在90m3/min可满足一组缺氧好氧池的DO值在1.0mg/L~1.7mg/L,选用国产JAS250三叶风机流量92.9m3/min,电机功率132kW,便可满足工艺要求。另外原有的142kW的进口电机可以替代国产的电机,从而节约改造成本。从2006年5月在3号位置安装小功率风机以来,使用3号鼓风机每小时比4号风机少用25度电,根据工艺情况,以一年运行3号风机180天计算,一年可省电10.8万度,而购买一台JAS250三叶风机只需7万多元,运行两年便可收回成本。

2.3 配合工艺情况,合理搭配风机,可以大大挖掘节电潜力

表2是2006年5—8月期间对风机开启组合形式测定的数据,是在进水泵等其他设备运行同等情况下,工艺参数稳定时测定的电量数据。我们总结出三叶风机比两叶风机压缩空气效率高,3号、5号改造后采用三叶风机噪音较小,三叶风机比二叶风机运行效率高、节电。在供气量在185m3/min时,使用Ⅰ组合运行(3号与5号风机)更能节约用电量,而且溶解氧1号、2号控制均匀。使用Ⅱ组合运行,2号风机运行40Hz时,与3号风机运行50Hz时供气量相同,但每天多用257度电。使用Ⅲ组合运行,每天比Ⅰ组合运行多331度电,其中比Ⅱ组合运行多用102度电,主要原因为2号、3号风机相邻,3号风机通过阀门转向2号缺氧好氧池曝气,由于阀门密封不紧,气体发生气湍,造成能耗浪费。考虑到机组更换运行,因此在3—8月期间,采用Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ组合形式为较佳方式,电耗较低,基本在0.67度/吨。当机组出现故障需维修时,可按照Ⅳ、Ⅴ开启风机,电耗在0.76度/吨。在9月至次年3月期间,一般均按照Ⅵ、Ⅶ、Ⅷ方式运行,电耗在0.88度/吨左右。通过实践数据证明,在满足工艺条件下,合理组合风机,可以大大挖掘节电潜力。

3 曝气系统的节能

保证风机在正常压力下运行,既是节能的表现,又是设备管理的重要体现。第四污水处理厂采用具有布气均匀、氧利用率高、动力效率高等优点的微孔曝气器,大大降低了能耗。但是使用时间较长后,橡胶曝气膜会出现老化、弹性下降以及出现微孔堵塞、曝气系统压力上升等情况,导致风机超压运行造成风机电流、气压过高,不仅浪费能耗,而且超过风机正常运行时会严重影响风机使用寿命。在运行中我们的经验体会主要是:定期进行曝气系统的维护,包括以下内容。

(1)对风机管道进行维护。每半个月对风机进气滤清器进行清洗,每周排放风机的冷凝水。

(2)确保曝器管在正常状况下使用。发现有损坏的曝气膜或脱落的曝气睹头,立即关闭该支管的阀门,以免造成大量气体从此溢出,造成翻浪现象,影响整个曝气池的充氧效率。我们进行测定,当出现一个支管翻浪时,缺氧好氧池出水DO由2.0mg/L降至1.4mg/L,大大影响充氧效果,造成能耗浪费。

(3)及时对损坏的曝气管进行检修。当曝气管断裂或曝气膜堵头脱落后,缺氧好氧池内污泥、污水从破损处进入曝气支管,容易生长大量的生物膜堵塞曝气膜,导致支管的阻力增大,运行效果降低。另外,当关闭的曝气阀门超过该组总数的15%,曝气系统压力表明显上升,必须及时对曝气池进行检修。检修时应注意,曝气管上不要放置较重的物体,因为直管和支管采用焊接连接,受压后接口容易断裂导致漏气。

(4)定时全部更换曝气膜。普通的橡胶膜运行3—5年后就会产生严重的堵塞,造成系统压力增大等情况,影响正常运行。2006年元月我们对2号缺氧好氧池的曝气膜进行全部更换,更换后风机管道系统压力下降3k Pa~8kPa,充氧效率明显提高,风机频率可以降低10%,每年可节约电量10万度。由于曝气膜彻底更换通常费用高,工作量大,而且曝气膜的价格和质量均有很大的差距,因此我们通过累计污水厂运行数据,结合实际情况,对更换曝气膜的费用与提高充氧效率后的节约电量相比较,从而确定曝气膜的更换周期。

4 污水提升泵的节能

污水提升泵的电耗一般占全厂电耗的15%左右,因此污水厂进水泵站的节能降耗也很关键,第四污水处理厂在该方面的举措具体为两点。

4.1 在进水泵出水管口加拍门

第四污水处理厂目前每天有6万吨污水需通过进水泵房提升,另外有4万吨的污水从平山泵站通过压力管道直接输送至进水泵出水口的集水渠处汇合,汇合口水位波动大。当细格栅栅前水位过大时,集水渠水位高出进水泵喇叭出水口水位,导致不运行的水泵出现回水现象,既造成能耗浪费,又会对水泵产生损害。为解决这一问题,我们不是采用常见的加高水泵出水管口方式直接提高水泵静水扬程来解决,而是采用在出水管口加拍门的方式解决,这样减少水泵静水扬程,从而减少电耗。以每台水泵的额定流量为500L/s,节约水头0.5m,水泵效率75%计算,这样每台时可以节约6度电,每年可节约7万度电。

4.2 新增变频装置,达到节能效果

由于第四污水处理厂采用的五台进水泵均为同一型号规格的水泵,采用水位控制时常出现水泵频繁开停现象,造成能量损失,而且频繁开机对水泵磨损较大。2007年11月第四污水处理厂增加一台变频器控制水泵的转速,从而控制水量。同时,在进水泵房集水井处标注最高水位,设置警戒水位区域、高效段水位、低水位报警及干保护断电装置,从而更有效地控制水泵在合理的水位开机,减少了设备开启次数,使得运行费用大大降低。

5 对维修成本高的耗能设备进行改造

对于一些设备故障率高或者维修量大、维修成本高,较大影响正常生产的设备也是第四污水处理厂设备节能改造的重点。

5.1 采用变频调速代替原来的皮带调速,减少能耗

污泥脱水车间泥泵、药泵使用多年后,设备老化故障多,维修工作量大,平均每两个月就要更换一条调速皮带。随着变频器的发展,小型变频器价格下降。采用变频调速代替原来的皮带调速,减少由于皮带摩擦造成的能力损耗。经过变频调速改造后的泥泵、药泵,工作状况稳定。改造后三台泥泵每小时可节约用电12度,每年可节约用电4.38万度,节约更换调速设备的维修费4800元,而更换变频装置费用为1.8万元,扣除投资成本,一年节约了5.6万元。

5.2 采用技术革新,增设电机保护装置,节约维修成本

第四污水处理厂由于运行时间较长,回流系统中浮渣多,易造成剩余泵堵塞,电机频繁烧毁,维修成本过高,甚至会影响生产。经过研究发现剩余泵控制电路中的断路器对过电流反应不够灵敏,电机持续过负荷造成烧坏。我们在电机绕组用上热敏电阻元件进行保护试验,改造后剩余泵没有出现烧坏电机的现象,运行良好,每年节约维修费用1万余元,大大减少维修人力,保证正常生产。

6 结语

结合工艺调配,通过不断摸索,在推进和谐,创建节能减排的工作中,第四污水处理厂在2006年和2008年取得了较大成效(见图2~图3)。

2006年污水处理电耗为0.0756度/m3,比2005年节约用电6.3%,实际节电21.42万度。2007年11月增加了紫外线消毒系统进行深度处理,出水水质更佳,完全达到GB18918—2002一级B类标准,2007年电耗全年电耗为0.0779度/m3。

2006年COD污染物削减量为6233吨,2007年COD污染物削减量为7676吨,分别比2005年增长416吨和1859吨,增长率分别为7.2%和32.0%,2007年COD削减电耗为0.365度/kgCOD,比2005年削减COD的电耗下降17.2%,节能减排效果显著。2008年包括紫外消毒系统运行在内(紫外灯用电量约30万度),COD电耗0.413度/kgCOD,运行电耗在全国污水厂均属较低的值。

由于污水处理的耗电大,成本高,尤其是近年来电费不断上调,使污水处理厂的运转费用不断增高,不少建成的污水处理厂往往因经费不足而不能正常运转,导致大量的基建投资不能充分发挥其环境效益、经济效益和社会效益。因此在污水厂的建设中应选择合理的工艺,在污水厂运行过程中注意进行工艺调整,尽可能地使用节能设备及装置,加强科学管理,才能使污水处理技术向低能耗、高效率的方向发展。

摘要：本文结合A2/O污水处理工艺运行的情况,就桂林市第四污水处理厂节能减排的效果谈谈个人体会,以供同行参考。

关键词：A2/O污水处理工艺,鼓风曝气系统,节能减排

参考文献

[1]王洪臣.城市污水处理厂运行控制与维护管理[M].北京:科学出版社,1997.

[2]美国自来水厂协会著,刘文君、施周译.水质与水处理公共供水技术手册(第五版)[M].北京:中国建筑工业出版社,2008.

A2/O工艺 篇2

城市污水处理厂采用多点进水的改良A2/O生物脱氮除磷工艺,取得了较好的脱氮除磷效果.在工艺运行中,通过采取有效的调控措施,保证了生化池脱氮除磷各反应单元的.溶解氧要求,得到了较佳的工艺运行参数控制范围.

作 者：李绍秀 谢晖 郭玉 Li Shaoxiu Xie Hui Guo Yu 作者单位：李绍秀,谢晖,Li Shaoxiu,Xie Hui(广东工业大学建设学院,广州,510640)

郭玉,Guo Yu(广州市京水水务有限公司,广州,510385)

A2/O工艺 篇3

关键词：厌氧-缺氧-好氧活性污泥法,化工污水处理

1化工污水特点

化工产品生产过程中产生的废水表现为:有机物浓度高、含盐量高、色度高、难降解化合物含量高、治理难度大。江苏省盐城市陈家港化工园区污水处理厂收集的废水大部分为工业废水, 并有少量的生活污水;工业废水与生活污水水量的比例约为5-6∶1, 主要污染源大部分属于精细化工行业。

2 A2/O工艺特点

A2/O工艺是80年代初期开创的处理技术, 作为目前采用较为广泛的一种脱氮工艺, 该工艺是在厌氧-好氧、除磷工艺中加一缺氧池, 将好氧池中部分混合液回流至缺氧池前端, 以达到硝化-反硝化脱氮的目的。所以A2/O工艺可以同时完成有机物的去除、脱氮、除磷等功能, 脱氮的前提是NH3-N应完全硝化, 好氧池能完成这一功能;缺氧池则完成脱氮功能;厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。

2.2.1 A/O系列生物脱氮系统及基本原理

污水中含氮有机化合物经异氧细菌作用分解成NH3-N, 在好氧条件下, 由于亚硝酸盐和硝酸菌的作用, 氧化生成亚硝酸氮 (NO2-N) 和硝酸氮 (NO3-N) , 称为硝化过程。影响硝化过程的主要因素有:污泥、p H、温度及溶解氧。

在缺氧条件下, 由于兼性脱氮菌的作用, 在氢供给体充分的条件下, 将NO2-N和NO3-N还原成N2, 排入空气中, 同时有机物分解, 称为脱硝过程, 最后达到脱氮。影响脱硝的主要因素有:适当的缺氧条件、氢供给体 (有机碳源) 、p H、温度等。

2.2.2 A/O系列生物除磷系统及基本原理

在厌氧池中, 由沉淀池回流的活性污泥, 一旦处于厌氧状态, 其中的磷即以正磷酸盐的形式释放到混合液中, 进入好氧池。处于好氧状态时, 又将混合液中的正磷酸盐大量吸收到活性污泥中, 污水中的含磷量降低。经过二次沉淀池固液分离后, 将含磷的剩余污泥排出, 达到除磷和去除BOD的目的。

生物除磷可分为三个阶段, 即:细菌的压抑放磷、过度积累和奢量吸收磷。要使磷过度积累和奢量吸收, 首先要将细菌细胞置于不利的生活条件 (压抑状态) 下, 使细菌体内积聚的磷释放出来。在A/O系统中, 当活性污泥处于短时间的厌氧状态时, 贮磷菌把贮存的聚磷酸盐进行分解、提供能量, 并大量吸附污水中的BOD、释放磷 (聚磷酸盐水解为正磷酸盐) , 使污水中BOD下降, 磷含量提高;在好氧阶段, 微生物利用被氧化分解所获得的能量, 大量吸附在厌氧阶段释放的磷和原污水中的磷, 完成磷的过度积累和最后的奢量吸收, 在细胞体内合成聚磷酸盐而存贮起来, 从而达到去除BOD和磷的目的。

2.3与A2/O工艺配套的深度处理方法

由于化工污水中含有较高浓度的可生化性较差有机污染物, 这些物质很难通过生化处理手段进行高效率地去除, 预计二沉池出水水质距达标排放尚具有一定的差距, 因此, 设置适宜的深度处理以稳定出水水质有其必要性。

经二级生化处理后的废水, 主要污染物为COD和氨氮, 具有污染物浓度低、废水的可生化性较差等特点。针对这种低浓度废水的处理, 目前常用的处理工艺有过滤法、吸附法、膜分离法、氧化法、生物法等。过滤法对有机物的去除率较低, 常用作预处理;吸附法、膜分离法均存在运行成本高的问题, 且膜材料极易堵塞, 吸附剂的后续处理形成严重的二次污染。生物法应用于化工类废水的深度处理, 具有工艺流程简单、投资及运行费用低、安全性好等优点。

2.3.1关于高级氧化剂的选择

由于臭氧 (O3) 的氧化能力极强, 分解后无毒副作用, 是公认的最佳氧化剂。结合相关工程实践与理论研究, 针对化工类难降解废水的深度生化处理, 臭氧氧化——深度生化处理工艺处理近年来得到较多的科研研究和工程应用, 并在工艺的运行参数、处理效果、系统集约化、处理效果稳定性与安全性、自动化控制等方面获得了诸多的成功经验及研究成果, 如中石化塔河分公司污水处理项目、中石化扬子石化污水处理项目、中石油乌鲁木齐分公司等。

2.3.2深度生化处理工艺

比较适用的深度生化处理工艺有:膜生物反应器 (MBR) 、移动床生物反应器 (MBBR) 、曝气生物滤池 (BAF) 等。以下详细介绍一下曝气生物滤池 (BAF) 法工艺。

曝气生物滤池 (简称BAF) 结合了生物接触氧化功能与过滤功能于一身的水处理工艺, 是一种高负荷淹没式固定床三相反应器。

目前, 曝气生物滤池工艺已被广泛应用于市政、中石化炼油废水的深度处理中, 如中石化塔河分公司、中石化西安分公司、中石化清江分公司、山东聊城污水处理厂等等, 该工艺彻底解决了低浓度废水处理中处理效率和安全性问题, 处理效率高、工艺安全稳定, 在工程上和经济上具有可行性。

2.3.3 A2/O工艺应用实例

盐城市陈家港化工园区污水处理厂二期工程采用A2/O+PACT处理工艺, 工艺过程为污水经格栅、均值混匀池、加药及粉末活性碳在有活性污泥作用的环境下在经厌氧、兼氧、好氧生化处理、沉淀澄清后外排。

该污水处理厂通过截污管网收集的废水大部分为工业废水, 并有少量的生活污水;工业废水与生活污水水量的比例约为5-6∶1, 主要污染源大部分属于精细化工行业。

竣工验收环保验收意见中提到, 江苏省环境监测中心提供的《建设项目竣工环保验收监测报告》表明:项目总排口的p H值以及SS、CODcr、BOD5、石油类、动植物油、氨氮、TP、LAS挥发酚、苯胺类、硝基苯类、总氰化物、硫化物、总铜、总锌、总锰排放浓度日均值均满足《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 表4中一级标准要求;总镉、总镍、总铬、六价铬、总铅排放浓度日均值均满足《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 表1标准要求。

陈家港化工园区在采用A2/O+PACT处理工艺后, 排放的污水水质可达到《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 一级标准。

参考文献

[1]S M斯特罗纳奇, T拉德, JN莱斯特.工业废水处理的厌氧消化过程[M].李敬, 金增林.北京:中国环境科学出版社.1989

[2]废水工程处理、处置及回用 (第二版, 美国梅特卡夫和埃迪公司, 化学工业出版社)

[3]郑永东, 白端超.A/O工艺中水解 (酸化) 系统的微生物生态及其在印染废水处理中的作用[J].环境科学与技术, 1998 (2)

A2/O工艺 篇4

在中试规模的倒置A2/O工艺中,考察了通过控制溶解氧浓度实现短程硝化反硝化的效果.试验表明,在溶解氧为0.3～0.8 mg/L的条件下,可以实现短程硝化反硝化,平均亚硝化率可达64.5%,对TN的.平均去除率为66.8%,但易导致严重的污泥膨胀;在低氧(DO=0.3～0.8mg/L)与常氧(DO=1.6～2.5 mg/L)模式交替运行的条件下,可以维持稳定的短程硝化反硝化,平均亚硝化率可达48.4%,对TN的平均去除率为64.3%,对TP的平均去除率可达38.5%,污泥的SVI控制在112 mL/g左右.

作 者：付国楷 周琪 杨殿海 邱兆富 徐晓宇 FU Guo-kai ZHOU Qi YANG Dian-hai QIU Zhao-fu XU Xiao-yu  作者单位：同济大学,污染控制与资源化研究国家重点实验室,上海,200092 刊 名：中国给水排水  ISTIC PKU英文刊名：CHINA WATER & WASTEWATER 年，卷(期)： 22(17) 分类号：X703.1 关键词：短程硝化反硝化   倒置A2/O工艺   低C/N值   城市污水  

A2/O工艺 篇5

1污水处理厂概况

该污水处理厂在日常运行中存在如下问题:第一尽管该厂在处理重金属污染物和其他有机物方面达到不错的效果,但在氮磷污染物的问题上未能有效解决。该厂目前氮磷总含量为: TN>0.2mg/L ;TP>0.02 mg/L,该数据表明氮磷存在一定的污染情况。第二是该污水处理厂处于感敏江河流域区域,若直接将污水释放至周围江河,必定对水域环境造成污染。所以, 脱氮除磷是该处理厂目前面临的重要问题。

2 A~2/O工艺设计流程

2.1 A~2/O工艺理念

A~2/O是以传统活性污泥工艺及生物除磷工艺等为基础, 达到脱氮除磷的集成工艺,并经过厌氧区、缺氧区和好氧区的构成进行处理。A~2/O工艺首先在厌氧区进行对有机氮氨化的作用,然后进入好氧区起到硝化功能,经过混合液产生回流, 继续在缺氧区反硝化,以达到脱氮的作用。其中,污水中的氮磷及其他有机物都在不同微生物菌群的作用下被有效去除。 同时,该污水处理中对厌氧、缺氧和好氧三个区域严格进行了区分,使不同微生物菌群得到快速生长繁殖,以便于达到脱氮除磷的作用。但是,A~2/O工艺依然存在一些难以调和的问题,硝化菌、污泥龄和聚磷菌等之间存在相对的矛盾和竞争,致使在同一工艺系统中难以使脱氮除磷高效实现。

2.2氧化沟工艺

氧化沟工艺是建立在活性污泥工艺之上,其自身特点有主要几点:一是污泥年龄长,二是曝气时间长,三是剩余污泥生成量少等。它的原理是遵循循环混合曝气沟渠来实现工艺。该工艺的生化反应器是连续的反应池,通过搅动装置和曝气进行方向控制,并向反应器内的混合液进行传递水平速度,使混合液被搅动,然后在氧化沟闭合的条件下循环流动。 氧化沟的设计流程原理是连续流反应器,将好氧吸磷、硝化等生物过程连续进行,产生独特的工艺方式。这种循环连续, 以及混合液反应流程的特点,既符合曝气的优势,又达到推流式反应的作用,是氧化沟工艺最大的优势。

2.3 A~2/O氧化沟工艺协同生物

A~2/O氧化沟工艺协同生物是经过改良形成的,采取厌氧区完全混合的方法,在缺氧区和好氧区以循环推流,由循环水体迅速稀释进水,并排放至相应的池区。该方法在A~2/ O工艺的基础上结合氧化沟循环推流的特点,使污水处理工艺中的弊端被有效避免,使污水处理厂达到良好的处理效果。 A~2/O氧化沟工艺通过两种实现去除有机物,一是吸附,二是降解;并通过生长代谢的微生物、脱氮除磷来达到除碳的效果。 因此,将生物选择区设置在厌氧区的前面,是为达到两种效果,首先是减少回流污泥溶解氧,其次是硝酸盐对厌氧区释放氧。

A~2/O氧化沟工艺通过生物硝化和正常同化的微生物对氨氮进行去除,但在实际处理污水时,该方法的处理效果较为不理想。为此,A~2/O氧化沟工艺必须以生物硝化来去除氨氮。同时,由于季节能影响实际去除效果,所以必须在实际工艺中控制污泥龄和溶解氧水平的参数。在A~2/O氧化沟工艺协同生物中,厌氧除磷和好氧吸磷是两个主要过程。该工艺对磷的去除效果良好,但由于出水产生较大波动,导致运行除磷过程较为不稳定。

3实际效果分析

该污水处理厂使用A~2/O氧化沟工艺协同生物达到了对TN、COD的高效去除。该厂进出污水水质达到标准要求,其中COD为233.2mg/L,TN为39.27mg/L,TP为6.12mg/L。而经过A~2/O氧化沟工艺协同生物后,对COD的去除率高达95.31%,TN去除率为75.24%,TP去除率为97.32%,已经达到我国污水处理的一级标准。

4结束语

经过分析可以说明,A~2/O氧化沟工艺协同生物确实能以其自身的优良效果广泛适用于我国城镇污水处理厂。但相对来说,我国使用生物达到脱氮除磷的工艺起步较迟,同时由于污水厂缺乏资金,以及其他不可抗因素等导致出水中的氮磷始终无法完全消除。因此,当前应当不断在A~2/O氧化沟工艺协同生物的基础上继续研发污水处理方法,争取早日实现完全脱氮除磷的优良出水。

摘要：根据某污水处理厂的工程建设、工艺流程以及运行效果深度分析A2/O氧化沟工艺在污水处理方面的优势,并探讨其中存在的问题。同时结合两种处理污水的工艺,并协同生物污水进行叙述。通过对A2/O氧化沟工艺协同生物污水处理的测试数据表明,该方法能对多种污染物起到良好的处理效果,其中包括COD、有机物、氮磷等,其成熟的工艺处理方法已经逐步在我国城镇污水处理厂得到广泛应用。

关键词：A2/O氧化沟工艺,协同生物污水,处理

参考文献

A2/O工艺 篇6

本文对倒置A2/O工艺生物脱氮除磷技术的氮平衡与脱氮效率进行了分析研究。

1 实验部分

1.1 倒置A2/O工艺流程

倒置A2/O工艺流程如图1所示。缺氧池、厌氧池均配有搅拌设备。缺氧池置于厌氧池前,系统进水首先进入缺氧池,为缺氧池提供充足的碳源,提高了碳氮质量比(C/N),加快了反硝化速率[11],进而提高了系统的脱氮效率;而且由于污泥回流至缺氧区,缺氧区污泥浓度较好氧区高50%左右,单位池容的反硝化速率明显提高,反硝化作用得到有效保证[12]。进水、回流混合液和回流污泥一起进入缺氧区,微生物利用进水中有机物为碳源,使得回流硝化液和回流污泥带来的硝态氮在反硝化菌的作用下进行反硝化反应,形成气态氮,实现了系统的前置脱氮。

在厌氧区,聚磷菌合成并储存聚-β-羟基丁酸盐(PHB)等储能物质积聚吸磷动力,聚磷微生物利用其细胞内聚磷酸盐分解产生的能量吸收污水中的易降解COD,同时释放磷酸盐。好氧池通过曝气维持供氧,主要进行硝化反应,硝化菌[13]将污水中存在的NH3-N转化为硝酸盐氮;聚磷菌利用在厌氧条件下产生的动力进行过度吸磷,含磷的污泥从系统中排出,从而实现生物除磷的目的。

1.2 倒置A2/O工艺中的氮平衡

活性污泥处理单元中的氮平衡见式(1)。

式中:Q为污水进水流量,m3/d;TNIN为进入系统的总氮质量浓度,mg/L;TNOUT为离开系统的总氮质量浓度,mg/L;NDN为被反硝化的氮质量浓度(包括厌氧池与缺氧池),mg/L;NEXP为剩余污泥中的氮质量浓度,mg/L。

在倒置A2/O工艺污水处理系统中被反硝化的氮计算公式见式(2)～式(4)。

式中:NANO为缺氧池反硝化的氮质量浓度,mg/L;NANA为厌氧池反硝化的氮质量浓度,mg/L;NSIN为进水中硝态氮的质量浓度,mg/L;NSAE为好氧池末端硝态氮的质量浓度,mg/L;NSAN为缺氧池末端硝态氮的质量浓度,mg/L;NSANAE为厌氧池末端硝态氮的质量浓度,mg/L;r,R分别为混合液回流比和污泥回流比。

假设回流的NO3在整个系统中完全反硝化。在稳定条件下,NSAE与TNOUT一致,且微生物同化作用合成的生物量等于剩余污泥排除量[8],计算公式分别见式(5)和式(6)。

式中:SIN为进水的BOD5,mg/L;SOUT为出水的BOD5,mg/L。

将式(2)～式(6)代入式(1)得到氮的物料平衡式,见式(7)。

1.3 总氮去除率分析

假设NSIN为0,NSAE来自好氧池混合液回流和污泥回流,出水总氮质量浓度和系统总氮去除率(η,%)可根据系统的物料平衡进行计算,分别见式(8)和式(9)。

将式(8)代入式(9)得到式(10)。

2 结果与讨论

2.1 回流比对总氮去除率的影响

广州某城市污水处理厂采用倒置A2/O工艺处理污水,设计水质进水的BOD5为100 mg/L,进入系统的总氮质量浓度为30 mg/L,出水的BOD5为10 mg/L,C/N为4.2,倒置A2/O工艺回流比对总氮去除率的影响见图2。由图2可知:在一定范围内倒置A2/O工艺的总回流比(R总=R+r越大,总氮去除率越高;当R总由1.5升至3.0的过程中,实际运行总氮去除率由53.87%提高至64.42%。主要原因是随R总的增大,提高了缺氧/厌氧池的硝化液浓度,保证了缺氧/厌氧池反硝化菌的数量,维持了反硝化的稳定。当r由2.0升至3.0时,总氮去除率降至58.15%,主要是因为过高的r给缺氧/厌氧池带来大量的溶解氧,破坏缺氧/厌氧池的缺氧环境,影响反硝化脱氮。根据实际运行效果,选取R总为3.0,其中R为1.0,r为2.0,理论总氮去除率为78.75%,实际总氮去除率达64.42%。

理论值;■实际值

2.2 C/N对总氮去除率的影响

C/N对总氮去除率的影响见图3。由图3可见:随C/N的增大,总氮去除率逐渐增加,说明C/N的增大,有利于反硝化反应的进行;C/N为4.2时,总氮去除率最高,达64.42%。由于反硝化细菌属于异养菌,所以进入缺氧段的污水中必须有充足的有机碳源才能保证反硝化的顺利进行。污水中的C/N越高,则其中可降解有机物浓度越高,可为反硝化过程提供充足的碳源,促进反硝化过程的进行,脱氮效果越好;反之C/N越低,无法为反硝化过程提供足够的碳源,影响体系内菌体的繁殖,脱氮效果变差。C/N越高,缺氧段异养型反硝化菌越易成为优势菌群,反硝化菌利用污水中可降解的有机物作为电子供体,以硝酸盐作为电子受体,将回流混合液中的硝态氮还原成气态氮释放,从而达到脱氮目的。

3 结论

A2/O工艺 篇7

关键词：污水处理,A2/O型膜生物反应器(MBR),工程设计,中空纤维膜

膜生物反应器(MBR)是膜分离技术与传统活性污泥法有机结合而成的新型工艺。A2/O工艺具有除碳和脱氮除磷的作用。结合上述两种工艺的A2/O型MBR工艺,可进一步拓展MBR的应用范围,使MBR在城市污水深度处理中得到更广泛的应用。

为此,在上海市吴淞水质净化厂进行的处理规模为20 m3/d的A2/O型MBR工艺的中试试验(2008年11月20日~2009年3月30日)基础上,总结了A2/O型MBR的设计参数和计算方法。

1 试验流程与方法

1.1 试验流程

工艺流程见图1。

试验用水为该厂的格栅井出水。其化学需氧量(CODcr)、5 d生化需氧量(BOD5)、氨氮(NH3-N)、总氮(TN)、总磷(TP)和悬浮固体浓度(SS)的平均值分别为490、191、39、76、6.3、152 mg/L。该工艺中设置了两个回流:回流污泥(回流比1∶1)从MBR池回流至厌氧池,目的是实现厌氧释磷;硝化液(回流比3∶1)从MBR池回流至缺氧池,目的是实现反硝化脱氮。

1.2 膜组件

试验在MBR池内安置了两支独立的旭化成化学株式会社的UNA-620A中空纤维微滤膜组件。材质为聚偏氟乙烯(PVDF);工作方式为外压式;公称孔径为0.1μm;单支膜面积为17.5 m2(原厂型号为25 m2,为适应试验要求改为17.5 m 2);膜组件尺寸为φ0.15 mm×1.4 m。

1.3 操作条件

本试验接种二沉池的污泥。污泥质量浓度(MLSS)为6 000~7 000 mg/L,2008年11月20日~2009年3月30日期间的试验基本运行参数见表1。

1.4 分析方法

试验测定项目包括CODcr、BOD5、NH3-N、TN、TP、SS、浊度、色度和粪大肠菌群数等。测定均采用标准方法[1]。

2 试验结果

表2为试验的运行结果,其中2008年11月20日~2008年12月31日的检测频率为1次/d,而2009年01月01日~2009年03月30日的检测频率为0.33次/d。

由表2可知,A2/O型MBR工艺运行稳定,抗冲击负荷能力强。系统对污染物处理效果好,出水各项指标优于国家一级A的排放标准,强化了脱氮除磷效果,出水平均TN和TP分别为5.2 mg/L和0.4 mg/L。

3 工程计算

在中试基础上,总结了设计参数和计算方法,对处理规模为30 000 m3/d(水温12℃)的A2/O型MBR工艺进行了概念设计[2]。

3.1 设计条件

参考上海市吴淞水质净化厂的进水水质,设定了进水指标,出水要求达到国家一级A的排放标准,根据处理规模,可得污染物削减负荷量。具体见表3。

3.2 反应池容积与水力停留时间

具体参数见表4。

3.3 容积负荷与污泥负荷

设MLSS为8 000 mg/L,容积负荷和污泥负荷见表5。

污泥经生化需氧量BOD5处理后的污泥负荷满足0.05~0.10 kg/(kg·d)的要求。

3.4 污泥回流比

不同污泥回流比下TN去除效率对比见表6。由表6可知,当污泥回流比为3∶1时,出水TN质量浓度为12.5 mg/L,满足出水指标要求。如脱氮要求更高时,需增大污泥回流比。反之,进水TN指标降低,达到同等的去除效果,回流比可减小。

3.5 膜通量

膜生物反应池采用过滤9 min,反冲洗1 min的运行方式,如图2所示。

1)平均膜通量

式中:为平均膜通量,m3/(m2·d);Q为进水流量,m3/d;S为膜面积,m2。

2)运行膜通量

式中:Ff为运行膜通量,m3/(m2·d)。

根据式(1)和式(2),膜通量见表7。

3.6 曝气量

1)好氧池曝气量:

式中:m(O)为好氧池曝气量,kg/d;ρB为进水BOD5浓度,kg/m3;Q为进水流量,m3/d;ρW为污泥浓度,kg/m3;V为好氧池容积,m3;ρN为进水TN浓度,kg/m3;mot为反硝化的硝酸盐量,kg/d。

根据式(3),好氧池需氧量见表8。

设氧气的溶解率为15%,按1 kg氧气换算成体积为0.277 m3计,则好氧池曝气量:即214.5 m3/min。

2)膜曝气量:通常膜曝气量按5~7 m3/(h·支)计算。单位流量下的膜曝气量见表9。气水比N按式(4)计算。

式中:A为膜曝气量,m3/h;Q为进水流量,m3/h。

一般膜生物反应器实际气水比为20:1左右。由于旭化成的膜组件采用限制曝气技术,所以曝气量小于普通膜曝气量。该措施不仅有效避免了从MBR池回流至厌氧池的污泥所含溶解氧对厌氧系统的冲击,还可节约能耗、降低运行费用。

3)总曝气量为好氧池曝气量和膜曝气量之和,故为512.8 m3/min。

3.7 排泥量

排泥量按式(5)计算:

式中:m排泥量为每天排泥质量,kg/d;64%为传统工艺产泥量的减量经验数据。计算结果见表10。

设排泥浓度为10 000 mg/L,则每天的排泥体积为345.6 m3。

3.8 总污泥龄

式中:tW为总污泥龄,d;V为总污泥池容积,m3;ρW为污泥浓度,kg/m3;mWT为排泥量,kg/d。

总污泥池容积为11 625 m3,则总污泥龄:约34 d。4运行费用

4 运行费用

参照中试的实际运行费用,处理规模为30 000 m3/d时,A2/O型MBR工艺的运行费用计算如下。

1)电费见表11。设备利用率约为70%,电费单价为0.68元/k Wh计,则年度电费为:33 216.9×0.7×0.68×365=577万元/a。

2)药剂费见表12。其中在线清洗(EFM)的频率为1次/7 d,浸润清洗(CIP)的频率为0.5次/a。

3)年经营成本见表13。可以核算出单位经营成本为:元/m3,低于其他同类工艺。

5 结语

1)A2/O型MBR工艺实现了除碳和脱氮除磷的功效。中试时水力停留时间为9.6 h,泥龄为38 h,出水水质稳定、优良,达到或优于国家一级A排放标准。

2)参照试验时实际运行条件,折算为30 000 m3/d规模的A2/O型MBR处理工艺的单位经营成本为0.84元/m3。该费用低于其他同类工艺单位经营成本(约1元/m3)。

参考文献

[1]国家环保总局.水和废水监测分析方法[M].4版.北京:中国环境科学出版社,2002.

A2/O工艺 篇8

关键词：污水处理厂,倒置A2/O工艺,有效应用

在传统的污水处理工艺中, 还存在着许多的问题, 主要包括:实际进水中的各项指标值大大超过了设计值, 导致出水值也无法达标;曝气设备性能不优良, 曝气不均匀;处理的污水不能有效的回收和循环利用, 导致水资源匮乏;污水处理系统覆盖范围太小, 无法满足城市发展的需要。而倒置A2/O工艺就是在传统的污水处理工艺上进行了改进和完善, 并因其良好的使用效果而得到了广泛的应用。

1 倒置A2/O工艺的概况

倒置A2/O工艺是人们在常规A2/O工艺的基础上经过不断的改进和完善得来, 不仅具有更加良好的脱氮除磷效果, 而且其系统流程也更加方便简洁;同时, 降低了工艺的能源消耗和浪费, 便于工作人员的管理控制。倒置A2/O工艺通过优先满足反硝化碳源的吸收, 将污泥中的硝酸盐转化为氮气排出, 来加强污水处理系统的脱氮功能;并且倒置A2/O工艺通过厌氧环境充分的释磷, 再利用好氧环境充分的吸磷, 将磷元素附着活性污泥上顺其排出, 从而保证污水处理系统的良好除磷功能[1]。

污水处理应用倒置A2/O工艺的主要优点: (1) 根据污水处理工艺的需求, 设置了缺氧、厌氧和好氧三种分别适合硝化细菌、反硝化细菌、除磷菌的生存环境, 与污水中的有机物、氮、磷等元素进行反应, 从而能有效的降解污水中的有机物, 达到良好的脱除污水中氮、磷元素的效果, 同时还能避免丝状菌大量繁殖导致污泥膨胀的问题; (2) 工艺流程简单, HRT (平均反应时间) 也不低, 且投资少, 运行成本低; (3) 倒置A2/O工艺具有更加明显的脱氮除磷效果。其主要体现在三个方面:第一, 反硝化细菌可以通过缺氧区优先获得碳源, 充分全面的对污水进行净化处理;第二, 污泥在厌氧环境和吸氧环境中, 经历了系统的释磷和吸磷过程, 使得污水中的磷无素被活性污泥吸附并随着剩余污泥排出, 同时该工艺加大了污泥的回流程序, 保证磷元素的施放和吸收更加充分;第三, 在缺氧区中, 通过反硝化细菌的作用, 将硝酸盐转化为氮气排出, 而避免了硝酸盐对聚磷菌的不利影响[2]。

2 倒置A2/O工艺基本流程

(1) 将污水厂的污水经粗格栅初处理, 除去其中的大型杂质, 然后用水泵将初处理的水体输送到集水池中; (2) 将经过初步处理的污水通入至细格栅旋流沉砂池中, 进一步除去污水中的杂质和粒径较大的颗粒物体; (3) 污水经过粗略的除杂处理后, 就要进一步的净化处理, 进行脱氮除磷工序。将污水通入缺氧池, 同时缺氧池中还含有大量的回流污水以及回流污泥, 通过反硝化细菌的作用, 与其混合溶液充分反应, 实现污水良好的有机物降解以及脱氮处理功能; (4) 将经过有机物降解和脱氮处理的污水依次通入到厌氧池和好氧池中, 通过微生物的释磷和吸磷作用, 将污水中的磷元素吸附在活性污泥中, 并且能够对污水中的有机物进一步的降解脱除; (5) 然后在沉淀池内将污水中的活性污泥与水进行分离, 就可以得到澄清的水源, 不含有有机物质和氮、磷元素。将沉淀的污泥排出妥善处理, 而得到的澄清水体需要进行消毒处理, 保证水质, 一般可以采用次氯酸钠进行消毒[3]。另外, 在进行排水和排污泥的过程中, 要适当在工艺装置添加活性微生物, 保证工艺的充分顺利完成。

3 倒置A2/O工艺构造物设计参数

本文结合惠州某污水厂中倒置A2/O工艺的有效运用来展开分析, 该污水厂的生化处理工艺为倒置A2/O (厌氧-缺氧-好氧) 工艺。其工艺构造物的设计参数为:

3.1污水池深16.3 m, 粗格栅井安装回转式机械格栅除污机, 粗格栅栅条间隙20 mm, 进水泵采用变频调节, 保证水体流量为1400m3/h、水泵功率为100 k W。

3.2在细格栅渠内安置回转式格栅除污机, 细格栅栅条间隙3mm, 过栅流速为1.06m/s, 旋流沉砂池深2.11 m, 储砂池深度为1.4m, 所以沉沙池的实际水深为3.5 m, 抽砂方式是利用罗茨风机进行气提抽砂。

3.3生化处理段BOD5 (五日生化学需氧量) 污泥负荷为0.072kg/kg.d-1, 污泥龄为20.4 d, 污泥回流比为75%, 消化液回流比为300%, 机械混合时间为40s, 絮凝时间为18min, 平流沉淀池的上升流速为0.45mm/s、滤速为7m/h、强制滤速为9m/h。

3.3.1缺氧池深6.5 m, 实际水深6.2 m, 实际水体容积为7 622 m3。MLSS (混合液污泥浓度) 的质量浓度3 450 mg/L, 平均反应时间为2.54 h;在缺氧池中安装低速推流器, 功率4 k W, 转速34 r/min;安装内回流泵, 采用变频调节, 水体流量为2 250 m3/h, 功率20 k W。

3.3.2好氧池Ⅱ段池深6.5m, 实际水深为6.03 m, 实际水体容积为7622 m3, MLSS的质量浓度3 450 mg/L, HRT为2.25 h。

3.3.3平流沉淀池深4.5m, 实际水深4.35m, 设计表面负荷为0.83m3/m2/h;内设低速推流器, 功率4k W, 转速34 r/min;

3.3.4次氯酸钠消毒渠池深4.5 m, 实际水深4.15 m, 水体流量为1.60 m3/s。

3.3.5斜管沉淀池池深4.5m, 实际水深为4.30 m, 斜管负荷为6.50 m3/m2·h-1。

3.4厌氧池深6.5 m, 实际水深6.2m。厌氧池内设有搅拌器, 功率为4.7 k W。厌氧池混合液污泥的质量浓度为3 450mg/L, 平均反应时间为1.75 h。好氧池Ⅰ段池深6.5m, 实际水深6.2m。好氧池Ⅰ段池内安装搅拌器, 功率为15.5k W。好氧池池Ⅰ段混合液污泥的质量浓度3 450 mg/L, 平均反应时间为4.56 h。

3.5鼓风机房。在正常状态下, 鼓风机的供气量为256 m3/min, 采用变频调节, 风量调节范围为30%至110%, 供气风压为158.8 k Pa。鼓风机房内装置多级离心式鼓风机, 功率为220 k W, 进口风量为125 m3/min, 转速为3 500 r/min, 出口风压为70.5 k Pa。

另外, 还建设有贮泥池。地下室, 深4.8 m, 有效容积为350 m3;脱水间。内设带式污泥浓缩压滤脱水系统及絮凝剂投加系统。

4 应用倒置A2/O工艺的效果

根据改造结果分析, 在生化系统中, 出水SS (贮水系数) 改善幅度为50%, BOD改善幅度为65%, COD (化学需氧量) 也得到了大幅度的改善。根据数据结果表明, 经过处理后, SS的除去率为29%, COD的除去率为36.5%, 而BOD的除去率为45.2%。从中可以得出结论, 倒置A2/O工艺能够充分的降低污水中的有机物质, 提高水质有机物的除去率, 使其有机物排放指标能够达到国家的一级B排放标准。

NH3-N (废水中氨氮含量) 指标经改造提高幅度为62.5%, TP (总磷) 指标经工艺处理后, 除去率提高了56%, TN (总氮) 指标经工艺处理后, 除去率提高了65%。根据结果表明, 倒置A2/O工艺相比较常规的A2/O工艺, 能够很大程度上改善污水处理的脱氮除磷的效果, 充分有效的净化水源。

该污水处理厂应用倒置A2/O工艺的成本预算为:电耗成本为0.14元/t;处理水进行消毒成本为0.021元/t, 污泥凝结沉淀成本为0.015元/t;自来水损耗成本为0.003元/t, 污泥处置成本0.026元/t, 所以污水厂应用倒置A2/O工艺处理水的直接生产成本为0.205元/t。因此可以得出, 倒置A2/O工艺在提高工作效率, 简便工艺流程的同时, 其运营成本也较低。

5 结语

目前, 我国的水资源污染越来越严重, 政府十分关注污水处理的工作。而倒置A2/O工艺在惠州污水厂中的有效应用, 证实了倒置A2/O工艺在污水处理中的良好成效, 不但提高了污水中有机物质的除去率, 还改善了污水中氮、磷袁术的除去效果, 适合在污水处理系统中广泛的应用。随着社会发展以及其他先进技术的融入, 需要对该工艺进一步的改善, 使其出水水质可以稳定达到国家规定的一级A排放标准, 综合提升污水处理厂的经济效益和社会效益。

参考文献

[1]李家龙, 丘静.倒置式A2/O工艺在南方城市污水处理厂的运用[J].广西城镇建设, 2008, (6) :73-76.

[2]许云富, 李太富, 姜涛等.某倒置A2/O工艺的数值模拟与运行优化研究[J].环境污染与防治, 2011, 33 (5) :69-72.

A2/O工艺 篇9

1 工艺流程

拱北污水处理厂三期工程项目采用较为先进的圆形环流A2/O处理工艺, 项目于2002年9月建成并投入运行。改扩一期项目采用改良A2/O处理工艺, 于2009年12月正式投入运行, 其具体工艺流程图如图1所示。

2 设计进出水水质状况

拱北污水处理厂三期以及改扩一期工程出水排放标准按《城镇污水处理厂污染物排放标准》 (GB18918-2002) 一级B标准执行。

3 数据处理与统计分析

本实验主要对进出水中的化学需氧量、生物需氧量、总氮、氨氮、总磷等污染物进行比较, 两独立样本T检验在SPSS 18.0中进行, 数据作图均在Origin 8.0中完成。

4 实验结果

4.1 总氮和氨氮去除状况

拱北污水处理厂在氨氮的去除效果上, 三期圆形环流A2/O处理工艺总体好于改扩一期的改良A2/O处理工艺;而改良A2/O处理工艺对总氮的去除百分率和稳定性更优于圆形环流A2/O处理工艺。三期处理工艺对污水中氨氮的去除率较稳定, 在95.0%左右波动, 而改扩一期处理工艺的氨氮去除率在88.3%~94.6%左右。改良A2/O处理工艺对总氮去除率在70.0%左右, 全年各个月份的去除率比较稳定。圆形环流A2/O处理工艺对总氮的去除率在48.5%~69.7%之间, 全年各个月份之间波动较大, 而且单个月份内对总氮的最高去除率和最低去除率相差超过30%。

4.2 总磷去除率比较

改扩一期改良A2/O处理工艺对总磷的处理效果明显优于圆形环流A2/O处理工艺, 其对总磷的去除率比较稳定。改良A2/O处理工艺对总磷的去除率约为95.0%, 全年基本上在91.7%~97.2%之间, 而且去除效果非常稳定。圆形环流A2/O处理工艺对总磷的去除率则在68.5%~90.0%之间, 月度之间以及每月内波动较大。

4.3 化学需氧量和生物需氧量去除率

改扩一期的改良A2/O处理工艺在化学需氧量和生物需氧量的去除率上优于三期圆形环流A2/O处理工艺。两种处理工艺对生物需氧量的处理效果较好, 去除百分率均在97.0%以上, 而且处理效果比较稳定, 改良A2/O处理工艺的去除率高于形环流A2/O处理工艺。两种处理工艺对化学需氧量的去除率分别在83.1%~90.0%和86.8%~92.6%之间。

5 结束语

目前, A2/O污水处理工艺在国内外被广泛应用, 是处理系统最简单、效果最为稳定的同步脱氮除磷工艺之一。采用A2/O处理工艺的拱北污水处理厂污水处理全年出水各指标均能达到一级B标准。三期A2/O污水处理工艺对总磷的去除率达到80.0%以上, 对氨氮和生物需氧量的去除率达到94.0%以上, 对总氮和化学需氧量的去除率分别在59.4%和87.0%。

改扩一期改良A2/O工艺对总氮、总磷、化学需氧量、生物需氧量以及悬浮物的去除效果更好, 污染物的去除率也更为稳定。统计结果表明改良A2/O工艺对除氨氮以外几种污染的去除率显著高于圆形环流A2/O处理工艺, 圆形环流A2/O处理工艺对氮的处理效率更高, 这需要针对氮循环的机制进一步研究。

由于A2/O处理工艺特点及其设计、运行参数、处理深度以及污水性质等多方面因素对污水的处理效果均有较大影响, 本研究对圆形环流A2/O处理工艺和改良的A2/O工艺做了初步的探讨, 这些研究结果在一定程度上为污水处理厂升级改造和管理策略提供一定的借鉴, 在深入脱氮除磷研究上还需进一步研究。

参考文献

[1]樊杰, 张碧波, 陶涛, 等.安庆市城东污水处理厂改良型A2/O工艺的设计与运行, 2008.

[2]给水排水.