水动力条件

2024-07-07

水动力条件（精选4篇）

水动力条件篇1

摘要：在井筒掘砌过程中会揭露不同的含水层, 针对地下水在岩层中赋存的不同情况, 应采取不同的注浆材料和注浆工艺进行注浆堵水。结合工程实例, 阐述了工作面预注浆对特殊赋水条件下大涌水井筒施工防治水的经验, 并介绍了化学浆液在细微裂隙和孔隙发育含水层中注浆堵水的技术措施。

关键词：井筒,掘砌,工作面预注浆,化学浆,孔隙,微裂隙

平煤天安六矿位于平顶山市西北部, 距市区约8 km, 北二进风井距工业广场北约6 km。井口锁口标高+141.30 m, 井筒中心坐标X=3 745 615.0 m, Y=38 430 850.0 m, 净直径7.5 m, 井筒深1 020 m。井筒支护方式:表土和风化基岩段 (0～79 m) 为钢筋混凝土井壁, 壁厚800 mm;基岩段采用素混凝土支护, 强度为C25, 壁厚500 mm。

1 北二进风井水文地质概况

(1) 第四系含水层。

第四系含水层埋深12.5～74.8 m, 该含水层水直接接受大气降水的补给, 涌水量受大气降水的影响较大, 根据注浆孔施工期间冲洗液的漏失情况, 预计单孔涌水量约10 m3/h。

(2) 三叠系刘家沟组砂岩含水层。

三叠系刘家沟组砂岩含水层埋深74.80～263.80 m, 水位标高为+146.408 m。裂隙十分发育, 具有良好的导水和储水空间, 单位涌水量q=0.235～0.430 L/ (s·m) , 渗透系数K=0.176 8 m/d, 井筒涌水量为245.5 m3/h。

(3) 二叠系平顶山砂岩及甲组砂岩含水层。

揭露平顶山砂岩及甲组砂岩含水层埋深385.17～507.90 m, 该段地层主要由肉红色中—粗粒长石、石英砂岩组成, 裂隙极为发育, 导水性强, 水位埋深3.39 m, 标高+137.018 m, 单位涌水量q=0.043 7～0.049 8 L/ (s·m) , 渗透系数K=0.040 3 m/d, 井筒涌水量为100 m3/h。根据井筒所穿含水层情况, 决定采取地面预注浆、工作面预注浆方式进行堵水, 同时严格按照“有疑必探, 先探后掘”的防治水原则防治水。

2 地面预注浆

井筒地面预注浆是在井筒开凿之前, 在地面围绕着井筒的四周钻进一些注浆孔至含水层, 然后注浆至裂隙含水层中堵水, 达到封水的目。井筒地面预注浆的适用条件是当裂隙含水层的厚度较大且距地表较近 (<500 m) 时, 或裂隙含水层较薄但层数较多和集中时, 采用地面预注浆的方法, 进行多台钻机同时作业。这种注浆方法的优点是不占建井工期, 井筒的掘砌工作可以连续进行, 速度快。

采取地面预注浆堵水, 可防止在井筒施工过程中发生涌水、坍塌等影响施工安全、工程质量及工程进度的现象。

地面预注浆共施工8个注浆孔, 浆液材料采用以黏土水泥浆为主、单液水泥浆为辅的2种浆液类型。六矿三水平进风井井筒地面预注浆工程原设计浆液注入量为32 061 m3, 实际完成注浆量32 629 m3, 比原设计多注568 m3, 其中基岩段注浆 29 956 m3, 第四系乱石层段完成注浆加固工程量2 673 m3。在井筒掘砌过程中, 表土段基本无水, 并且原胶结较松散的乱石层在地面预注浆作用下固结较好。但下部的主要含水层地面注浆的效果不尽人意。

3 工作面预注浆

3.1 工程概况

六矿北二进风井井筒于2007年10月开工, 2008年2月23日已施工至183 m位置。施工探眼时, 发现工作面底板下5 m位置出现涌水, 单孔水量 (钻头Ø42 mm) 达60 m3/h, 于是开始进行井筒注浆。该层埋深为67.0～251.8 m, 该层总涌水量约250.0 m3/h, 其中183.4～228.1 m含水量丰富。

据井筒预想地质剖面可知, 183.4～228.1 m之间的岩石为一层厚为45 m的紫红色厚层中细粒砂岩, 钙质胶结, 裂隙发育。①上部183.4～198.0 m之间为15 m厚的溶蚀发育, 内含大量的黄泥、细砂等杂质的岩层;②下部198.0～228.1 m之间为30 m厚的细微裂隙发育的砂岩, 被细微裂隙切割的砂岩体内富含细微孔隙, 细微裂隙为涌水通道, 细微孔隙为储水的空间。

该含水层段主要是受南部山区砂岩露头接受的大气降水补给, 含水层为动储量, 受大气降水影响较大, 水位标高+146.4 m。井筒施工前虽经过地面预注浆, 水量有所降低, 但该段岩石裂隙发育, 整体性差, 局部为泥质灰岩, 内含大小不一的溶蚀孔隙, 孔隙内含大量的黄泥、细砂等杂质, 不排除因地面预注浆没有进行有效的充填而导致出现大的涌水的可能。

3.2 水泥浆注浆施工

根据水文地质情况, 以及刘家沟组砂岩段水文地质和赋水情况, 决定采用预留岩帽进行工作面预注浆的施工方案, 将上述约45 m厚的砂岩段作为注浆段, 材料使用P.O 42.5级普通硅酸盐水泥—水玻璃双液注浆, 以单液浆为主, 共注69个孔, 孔深22 m, 共注入水泥约1 400余t, 水玻璃60余t。

2008年7月8日开始掘进, 施工成巷8 m之后向下探水时, 工作面向下约6 m开始出水, 至14 m时单孔水量25～30 m3/h;又开始进行工作面注浆, 使用材料为普通硅酸盐水泥—水玻璃双液注浆, 该层含水层主要特点是上压快, 注入量小。单孔最大注入量为7 t, 其余大部分在0.5～1.0 t, 截至7月23日共注入普通硅酸盐水泥约25 t, 水玻璃3 t。

7月23日4:00班开始试注超细水泥。该材料注入量与普通硅酸盐水泥相比, 上压时间稍微延长, 但压力上升后, 会快速升压, 且高压 (15 MPa) 能持续一段时间。截至8月13日, 共注入此材料36 t。通过该材料的使用, 每孔的涌水量由25～30 m3/h降至平均10 m3/h, 效果不理想。8月9日, 通过工作面取心知道, 现工作面6～9 m段岩石较为破碎, 裂隙发育, 见浆液充填的迹象。9～14 m段岩心完整, 见水平层面但数量很少且很细微, 未见浆液充填的迹象, 没有发现裂隙存在, 大部分为红色中粗粒砂岩, 该种岩石颗粒较粗, 孔隙发育。

3.3 化学浆注浆

根据现场情况分析, 在6～9 m裂隙发育段采用普通或超细水泥浆效果很明显, 基本上封堵了该层的裂隙砂岩水, 但对细微裂隙水泥浆已经很难注入, 且封堵效果不理想。经过查找资料和认真研究, 最终得出结论:对此类特殊罕见的砂岩细微裂隙+孔隙水, 只有化学浆液才能够注入到内部, 形成帷幕, 达到封堵涌水的目的。决定对下部183～213 m之间30 m厚的细微裂隙和孔隙发育的岩层用化学浆液注浆。

3.3.1 深孔注浆

(1) 注浆设备及布置。

选用2TGZ-60/210型双液调速高压注浆泵。在井口配制浆液, 在工作面搭设高度为1.0 m的工作台, 放置1台注浆泵及操作开关。另需存放3个0.2 m3的铁桶, 分别存放甲液、乙液和清水。用潜孔钻机打眼造孔。

(2) 注浆孔布置 (图1) 及要求。

注浆孔孔底超过荒断面周边2.5 m, 孔深14 m, Ø95 mm。注完浆后再在注浆孔之间打检查孔, 如果无水则注入适量水泥浆液并在达到终孔要求时封孔, 有水则重新用化学浆液注浆, 直至达到终孔要求。孔数按照2.5

m的扩散半径来布置, 注浆孔和检查孔共21个。

(3) 钻孔设备。

造孔采用潜孔钻机, Ø50 mm×1.0 m钻杆, Ø95 mm的钻头造孔。

(4) 注浆材料选择。

注浆采用高分子化学双液浆液, 为甲液和乙液2种溶液。

(5) 注浆参数选择。

开始注浆时, 甲液与乙液的比例为10∶2, 后期根据实际情况, 比例控制在10∶2～10∶5。

(6) 注浆压力。

经研究并根据经验值, 综合以前注浆的参数压力值, 此次工作面注浆瞬间最大压力以不超过15 MPa为宜, 视具体情况依以上原则而定。

(7) 注浆方式。

注浆采用下行式注浆, 当水量大于5 m3/h, 即停止打孔, 提钻注浆, 达到封孔要求后封孔, 然后再扫孔, 再注浆, 依此类推, 直至该孔达到孔深要求。每个注浆循环完毕后, 向下掘进时允许进尺18 m, 预留不小于7 m的超前距, 然后再按上述方案继续注浆, 依此类推, 直至该层含水层施工完毕。

3.3.2 注浆结果

通过对183～213 m之间30 m厚的细微裂隙和孔隙发育的砂岩含水层进行化学浆液注浆, 共注入甲液11.3 t、乙液3.4 t, 打检查孔单孔最大涌水量2 m3/h, 揭露后井筒总涌水量12 m3/h, 历时37 d通过该段30 m厚的含水层。在揭露该段含水层时, 发现含水层岩块层面、细微裂隙面和孔隙内均有化学浆液结石体, 结石体有效封堵了地下水源的流通通道, 达到了堵水目的。说明化学浆液在沟通性差的细微裂隙面和孔隙内渗透能力还是较强的, 化学浆液可以渗透到超细水泥不能达到的细微空间。

4 结语

六矿北二进风井井筒工作面预注浆从2008年2月23日开始, 至10月23日, 历时8个月, 在地面预注浆+工作面预注浆的前提下才通过刘家沟砂岩的下部45 m含水层, 可见立井施工在通过含水量大、补给水源充足、细微裂隙发育、孔隙发育含水层的困难程度。

(1) 立井施工在揭穿含水量大的厚含水层前, 利用地面预注浆进行堵水, 对裂隙发育、沟通性好的含水层效果比较明显, 对表土层堵水和加固效果尤为明显, 但对细微裂隙或孔隙含水层则效果不佳。

(2) 对大的通道和裂隙应优先考虑使用水泥浆进行封堵, 而对待细微裂隙或孔隙等应优先采用化学浆液进行封堵, 注浆孔布置时应穿过尽量多的裂隙等过水通道。

(3) 注浆前, 应先弄清含水层岩石裂隙的沟通性和裂隙发育情况, 根据含水层实际情况确定注浆材料和施工工艺。若裂隙串通较差, 则考虑进行双注浆机和双钻机平行作业, 以加快施工速度。

(4) 对含水层内有涌沙、泥的情况下, 应造孔先将裂隙内的沙、泥放水冲净后, 再进行注浆。

水动力条件篇2

P>创业的动力就是赚钱

面对温州“威力”打火机有限公司老板徐勇水，南京市民代表提问：你创业成功的动力是什么?徐老板回答：就是为了赚钱，为了过上好日子。

徐老板告诉南京市民代表，1982年，他凭5万元起家，开始了创业历程。目前，“威力”打火机公司是全世界最大的金属打火机生产厂家。

为了赚钱，徐老板什么苦都吃过。他曾连续坐几天几夜的火车硬座，他曾亲自当搬运工，还砸伤了脚。“为了能赚到钱，我什么苦都能吃。”

听了徐老板的话，南京市民代表颇有感触。一位市民代表对记者说，温州人说话比我们直率。要是换上我们，多半会说“创业是为了干一番事业，体现自我价值”这一类的话。其实，赚钱有什么不好?全面小康也好，富民强市也好，不赚钱都是一句空话。

借“棺材本”也要办厂赚钱

康奈集团公司董事长郑秀康原是一家国企的副厂长。20世纪80年代初，他决定“下海”办皮鞋厂。为了筹集资金，他卖掉了手表、自行车，连妻子结婚时的嫁妆羊毛裤料都卖了，但还是不够。怎么办?他得知自己的一位邻居老人手中有500块钱，但那是老人的“棺材本”，怎么能去借呢?为了创业，郑秀康厚着脸皮向老人借那500块钱。老人知道他是个讲诚信的人，也是个会做事的人，便把自己的500块钱借给了郑秀康。

凭借这种创业精神，郑秀康将一家小小的皮鞋厂发展成为中国国内鞋业龙头企业。公司年销售额7亿多元，利税近亿元。

听了这段故事后，南京市民代表陈建强说，把别人的“棺材本”借来办厂，一个敢借，一个肯借，都值得南京人学习。郑秀康能厚着脸皮去跟邻居老人借“棺材本”，在于他有强烈的创业意识，而这一点，正是南京人要学习的。

输出品牌赚更多的钱

来到温州休闲服“大王”周成建的美特斯邦威公司总部，南京市民代表们觉得有些摸不着头脑――没有厂房、机器，不见一个生产工人，但公司每年却能创造一二十亿元的产值和上亿元的利税。在听了公司办公室主任的介绍后，市民代表们才恍然大悟。

网板水动力性能研究综述篇3

关键词：网板,水动力性能,影响因素,问题与展望

网板是单船拖网渔业中实现网具水平扩张的重要渔具构件,应具有结构简单结实、节省能源,造价低廉的特点。在作业过程中,网板类型的选择、水动力性能的优劣及对海洋环境保护的适应性,会直接影响到拖网的渔获效率和经济性［1-3］。因此,如何兼顾提高网板扩张性能,降低阻力,以及网板作业时能否维持稳定性能是研制网板的核心问题所在［4-6］。随着单船拖网技术的不断发展,目前在世界范围内使用着各式各样的网板。本文主要介绍单船拖网中常用的矩形平面网板、立式曲面网板、立式V型曲面网板以及双翼型网板的相关研究成果,了解和总结这4 种网板类型的水动力性能,为旧式网板的改良优化和新型网板的开发研制提供参考。

1 网板水动力性能的研究

1. 1 矩形平面网板

矩形平面网板(图1-A)自开发以来已经过了一个多世纪,虽然这种网板扩张性能较差,但网板结构简单,作业时受外界影响较小,至今仍被广泛应用于拖网渔业中。朴倉斗等［7］对不同展弦比的平板水动力性能进行了研究。中层时,展弦比0. 5的平板,在冲角40° 时,升力系数达到最大(1. 24);底层时,在冲角25°时,升力系数达到最大(0. 88)。与中层相比,底层时的失速角不仅小,而且最大升力系数减小了30% ,但随着展弦比的增加,中底层间的最大升力系数差值会逐渐降低,如当展弦比为1. 0 和1. 5 时,与中层相比,底层时的最大升力系数分别减小了14% 和4% ,当展弦比2. 0时,中层和底层的最大升力系数几乎没有差别。

1. 2 立式曲面网板

20 世纪60 年代,日本将一种展弦比大于2. 0的Subercrub型板改良成立式曲面网板(图1-B)。小山武夫等［8-9］验证了其水动力性能,但作业时一旦船掉头至30°左右,会出现侧翻现象,并缺乏自行恢复工作状态的能力。朴倉斗等［10］对不同弯曲度的立式曲面网板(展弦比1. 5)的水动力性能进行了研究,其最大升力系数会随着弯曲度的增加而变大,且当弯曲度15% 时,会有较大范围的冲角维持高升力系数。而后,通过氢气泡发生法,发现弯曲度10% 的网板,翼端涡仅存在于失速前,而弯曲度15% 的网板,失速后依然存在［11］。根据机翼理论［12-15］,翼端涡一旦出现,气流从高压侧向低压侧的迂回过程中会形成涡升力和诱导阻力,其中涡升力会提高网板的升力特性,这也是弯曲度15% 的网板,失速角(最大升力系数对应的冲角)过后依然能够保持较高升力系数的原因之一。

福田賢吾等［16］对不同展弦比的立式曲面网板(弯曲度15% )的水动力特性进行研究,发现随着展弦比的增加,最大升力系数并没有出现显著的增大,而是出现先变大后变小的现象,但小展弦比的网板能够维持高升力系数的冲角范围更大,其中,当展弦比1. 0 时,其对应的最大升力系数不仅为最高值(1. 78),且在冲角15° ~ 35°范围内,升力系数均维持在1. 4 以上。

刘健等［17］以展弦比1. 0、内侧弯曲度8% 、外侧弯曲度15% 的小展弦比立式曲面网板为研究对象,分别通过无倾角、横倾角、纵倾角三个方面对该网板水动力特性进行了考察,了解到这种网板的最佳工作冲角为15° ~ 30°,且在该冲角范围内,升力系数可维持在1. 1 以上,升阻比均大于1. 45。与福田賢吾研究的结果相比,虽然升力系数变小,但升力系数的整体变化情况却很相近。

1. 3 立式V型曲面网板

20 世纪80 年代,日本为了改良立式曲面网板的缺点,引入机翼的上反角和后退角,开发了立式V型曲面网板(图1-C)。松田皎等［18］对展弦比1. 67、弯曲度14. 1% 、上反角12°、后退角15°的立式V型曲面网板其水动力特性进行了研究,在冲角22°时得到最大升力系数(1. 27),且在常用工作冲角范围(10° ~ 22°) 内,升阻比均会保持在2. 0 以上。

在考察上反角和后退角对立式V型曲面网板(展弦比1. 5、弯曲度15% )其水动力性能影响的研究中,朴倉斗等［19］发现上反角对网板水动力性能的影响较小。但附加一定的后退角会提高网板的最大升力系数,且在小冲角时即可得到较高升力系数,对网板投放时的快速扩张及减少曳纲之间的缠绕起着重要作用。

王明彦等［20］考察了上反角、后退角和展弦比对立式V型曲面网板其水动力性能的影响,在以升阻比作为指标的前提下,得到影响网板水动力性能的最重要因素是上反角,其次是展弦比和后退角。但胡夫祥等［21-22］在推算中层拖网中各渔具阻力大小的研究中,认为网板阻力只占不到全渔具阻力的1 /9,即使船速达到4. 5 kn(节) 也未超过1 /8,因此用升阻比来判断网板水动力性能的优劣还不够,需要兼顾网板的升力特性的验证。

1. 4 双翼型网板

20 世纪80 年代,日本东北及北海道沿岸一带出现由两片附加有后掠角的立式曲面网板所构成的双翼型网板(图1-D),与相同翼面积的单翼型网板相比,双翼型网板不仅在性能上可以与其相媲美,而且操作时也更加容易,且稳定性良好。

福田賢吾［23］在研究双翼型网板其前、后两翼在升力分配中的作用时,发现当冲角20°时,前翼约占总升力的40% ,后翼约占60% 。而后,福田賢吾等［24-25］通过改变前后翼间隔和交错角,对双翼型网板(展弦比3. 0,弯曲度15°,后掠角10°)的水动力性能进行了研究,发现当前后翼间隔8. 5 cm,交错角30° 时所构成的双翼型网板体现出最佳水动力性能,且与单翼型网板比较时,发现这两种板分别在冲角为20°和18°时,升力系数达到最大(均为1. 68),但维持升力系数在1. 4 以上的冲角范围,双翼型网板是单翼型网板的2 倍左右。

2 影响网板水动力性能的几种主要因素

2. 1 展弦比

中层时,展弦比对矩形平面网板和立式曲面网板的影响是有差别的,前者随着展弦比的增加,最大升力系数会逐渐变小,而后者则会出现先增大后减小的情况。大体来说,网板升力的产生主要来源于网板内背侧的压力差和因翼端涡而形成的涡升力,但随着展弦比的增加,翼端涡强度会变弱。因此,当展弦比增加时,网板在较弱翼端涡的影响下,形成的涡升力对网板升力特性的贡献减小;另外,翼端涡会抑制网板背侧发生水流分离现象,延缓失速,对网板升力特性的提高起着关键作用,但随着展弦比的增加,翼端涡对水流分离的抑制能力减弱,造成网板的升力特性降低［26］。再者,随着展弦比的增加,网板重心上移,压力中心系数波动增大,造成网板的稳定性能下降［7］。

2. 2 弯曲度

与矩形平面网板相比,立式曲面网板的升力特性有了很大的提升。因此,附加一定的弯曲度,可以提高网板的升力特性。但随着弯曲度的增加,网板的升力特性虽然得到了提升,可是网板阻力的增加也是需要考虑的。另外,弯曲度的不同会影响到网板内背侧的压力差,进而造成翼端涡强弱及其抑制水流分离能力的不同［11，27-28］。

2. 3 作业水层

当展弦比较小时,网板分别在中、底层所表现的水动力性能是不同的。大体上,中层时的最大升力系数和失速角会大于底层时的最大升力系数和失速角,这是由于小展弦比的网板受翼端涡影响更大。当在底层时,网板下端的翼端涡受阻,造成部分涡升力缺失,同时也减弱了对网板背侧水流分离的抑制作用。当展弦比大到某一程度后,网板分别在中、底层所表现的水动力性能差别变小,但从稳定性的角度考虑,当展弦比过大时,受底层影响后更容易发生翻倒现象［7，10，16，18-20］。

2. 4 附加特殊结构

立式V型曲面网板中后退角和上反角的附加,改善了立式曲面网板易翻倒的劣势;双翼型网板在保留了单翼型网板水动力性能的基础上,变得小型化、易操控,且稳定性良好。另外,为了提高网板的稳定性能,部分地区使用着多翼型网板［29-30］;再者,为了适应劣质海底作业,将矩形平面网板改进成矩形V型平面网板和椭圆型平面开缝网板［31-33］;为了提高网板的扩张性能,开发了矩形V型开缝曲面网板、椭圆型开缝曲面网板及圆型曲面网板等［34-36］。表1 对各种类型网板的水动力性能进行了详细的对比［37-38］。

3 问题和展望

3. 1 利用机翼理论开拓“研发新型网板”思维

网板的开发研制与机翼理论是密不可分的。深入研究机翼理论,掌握新型机翼类型,可为新型网板的研发提供新的视野。如日本东京海洋大学胡夫祥、沈晓丽等［39-40］,利用层流机翼原理,结合机翼中小翼附加的作用,开发研制了一种上下端附有翼端板,且网板前缘改良后的高升力网板(HLTD),这种网板兼有中底层作业的特点,且扩张性能良好。

3. 2 完善模型( 实物) 实验的相关设备

渔业发达国家对渔具模型实验非常重视,均具备所需的循环型回流水槽。图2 所示的日本东京海洋大学的水平循环型回流水槽,以及英国WFA( 维尔特郡渔业协会) 的大型垂直循环型回流水槽、丹麦DANISH渔业研究开发中心的大型垂直循环型回流水槽和加拿大纽芬兰纪念大学海洋研究所的大型垂直循环型回流水槽等,以及六分测力仪、三分测力仪、动应变测定仪、A/D转换器、螺旋式流速计及张力计等相关仪器［37］。

中国关于渔具研发还未达到渔业发达国家的重视度［1］。多数网板模型实验是在航空模型实验中的风洞中进行的［20，34］,而网板模型实验需要在低速条件下的风洞进行。对于底拖网网板模型实验,由于需要考虑底面对网板的影响,开展水槽模型实验较为有利。因此,针对网板研究,应该从基础实验设施的建设着手,如构建渔网具模型实验所需的大型循环型回流水槽,以及完善相关仪器等,以适应开展不同类型网板水动力性能的深入研究。再者,网板的实物试验,由于缺乏相应实验船及试验器材的配合,国内研究者习惯采用海上作业方式进行考察［31，33］。而渔业发达国家均具备为渔网具实物试验所建造的实验船,通过海上实物试验,找出网板实际作业时的不足,改进优化,再实现普及。因此,实验船的建造和海上试验设备的完善需要认真考虑。

3. 3 掌握CFD数值模拟技术辅佐验证基础模型实验

随着计算机技术的高速发展,运用数值计算解决复杂物理问题已经成为当今科研的发展趋势。在流体研究领域,一种非常重要的新的研究方法———计算流体力学(Computational Fluid Dynamics,CFD) 已在航空、交通等领域得到广泛应用,成为理论流体力学研究、实验流体力学研究之外的第三种方法。CFD数值模拟技术既可以作为研究工具,也可以作为设计工具［41-42］,网板的研究也可以应用CFD数值模拟技术进行完善。如在模型实验中无法精确掌握网板周围的流态分布,但可通过CFD数值模拟技术模拟出网板周围的流场,实现模型实验和CFD数值模拟技术的相互辅佐和验证。如李崇聪等［43］利用CFD数值模拟技术对矩形V型平面网板进行研究,并提出改良方案。因此,应当将CFD数值模拟技术充分地应用到我国网板研究中去。

4 结语

防治水专业示范矿井建设必备条件篇4

一、制度健全

1、建立健全防治水技术管理责任体系：矿井主要负责人是防治水工作第一责任者，总工程师对防治水工作负技术责任，矿井防治水办公室对防治水措施负落实责任。

2、建立防治水专业责任制：矿井必须配备专门负责防治水工作的专业技术人员，生产矿井必须建立专业探放水队伍。

3、建立健全岗位责任制、水害防治技术管理制度、水情水害预报制度和水害隐患排查治理制度等集团、省厅要求的各项制度，使矿井防治水规范化、制度化，具有长效性。

4、建立防治水知识培训制度

加强对职工防治水知识的培训和教育，矿井防治水专业技术人员至少每两年培训一次，从事井下探放水人员必须经过专门技术培训，经考核合格，持证上岗。

二、装备完善

1、每个采掘头面至少配备一台探水钻机，矿井应配备至少两台地质钻机，要求钻距在200米以上，能够探放水、探测各种地质构造、全方位施工地质钻孔，并能够取岩芯，以便能够及时、准确判断钻孔层位和岩层厚度。

2、矿井应至少配备一种井下物探仪器。采用物探方法查明构造及其导水、富水性，并对异常区进行钻探验证，制定针对性安全技术措施，否则不得进行回采。

3、带压开采矿井必须建立主要承压含水层长期动态观测系统，并加强维护，保证系统状态完好、运行正常。

三、系统达标

1、矿井排水系统必须符合《煤矿安全规程》规定，对水泵、水管、闸阀、排水用的配电设备和输电线路要经常检查维护，每年雨季前必须进行一次全面检修，并对全部工作及备用水泵进行一次联合排水试验，发现问题及时处理。

2、中央水仓、沉淀池、排水沟中的淤泥，应及时清理，每年雨季前必须清理一次。

3、掘进工作面的排水系统应紧跟工作面布设，在巷道低洼处施工临时水仓。工作面回采前根据其水文地质情况，进行工作面排水系统设计，配置足够能力的排水设施；工作面回采结束后必须构筑防水密闭，上山工作面应留设泄水孔，下山工作面应安装积水水位监测装置。

4、井上、下防治水工程（包括为隔绝与小煤矿水力联系而构筑的防水密闭）有方案、有设计，并按规定程序审批，施工结束后要及时组织验收，验收合格后方可投入使用。

四、资料齐全

1、水文地质图纸齐全必备。水文地质基础图件有：矿井充水性图;矿井涌水量与各种相关因素历时曲线图；井上下排水系统示意图;主要承压含水层等水位(压)线图（带压开采矿井），图纸要求内容完善，按期(半年)更新。

2、台账种类齐全。台账种类有：矿井涌水量观测成果台账；气象资料台账；地表水文观测成果台账；钻孔水位、井泉动态观测成果及河流渗漏台账；抽（放）水试验成果台账；矿井突水点台账；井田地质钻孔综合成果台账；井下水文地质钻孔成果台账；水质分析成果台账；水源水质受污染观测资料台账；水源井（孔）资料台账；封孔不良钻孔资料台账；矿井和周边煤矿采空区相关资料台账；水闸门（墙）观测资料台账。

3、在水情水害分析、预测的基础上，编制防治水规划、重大水害事故应急救援预案，编制中长期防治水规划和年度计划。每年针组织一次预案演练。

五、管理到位

1、严格按照规程规定留设各类防隔水煤（岩）柱，并标绘在采掘工程平面图上。各类防隔水煤（岩）柱一经确定，不得随意变动，严禁在各类防隔水煤柱中进行采掘活动。

2、定期收集、调查、核对相邻煤矿和废弃的老窑情况，并将相邻矿井100m以内的采掘工程、积水情况标绘在本矿采掘工程平面图等有关图纸上。

3、及时掌握矿井采空区积水范围、水量，并填绘在采掘工程平面图和充水性图上，标明积水线、警戒线、探水线。

4、水情水害预报做到年有年报、季有季报、月有有报，生产计划变更时要进行临时预报，并及时进行月、季、年预报的分析总结，预报内容齐全、描述准确、措施有针对性，存在水害险情时，要及时发出水害通知单。

5、矿井每月至少进行一次水害隐患排查，并逐项登记，做到项目、资金、措施、人员、时间“五落实”。

6、矿井应建立井下涌水量观测站，并每旬进行一次矿井涌水量观测。

7、坚持 “有掘必探、先探后掘、先治后采”的探放水原则，要采用物探、钻探相结合的手段，对掘进前方的水文地质情况进行探测，确保安全。

8、加强探放水各队组的协调管理，对探放水设计单位、探放水施工单位及掘进队组，要加强业务联系，进一步明确各单位的责任，建立安全确认允许掘进通知单制度。

9、采掘工作面探水前，要编制探放水设计，并采取防止瓦斯和其它有害气体危害的安全措施；探水钻孔布置和超前距离符合规程规定；探放水结束后必须进行工作总结。

六、实现安全生产目标