焦炉工程（共12篇）
焦炉工程 篇1
随着我国经济的快速发展,国内外钢材需求的增加,为了扩大再生产,某公司规划新建新区1#焦炉工程。受该公司委托,我们对该工程进行了职业病危害预评价。
1 对象和方法
1.1 对象
选择某新区1#焦炉工程为职业病危害预评价对象,以该公司5#焦炉作为类比分析对象,2套装置工艺相同,职业卫生管理相同,职业病危害防护设施和措施、生产能力相近。1.2评价范围以《某公司新区1#焦炉工程可行性研究报告》中提出的工程内容为准,主要针对项目投产后运行期间存在的职业病危害及防治内容进行评价,包括生产设施和公用及辅助设施。
1.3 评价方法
依据卫生部卫法监发(2002)63号文《建设项目职业病危害评价规范》、《建设项目职业病危害预评价技术导则》(GBZ/T 196—2007),主要采用检查表法、类比法、定量分级法、经验法等相结合进行评价。
2 结果与分析
2.1 生产工艺
备煤选用两级粉碎之后配煤流程,炼焦为55孔AG 60-06F型焦炉,配套140t/h台干熄焦装置,湿熄焦装置备用,煤气净化车间采用蒸氨分解工艺流程。
2.2 工程分析与职业病危害因素识别
根据生产工艺,按装置和功能分为备煤评价单元、炼焦评价单元、干熄焦评价单元、筛贮焦评价单元、煤气净化评价单元、公用及辅助设施评价单元。本次评价的生产过程中职业病危害因素为焦炉逸散物、苯、甲苯、二甲苯、一氧化碳、二氧化碳、硫化氢、二氧化硫、一氧化氮、二氧化氮、氨、氰化氢等有毒有害气体及高温热辐射、粉尘、噪声等。
2.3 职业病危害因素预测结果和危害评价
类比检测表明,炉顶(南)、炉顶(北)2个检测点的粉尘浓度分别为4.7、4.5mg/m 3,超过国家职业卫生标准,判定为不合格,粉尘作业危害程度分级为Ⅰ级(轻度危害作业)。炉顶(南)、炉顶(北)2个检测点的焦炉逸散物浓度分别为0.16、0.17mg/m 3,超过国家职业卫生标准,判定为不合格,有毒作业分级为Ⅰ级(轻度危害作业)。二平台焦侧45#孔等6个检测点的一氧化碳浓度为32.6～59.1mg/m 3,超过国家职业卫生标准,判定为不合格,有毒作业分级为Ⅰ级(轻度危害作业)。其他检测点的焦炉逸散物、苯、甲苯、二甲苯、一氧化碳、二氧化碳、硫化氢、二氧化硫、一氧化氮、二氧化氮、氨、氰化氢、粉尘浓度和噪声强度均未超过国家职业卫生标准,判定为合格。类比装置高温热辐射测试点的高温作业分级分别为Ⅰ～Ⅳ。
2.4 职业病危害预评价结果
该工程选址合理,总体布局功能分区明确,设备布局合理,工艺流程通畅、紧凑,建筑物设计规范,自然通风和自然采光能满足建筑物卫生学要求;拟建工程设置装煤车除尘系统等多套先进的除尘系统,采用脉冲袋式除烟装置,生产设备露天布置利于毒物、热量散发,采用综合降噪措施等,设计安装有毒气体浓度探测报警装置和泄险区,配备有个人防护用品,煤气防护站、高炉煤气防护站和拟建工程的应急救援设施基本能满足应急救援的要求;生产现场设置更衣室、浴室、厕所等辅助用室,辅助卫生设施能达到国家职业卫生标准的要求;该工程职业卫生管理机构与管理措施完善,符合相关要求;该拟建装置劳动卫生专项投资主要包括除尘设施、通风设施、减振设施、降噪设施、卫生辅助用室、应急救援设施、检测报警仪、个人使用的职业病防护用品等,劳动卫生专项投资6600万元,占总投资的15%。
3 评价结论和控制职业病危害的补充措施
3.1 评价结论
某新区1#焦炉工程选址适当,总体布局合理,平面布局和竖向布局符合GBZ 1-2002要求;卫生辅助用室能满足日常生产的需要,建筑卫生学符合要求;该公司设置有职业卫生与职业病防治管理机构,并配备有必要的仪器设备,能够定期对作业人员进行职业卫生防护知识宣传教育,职业卫生制度完善,基本能按相关要求为作业人员配备所需的个人职业病防护用品,能够按规定组织接触职业病危害因素的作业人员进行上岗前和在岗期间的职业健康检查并建立职业健康监护档案。2007年,焦化作业人员在岗期间职业健康检查未发现职业病和职业禁忌证;本项目为职业病危害严重的建设项目;该拟建工程对产生职业病危害因素的生产环节均设置相应的职业病危害防护设施,类比装置职业病危害检测结果表明,拟建工程绝大多数检测(测试)点职业病危害因素浓度(强度)不会超过国家职业卫生标准,个别检测点粉尘、焦炉逸散物、一氧化碳浓度可能超过国家职业卫生标准,该拟建工程对职业病危害防护措施基本是有效的。
3.2 控制职业病危害的补充措施
对粉尘、焦炉逸散物、一氧化碳等浓度可能超过国家职业卫生标准的作业场所加强除尘措施和局部通风措施,加强作业人员的个体防护;在某新区1#焦炉地下室和机、焦侧通廊设置固定式一氧化碳检测报警仪12台、生物报警点2个、固定式硫化氢检测报警仪2台、轴流风机8台;为焦炉当班人员均配备便携式一氧化碳检测报警仪;该拟建工程应配备必要的救护器材,设置事故柜或急救箱,配备正压式空气呼吸器6台;计量检定新购置的便携式和固定式有毒气体检测报警仪;防尘口罩的滤芯、防毒口罩的滤料或滤罐应定期更新,正压式空气呼吸器应定期进行检查和维护,不得使用过期或失效的个人职业病防护用品;在备煤车间、炼焦车间等工作场所设置明显的职业病危害警示标识,如戴防尘口罩戴防毒口罩、当心一氧化碳中毒等;对该拟建工程投产后职业病危害因素超标的作业点设置职业病危害因素超标警示标识,如粉尘超标、焦炉逸散物超标、一氧化碳超标等;在醒目位置设置职业病危害公告栏,公告工作场所职业病危害因素的种类后果、预防以及应急救治措施等,工作场所职业病危害因素浓度(强度);提高作业人员对职业病危害的认识,加强防尘意识职业中毒自我防范意识,加大职业病防治宣传教育力度,制定严格规章制度;对密闭容器、反应塔、罐、管道进行检修、维修前,应进行充分的气体更换、吹扫置换,防止缺氧窒息;严格执行对工作场所职业病危害因素定期检测评价、对作业人员进行上岗前、在岗期间的职业健康检查制度。
摘要：目的对某新区1#焦炉工程职业病危害进行预评价。方法采用检查表法、类比法、定量分级法、经验法等相结合进行评价。结果对该工程评价的职业病危害因素主要为焦炉逸散物、苯、甲苯、二甲苯、一氧化碳、二氧化碳、硫化氢、二氧化硫、一氧化氮、二氧化氮、氨、氰化氢等有毒有害气体及高温热辐射、粉尘、噪声等。结论该工程属于职业病危害严重的建设项目,该项目具备较完整的职业病危害防护设施和措施,自动化程度高,工作场所粉尘、一氧化碳、焦炉逸散物等3种职业病危害因素有可能超标,应加强作业人员个人防护。
关键词：建设项目,职业病危害,预评价
焦炉工程 篇2
技术措施考试题
一、单项选择题（共 25题，每题2分，每题的备选项中，只有1个事最符合题意）
1、《职业病危害项目申报管理办法》规定，用人单位的新建、改建、扩建、技术改造、技术引进项目，应当在竣工验收之日起__日内申报职业病危害项目。
A．15 B．20 C．30 D．60
2、《行政处罚法》规定，执法人员当场收缴的罚款，应当自收缴罚款之日起__天内，交至行政机关。
A．1 B．2 C．3 D．5
3、以下机械中，不属施工现场用于垂直运输机械的是__。
A．塔式起重机
B．龙门架
C．外用电梯
D．调直剪切机
4、__是在发展事件树的过程中，将与初始事件、事故无关的安全功能和安全功能不协调、矛盾的情况省略、删除，达到简化分析的目的。
A．分析事件树
B．简化事件树
C．完善事件树
D．画出事件树
5、大火已被抑制或燃烧已被控制的情况下，经常采用__控制烟气。
A．浮力
B．加压控制
C．空气流
D．防烟分割
6、在工作面打2个或3个钻孔。钻孔每打1m测定一次钻屑量，每打__m测一次钻屑解吸指标。根据每个钻孔沿孔深海米的最大钻屑量和钻屑解吸指标预测工作面突出危险性。
A．2 B．3 C．4 D．5
7、《安全生产法》第九十六条规定，重大危险源指长期地或临时地生产、搬运、使用或者储存危险物品，且危险物品的数量等于或者超过__的单元。
A．国家标准规定
B．国家法律规定
C．行业标准规定
D．临界量
8、对非煤矿山生产经营单位安全生产管理人员安全资格培训时间不得少于（）学时。
A．24 B．32 C．48 D．72
9、__可以将风险的大小完全量化，并提供足够的信息，为业主、投资者、政府管理者提供定量化的决策依据。
A．定性风险评价
B．定量风险评价
C．事故隐患评价
D．安全验收评价
10、对于事故的预防与控制，应从__、__、__等几方面入手。
A．安全教育；安全管理；安全法律法规
B．安全技术；安全管理；安全信息交流
C．安全教育；安全技术；安全管理
D．安全技术；安全法律法规；安全信息交流
11、系统中包含许多能消除、预防、减弱初始事件影响的__。
A．安全技术
B．安全功能
C．安全措施
D．安全提示
12、《职业病防治法》第15条规定：新建、扩建、改建建设项目和技术改造、技术引进项目（以下统称建设项目）可能产生职业病危害的，建设单位在__应当向卫生行政部门提交职业病危害预评价报告。
A．可行性论证阶段
B．设计阶段
C．施工阶段
D．竣工之后
13、股份制企业、合资企业等安全生产投入资金由__予以保证。
A．董事会
B．总经理
C．投资人
D．企业法人
14、依据《劳动防护用品监督管理规定》，特种劳动防护用品安全标志管理机构的工作人员滥用职权、玩忽职守、弄虚作假等的，依照有关规定给予__。
A．罚款
B．警告
C．拘留 D．行政处分
15、依据《安全生产法》的相关规定，生产经营单位进行__等危险作业，应当安排专业人员进行现场安全管理，确保操作规程的遵守和安全措施的落实。
A．爆破、吊装
B．高空施工、电力安装
C．采掘、架设
D．易燃易爆物品试验
16、《安全生产违法行为行政处罚办法》规定，生产经营单位被责令限期改正或者限期进行隐患排除治理的，应当在规定限期内完成。因不可抗力无法在规定限期内完成的，应当在进行整改或者治理的同时，于限期届满前__天内提出书面延期申请，安全监管监察部门应当在收到申请之日起__天内书面答复是否准予延期。
A．10，5 B．5，10 C．10，15 D．15，10
17、__是负刑事责任的依据。
A．具备犯罪构成的要件
B．具备犯罪构成的证据
C．具备犯罪构成的现场
D．具备犯罪构成的条件
18、（）是一种描述事故因果关系的有方向的“树”，是安全系统工程中的重要的分析方法之一。
A．事件树
B．故障树
C．因果关系树
D．安全树
19、安全人机工程是研究“人—机—环境”系统的安全本质，并使三者从安全的角度上达到最佳匹配，以确保系统__运行的一门应用科学。
A．快速、高效
B．高效、经济
C．可靠、经济
D．高效、可靠
20、依据《行政处罚法》的规定，__可以设定各种行政处罚。
A．法律
B．行政法规
C．地方性法规
D．部门规章
21、__足以一个单位工程或一个交工的系统工程为对象而编制的。
A．单位工程施工组织设计
B．施工组织总设计
C．分部工程施工组织设计
D．分项工程施工组织设计
22、行政处罚必须依照__来实施。
A．一般程序 B．简易程序
C．法定程序
D．听证程序
23、法律通过授权职代会、职工和__的监督来形成针对矿山企业安全生产的内部管理机制。
A．矿山委员会
B．班会
C．工会
D．矿务局
24、根据《关于开展重大危险源监督管理工作的指导意见》，下列应进行重大危险源申报的是（）。
A．存储2t黑火药和2t烟火药的仓库
B．存储5t黑火药和3t烟火药的仓库
C．存储0.1t黑火药和0.3t烟火药的仓库
D．存储0.5t黑火药和0.2t烟火药的仓库
25、__的目的是为职业安全健康管理体系建立和实施提供基础，为职业安全健康管理体系的持续改进建立绩效基准。
A．学习与培训
B．体系策划
C．文件编写
D．初始评审
二、多项选择题（共25题，每题2分，每题的备选项中，有2个或2个以上符合题意，至少有1个错项。错选，本题不得分；少选，所选的每个选项得 0.5 分）
1、关于法律对人的效力，下列说法正确的是__。
A．属人原则
B．属地原则
C．属人原则与属地原则相结合
D．属人原则与属地原则只能单独使用
E．只适用属地原则
2、下列选项不适用于《生产安全事故报告和调查处理条例》的有__事故。
A．甲醇泄漏
B．环境污染
C．国防科研生产
D．核设施
E．煤气泄漏
3、劳动防护用品按防止伤亡事故的用途可分为__。
A．防触电用品
B．耐酸碱用品
C．防寒用品
D．防机械外伤用品
E．防噪声用品
4、下列属于安全管理有效性指标的是__。
A．管理人员观念
B．安全法制 C．安全技术
D．安全资金
E．安全观念
5、矿山设计的__具体项目必须符合矿山安全规程和行业技术规范。
A．供电系统
B．通风系统
C．运输系统
D．保障系统
E．排水系统
6、特种作业的范围包括__。
A．电工作业
B．木工作业
C．金属焊接
D．锅炉作业
E．公交车司机
7、依据《安全生产许可证条例》的规定，国家对下列__实行安全生产许可证制度。
A．危险化学品生产企业
B．建筑施工企业
C．机械加工企业
D．民用爆破器材生产企业
E．交通运输企业
8、在机械行业，存在的主要危险和危害包括__。
A．触电
B．灼烫
C．高处坠落
D．化学性爆炸
E．药品伤害
9、厂内干道在进入厂区门口处和某些危险路段，需设置__。
A．限速牌
B．指示牌
C．警示牌
D．红绿灯
E．停车牌
10、在事故调查领导小组中，工作难度最大的是__。
A．指挥部
B．综合组
C．技术分析组
D．管理调查组
E．善后处理组
11、行为监察的内容主要包括监督检查用人单位安全生产的__的实施等工作。
A．组织管理
B．安全监督
C．规章制度建设 D．职工教育培训
E．各级安全生产责任制
12、生产经营单位发生生产安全事故后，单位和有关部门向上级报告事故情况时，除上报已经造成或者可能造成的人员伤亡人数，以及初步估计的直接经济损失等内容外，还应包括__。
A．事故发生单位的概况
B．事故的简要经过
C．事故原因和整改计划
D．事故责任和性质
E．已采取的应急措施
13、起重机进行起重作业过程中，不得进行的操作是__。
A．歪拉斜吊
B．汽车起重机带载行驶
C．物件上站人起吊
D．吊载移动时，打铃警示
E．起重物下有人
14、《工伤保险条例》第四十条规定，工伤职工有下列__情形之一的，停止享受工伤保险待遇。
A．下岗人员
B．丧失享受待遇条件的C．拒不接受劳动能力鉴定的D．拒绝治疗的
E．被判刑正在收监执行的
15、危险与可操作性研究的分析步骤包括：__、填写汇总表等。
A．划分单元
B．收集资料
C．定义关键词表
D．分析偏差
E．分析偏差原因及后果
16、实现冲压机械安全保护的根本途径是__。
A．采用复合膜、多工位连续模代替单工序的模具
B．提高材料和物质的安全性
C．履行安全人机原则
D．在模具上设置机械进出料机构
E．实现机械化、自动化
17、依据《安全生产法》的规定，__的主要负责人和安全生产管理人员，应当由有关主管部门对其安全生产知识和管理能力考核合格后方可任职。
A．矿山单位
B．建筑施工单位
C．危险物品使用单位
D．危险物品经营单位
E．危险物品生产单位
18、《安全生产法》根据民事违法行为的主体、内容的不同，将民事赔偿具体分为__。A．现金赔偿
B．无限连带赔偿
C．连带赔偿
D．强制赔偿
E．事故损害赔偿
19、由于机器转动、气体排放、工件撞击与摩擦等所产生的噪声，称为生产性噪声或工业噪声。噪声可分为__。
A．生产性噪声
B．工业性噪声
C．电磁性噪声
D．机械性噪声
E．空气动力噪声
20、职业健康安全管理体系的运行模式可以追溯到一系列的系统思想，最主要的是爱德华·戴明的PDCA概念，即__。
A．策划
B．实施
C．改进
D．评价
E．实施与运行
21、职业安全健康管理体系认证审核中的文件审核的目的是__。
A．确定是否进行现场审核
B．对现场审核的补充
C．为现场审核做准备
D．收集充分的信息
E．提出体系存在的问题
22、用人单位对遭受或可能遭受急性职业病危害的劳动者，应及时组织进行__。
A．安全隐患检查
B．生产流程检查
C．健康检查
D．医学观察
E．安全监督
23、制定《中华人民共和国职业病防治法》是为了__。
A．预防、控制和消除职业病危害
B．防治职业病
C．保护劳动者健康及其相关权益
D．促进经济发展
E．贯彻执行质量体系、环境体系及安全体系的需求
24、根据《安全生产法》的规定，生产经营单位与从业人员订立的劳动合同应当载明的事项有__。
A．婚姻家庭关系
B．保障劳动安全
C．防止职业危害
D．应急预案和处置
E．依法办理工伤保险
25、《安全生产法》关于预防为主的规定，主要体现在__。
A．安全意识在先
B．安全投入在先
C．安全责任在先
D．建章立制在先
减小焦炉蓄热室阻力与炉温控制 篇3
关键词：蓄热室；阻力；炉温
中图分类号： TQ520.5 文献标识码： A 文章编号： 1673-1069（2016）29-184-2
0 引言
焦化厂一炼焦车间现有四座JN43-80型焦炉，随着炉龄增加，焦炉老化加快，焦炉蓄热室均出现不同程度的损坏，以至于不能继续再按设计结焦时间生产。其中2、3、4号焦炉煤气蓄热室格子砖堵塞严重，存在蓄热室阻力过大的现象，影响高炉煤气正常进入燃烧室，致使立火道煤气量供应不足，炉温偏低，焦炭不能在规定的结焦时间内成熟。
一方面，为了提高焦炭质量需要延长结焦时间，迫使焦炉减产；另一方面，公司焦炭产量缺口将进一步增大，需要焦炉增加产量，形成焦炭质量与产量之间的矛盾。炼焦成本方面，由于蓄热室阻力增大，需要增加高炉煤气支管压力以克服蓄热室阻力，使炼焦使用煤气量大大增加，吨焦成本增加，这与节能降耗目标任务形成严重冲突。如何在稳定焦炭质量的情况下，降低焦炭成本，提高焦炭产量成为一项重要攻关课题。
以上各种不利因素的存在，直接关系到公司的经济效益，关系到公司的发展。如何减小焦炉蓄热室阻力，最大限度地节约煤气消耗，保证焦炭的产量和质量，完成公司下达的节能降耗增产目标，就成了我们急需解决的一个重要课题。
1 蓄热室阻力增大的原因分析及后果
1.1 原因分析
蓄热室阻力增大甚至堵塞一般是由于高炉煤气灰尘或荒煤气窜露带来的游离碳积存在格子砖中造成蓄热室阻力增大。这些灰尘在各个蓄热室之间或一个蓄热室中的分布是不均匀的，这就影响了气体的平均分配。
有时蓄热室的局部堵塞是由于高温、露荒煤气下火等将格子砖烧熔造成的，有时是由于立火道中掉入砖块或其他脏物，从斜道落入蓄热室造成的。
附着在格子砖上的灰尘在高温环境中与格子砖中低熔点物发生化学反应，形成烧结物在格子砖上呈疏松状态沉积，主要沉积在格子砖顶层。少数情况下，由于局部高温、露荒煤气下火等原因将顶部格子砖烧熔造成蓄热室最顶部格子砖损坏严重。这些都是造成蓄热室阻力大的重要原因。在这些情况下，只更换最顶部两层格子砖就可能解决问题。
1.2 后果
蓄热室阻力增大造成的直接后果是上升煤气或空气上，下降废气不顺畅，导致炉温不均匀，难以控制和调节。经过对蓄热室阻力的测量，发现焦侧许多煤气蓄热室阻力过大，甚至出现了蓄热室正压的情况，如果封墙不严密，可能会造成高炉煤气泄漏，严重威胁着岗位工人的健康和人身安全。
2 减小蓄热室阻力的方式
2.1 压缩空气吹扫
高炉煤气由于净化不好，含尘量大，在上升过程中可能附着在格子砖上，可以采用不打开蓄热室封墙而以压缩空气吹扫的办法。吹扫前，先将侧入高炉煤气加热置换为焦炉煤气加热，然后把直径为12mm的单节长管或带活接头的多节短管，通过蓄热室封墙不同高度的清扫孔伸进蓄热室内，管的后端用橡胶管与风源相接，前端上部开一个直径为3-4mm的小孔，压缩空气经过小孔进入炉内吹扫格子砖。在上升气流时，从下面清扫孔向上吹；下降气流时，从上面清扫孔或测温孔向下吹。吹扫时若风压不足或吹扫不均匀及逆气流吹，会造成格子砖吹扫不净或一部分格子砖的积灰吹到另一部分格子砖上积存下来。当上（或下）面随风管移动的相应位置有灰尘飞扬，说明此处格子砖畅通。如果某些部位始终未见到吹起灰尘，说明此处格子砖有堵塞可能，需要打开封墙，更换格子砖。
2.2 更换顶部两层格子砖
当采用吹风清扫仍不能清除这些脏物时，我们选择掏出蓄热室顶部两层破碎格子砖的处理方法降低蓄热室阻力。掏格子砖前，焦炉改用焦炉煤气加热，施工在上升气流时进行，下降气流时封墙口应用金属板堵严。
将钢板插入第一层格子砖下部，防止破碎的格子砖块和积灰掉入下部堵塞下层格子砖。将已经破碎的格子砖全部扒出，扒出一层后再插入第二层格子砖下部，再将第二层格子砖扒出。将新格子砖沿着钢板放入蓄热室，放入后保证格子砖上下对齐，格子砖放好后轻轻抽出钢板，密封蓄热室封墙。
3 更换格子砖过程中温度调节控制
3.1 煤气置换
相关联的碳化室停止出炉，带焦保温。炉温维持在1200℃左右，以保证炉头转的温度不至降到硅砖的晶型的转化点一下，避免炉头砖损坏。
例如，检修3#号蓄热室，2#号碳化室需要降温焖炉，1#、3#号碳化室作为缓冲炉号延长结焦时间（9-2串序原则）。根据“本双前单”原则，关闭2、3、4排机焦侧高炉煤气考克，打开焦炉煤气1排单眼，2、3排单双眼，4排双眼考克。每4个小时对1～4排燃烧室进行横排温度测量，确保焖炉号火道温度标准温度为机侧1220℃，焦侧1200℃；缓冲炉号火道标准温度机侧1230℃，焦侧1280℃。
3.2 横排温度调节控制
随着结焦时间的延长，边火道温度不断降低，从而破坏了横排温度的正常分布。当结焦时间在30h以上时，边火道温度急剧下降，横排温度曲线呈中间高两头低形状。为保证横排温度均匀， 在调整横排温度时，我们主要增加边火道的气量供应以补充炉头散热损失。实际热维修过程中，需要保持边火道温度不低于1000℃。采取的措施主要有：
①增加边火道煤气量：使用焦炉煤气加热，应以减小中部喷嘴直径的办法增加边火道煤气量，最直接有效的方法是中部火道喷嘴塞入铁丝减少中部火道煤气量，提高边火道温度。②炉头裂缝喷补：结焦时间延长后，炉头墙面由于温度降低及石墨的减少造成荒煤气漏失增加，使边火道煤气燃烧状态恶化，要采用喷补得密封炉墙，减少荒煤气漏失，改善边火道的燃烧状态，提高边火道温度。③煤气压力的控制：由于结焦时间的延长，加热煤气量减少，所以煤气压力必然降低，为了维持正常的煤气压力，必须更换为小孔径的节流孔板。孔板的孔径应视延长结焦时间的幅度而定。
4 处理结果分析
测量此次处理的各蓄热室顶部吸力及计算蓄热室阻力，在加热制度不变的前提下，前后数据对照如表1：
5 结语
经过检修前后的对比发现，更换蓄热室顶部两层格子砖后，焦炉蓄热室上升下降气流顺畅，大大降低了上升下降气流的阻力，使蓄热室内不再出现正压的情况，高炉煤气不会由封墙裂缝中泄漏出来，消除了重大的安全隐患，并且减少了高炉煤气消耗，保证了炉温稳定。
参 考 文 献
焦炉工程 篇4
1 国内焦炉煤气及天然气现状分析
1.1 焦炉煤气
近些年我国焦炭产量呈逐年上涨的趋势,至2012年已经达到4.43亿吨,按照1吨焦炭可以生产430m3焦炉煤气来计算,我国2012年的焦炉煤气已经达到了1905亿m3,近600亿m3剩余[2]。当前焦炉煤气在工业上主要用于发电、制甲醇、提氢及作为城市燃气,但是利用效率低,社会效益差。
1.2 天然气
天然气的热值高,PM2.5的排放几乎是零,污染少,属于安全高效的优质清洁能源。2000年以前我国城市天然气用量不足用气量的15%,到2010年达到了36%。中国能源消费结构中,天然气仅占4%,但是同24%的世界平均水平对比,还存在很大发展空间[3]。我国2006年开始天然气的进口,2007年天然气对外的依存度为5.8%,到2012年已经达到28.9%,同30%这一能源安全警戒线非常逼近。未来这个数字还会持续增长,天然气的缺口异常严峻。
2 焦炉煤气甲烷化技术简介
当前焦炉煤气制液化天然气(LNG)技术还处于初级设计与推广阶段,加工工艺很多,每种工艺都各有特色,但工艺可靠性及稳定性还需要加强验证分析。
2.1 国内外工艺概述
当前国外常见的焦炉煤气制LNG技术工艺有如下几种(表1):
国内西南化工研究设计院、上海华西化工科技有限公司等也先后开展了对焦炉煤气制LNG技术工艺的研究,并建立了多个装置,但装置可靠性还需要继续验证。
2.2 焦炉煤气甲烷化技术
(1)耐高温甲烷化工艺
此工艺主要通过三到四个甲烷化炉来完成,在温度化学平衡限制理论下,在多个甲烷化炉内通过换热器进行热量的回收,当甲烷化反应达到平衡之后,通过过热蒸汽来进行离心压缩机的驱动。此工艺设备简单,投资少,热量的利用率高,工艺操作拥有较大弹性。
(2)低温甲烷化工艺
此工艺主要分耐硫及非耐硫两种工艺,两种工艺的区别主要为脱硫精度不同,耐硫工艺总硫使用量约为10×10-6,而非耐硫工艺则需要脱硫至0.1×10-6以下。低温甲烷化工艺流程中,使用大量的原料气来进行循环,各工序下,反应炉温度需保持在450℃以下,确保甲烷化炉中CO及CO2含量小于3%,这样才能更好控制甲烷化炉温度[4]。
(3)焦炉煤气甲烷化
焦炉煤气甲烷化是天然气制备工艺中最总要的一道工序。在此工序中甲烷化主要发生了如下反应:
在甲烷化反应中,选择性催化这种反应最典型。应用不同催化剂及催化工艺,就会生成不同产物,当前微晶镍用作甲烷化催化剂比较多。
3 焦炉煤气甲烷化技术经济评价
我们假设焦化企业年产焦炭100万吨,利用焦炉煤气甲烷化技术每年就可以合成1.03亿m3天然气,蒸汽3.97万吨,富氢气7522万m3。按照0.3元/m3对焦炉气的价格进行计算,天然气的制备成本约1.23元/m3,如售出价格定为1.8元/m3,则每年会实现4897万元的销售利润,具有良好经济效益。当前焦炉煤气制天然气在我国呈现出较强发展势头,截止2012年底在建项目已经达到15个,投资将近百亿元。
4 结语
综上所述,我国焦炉煤气产量大,但是天然气资源却严重短缺,焦炉煤气制天然气适合我国当前能源现状,也是必须大力推广的一种能源转换技术,这种技术同国家能源政策相符合,可对工业废气充分利用,节能减排,经济效益巨大。但是当前焦炉煤气甲烷化技术在我国发展还不成熟,工艺稳定性及可靠性都需要进一步验证,今后应重点研究更为高效稳定的催化剂,完善焦炉煤气甲烷化工艺,让其工艺水平不断提高,力求在确保工艺可靠稳定基础上,实现效益最大化。
参考文献
[1]汪元博,武明华,徐妍,等.焦炉煤气制取液化天然气的现状及展望[J].燃料与化工,2015(2):43-45.
[2]辛军.焦炉气甲烷化制LNG工业化装置运行技术分析[J].煤化工,2014,42(6):18-21.
[3]王寨霞.焦炉煤气制取甲醇和天然气技术对比分析[J].中国新技术新产品,2014(6):148-148.
焦炉车间月工作总结 篇5
2021年3月1日至3月31日，焦炉车间全体员工齐心协力，顺利完成了以下工作：
一、人员变动
本车间编制248人，在编人数212人，期间，复岗1人，离岗1人，调入1人，调出8人。
二、安全事故
本月焦炉车间3月14日零点班因调火班组未及时检查调节煤气交换行程拉杆导致2#炉交换负荷过大，不能顺利换向，已对相关责任人进行考核，并积极强化地下室安全管理，避免类似事故。
三、生产任务
焦炉车间3月1日-3月31日产量报表
班次 | 炉数 | 产量（T） | 成品库外售 | |||||
焦粉 | 焦粒 | |||||||
吨数 | 车数 | 吨数 | 车数 | 吨数 | ||||
甲班 | 1526 | 25102.7 | 1080 | 35653.52 | 165 | 5585.08 | 161.06 | |
乙班 | ||||||||
丙班 | ||||||||
合计 |
四、工艺调节
因干法脱硫试运行造成吸力下降，现根据实际情况，调节工艺指标为：标准温度机侧1290℃焦侧1300℃，煤气分压调节至1#1.9Kpa、2#1.9kpa，烟道吸力调节至1#机-155pa焦-165pa、2#机-165pa焦-170pa，空气盖板1#机侧230mm、焦侧240mm,2#机侧230mm，焦侧240mm。
五、炉体维护
本月处理炉顶小火圈共计4088个，已全部完成，处理上升管承插口冒烟90余次，处理阀体漏水30余次，处理上升管底座冒烟21个，修机焦侧炉头砖9个，处理炉门框冒烟20余次，更换勾头螺丝13个，安全更换105号桥管阀体，一二号炉机焦侧炉门底砖全部修整一遍，修炉门10个、更换丝杠底座4套，刀边45米，修整机焦侧炉门36个，更换上升管清扫孔盖28个，117#阀体裂缝加固。
六、设备检修维护与技改
1、本月焦炉车间无中大型检修项目：
2、主要小型检修完成情况：
a.更换熄焦车补清水管15米。
b.加固熄焦车门、更换门板、坡板、檐板。
c.更换2号装煤车托煤底板跑道板。
d.拆修熄焦A泵总成。
e.更换2#推焦车上下拧丝机。
f.更换一号拦焦车下拧丝机、导焦栅油缸、提门油管
g.修整2号炉焦侧废气拉杆托轮
h.更换1号捣固机3组弹性元件
i.检修脱硫引风机变频柜功率单元
七、安全隐患及三违检查考核
本月焦炉车间共计自查安全隐患110条，已全部完成整改。
本月接应急管理局专家检查安全隐患6条（书面形式3条）及安环科下发隐患3条，均已全部整改完成。
本月车间主要三违检查考核：
1、热调班组管理不到位，设备润滑等工作存在不足，已对班组负责人李建斌、侯东成考核50元。
2、对未按时巡检的乙班郝维胜、制氮室韩磊等人考核50元。
3、对违章操作的李红刚、史晓东等人各考核50元。
4、对违反劳动纪律的范喜明、马树斌等人各考核50元。
八、培训学习
本月开展了以下培训学习：
1、对全体职工开展了“两会”前安全专项培训，组织职工学习了吉林“2.27”、湖北“2.26”两起事故案例，传达了各级、各部门两会及春季安全大检查等会议精神。
2、组织全体职工学习了《反三违管理办法》，要求职工严格执行反三违管理制度相关要求，杜绝三违行为。
3、组织脱硫脱硝工段全体职工，请新建焦炉烟气SDS干法脱硫及余热回收施工方技术人员讲解新工艺、新设备的操作方法与安全知识，并进行考试。
4、组织全体职工学习了动力车间3.10高处坠落事故，要求职工严格执行反三违管理制度相关要求，杜绝三违行为，加强检维修安全管理。
5、组织脱硫脱硝工段全体职工，对新版《焦炉烟气SDS干法烟气脱硫及余热回收操作规程》进行了学习，为新干法脱硫项目投运做好人员操作技术培训。
6、组织全体职工学习了《消防安全知识》，要求职工提高消防安全意识，加强岗位消防器材维护保养，能够掌握初期火灾扑灭能力。
7、组织焦炉维修工、脱硫脱硝工、焦粉抓斗工等涉及危险废物岗位人员进行《危险废物规范化管理培训》，针对焦炉车间涉及的废矿物油、烟气脱硫废液、熄焦池焦粉等危废特性的处置方法、流程等相关知识进行了培训学习。
九、生产经营
本月焦炉车间目标利润19173160.55元，实际利润为 20847461.39元，超额完成目标利润。计划物料消耗377983.93元，实际物料消耗204122.30元，节约173861.63元。计划用电1799893.2kw.h 实际用电1660817.71kw.h，节约139075.5kw.h。
十、环保
本月焦炉各排放口无超标。
十一、其它工作
1、新建干法脱硫及余热回收系统配合消缺。
2、清理干法脱硫施工现场废铁、杂物。
3、配合厂部完成新建干法脱硫除尘器布袋安装工作。
4、组织清理焦侧除尘水封槽焦粉。
5、配合厂部完成新建干法脱硫及余热回收电气施工。
6、新建干法脱硫及余热回收试车。
十二、下月工作计划
1、安装熄焦A泵总成。
2、按计划开展安全培训、安全活动。
3、组建三级阿米巴并试运行。
焦炉车间
焦炉加热制度对焦炭热性质的影响 篇6
【关键词】焦炉加热；焦炭；热性质；影响
在焦炉炉大型化的发展过程当中，随着炼焦理论的发展，焦炭热强度指标成为了焦炭生成期间的核心指标，并已纳入了对焦炭质量进行评估的基础性指标当中。为提高实践工作水平，现就焦炉加热制度对焦炭热性质的影响进行分析。
1、实验方法
实验分析样品来源于唐山钢铁股份公司生产焦炭，按现行《焦炭试样的采取和制备》进行取样，实验期间按现行《焦炭反应性及反应后强度实验方法》展开各项操作，同时使用专业焦炭反应性以及反应后强度测定装置对相关指标进行测定。
2、实验结果
2.1焦炉结焦时间影响因素
以结焦时间作为变化指标，在分三个等级设置结焦时间（A：18.5 h，B：24.0h，C：26.0h）的情况下，所对应的配合煤及焦炭含量指标如下表所示（见表1）。
表1：结焦时间变化下配合煤机焦炭含量数据对比示意表
方案
（结焦时间）煤质指标（%）焦炭指标（%）
水分挥发分水分挥发分反应性反应后强度
A（18.5h）10.529.113.11.028.661.4
B（24.0h）11.129.012.71.026.664.5
C（26.0h）10.628.913.01.126.264.7
结合表1中所例举的相关数据不难发现：在（A：18.5h，B：24.0h，C：26.0h）三种结焦时间方案作用之下，所生成配合煤对应的煤质基本处于稳定状态，以方案C（26.0h结焦时间）下的煤质略优于A、B方案。而从焦炭指标的角度上来说，在自方案A（18.5h）逐步提升结焦时间至方案C（16.0h）的过程当中，所生成焦炭中的焦炭反应性CRI指标呈现出了明显的下降趋势（28.6%→26.6%→26.2%），而反应后强度CSR指标则呈现出了明显的提升趋势（61.4%→64.5%→64.7%）。产生以上明显变动的主要机制在于：当所取焦炭原料加热水平控制为恒定状态的情况下，通过对结焦时间的延长，使得煤料在炭化反应过程当中的受热时间更长，受热更加充分与均匀，也因此延长了煤料内部分子热运动的持续时间，焦炭结构在此过程当中得到优化，达到提高反应后强度性能的目的。而导致焦炭反应性CRI指标降低的主要原因则体现在：伴随着结焦反应时间的延长，焦炭内部的灰分、硫分脱除效果更加的明显，内部煤料空隙结构的密实性可得到显著提升，进而降低反应性能。
为将该研究结果指导于实践工作，可以所生成焦炭中变化最为显著的指标：焦炭反应性CRI指标以及反应后强度CSR指标作为研究对象，相对于结焦时间（设定：t）拟合处理：
1）焦炭反应性CRI指标=38.0-0.424 t，R2=0.83；
2）反应后强度CSR指标=48.8+0.580 t，R2=0.75；
根据以上拟合结果可知：在焦炉加热制备焦炭的过程当中，每延长1.0 h结焦时间，则所对应的生成焦炭反应性CRI指标下降0.42%，反应后强度CSR指标则下降0.58%。
2.2焦炉加热温度影响因素
以加热温度作为变化指标，在分三个等级设置加热温度（A：1250.0～1300.0℃，B：1260.0～1310.0℃，C：1270.0～1320.0℃）的情况下，所对应的配合煤及焦炭含量指标如下表所示（见表2）。
表2：加热温度变化下配合煤机焦炭含量数据对比示意表
方案
（加热温度）煤质指标（%）焦炭指标（%）
水分挥发分水分挥发分反应性反应后强度
A（1250.0～1300.0℃）10.89.90.81.226.264.7
B（1260.0～1310.0℃）10.510.00.71.125.865.5
C（1270.0～1320.0℃）10.79.51.01.125.665.7
结合表2中所例举的相关数据不难发现：在（A：1250.0～1300.0 ℃，B：1260.0～1310.0℃，C：1270.0～1320.0℃）三种焦炉加热温度方案作用之下，所生成配合煤对应的煤质基本处于稳定状态。水分、以及挥发分指标均无明显的差异。而在对焦炭指标进行对比分析的过程当中发现：在自方案A（1250.0～1300.0℃）逐步提升结焦时间至方案C（1270.0～1320.0℃）的过程当中所生成焦炭中的焦炭反应性CRI指标呈现出了明显的下降趋势（26.2%→25.8%→25.6%），而反应后强度CSR指标则呈现出了明显的提升趋势（64.7%→65.5%→65.7%）。产生以上明显变动的主要机制在于：较高的焦炉加热温度会使得焦炭内部气孔率明显减少，焦炭致密性水平得到显著的提升，比表面积有所减小。对于取样而言，当在二氧化碳环境中充分加热的过程当中，受到气固接触面积持续降低的因素影响，时间恒定条件下的焦炭反应水平降低，在降低反应性的同时，也相应的提高了反应后强度水平。
为将该研究结果指导于实践工作，分析可知：在焦炉加热状态下所生成焦炭中，其反应性水平与反应后强度水平存在一定反向相关关系，且提高加热温度可提高反应后强度水平。
2.3配合煤水分影响因素
以配合煤水分作为变化指标，在分三个等级设置配合煤水分（A：9.0%，B：10.0%，C：11.0%）的情况下，所对应的配合煤及焦炭含量指标如下表所示（见表3）。
表3：加热温度变化下配合煤机焦炭含量数据对比示意表
方案（配合煤水分）煤质指标（%）焦炭指标（%）
水分挥发分反应性反应后强度
A（9.0%）9.929.126.864.9
B（10.0%）10.629.228.961.3
C（11.0%）10.829.229.661.1
结合表3中所例举的相关数据不难发现：在热工制度恒定情况下，平稳操作供给焦炉的热量基本处于一致性状态，但，随着水分的增加，热量的消耗也有所提升，由此可能致使煤料在参与炭化加热反应期间的受热性能受到影响，进而对结焦质量也产生干扰。从这一角度上来说，随着配合煤水分的提升，需适当提高焦炉加热温度或延长结焦时间，避免煤料出现受热不足、受热不均匀的问题。
3、讨论
焦炉工程 篇7
关键词：酚氰污水,好氧池防腐,内衬,聚脲材料
1 工艺简介
太原钢铁(集团)有限公司焦化厂(以下简称“太钢焦化厂”)酚氰污水处理工程采用两组并联A2/O工艺,负责把7.63 m焦炉煤气净化过程中产生的分离水、蒸氨废水等焦化废水进行处理,处理量约4 800 m3/d。主要包括预处理、生化处理、混凝沉淀处理及污泥处理系统。生化处理由厌氧池、缺氧池、好氧池、二次沉淀池、鼓风机室等组成。
该工艺在缺氧过程溶解氧控制在0.5 mg/L以下,兼性脱氮菌利用进水中的COD作为氢供给体,将好氧池混合液中的硝酸盐和亚硝酸盐还原生成氮气排入大气,同时利用厌氧生物处理反应中的产酸过程,把大分子稠环化合物分解成低分子有机物。在好氧过程溶解氧在3～6 mg/L范围内,先由好氧池中的碳化菌降解易降解的含碳化合物,再由亚硝酸盐菌和硝酸盐菌氧化氨氮。基本工艺流程见图1。
在好氧条件下,好氧池中不但有碳化菌,还有大量的亚硝酸盐菌和硝酸盐菌的存在,首先易降解的含碳化合物分解,进而氧化氨氮,反应式如下。
2 好氧池内酚氰污水水质
2.1 好氧池水质资料
好氧池水质资料,见表1。
(mg/L)
2.2 污水温度
按照焦化酚氰污水处理工艺要求,水温应在35℃以下,最好在25～30℃。
3 焦化酚氰污水好氧池防腐方案
3.1 焦化酚氰污水好氧池的腐蚀性分析
从前述的酚氰污水处理工艺可以看出,在好氧池内对酚氰污水进行处理的过程中,将有大量的细菌产生并且将酚氰污水中易降解的含碳化合物分解,进而氧化氨氮,生成硝酸成分。因此,好氧池内部的防腐蚀材料,需要具备以下几个方面的性能:一是较好的耐断裂韧性:在混凝土池体出现一定程度的开裂时,防腐蚀层不至于立即产生开裂破坏;二是优异的耐油性能:能够承受污水中各类油污的溶胀和腐蚀;三是优异的耐细菌侵蚀作用:能够耐污水中碳化菌、亚硝酸盐菌和硝酸盐菌对防腐蚀材料中含碳化合物的分解作用;四是优异的耐酸性能:能够承受污水处理过程中产生的硝酸的腐蚀作用(尽管该硝酸在产生后很快就被污水的碱性所中和,但是,作为焦化污水处理的关键设施,必须预计到一旦意外出现时,内壁防腐层必须具备一定的储备防腐蚀性能);五是较好的耐碱性能:入池污水的pH值9～9.5,属中性强碱,对好氧池内衬具有一定的腐蚀作用;六是较强的耐钝器冲击作用:从工艺上看,该方法的实施将在好氧池内产生大量的泥浆沉淀,泥浆量达到一定程度时,就必须采取清淤泥施工,此时清淤施工就会在防腐层表面产生一定程度的钝器冲击,这对防腐蚀内衬提出了较严格的要求。因此,为了好氧池内衬具有较长久的免维护使用寿命,笔者认为,以上6方面的性能要求,将起到决定性的作用,所采取的防腐蚀方案中,防腐蚀内衬最好同时满足上述要求。
3.2 焦化酚氰污水好氧池内衬防腐蚀施工步骤
一是混凝土内表面清理;二是穿墙管局部防渗处理;三是现场热喷涂聚脲防腐蚀层3 mm;四是自然养护3～7 d后,即可投入使用。预期使用寿命:20～30 a。
4 聚脲弹性体材料简介
通过对国内外大量的防腐材料性能的比较并结合正在使用的污水处理工艺,最终笔者选择了喷涂聚脲弹性体技术。20世纪90年代,美国研究开发出喷涂聚脲弹性体技术,这种新型材料具有优良的性能:一是无毒性:符合环保要求,适合在密闭、狭小的空间施工;二是优异的综合力学性能:性能指标可调节范围很宽;三是良好的不透水性:2.0MPa水压力作用下24 h不透水,材料无任何变化;四是抗湿滑性好:潮湿状态下的摩擦系数不降低;五是低温柔性好:在-30℃下对折不产生裂纹;六是快速固化:5 s凝胶,1 min即可达到步行强度,并可进行后续施工,可在任意曲面、斜面上喷涂成型;七是对环境条件要求较低:对水分、湿气不敏感;八是聚脲材料与混凝土有着很好的附着力;九是具有较高的防冲耐磨性能,可达C40混凝土的10倍;十是耐腐蚀性:由于不含催化剂,分子结构稳定,在水、酸、碱、油等介质中长期浸泡,性能不降低。具体性能详见表2和表3。
5 结束语
笔者对太钢焦化厂酚氰污水处理工程中好氧池的防腐问题进行了分析,选择了一种防腐蚀性能优异的内衬材料———聚脲材料,好氧池的防腐性能得到保证,从而保证了A2/O工艺使焦化污水处理后的排水指标均达国家一级排放标准见表4。
焦炉工程 篇8
7.63米焦炉工艺是目前国内最先进的炼焦生产工艺, 沙钢7.63米焦炉设计生产能力为200万t/a。因该焦炉生产工艺与鞍山焦耐院设计的6米焦炉的不同, 尤其是焦炉热交换时回炉焦炉煤气量的突然使用或停止, 造成煤气系统压力波动较大, 从而导致焦炉集气管压力波动大, 影响焦炉生产质量。
横河YS1700调节器用于煤气鼓风机后至初冷器前的焦炉煤气大循环管气动调节阀的自动调节控制, 调节对象为焦炉煤气回流量, 通过控制焦炉煤气回流量的大小实现初冷器前焦炉煤气吸力的平稳控制。通过安装调试, 该调节器能在该工程中的应用够稳定初冷器前焦炉煤气吸力, 为焦炉生产提供煤气系统的平衡条件。
2 控制功能
横河YS1700调节器在工程中的应用主要是PID (Proportional Intergral Differential) 调节功能, 对输入的偏差值, 按比例、积分、微风的函数关系进行运算, 并将运算结果用以输出控制。比例调节是对偏差的阶跃变化作出响应, 偏差一旦产生, 调节器立即产生比例的控制作用, 以减小偏差。比例积分调节是在比例调节的基础上, 增加积分累计的部分, 只要偏差不为零, 积分环节就有累计输出, 以减小偏差, 使系统达到稳态。积分作用的强弱取决于积分时间常数。微分调节是对偏差的任何变化都产生一个偏差对时间的微分作用, 以调整系统输出, 阻止偏差的变化。微分作用加快了系统的响应速度, 减小调整时间, 从而改善了系统的动态性能。图1为模拟PID调节器控制系统框图:
该工程通过将初冷器前焦炉煤气吸力PV值4-20mA模拟量信号接入调节器模拟量输入通道, 经PID函数关系进行运算输出4-20mA模拟量控制大循环管气动调节阀的开度。输出给定量如下所示表达式:
根据实际工控合理调节PID参数, 寻找最佳控制效果, 目前初冷器前的吸力控制在正负75Pa左右, 改善了以前不平稳的状态, 满足焦炉生产需求。
横河YS1700具有强大的控制功能, 集多点模拟量与开关量的输入输出、并支持输入输出扩展和编程组态功能 (见图2) :
3 YS1700调节器的人机界面
YS1700调节器人性化的人机界面提供了多种显示方式 (见图3) :
图3为回路棒图显示画面, 另外还有指针显示画面、历史趋势显示画面、报警显示画面等。方便适时监控测量值、过程输出及被控量的变化过程及趋势。
4 YS1700调节器的开放网络
支持Modbus/RTU和Modbus/TCP, 与PLC, SCADA和OPC Server易结合。
可与CENTUM1000、CENTUM3000控制系统通讯, 应用做DCS的备份, 如化工厂等有特殊可靠性需求的地方。
支持PC-Link协议, 连接FA-M3通过UT连接模块
YS1700可以通过RS485网络通讯实现点对点Peer to Peer网络连接, 共享过程数据, 构筑多回路系统, 应用于需要多回路控制的地方。
5 结论
沙钢焦化的实践表明, 横河YOKOGAWA YS1700调节器产品集输入、输出、过程函数运算及人机界面于一体, 具有优良的性价比和高度的安全稳定性, 可为7.63米焦炉系统中初冷器前焦炉煤气吸力提供实施监控及自动调节, 为吸力控制提供很好的软硬件解决方案
摘要：本文介绍了沙钢7.63米焦炉系统中初冷器前焦炉煤气吸力调节采用横河YS1700调节器为基础的PID调节控制的工程应用。实践表明, 该调节器工作性能稳定可靠, 调节效果较好, 能够有效控制初冷器前焦炉煤气吸力波动, 且避免了依附大型DCS控制系统, 结构简单, 使用方便。
关键词：YS1700,调节器,器前吸力,7.63米焦炉
参考文献
[1]微型计算机控制技术/王洪庆主编-机械工业出版社, 2005.5 (2007.7重印) 。
焦炉工程 篇9
1 最长结焦时间
所谓最长结焦时间是指在没有外界加热气源供入的情况下可以达到的最长的结焦时间。如果另有气源供入, 结焦时间延长的幅度可以不受限制。
在延长结焦时间状态下, 为了维持焦炉本身的最低温度界限, 这就限定了加热煤气的最低用量, 太低将无法维持焦炉的最低温度界限, 这时的结焦时间就是限定的最长结焦时间。
按计算, 大型焦炉的生产能力低至设计能力的10%时, 焦炉发生的煤气量可以满足最低温度限时的加热需要。但是, 由于炭化室墙面石墨已被烧掉, 荒煤气漏失量增加, 从安全考虑, 大型焦炉以不低于设计生产能力的15%为宜, 中型焦炉以不低于15%, 小型焦炉以不低于25%为宜。因此, 最长结焦时间大型焦炉约为100h, 中型焦炉约为80h, 小型焦炉约为50h。
2 热工管理
2.1 炉温管理
标准温度降低以后, 由于炭化室硅砖积蓄的热量减少和供热强度降低, 以及结焦时间的后期焖炉的影响而是直行温度的波动幅度增大, 给炉温的管理带来困难, 应结合炭化周期温度变化规律分析出现的温度差, 不应盲目调节煤气量的供给。
结焦时间延长后, 给横排温度的分布带来很大的影响。结焦时间延长后, 横排温度曲线的走向逐渐出现变化, 结焦时间在30h左右, 边火道温度急剧下降, 横排温度曲线变成“馒头“形状。这种情况的产生原因如下:炉体表面散热的多少, 取决于炉内平均温度值。由于焦饼的最终温度与结焦时间的长短没有依赖关系, 所以在延长结焦时间的情况下, 其炉内平均温度值与正常结焦时间下虽然稍有差别, 但不是成比例变化的。这种因素造成了炉表散热比例的增大。炉表散热主要靠边火道煤气量和空气量的供应, 由于边火道煤气量和空气量的供应 (一般多30%~40%的气量) 是按正常结焦时间设计的, 另外, 由于上下部炉头裂缝的增加和蓄热室部位的散热等都给边火道的加热带来不利因素。因此, 随着结焦时间的延长, 造成边火道温度不断下降, 从而破坏了横排温度的正常分布, 横排温度的变形程度取决于边火道温度的下浮幅度。在调整横排温度时, 主要应增加边火道的气量供应以补充增加的散热损失。
一般情况下, 应保持边火道温度不低于1050℃。所以要采取下情的措施, 保持边火道的温度值, 达到焦饼基本均匀成熟。
2.2 增加边火道煤气量和空气量
用焦炉煤气加热时, 下喷式焦炉结焦时间处于延长状态时, 可采用增加边火道喷嘴直径的方法增加煤气量, 但结焦时间再延长时就不显著了, 应采取减小中部喷嘴直径的办法增加边火道煤气量。如果是处在结焦时间频繁变动和很快恢复正常结焦时间是, 一般采用在中部喷嘴中加铁丝的办法已提高边火道温度。边火道煤气量增加后, 为了保证正常燃烧, 可适当提高空气系数, 这时中部火道的空气系数宁可偏大些。这样也有利于防止小烟道温度的降低。
2.3 炉头裂缝喷补及蓄热室的密封
结焦时间延长后, 炉头墙面由于温度降低及石墨的减少造成荒煤气漏失增加, 使边火道煤气燃烧状态恶化, 所以要采取喷补的方法密封炉墙。减少荒煤气漏失, 改善边火道的燃烧状态, 提高边火道温度。由于蓄热室部位、斜道正面、小烟道承插部等处不严密, 也给边火道的加热状况造成恶化, 这些部位的密封工作, 对改善边火道的加热是十分必要的。
2.4 煤气压力的控制
由于结焦时间的延长, 加热煤气量的减少, 所以煤气压力必然降低, 为了维持正常的煤气压力, 必须更换为小孔径的节流孔板。孔板的孔径应视延长结焦时间的幅度, 通过计算确定。
3 焦炉操作的管理
3.1 集气管压力及温度监控
结焦时间的延长以后, 由于发生的煤气量少和出炉的间隔时间长而使集气管压力降低并有较大的波动。为了减小集气管压力的波动, 有效的保持集气管压力, 可调节鼓冷系统大循环的煤气量, 并阿加强集气管与鼓冷之间的操作联系。集气管温度应保持80~100℃, 控制氨水压力来保持温度的稳定, 为了维持不太低的氨水压力以保证桥管中氨水的喷洒状态, 在集气管温度低时, 可部分或全部关闭集气管的喷洒。
3.2 推焦计划的制定
延长结焦时间情况下, 出炉次数减少, 如果按照原来的检修次数安排推焦, 势必造成检修时间太长, 煤气发生量不均匀。因此, 必须从新安排检修次数, 编排符合延长结焦时间状况下的推焦计划。其编排原则是:1) 每炉操作时间不宜过长, 以免炉门敞开时间过长而损坏炉体;2) 均匀出炉, 使煤气量均匀, 稳定集气管压力。
4 结语
由于焦炉降低了生产负荷, 即延长了焦炉的周转时间, 这样势必要调整焦炉的热工制度, 但此时, 焦炉的周转时间是不正常的延长, 焦炉的热工制度的调整应以焦炉的建筑材料性质和技术管理规定相结合为基准, 应尽量减少对焦炉炉体的破坏损失。防止高温事故, 延长炉体寿命, 是延长焦炉结焦时间情况下的焦炉管理的根本。
摘要：随着焦炭市场的变化, 许多焦化企业焦化企业都被迫压产, 本文针对压产期间的热工管理、炉体维护进行了研究。
关键词：捣固炼焦,推焦困难,措施
参考文献
焦炉煤气脱硫工艺研究 篇10
焦炉煤气若没有经过净化处理, 则含有各种结构复杂的有机硫及多种化学元素, 如硫化氢、氢化氧、萘、焦油等。同时因为焦炉煤气CO含量低, 而热量值较高, 所以在城市民用比较广泛。但因为炼焦原料煤中煤气是硫以硫化氢的形式转入的, 所以一经燃烧就会产生大量的二氧化硫, 对人体会产生相当大的毒害作用, 对环境也会产生极大的污染, 对煤气管道及相关设备也会产生严重的腐蚀, 所以要经过严格的脱硫处理。它的重要性具体体现在:一是使回收产品质量得到提高, 使生产成本降低, 设备维修费用减少、设备免受腐蚀;二是周边环境得到保护, 煤气燃烧产生的有害物质如二氧化硫对环境造成的污染降低, 焦炉煤气的品质得到有效提高;三是使钢铁企业煤气中硫化氢含量降低, 进而生产出更多优质钢材;四是在化工、医药领域, 能够应用回收后的硫磺。
2 焦炉煤气脱硫工艺几种方法的比较
因为焦炉煤气具有不同的周边环境、用途和产量, 所以不同的焦化企业, 焦炉煤气的脱硫方法也会有所不同, 从目前来看, 常用的有干法脱硫和湿法脱硫两种脱硫方法。
2.1 干法脱硫
2.1.1 干法一次脱硫
其原理为:采用含有氢氧化铁的脱硫剂, 将焦炉煤气脱硫, 和硫化氢发生化学反应, 最终生成硫化亚铁和硫化铁, 一旦饱和, 在有水分存在的前提下, 和空气充分接触, 含铁的硫化物被氧化为氢氧化物, 在连续使用再生的脱硫剂。此方法适用于的焦化企业往往规模较小, 荒煤气产量在8000m3/s以下。
其优点是:脱硫效率高、投资省、占地少, 对操作指标进行合理的控制, 能够满足城市煤气的需求。
干法脱硫常常采用两种方式, 既塔式脱硫和箱式脱硫。箱式脱硫的特点是投资省, 更换脱硫剂简便, 操作环境差、占地面积大;塔式脱硫投资稍大、但占地面积小、操作环境好。二种方式都在实际生产中应用, 但往往对环境的二次污染比较严重, 同时废弃脱硫剂的处理相对困难, 脱硫剂的再生效果也不是很好。
2.1.2 干法二次脱硫
主要应用于严格要求煤气中的H2S含量及后续处理一次脱硫的场合。多数采用的是活性炭吸附二次脱硫剂。经过二次脱硫, 显著降低了H2S含量, 利用此煤气可合成甲醇。
2.2 湿法脱硫
其工作原理是送入脱硫塔后的煤气逆流接触塔顶喷洒下来的脱硫剂, 吸收溶液吸收煤气中的硫化氢之后, 从塔顶排出。硫化氢和脱硫剂发生化学反应生成化合物。脱硫剂在接触空气后发生氧化反应, 进而析出单质硫、使脱硫剂再生。由于采用不同的脱硫剂, 所以工艺路线也不一样, 依据处理煤气的先后顺序, 包括两种方式, 既后脱硫和前脱硫。
2.2.1 前脱硫
其工作原理是:经过冷凝鼓风处理之后, 煤气先进入脱硫工段, 在被粗笨和氨等化学产品回收, 将氨作为碱源, 采用PDS+栲胶作为常用催化剂。
其优点是:一是使设备所遭受的煤气所含的H2S腐蚀降低, 后续工段的腐蚀相应减少, 既降低了生产成本、也减少了维修费用。二是不另外加碱, 只将煤气中的氨作为碱源, 能够使脱酸液PH值保持在8~9之间, 脱硫效果好。
其缺点是:一是H2S经过脱硫处理后质量浓度无法保证不超过200mg/m3。二是为了保障脱硫精度, 只有在另加二次脱硫设备的前提下, 才可正常供城市煤气使用。
2.2.2 后脱硫
其工作原理是:先通过粗笨、氨等化学产品的回收, 在进入脱硫工段, 采用ADA作为常用的催化剂, 碱源为碳酸钠。
其优点是:H2S质量浓度经过脱硫后, 可达到20mg/m3以下, 能够为城市直接提供供气。
其缺点是:一是增加了设备投资;二是加大了操作成本;三是设备腐蚀严重;四是动力消耗大。在实际使用过程中, 各厂应该根据当地的实际情况及煤气的用途来选择适合自己的脱硫工艺。
3 焦化厂脱硫工艺改进措施
3.1 煤气洗涤脱硫
将H2S从煤气中脱除是煤气洗涤脱硫的最终目的, 所以从工艺角度出发, 应该从以下几个方面入手:一是选择合适的液气比和喷淋密度;二是调料比面积要足够大;三是为保证脱硫液及煤气的传质效果良好, 气液分布要均匀。脱硫塔是煤气洗涤脱硫的关键, 其效果的好坏是由液体再分布器及填料所决定。目前应用较广的是气液再分布器, 有着显著的使用效果, 适用于大循环量及大塔径的脱硫, 可以调节液体喷洒高度, 保证液体均匀喷洒到塔截面。
3.2 脱硫液再生
随着脱硫催化剂的发展, PDS系列催化剂已经开始普遍应用, 其特点是氧化反应速度快。目前国内普遍采用的两种方式为:一是采取加热熔硫方式;二是采取压滤方式。加热熔硫分为间歇和连续两种方式, 应用比较广泛。压滤方式的优点是耗能低, 缺点是污染严重后果, 增加了工人的劳动强度, 不容易处理压滤的硫泡沫。
4 结语
作为炼焦过程中的副产物, 焦炉煤气已经被广泛的应用在化工原料、燃料等各个方面。伴随环境法规的颁布, 对焦炉煤气脱硫工艺也有了越来越严格的要求, 资源化、无污染及高效已经成为目前脱硫工艺发展的趋势。比较目前应用较广的两大脱硫工艺, 既干法脱硫和湿法脱硫, 湿法脱硫应用广、可满足高负荷的脱硫要。可根据催化剂和不同的工艺, 选择不同的脱硫塔的个数, 以为社会创造更多的社会效益和经济效益。而在脱硫催化剂的选择上, 也是非常关键的环节。好催化剂能产生较小的脱硫费液量, 同时也能提高脱硫效果, 在催化剂的使用上, 还有待于我们在今后是生产实践中做进一步的研究和探讨。
参考文献
[1]程晓辉.半焦煤气脱硫工艺的探讨[J].燃料与化工.2011, (06) [1]程晓辉.半焦煤气脱硫工艺的探讨[J].燃料与化工.2011, (06)
[2]耿萍, 高立军, 孙晨曦, 王勇.莱钢焦化厂HPF法脱硫工艺改进[J].燃料与化工.2011, (06) [2]耿萍, 高立军, 孙晨曦, 王勇.莱钢焦化厂HPF法脱硫工艺改进[J].燃料与化工.2011, (06)
[3]高丽.焦炉煤气脱硫技术及脱硫反应效率因素分析[J].化工技术与开发.2011, (02) [3]高丽.焦炉煤气脱硫技术及脱硫反应效率因素分析[J].化工技术与开发.2011, (02)
[4]杨丽, 张丽颖.焦炉煤气脱硫脱氰方法[J].河北化工.2011, (06) [4]杨丽, 张丽颖.焦炉煤气脱硫脱氰方法[J].河北化工.2011, (06)
[5]唐忠钰.焦炉煤气制甲醇中的精脱硫工艺优化[J].氮肥技术.2011, (04) [5]唐忠钰.焦炉煤气制甲醇中的精脱硫工艺优化[J].氮肥技术.2011, (04)
[6]韩飞, 赵彩霞, 徐法俭, 孙猛.焦炉煤气净化脱硫脱氰工艺真空系统的设计[J].真空.2011, (05) [6]韩飞, 赵彩霞, 徐法俭, 孙猛.焦炉煤气净化脱硫脱氰工艺真空系统的设计[J].真空.2011, (05)
焦炉工程 篇11
关键词:焦炉砌筑;炉顶;膨胀缝;填大坑
中图分类号:TU947 文献标识码:A 文章编号:1000-8136(2010)12-0056-02
焦炉本体是一个煤焦化企业的核心设施,无论其主产品焦炭、煤气还是铵苯等各种化工副产品,都与焦炉的正常生产息息相关,焦炉工程材料种类多、结构复杂,气密性要求高,墙体的各种几何尺寸和位置要求非常严密。在施工中,一般施工单位对蓄热室、斜道、炭化室等3个区域质量会严加控制,但到了炉顶区,施工方往往会放松对质量的要求,究其原因主要有两点,①炉顶区一般所排工期较少,每天施工人员的工作量很大,施工单位只注重进度而忽略工程质量;②一般认为炉顶区为非生产区,是非重点区域,因此省略掉预砌筑、选砖等施工步骤,造成耐火砖的正负公差无法正常搭配,灰缝尺寸无法控制等情况时有发生。因炉顶质量问题而造成烘炉中炉顶区膨胀不均匀,炉顶区串火,拉条温度过高等情况是困扰焦炉正常生产的主要问题。下面就以SCD43-02捣固型焦炉为例,谈谈炉顶区砌筑时几个主要部位应注意的事项。
1砌筑炉顶区炭化室盖顶砖的注意事项
炉顶区跨顶砖受力相当于半简支半固定梁,它承担着炉顶大部分的重量,砖体受剪力和弯矩的共同作用,造成砖底部中间部位出现较大的拉剪应力,如果跨顶转本身受拉强度不高或者存在横向裂纹,这种拉剪应力就有可能将砖体拉断,因此要求在砌筑前必须对跨顶砖进行仔细挑选,对砖体质量疏松的和存在横向裂纹的砖要严格禁止使用。另外,要严格控制跨顶砖下炭化室顶部标高,特别是相邻炭化室墙的标高差最大不能超过4 mm,才能保证砖体砌筑平整,否则有可能在炉体烘炉的升温过程中,因墙体膨胀不均而造成跨顶砖一头翘起,拉裂水平砖缝而造成跨顶砖区串火,另外如果跨顶砖不平整,也会造成砖的受力面积减少,使砖体容易受到破坏。
2炉顶看火孔墙的砌筑
炉顶看火孔墙俗称鬼推磨墙,墙体中既有竖向的看火孔,又在墙体的下部存在水平向的烘炉孔,每个看火孔之间又有 2 mm的涨缝,如何保证孔洞涨缝,是能否砌好看火孔墙的关键,对于看火孔和烘炉孔,主要要保证洞体内壁的光滑,砖缝大小均匀,灰浆饱满,上下层无错台。烘炉孔前后两块砖的洞口一定要对正,否则会使洞孔断面积减小,影响到烘炉热量的流动。整个看火孔墙的砌体的灰浆饱满度要保证达到95 %以上,否则会出现看火孔部位串火,使生产时无法对该立火道进行测温。对于烘炉孔,烘炉完成后一定要使用大小合适的塞子砖塞紧,在实际中有时使用小号的塞子砖,或者塞子砖塞不紧,在压力作用下,塞子砖会滑出,造成立火道和炭化室串通,影响整个炼焦生产。
3炉顶膨胀缝的控制
整个炉顶区构成一个实体,在整个烘炉升温过程中砌体的膨胀量主要由膨胀缝吸收,因此,膨胀缝的正确留设对炉顶区的质量至关重要,炉顶区的膨胀缝主要有3类:第一种是炭化盖顶砖两侧的宽10 mm的膨胀缝,对这种胀缝,施工单位一般使用直接夹马粪纸砌筑的方法,这种方法存在两种弊端,第一无法保证膨胀缝的平直度和宽度,第二在砌筑过程中有可能将泥浆挤入缝内,无法保证胀缝内的清洁。正确的施工方法是先夹样板砌筑,以保证胀缝宽度误差不超过+2 mm-1 mm,胀缝平直,待砌筑完成后,抽掉样板,用干净的锯末填缝,再灌以20 mm～30 mm的沥青封口,这样才能保证砖在烘炉后期充分膨胀;第二种是看火孔墙上每个看火孔之间的2 mm宽的胀缝,施工单位一般不注意这条涨缝宽度的控制,只简单的在涨缝处夹一层2 mm厚的马粪纸,造成宽度过大,在热态膨胀时因缝隙合不拢而串火,烧横拉条,正确的方法是在砌筑看火孔墙时要先保证膨胀缝的位置和尺寸,再用灰缝调整每个单元的看火孔墙体,看火孔之间的单元墙体一定要靠紧,马粪纸单面要涂上灰浆;第三种是看火孔墙两侧6 mm宽的膨胀缝,在砌筑过程一般采用直接夹马粪纸的方法留缝,一定要保证马粪纸无漏铺,接头处紧密衔接,以防止泥浆挤入膨胀缝内。
4砌筑“填大坑”注意事项
所谓“填大坑”,是指砌筑看火孔墙与轨道墙、除尘孔墙间的轻质保温砖,这是整个炉顶区砌筑中最容易出现质量问题的地方,主要存在的问题是有些施工单位不按砌筑要求,使用碎砖砌筑,或者干铺,或者空铺,造成整个砌体间存在空隙、孔洞,一旦看火孔墙出现串火,将沿着保温砖的空隙造成一片区域全部串火,直至将保温砖融化塌陷,使得保温砖失去隔热的作用,造成炉顶区温度过高,炉顶表面坑洼不平。因此,要求在填大坑时,务必要按照设计和规范要求,保证砌体的灰浆饱满无空谷,加工砖要按实际大小使用机加工,不要随意手打,更要禁止干铺空铺的现象发生。
5炉顶区的预砌
砌筑炉顶绝不是简单的“填大坑”。因为炉顶部分有炭化室的盖顶砖,有看火孔及除尘孔,砖型比蓄热室还多,炉顶部分所用的耐火砖占全炉砖重的23 %。砖的材质有粘土砖、机红砖、硅藻土砖、缸砖等类型,砖的种类繁多、结构复杂,因此炉顶区必须要认真进行预砌筑、才能在正式砌筑中掌握好砖的正负公差搭配、灰缝大小,以及各种砖的组合顺序,才能保证消烟除尘孔内壁光滑,消除施工中经常出现的灰缝过大或过小,砌体表面出现错台等质量通病,而在实际施工中,施工单位往往只注重炭化室、斜道等部位,而忽略了炉顶区的预砌,这也是炉顶区经常出现质量问题的原因之一。
上述只是近年来各个焦炉砌筑炉顶区时出现的具有代表性的问题,并非各个施工现场在筑炉中都曾发生过。近年来,各地砌筑的焦炉,其质量有好也有差。笔者提出这些问题的用意在于能引起生产、施工、设计等有关单位的重视。
When Coke Oven Furnace Top Area Masonry and Building Should Pay Attention Certain Questions
Wang Zhiming
Abstract:In view of the coke oven furnace top area masonry and building project’s complexity, take the SCD43-02 ramming coke oven as a prototype, has carried on the analysis to the coke oven furnace top essential spot masonry and building’s control method, improves when the coke oven furnace top masonry and building the construction control method, gains in the coke oven masonry and building construction experience.
综合利用剩余焦炉煤气 篇12
1 生产LNG、副产液氨
来自焦化厂洗脱苯的剩余焦炉煤气先入电捕焦油器除去气体中的固、液态杂质, 将焦油和尘脱到20mg/NM3以下, 再进入TSA变温吸附装置, 焦炉煤气从变温吸附塔的下部进入, 在多种吸附剂的选择性吸附下, 焦炉煤气中的焦油、萘、苯、重烃等杂质被吸附剂吸附, 净化气从吸附塔顶部引出, 送入脱硫装置。
焦炉煤气先进入粗脱硫塔, 粗脱硫采用活性铁氧化物为主要活性组分的新型高效氧化铁系固体脱硫剂。粗脱硫后气体H2S含量小于50mg/m3 (标) 送入预加氢反应器, 出预级加氢反应器的焦炉气进入中温ZnO脱硫塔脱除转化生成的H2S。再进入一级加氢反应器。出一级加氢反应器气体进中温ZnO精脱硫塔以脱除生成的H2S及部分有机硫。出口净化气总硫小于0.1×106。
来自脱硫的焦炉煤气依次进入三级甲烷化装置生产甲烷, 第三级甲烷化装置的甲烷混合气进入干燥装置。湿气从吸附塔的下部进入干燥吸附剂, 在多种吸附剂的选择性吸附下, 焦炉煤气中的H2O、CO2、NH3等杂质被吸附剂吸附, 干燥后的气体进入脱汞塔以保证进入冷箱的气体中汞含量小于10mg/m3 (标) 。脱汞后的气体进入液化冷箱, 经混合冷剂冷却、冷凝, 进入闪蒸罐, 闪蒸罐出来富氢尾气节流后返回液化换热器复热后出冷箱, 闪蒸罐出来的液体进入精馏塔, 经精馏在塔顶得到富氮尾气节流复热后出冷箱与闪蒸罐出来的富氢尾气合并后送出液化界区, 塔底得到LNG进入液化换热器过冷, 液体经节流阀节流降到常压送出冷箱进入LNG贮槽。
富氢尾气、富氮尾气混合进入PSA脱甲烷装置, 脱甲烷后的气体 (CH4≤0.5%) 与制氮机来的脱氧氮气 (N2:99.995%按H2/N2=1∶3) 混合经升压送到合成氨装置生产液氨。
产品:主要生产LNG, 副产液氨。
2 生产LNG、联产液氨
来自焦化厂洗脱苯的剩余焦炉煤气先入电捕焦油器除去气体中的固、液态杂质, 将焦油和尘脱到20mg/m3 (标) 以下, 进入TSA变温吸附装置, 焦炉煤气从吸附塔的下部进入, 在多种吸附剂的选择性吸附下, 焦炉煤气中的焦油、萘、苯、重烃等杂质被吸附剂吸附, 净化气从吸附塔顶部引出, 送入脱硫装置。
焦炉煤气先进入粗脱硫塔, 粗脱硫采用活性铁氧化物为主要活性组分的新型高效氧化铁系固体脱硫剂。粗脱硫后气体H2S含量小于50mg/m3 (标) 送入预加氢反应器, 出预级加氢反应器的焦炉气进入中温ZnO脱硫塔脱除转化生成的H2S。再进入一级加氢反应器。出一级加氢反应器气体进中温ZnO精脱硫塔以脱除生成的H2S及部分有机硫。出口净化气总硫小于0.1×106。
来自脱硫的焦炉煤气进入脱碳装置, 脱硫后焦炉气CO2含量≤30×106。出脱碳装置焦炉气进入干燥装置。焦炉气从吸附塔的下部进入干燥吸附剂, 在多种吸附剂的选择性吸附下, 焦炉煤气中的H2O、CO2、NH3等杂质被吸附剂吸附, 干燥后的气体进入脱汞塔以保证进入冷箱的气体中汞含量小于10mg/m3 (标) 。脱汞后的气体进入液化冷箱, 经混合冷剂冷却、冷凝, 进入闪蒸罐, 闪蒸罐出来富氢尾气节流后返回液化换热器复热后出冷箱, 闪蒸罐出来的液体进入精馏塔, 经精馏在塔顶得到富氮尾气节流复热后出冷箱与闪蒸罐出来的富氢尾气合并后送出液化界区, 塔底得到LNG并进入液化换热器过冷, 液体经节流阀节流降到常压送出冷箱进入LNG贮槽。
富氢尾气、富氮尾气混合进入PSA脱甲烷装置, 脱甲烷后的气体 (CH4≤0.4%) 再进入PSA脱一氧化碳装置。脱出一氧化碳的气体与制氮机来的氮气 (N2:99.995%按H2/N2=1∶3) 混合经升压送到甲烷化装置。将少量的一氧化碳、二氧化碳与氢转化为甲烷。精制的原料气 (CO+CO2≤10×106) 送合成氨装置生产液氨。
产品:LNG和液氨。两种产品产量各占一半。
3 生产甲醇
焦炉煤气净化工艺同前, 净化后焦炉煤气的总硫小于0.1×106。
净化后的焦炉气经加压换热约310℃进转化装置。为防止焦炉气在高温下析碳, 在焦炉气中加入饱和蒸汽, 蒸汽流量根据焦炉气的流量来调节。加入蒸汽后的焦炉气经焦炉气预热器加热至520℃后, 再经预热炉预热至660℃进入转化炉上部。预热炉用燃料气作为热源。
来自空分工段的氧气 (O2≥99.0%) , 温度100℃, 加入蒸汽后进入预热炉预热至300℃进入转化炉上部, 氧气流量根据转化炉出口温度和焦炉气流量来调节。焦炉气和氧气分别进入转化炉上部后立即进行氧化反应放出热量, 并很快进入催化床层, 进行反应, 转化气 (甲烷含量≤0.6%) 由转化炉底部引出降温后经气液分离器分离工艺冷凝液。分离后的气体经氧化锌脱硫槽脱除气体中残余的微量硫, 送往甲醇合成生产粗甲醇。
注:甲烷转化转化后, 气体气量可增加30%。
4 生产液氨
焦炉煤气净化工艺同前, 净化后的焦炉煤气总硫小于0.1×106。
净化后的焦炉气和蒸汽混合, 再与空分工段来的富氧进入催化氧化转化, 将气体中的甲烷、碳烃转化为氢气、一氧化碳。转化气降温入等温变换工段, 在变换工段, 气体中的一氧化碳与蒸汽在催化剂的作用下转化成二氧化碳和氢气。变换气 (CO≤0.4%) 再进脱碳装置, 脱碳后的气体 (CO2≤0.2%) 经压缩升压送到甲烷化装置。将少量的一氧化碳、二氧化碳与氢转化为甲烷。精制的原料气 (CO+CO2≤10×106) 送合成氨装置生产液氨。
5 生产液氨和炭黑
来自焦化厂洗脱苯的剩余焦炉煤气先入电捕焦油器除去气体中的固、液态杂质, 将焦油和尘脱到20mg/m3 (标) 以下, 进入TSA变温吸附装置, 焦炉煤气在多种吸附剂的选择性吸附下, 焦炉煤气中的焦油、萘、苯、重烃等杂质被吸附剂吸附, 净化气从吸附塔顶部引出, 送入PSA脱甲烷装置脱甲烷, 再进PSA脱一氧化碳装置脱一氧化碳。净化后的焦炉煤气与脱碳后的炭黑尾气混合进入多功能精脱硫。
PSA脱甲烷装置产生的富甲烷混合气送炭黑装置产炭黑;PSA脱一氧化碳装置产生的富一氧化碳混合气与炭黑尾气 (或高炉煤气) 混合进等温变换工段, 在变换工段, 一氧化碳与蒸汽在催化剂的作用下转化成二氧化碳和氢气。变换气 (CO≤0.4%) 再进脱碳装置, 脱碳后的气体 (CO2≤0.2%) 与净化后的焦炉煤气混合进入多功能精脱硫。脱硫后的气体升压送到甲烷化装置。将少量的一氧化碳、二氧化碳与氢转化为甲烷。精制的原料气 (CO+CO2≤10×106) 送合成氨装置生产液氨。
摘要：介绍了焦化厂剩余焦炉煤气的5种应用途径:1生产LNG副产液氨;2生产LNG联产液氨;3生产甲醇;4生产液氨。5生产液氨和炭黑。即利用了资源, 又不污染环境。