汽机基础

汽机基础（共7篇）

汽机基础 篇1

随着电力建设的高速发展,大型汽轮机组框架结构基础得到了越来越广泛的应用。而汽轮机组的动力特性对于电厂的安全可靠的运行有着举足轻重的意义。实践已证明,基于相似定律进行模型试验得到的结果是可靠的。

一、工程概况

本实验模型是柔性基础,即在柱头用预埋件与弹簧隔振器连接,弹簧隔振器的刚度不同,用以调整不同位置的刚度差异,使得台板振动协调。在结构的横向为双排柱布置,在梁柱之间有许多小空间可以灵活布置极大地满足了工艺和使用需求。凝汽器部分做到与原型在质量和重心上等效。同时,在凝汽器的四角上焊接钢管,连至顶梁的四个传力点,模拟低压缸的猫爪连接。建造极其精细化,多达52个洞口,小至3cm X2cm的小洞口都逐一施工到位。这一点最大可能地考虑了截面削弱情况,保证截面特性最大地符合原型,使得后续实验结果更理想。

二、模态分析

模态分析技术从20世纪60年代后期发展至今已趋成熟。它和有限元分析技术一起已成为结构动力学中两大支柱。模态分析是结构动力学中的一种“逆问题”分析方法。它与传统的“正问题”方法主要是指有限元方法不同是建立在实验或实测的基础上采用实验与理论相结合的方法来处理工程中的振动问题。

在LMS软件中,建立测点布置图。为了使模态分析结果更加接近现实情况,在建模过程中布置了多达188个控制点,在建模过程中布置了多达188个控制点,以保证激振结果能获得更真实的模型振动信息。其中,B03是纵向激振点,B12是竖向激振点,B21是横向激振点,这是按照尽量使能量均匀分布的原则布置的。

从振型图中可以看出,第一阶为整体水平纵向振动(0.880HZ),第二阶为整体水平横向扭转(1.180HZ),第三阶为水平横向平动(1.348HZ)。从第四阶开始依次出现凝汽器部分的振动:纵向平动(1.455HZ)、横向平动(1.968HZ)、扭转(2.193HZ)、竖向平动。可以看出,结构的振动符合一般的建筑平动、扭动的规律,是良好的抗震体系。从第四阶开始,出现了凝汽器的各种振动形式,包括:纵向平动,横向平动,扭转以及竖向平动。与整体的振动形式出现的顺序较为一致。

三、动刚度分析

在各轴承位置施加扰力,然后计算出该点在160-240HZ的振动幅值,进而可计算出动刚度值。由各轴承动刚度频域曲线图可知,W02,W04,W06处的动刚度值相对较小,而这正是低压缸所在位置的三道梁的轴承处,是结构的薄弱位置。分析可知,弹簧基础动刚度值直接影响其临界转速。而临界转速是与整个轴系的稳定、安全运行息息相关的。

四、结论

针对该1:8汽机基础缩尺模型的模态试验及动刚度测试所得其自振特性所得数据可得以下结论:

(1)得到了其各阶频率、阻尼比及振型,掌握其典型振动特性,有助于把握地震中的薄弱环节。从这个角度讲,可以优化汽机基础的设计。

(2)得到了结构在关键频率范围内的动刚度曲线,其峰值可以用来判断临界转速是否满足动力基础规范的要求。

(3)通过模态分析,继而进行响应预测,可以得到结构的各扰力点振动线位移信息,其范围不能超出西门子规范的幅值。

(4)本课题的实验结果数据能很好地与ANSYS模拟结果相吻合,这一点,尤其是从各阶频率,以及振型出现的先后顺序,相应特点中可见一斑。这再次有力地证明了模型试验结果的可靠性。

参考文献

[1]尹学军,周建章,邵晓岩等.AP1000三菱核电半速汽轮发电机组固定基础与弹簧基础动刚度的探讨[J].武汉大学学报(工学版),2010,43(增刊):244-247.

[2]白国良,刘煦,刘宝泉等.大型汽轮机组混合框架式基础结构模型试验模态分析[J].西安建筑科技大学学报(自然科学版),2007,39(3):298-302.

[3]郭永恒.基础隔震结构基于性能的设方法研究[D].广州:广州大学,2007.

[4]雷拓,钱江,刘伯权.既有钢筋混凝土框架结基于性能的抗震评估[J].工程抗震与加固改造,2013(3):128-130.

[4]雷拓,钱江,刘伯权.既有钢筋混凝土框架结构基于性能的抗震评估[J].工程抗震与加固改造,2013,35(3):113-120.

[5]王进廷,金峰,张楚汉.结构抗震试验方法的发展[J].地震工程与工程振动,2005,25(4):37-43.

[6]李秋稷.某核电厂汽轮发电机组弹簧隔振框架式基础模型研究[D].哈尔滨工业大学,2013.

[7]罗国澍,房俊喜,王建.汽轮发电机组弹簧隔振基础的抗震性能[J].武汉大学学报(工学版),2009,42(增刊):436-442.

[8]安栋.汽轮发电机组弹簧隔振基础抗震性能试验研究[D].北方工业大学,2010.

汽机基础弹簧隔振支座的施工监理 篇2

关键词：弹簧隔振支座,施工监理,质量控制

目前,弹簧隔振支座作为一种新型先进的大型汽轮发电机基础的隔振装置正越来越多的在工程中使用。但弹簧隔振支座的预压和安装施工技术复杂、管理要求高,其施工质量直接影响到未来汽轮发电机的安装和其运行的安全可靠性[1]。

1 工程概况

江苏田湾核电站2×1000 MW汽轮发电机组的混凝土基础上部及下部框架由俄罗斯圣彼德堡设计院设计,基础上部框架的下部设计采用弹簧隔振支座作为支撑,每台汽轮发电机组下部共布置了98组弹簧隔振支座,弹簧隔震支座均由德国GERB公司制造。

2 工程施工的特点

弹簧隔振支座安装前先要按设计值对每组弹簧隔振支座进行预压、锁定,之后安装在汽轮发电机基础下部框架的找平层上,安装前应对找平层的标高和水平度进行测量,安装后再根据汽轮发电机上部框架底模的标高进行调整。由于弹簧隔振支座的预压和安装质量直接影响到今后汽轮发电机设备的安装和运行的安全可靠性,所以弹簧隔振支座的预压和安装过程中的施工监理显得尤为重要。

3 质量控制方法

根据现场弹簧隔振支座预压和安装的质量控制过程,本文提出的施工质量控制方法大体上可分为事前、事中和事后控制三大阶段。其中施工准备工作检查包括覆盖钢板制作检查、工器具准备检查和消耗性材料准备检查三方面内容。具体监理工作流程如图1所示。

3.1 施工前控制

以预防为主防患于未然,能够预见施工中可出现的质量问题,这是施工阶段监理质量控制的重点所在。

(1)认真仔细地审查设计图纸和弹簧隔振支座安装手册,深刻理解设计意图,明确质量控制标准,全面掌握施工监理内容。工程施工前,首先对设计文件、施工图纸等进行会审,确保4个方面有效落实。(1)检查设计图纸否符合现场和施工的实际条件,设计深度是否满足施工要求,尽量避免因设计上的考虑不周或者设计疏忽造成施工上的困难。以连云港田湾核电站2×1000 MW汽轮发电机基础弹簧隔振支座的图纸会审为例,通过组织图纸会检,相继发现设计图纸中弹簧隔振支座缺少预紧量的允许偏差范围、弹簧隔振支座基层缺少水平度控制指标等问题,后经与设计单位协调、讨论,明确控制指标,完善质量控制标准(预压锁定后隔振器的高度允许偏差为535±1 mm;轴线的允许偏差为5 mm,同一隔振器下部找平层的标高允许偏差应小于2 mm、水平度1 mm/m以内),有效避免了对后续施工的影响。(2)明确施工顺序,避免因工序颠倒导致施工质量难以保证,确因现场实际情况需工序变更的,必须经监理和设计院批准。(3)明确施工工艺,施工方法,施工机械的使用,针对弹簧隔振支座施工的高精度要求,使用高精度水准仪。(4)有效落实成品保护的措施。

(2)严格审查施工承包商的施工方案和工作程序,并制定出相应的工程质量监理工作细则。在认真审查设计图纸和安装手册的基础上,对施工承包商的施工方案应进行严格的审查,重点审查施工工艺流程和施工技术措施是否符合设计要求,是否具备可操作性,有无技术上的遗漏等。并针对弹簧隔振支座的安装工作编制相应的监理细则。

(3)加强对施工人员资质及施工组织机构的审查。遵循“以人为核心”的控制原则,坚持以人的工作质量确保工程质量的意识,检查作业人员是否已培训并考试合格,要求作业人员必须持证上岗,并具备一定的工作经验和实际操作技能。检查施工组织机构能否在实际施工中正常、有效地运转,组织机构中是否体现质量保证和质量管理体系的完备性。

(4)弹簧隔振支座应首先检查GERB公司提供的弹簧隔振支座质保书及其附件———自粘性胶垫和镀锌垫片的质保书,检查时应注意质保书是否包括了所用的全部5种规格的弹簧隔振支座。其次应对弹簧隔振支座、自粘性胶垫和镀锌垫片进行实体检查,检查弹簧隔振支座规格、数量是否与设计上的要求一致,表面有无损坏,底座有无变形,自粘性胶垫是否用油纸包好,镀锌垫片有无锈斑,规格是否满足施工的需要等。

(5)对现场施工作业前条件检查的控制。检查施工图纸是否已会审,有无会审记录,施工方案是否已批准、分发并完成交底,有无交底记录。检查施工工具及消耗性材料是否已准备就绪,是否校验合格。确保弹簧隔振支座的预压场所已安排好,弹簧隔振支座的储存场所已布置妥当,室内照明和消防器材应充足。

3.2 施工中控制

工程项目的质量是在施工过程中形成的。加强对施工过程中的质量控制,是达到控制目标的重要保证。

(1)对关键部位实行旁站监理,做到施工全过程控制,确保施工质量。弹簧隔振支座预压全过程应实行旁站监理,弹簧隔振支座预压门架安装完毕后,监理工程师应检查预压门架是否平稳牢固和工作面水平度。弹簧隔震支座预压前应确保与预压门架底部平台贴合紧密且对位精准。在弹簧隔振支座预压前,应用钢直尺测量弹簧隔振支座4个角的原始高度,并填写相应的施工记录表。对弹簧隔振支座按设计给定的预压值进行预压时,要实时测量弹簧隔振支座4个角的压缩量,防止过压[2]。弹簧隔振支座预压完成后,应对其进行锁定,锁定时用手握紧螺母并旋紧,锁定后对其4个角的高度进行测量。弹簧隔振支座锁定完成后,用记号笔对预压好的弹簧隔振支座作出标识并移至合格品储存区,重新包裹好外包装。

(2)隔振器安装前做好条件确认工作。下部框架找平层验收合格后,在找平层上放出隔振器安装的方框线和纵横轴线,对每一个隔振器安装区域4个角及中心位置共5个点和水平度进行测量,计算安装区域平均标高,为隔振器安装阶段做好准备。隔振器安装按照“建立柱头支撑体系→划线定位→放置防滑垫片→隔振弹簧吊装→放置防滑垫片及调平垫片”顺序施工验收。

(3)严格按照设计图纸和安装手册的要求,对每一道工序进行认真仔细地检查验收,坚持上道工序不经验收或验收不合格严禁进行下一道工序施工的原则。在施工过程中对弹簧隔振支座自粘性胶垫、镀锌垫片、起吊工具重点检查。在将来汽机基础底模铺设时,根据建筑承包商已给出的汽机基础模板系统的沉降量检查底模的标高,并依据弹簧隔振支座的顶标高记录,用高精度水准仪测出两者之间的间隙,间隙值应不小于底模沉降量值。若间隙值不满足要求,在保证15mm厚度的前提下,可调整弹簧隔振支座镀锌垫片的厚度如图2所示。

(4)行使质量监督权和否决权。督促施工单位严格按设计要求、施工规范操作,如有违反可及时签发监理工程师通知或备忘录进行制止并要求整改,直至签发停工令[1]。在施工过程中必须坚持质量第一的原则,当质量与进度发生矛盾时,应保证质量。

(5)在验收过程中,重点进行误差控制。待模板支撑系统完成后,进行隔振器的安装就位,监理工程师在隔振器安装就位时应注意其基层是否符合要求,胶垫片和隔振器安装位置和型号是否正确,隔振器安装就位后纵横中心轴线和4个角的标高进行测量,对胶垫片的外观质量也应进行检查,如发现超过允许偏差和外观质量不符合要求的返工和更换。并督促施工单位记录好各项测量数据留存。

(6)在施工过程中,应坚持执行4级验收制度,监理工程师在验收每一道工序时,应要求施工承包商提供自检记录,若施工承包商班组、工地未自检,质检科未复检,监理工程师可拒绝验收。通过执行4级验收制度,可以做到层层把关,共同查漏补缺,保证施工质量。

3.3 施工后控制

(1)汽轮发电机基础砼浇注完成后,在施工承包商自检合格的基础上,监理工程师应逐个复查弹簧隔振支座,检查汽轮发电机基础底模下沉是否在允许下沉范围内、有无触及弹簧隔振支座上表面、弹簧隔振支座有无位移、上部自粘性胶垫及镀锌垫片是否安放整齐、塑料薄膜套是否完整无破损,检查不合格的,应令施工承包商加以整改,直至检查合格。

(2)资料整理及工程质量计划的关闭。每道工序验收合格后,应在相应的工程质量验收评定表上签署验收意见并签字放行,所有工序验收合格后,应对工程质量计划进行关闭。

4 结束语

通过监理的事前、事中、事后控制,从原材料检查和施工方案的把关,到弹簧隔振支座预压门架的安装、弹簧隔振支座预压及安装的质量控制以及资料整理归档,监理严格控制弹簧隔振支座预压和安装质量过程中的关键点。实践证明,连云港田湾核电站2×1000MW汽轮发电机基础弹簧隔振支座的预压和安装满足设计和制造厂家的要求,其质量处于受控状态,目前机组运行状态良好。

参考文献

[1]GB/T 50319—2013建设工程建立规范[S].

汽机基础 篇3

随着我国核电建设的高速发展, 核电装机容量不断增加, 所采用机组类型也不尽相同。相应的, 半速汽轮发电机基础结构类型也不相同, 有的采用刚性基础, 也有的采用弹簧隔振基础。在进行汽轮发电机基础结构分析设计时, 国内通常所依据的标准为国家标准GB 50040—96动力机器基础设计规范 (简称“动规”) 。国际上也会遵循相应设备厂家的技术要求或参照国际标准 (ISO10816—2) 。不同的标准、规范或技术要求在计算原则、扰力取值、判定标准等方面都会存在不同。

本文将以国内某大型AP1000三菱机型的半速机组的刚性基础为例, 利用大型通用有限元软件SAP2000分别采用我国《动规》和厂家要求两套标准进行数值分析, 并对两套标准的计算方法和结果进行对比分析, 分析方法和对比结果将为后续核电半速汽机刚性基础设计提供有意义的参考。

1 我国《动力机器基础设计规范》和三菱厂家标准的对比

在汽轮发电机基础设计时, 不论是遵循我国《动规》或依据三菱厂家标准, 都要对基础结构进行模态分析和强迫振动响应分析。但在扰力取值大小、扰力点作用位置和方式、允许振动幅值和结构阻尼比的取值大小上均有不同。

1.1 强迫振动响应分析时的扰力

扰力是指在进行强迫振动相应计算时所采取的激振力。按照我国《动规》进行分析时《动规》中有规定:机器的扰力值、作用位置等亦由机器制造厂提供, 当缺少扰力资料时, 任意转速下的扰力值, 可按下式计算:

其中, n0为任意转速;n为机组的工作转速;Poi为机组任意转速下的扰力值, k N;对于半速机取Pgi=0.16Wgi (垂直方向和横向) , Pgi=0.08Wgi (纵向) , k N, Wgi为作用在基础扰力点处的转子重量, k N。根据上式可知, 扰力值大小是随频率变化的。

按照三菱厂家的标准, 引用ISO 1940/1—2004, 该机组的不平衡等级为G5.0, 则在25 Hz下的扰力公式为:

其中, Pgi为i点的不平衡扰力, k N;Wi为i点的转子重量, k N;G为不平衡等级, m/s;f为工作频率, 1/s。

当任意转速时, 同《动规》标准规定一样随频率变化。

1.2 振动控制标准

对于不同的设备可以依据厂家的相关标准, 如果没有标准, 应该遵照相应的国际、国家标准。对于刚性基础振动控制, 我国《动规》采用振幅法。控制基础扰力作用点的振动线位移, 不控制频率。其中规定, 宜取在工作转速±25%%频频率率范范围围内内计计算算的的最最大大振动线位移作为工作转速时的计算振动线位移。对于半速汽轮机, 《动规》中基础扰力点的允许振动线位移在±25%工作转速内为40μm。对从启动到75%工作转速频率范围内的计算振动线位移, 应小于1.5倍的允许振动线位移, 即在启动过程中振动线位移应小于60μm。三菱厂家标准引用ISO 10816标准对基础进行振动控制。根据ISO 10816标准各扰力点的振动速度均方根值不大于2.8 mm/s。换算成振动线位移后, 各扰力点在±25%工作转速内最大振动线位移限值25μm。在小于75%工作转速内最大振动线位移不应大于1.5倍的允许振动线位移。

1.3 阻尼比的取值

进行强迫振动分析, 必然会涉及到阻尼比, 不同的标准对阻尼比的规定相差较大。我国《动规》中规定阻尼比可取6.25%, 为常量。三菱机组厂家技术要求中规定阻尼比可取恒定值5%。

2 有限元模型建立

以国内某大型AP1000三菱机型的半速机组的刚性基础各项参数为依据, 采用大型通用有限元分析软件SAP2000进行结构数值建模。大型汽轮发电机基础一般形状不规则、结构复杂, 数值模型的准确与否非常重要, 直接关系到分析结果的正确性和准确性。因此, 模型应力求更真实、准确和直观地反映结构自身的力学行为。模型对基础柱脚假定为固结, 仅对顶板和柱子建模, 柱子底部设置固定约束。把汽轮机基础模拟成三维框架, 梁柱采用三维梁单元, 剪力墙采用柱加刚性梁进行模拟。汽轮机和发电机等设备不建在模型当中, 设备重量作为外加荷载作用在基座上。基础杆系单元模型拉伸显示见图1。

3 模态分析

采用SAP2000中的模态分析模块进行自由振动特性分析, 选用特征向量法, 振型阶数100, 并设置截断频率35 Hz。

根据模态计算结果, 汽轮发电机基础X (纵) 向第一阶自振频率为2.53 Hz, Y (横) 向第一阶自振频率为3.66 Hz, Z (竖) 向第一阶自振频率为18.2 Hz。汽轮机发电机基础在各个方向上的第一阶振型都在机器正常运行频率的80%以内, 所以本基础结构不会发生结构共振, 结构形式是可取的。

4 强迫振动响应分析

本节分别按照《动规》和三菱厂家标准, 采用SAP2000的频域分析模块进行强迫振动分析, 采用振型叠加法进行计算。分别按照三菱厂家设计标准和GB 50040—96动力机器基础设计规范进行分析计算。

4.1 按照三菱厂家标准强迫振动分析结果

按照三菱厂家标准计算结果见表1。

4.2 按照GB 50040—96动力机器基础设计规范强迫振动分析结果

按照《动规》计算结果见表2。

从以上两种计算结果可知, 由于扰力取值以及阻尼比取值不同, 按照厂家标准计算与按照《动规》计算的各扰力点最大振幅及相应频率点都有所差异。两种标准下扰力点的计算最大振幅均能满足各自限值要求。

5 结语

汽机基础 篇4

随着我国电力事业的飞速发展,600MW、1000MW超临界、超超临界机相继出现,但是,目前我国尚无350MW超临界汽轮发电机机组运行的业绩。华能瑞金电厂350MW汽轮发电机机组尽管容量不是很大,却是哈尔滨汽轮机厂有限公司和哈尔滨电机厂有限公司生产的我国第一台350MW超临界机组。由于设备的特殊性,该机组的基础设计有较大改进,增加了设计难度。

鉴于以上工程背景,为保证汽轮发电机组的正常运行,确保基础设计合理、准确,使基础的振动特性适用于改型后的机组运行,有必要对350MW超临界机组的基础进行动力特性优化研究、数值模拟分析、模型试验和原型实测研究,检验该基座动力特性是否符合我国《动力机器基础设计规范》(GB50040-96)的要求、施工中有无重大质量问题、子结构间相互连接是否可靠、基座结构的局部是否存在隐患和损伤,以保证机组安全、可靠的正常运行,并验证基础动力分析的可靠性、正确性,提供基础动力特性的各种参数,为机组试运行中的调试起到辅助作用,也为今后机组的检修及故障诊断提供参考依据。

1 动力特性优化研究

由哈尔滨汽轮机厂有限公司和哈尔滨电机厂有限公司向设计院提供的汽机基础结构的外型图主要是从设备的工艺要求出发而得到的,满足了设备安装、工艺流程的需要,但不是针对基础和设备联合整体的振动特性进行设计的图纸,所以将该方案作为优化设计的初步方案。通过优化软件(QJDU)对该基础进行优化研究,并结合设备的安装条件等限制,最终向业主提供一个具有良好动力特性的最佳方案。初步方案优化计算简图如图1所示。

1.1 优化软件介绍

汽轮发电机基础动力优化设计研究成果,是由华北电力设计院、大连理工大学、中国电力科学研究院合作,对1988年“汽轮发电机框架式基础动力优化”课题进行引申,于1999年完成,取得了汽轮发电机基础动力特性及设计优化研究。同时开发了专业动力优化软件(QJDU),该软件有如下优点:

(1)具有灵活的节点位移描述功能,可以处理复杂的边界条件和刚臂关系,提高计算效率和分析精度。

(2)数据输入采用自由格式,用户能自由地输入注解,数据检查方便。

(3)可以处理三种优化模型的优化设计,即以最小化结构重量为目标的优化设计、以最小化振动线位移(振幅)为目标的优化设计和最小化结构重量和振动线位移的双目标优化设计,并可进行结构的自由振动、强迫振动和静力分析。

(4)针对汽轮机基础结构的特点,采用考虑剪切变形和转动变量的铁摩辛克三维梁单元模型,提高了分析的精度。

(5)具有杆件截面和节点坐标两类设计变量,可允许对结构的拓扑形式进行选优。对于杆件截面积设计变量,可允许以三种不同方式(固定高宽比或单独改变高度或宽度)改变截面面积。

1.2 优化目标及优化变量

汽轮发电机基础的振动大小直接影响到汽轮发电机的正常运行,所以我国《动力机器基础设计规范》(GB50040-96)、《火力发电厂土建结构设计技术规定》(DL5022-93)中明确规定以基础的振动线位移作为控制设计的标准[1]。因此,在优化中首先要以基础振动线位移作为优化目标,另外,减小截面面积也是我们进行优化研究的目的。因此,以减小扰力作用点(振动控制点)的振动线位移和基础结构总重量双目标作为优化目标[2]。在具体优化工作中通过分目标权系数调整因子γ来实现振动线位移和基础结构总重在双目标优化中所占的优化比重。

γ是一个代表人为因素的系数,其取值范围在0~∞之间,给定任一γ值,通过灵敏度的计算,可得到权系数α1、α2,计算过程如下:

式中,α1代表目标优化中基础总重所占的权重,α2代表目标优化中振动线位移所占的权重,α1+α2=1。当γ=1,则α1、α2完全由公式计算;特殊地当γ→∞,则α1→0,α2→1,只优化振动线位移;反之,当γ→0,则α1→1,α2→0,只优化结构总重。一般来讲,γ越大,越偏于优化振动线位移,γ的取值取决于用户的需要。

在优化中我们对较粗大的柱子的优化变量上下限值的幅度加大到±30%;对其它截面的变化上下限值定在±20%。按照设计院机务人员初步确定的一些工艺要求,如下杆件不能改变:

(1)第2、3排横梁已是连接到中间平台的半墙结构,所以不能改变;

(2)第1排横梁是L型梁,其中拐角的地方高度不能改变;

(3)高压缸下的中间平台,在靠近低压缸侧的横梁不能加大其高度。

1.3 优化结果

运用优化软件(QJDU)选取不同的优化因子,得到近70多个动力计算结果,最终得到一个既满足工艺要求,又达到优化目的的优化方案。优化后对基础动力特性影响较明显的是柱子截面的变化,所有柱子截面尺寸均明显减小,其中发电机端的柱子变化最大,混凝土用量减少29.44%,柱子截面减小有利于结构动力特性的改善。优化前后基础各动力特性参数详见表1和表2。

:μm

从表1和表2中可以看出,与优化前相比,基础的自振频率在3个方向上均有所下降,尤其是竖向,说明优化后基础在竖向上的刚度下降比较明显。从结构自重上看,由3683t下降到3054t,降幅达到了17.08%,节省混凝土250方。从扰力点的振动响应上分析,最大振动点74号点的振动由15.03μm下降到13.61μm,下降率幅度达到了9.45%,同时其他较大振动的68号点、56号点也均有所下降。

从优化结果上分析,通过优化计算分析所得的优化结果达到了既减小结构自重又减小扰力点振动线位移的双目标优化目的。

1.4 优化后的基础特点

进行优化后,基础的动力特性较优化前有了较明显的改善,基础具有如下明显特征:

(1)低压缸两端均为墙体结构;

(2)底板厚度为2.3米;

(3)柱子截面较小,最大仅为1.6 m×1.6m。

2 基础的自振特性分析

通过对基础进行自振特性分析,可以得到基础在不同方向上的各阶振型和频率,据此,可初步判定该基础振动特性的优劣,并为后面的强迫振动响应分析奠定基础[3]。结合目前比较先进的测试技术与分析方法,进行了室内模型试验与现场测试[4]。表3为由优化软件、数模分析、模型试验和原型实测计算得到的基础各向一阶频率对比。

由表3可以看出:

(1)该基础在X向和Y向的自振频率相差较小,说明该基础在水平两方向上的刚度相当;

(2)各种计算方法在数值上较接近,在趋势上具有一致性;

(3)基础各向一阶频率均较低,远离机组的工作扰频50Hz,对于改善基础的动力特性,降低扰力作用下基础的振动线位移非常有利。

3 基础的强迫振动响应分析

根据对结构的自振特性分析或试验结果,通过有限元软件的计算或测试软件中的振动响应预测功能,并在后处理中按《动力机器基础设计规范》要求,即多个单点作用下响应的平方和开平方(《动力机器基础设计规范》中5.2章节),可预测出多点扰力共同作用下基础的强迫振动响应,即振动线位移。表4为汽机升速(0~3750r/min)过程中基础扰力点各向最大振动线位移的对比。

从表4可以看出:

(1)所有扰力作用点的最大振动线位移均在允许范围内,小于允许振动的标准30μm或20μm。

(2)数值计算和模型试验结果的最大值均大于实测结果,说明前期理论分析和试验结果能对实际工程起到安全预警作用。

4 基础的综合评价

通过对瑞金电厂350MW汽轮发电机基础进行优化研究、数模分析、模型试验以及原型各阶段测试与分析,可以得到以下结论:

(1)优化后基础各柱子截面均有所降低,基础的设计更加趋于柔性,各向一阶频率均远离机组工作扰频50Hz,在保证结构刚度和稳定性的同时改善了基础的动力特性,达到了既降低基础扰力点振动线位移又减少混凝土用量的双目标优化结果。

(2)不同计算结果均完全满足《动力机器基础设计规范》的要求,数值计算和模型试验能对实际工程起到安全预警作用。

(3)不同计算方法所得到的结果在总趋势上具有一致性,数值分析和模型试验在一定程度上均能准确反应结构真实的动力特性。

(4)近几年,在西门子机型的带动下,基础设计的理念发生了较大的变化,基础的设计更趋于柔性。从本工程的分析结果看,对于新型机组和基础,基础的优化工作尤为重要,在满足承载力的同时,通过优化适当降低柱子截面尺寸,对于改善基础的动力特性具有十分重要的意义。

5 结束语

目前,汽机基础优化选型理念正朝“大、柔、刚”的方向发展,即汽机基础在满足稳定性和强度的同时应具有一定的柔度。在该理论的指导下对瑞金电厂350MW超汽机基础进行了优化选型工作,并利用数模分析、模型试验和原型实测对优化后的方案进行了验证,结果表明该优化工作是成功的,效益明显,为该类基础的设计提供了有价值的参考。

参考文献

[1]GB50040-96动力机器基础设计规范[S].北京:中国计划出版社,1996.

[2]代泽兵,刘宝泉,吉晔,等.百万等级汽轮发电机基础动力特性优化研究[J].振动测试与诊断,2008(12).

[3]邵晓岩,代泽兵,陈铮,等.玉环电厂1000MW超超临界汽轮发电机基础自振特性实测分析[J].武汉大学学报(工学版),2007(10).

联合循环汽机DEH电源优化 篇5

蒸汽轮机的控制是燃气-蒸汽联合循环机组控制的重要组成部分, 其控制核心是汽轮机数字电液控制系统 (DEH) 。现代DEH系统由于采用计算机控制技术为核心的分散控制系统结构, 提高了控制精度, 并且能够方便地实现各种复杂的控制算法。其执行部分由于采用了液压控制系统, 具有响应快速、安全、驱动力强的特点。

京西电厂汽轮机采用的是上海汽轮机有限公司生产的三压、再热、双缸、向下排汽、可背压可纯凝运行机组, DEH采用和集散型控制系统 (DCS) 相同的SPPA-T3000控制系统。

1 DEH系统

DEH系统主要由计算机控制部分与液压控制部分 (EH) 组成。计算机控制部分主要包括操作员站、工程师站 (此部分和DCS共用) 和控制机柜。计算机控制部分完成各种控制回路、控制逻辑的运算, 通过操作员站等人机接口设备完成运行操作、监控及系统管理。控制机柜负责实现汽轮机运行参数的实时采集, 经过各种控制策略、控制回路的运算, 将最终的阀门控制指令输出到执行机构。控制机柜主要由分散控制单元CPU、快速处理器FM458、专用接口模块ADDFEM、故障安全型卡件和普通卡件组成, 均设置冗余。其中CPU负责全部控制回路、控制逻辑的运算;FM458用于闭环控制与运算处理、转速控制、危机遮断、与ADDFEM通信;ADDFEM负责转速、重要的温度和压力信号采集;故障安全型卡件负责重要的开关量信号的采集和发送, 并负责所发送信号的24VDC供电;普通卡ET200用于柜内CPU与普通I/O卡及故障安全型卡件通信。

EH系统是DEH的执行机构, 主要包括供油系统、执行机构 (油动机) 、危急遮断系统等。执行机构响应DEH的指令信号, 由液压执行部件驱动阀门控制油动机的位置, 以调节汽轮机各蒸汽进汽阀的开度, 完成对机组的转速、压力、负荷等被调节变量的控制, 从而实现汽轮机安全稳定经济运行。危急遮断系统响应控制系统或汽轮机保护系统发出的指令, 当DEH发出超速控制信号或汽轮机保护系统发出停机信号, 危急遮断系统紧急关闭全部汽轮机蒸汽进汽门, 使机组安全停机。

2 电源概况及存在的问题

DEH系统的电源系统是DEH安全可靠工作的前提和保障, 电源设计应能满足现场实际需要及电源负荷率要求。DEH最核心的控制是保障汽轮机的运行安全, 当遇到超速、保护动作等事故工况时确保汽轮机安全停机。汽轮机停机是通过汽轮机各个主汽门和主汽调门的关闭来实现的。在上海电气的设计中, 为了达到控制的可靠性, 汽机所有跳机电磁阀均由开关量输出的故障安全型卡件控制并提供24VDC电源。跳机电磁阀的工作方式为带电关闭保证液压油工作油压, 失电时打开将液压油泄压, 从而实现关闭主汽门和主汽调门。为了防止故障安全型卡件误动作, 在设计时采用了互为冗余的配置。

开关量输出的故障安全型卡件的工作特性:

(1) 通道分布:每块卡件有10个通道, 每个通道带一个外部负载, 即每个通道提供一个外部电磁阀的电源。

(2) 工作原理:双层卡同时独立工作, 互为备用。互为备用卡件的相同通道带同一电磁阀负载, 即互为备用的两卡件通道由柜内配线汇总为一路对就地一个电磁阀进行供电。当卡件的通道由于外部或内部原因引起电压小范围波动时, 该通道将发出故障报警, 但冗余卡件正常工作, 即外部负载可以正常工作;当互为备用的两个通道其中一个电压波动达到安全型卡件的安全值时, 为外部负载供电的互为备用的两个通道将同时出现故障且钝化, 即安全型卡件将主动切断通道电源以避免其它通道受到影响, 对于DEH来说, 此时对应阀门将失电关门。

故障安全型卡件的稳定工作电压为20.4~28VDC。当超出其稳定工作电压范围后, 卡件进入不稳定工作区间, 其安全稳定特性丧失, 易发生故障或钝化, 可能危及其所带负载安全。

原供电方案如图1所示。

在运行过程中发现随着跳机电磁阀的打开数量增加, DEH控制柜入口电压随之下降, 故障安全型卡件的监视电压下降更加明显。当所有跳机电磁阀全部带电时, DEH控制柜入口电压下降至22.34V, 故障安全型卡件的监视电压下降至19.89V。

原供电方式存在的主要问题:

(1) 电源模块负荷率高。

(2) 电源到DEH控制柜导线截面积小, 供电回路电压损失大。

(3) 控制柜内导线截面积小, 柜内电压损失大。

3 电源优化方案

根据现场实际情况, 制定电源系统的改造方案 (如图2所示) :

(1) 将DEH1号柜伺服阀专用电源由DEH24V母排供电改为DCS24V母排供电, 目的是降低DEH电源模块的负荷率。

(2) 将DEH1号柜电源供电电缆由2×10mm2更换为2×20mm2, 以降低供电回路电压损失。

(3) 将DEH电源模块出口电压25.9V提高至27.5V, 以提高DEH控制柜电源电压。

(4) 将DEH柜内由硬跳闸回路至故障安全型卡件的供电线0.5mm2更换为1.0mm2, 以降低柜内电压损失。

4 优化效果

4.1 电压测量

(1) 优化前电压测试。电源模块出口电压25.94V, DEH控制柜入口电压24.35V, 卡件监视电压21.96V, 跳机电磁阀带电后测试结果见表1。

(2) 优化后电压测试。电源模块出口电压27.47V, DEH控制柜入口电压26.81V, 卡件监视电压23.97V, 跳机电磁阀带电后测试结果见表2。

4.2 电磁阀故障试验

试验方案:

(1) 保持电源模块的出口电压, 观测FDO监视电压和通道出口电压。

(2) 将FDO部分电磁阀带电, 然后观测FDO监视电压和通道出口电压, 做电磁阀连接导线+、-两线间短路试验。

(3) 将FDO全部电磁阀带电, 然后观测FDO监视电压和通道出口电压, 做电磁阀连接导线+、-两线间短路试验。

优化前试验现象:

(1) CA014四个电磁阀带电时, 做短路试验, 仅动作所短路通道对应电磁阀, 其他电磁阀无异常, “RE-SET ALL PASS OUT”复位后电磁阀会带电。

(2) 全部电磁阀带电时, 做短路试验, 发报警的FDO通道增加包括CA013:8/9/10、CA014:7/8, DA014:7/8和DA015:1/2/3/4均亮红灯, CA014:6和DA014:6绿灯灭, 其他电磁阀无异常, 所亮红灯会自动消失。CA014:6和DA014:6绿灯灭后需复位, 但复位后电磁阀不会带电。

优化后试验现象:CA014四个电磁阀带电时和全部电磁阀带电时, 做短路试验, 仅动作所短路通道对应电磁阀, 其他电磁阀无异常, “RESET ALL PASS OUT”复位后电磁阀会带电。

5 结语

电源系统优化后, 不仅降低了DEH电源模块的负荷率, 而且提高了故障安全型卡件的工作可靠性。如果故障为短暂性故障, 可以通过操作员“RESET ALL PASS OUT”复位消除故障, 保证机组安全稳定运行;即使为永久性故障, 也不会将故障扩大, 为申请处理故障争取一定的时间。

摘要：介绍DEH的组成, 针对原DEH电源存在的问题, 提出优化方案。

关键词：DEH,电源,负荷率,电压损失

参考文献

[1]李国豪.DEH电源系统改造和优化[J].中国科技信息, 2014, (14) :057

浅谈300MW汽机基座设计 篇6

在火力发电厂土建结构设计中, 汽轮发电机基座是电厂的核心部位, 通常采用框架式基础, 运转层梁多采用异型梁, 截面较大, 柱截面取值一般在2000~3000mm, 汽机基座属于特种结构。常用的汽机基座中间平台结构形式有如下三种:即钢筋混凝土现浇平台、独立钢平台、牛腿-弹簧隔振平台, 这三种形式在经济性、振动控制性能及对工艺设备布置等方面各有优点和不足, 如现浇平台自身振动较大, 独立钢平台造价高且影响工艺布置, 牛腿—弹簧隔振平台对框架柱刚度无贡献。本文列举钢筋混凝土现浇平台和牛腿—弹簧隔振平台两种形式, 分析两种模式下的运转层纵横梁的振动情况和抗震变形情况。

2 工程实例比较

2.1 计算简介。

新疆西部合盛热电有限公司2×330MW机组新建电厂汽轮机选用上海汽轮机厂C型, 发电机选用上海发电机厂QFS2-300-2型, 汽机基座中间层采用590mm厚现浇混凝土板。新疆天富热电股份有限公司2×330MW新建热电厂汽轮机选用上海汽轮机厂B型, 发电机选用上海发电机厂QFS2-300-2型, 汽机基座中间层采用钢梁+200mm厚压型钢板底模混凝土板, 钢梁两端底部用70厚橡胶垫与牛腿隔开。

2.2 计算模型。

汽机基座上部建立空间杆系模型, 计算采用《汽轮发电机组基础空间结构计算程序4.0版》 (简称TGFP v4.0) , 设计规范采用《火力发电厂土建结构设计规范》 (DL5022-2008) 和《动力机器设计技术规范》 (GB50046-96) 。

2.3 荷载输入。

2.3.1 永久荷载, 包括机器设备自重, 凝汽器自重, 凝汽器真空吸力等, 汽缸膨胀力, 管道推力, 温差荷载, 以上荷载以节点力和均布荷载分布在纵横梁上。由于计算模型分为全部建模和沿汽轮发电机中心线简化建一半模型两种, 永久荷载分为单向永久荷载和双向永久荷载, 根据不同模型分别输入。

2.3.2 短路力矩荷载, 以均布荷载分布在发电机两侧的纵梁上。

2.3.3 扰力:扰力是计算汽机基座振动线位移的主要依据, 应由机器制造厂提供扰力计算值。如缺乏扰力资料, 可以按照作用在基础某一点的机器转子重力 (一般为集中到梁中或柱顶的转子重力) , 垂直、水平横向取0.20G, 水平纵向取0.10G。虽然扰力点的振幅是由多个扰力产生的强迫振动线位移叠加, 但直接作用在扰力点上的扰力是对振动线位移影响最直接的因素。

在建模时, 可在扰力作用点设置一个节点, 这样便于布置扰力。考虑轴承板不是以点荷载形式作用于梁跨中, 而是以面荷载形式作用于梁跨中, 考虑在轴承支座范围的两个边界处各增加一个节点, 扰力值按照25%, 50%, 25%的形式布置, 这样减少了扰力点振幅。根据以往汽机基座运行的数据来看, 按照以上扰力布置更贴近于运行检测结果。

2.4 计算注意事项。

2.4.1 附加质量。本文指的附加质量主要是与机器相连的设备重量, 这部分重量与基座共同参与振动。附加质量建模时以点荷载形式作用于节点上, 所有有附加质量的地方要设置节点。附加质量对汽机基座的振动起到至关重要的作用。如果在扰力点附近的附加质量越大, 那么质点的振幅就越小。以往对汽机基座的计算中, 附加质量较为分散, 扰力点上的附加质量不能与扰力的大小实际对应, 一旦振幅超过就一味地加大梁截面, 虽然刚度, 强度和质量加大了, 可是会引起其他梁的振动加大, 只好再加大其他梁截面, 这样会造成工艺布置空间变小, 增加混凝土梁, 即增加了投资又增加施工难度。为此, 我们将附加质量根据扰力作用范围相应集中, 以确保扰力点的节点布置合理的附加质量, 以减少局部振动的可能。

2.4.2 刚域。刚域是指梁截面较大时, 会将梁柱交汇处节点的核心范围定义为刚域。以往进行动力分析时, 一般不考虑的作用以加大梁柱的安全余量, 但振动线位移较大时可考虑刚域的作用, 会起到很好的作用。

2.5 设计结果分析。

框架式基础的动力计算可采用振幅法 (即以振幅值作为设计的控制指标) 。计算振幅时采用空间多自由度体系, 当机器工作转速为3000r/min时, 转速在2250~3750r/min范围内, 计算扰力作用点三个方向的振幅A≤0.02 (mm) ;转速在0~2250r/min范围内, 计算扰力作用点三个方向的振幅A≤1.5x0.02=0.03 (mm)

合盛电厂基座振幅:

0~2250r/min内的Z向计算最大振幅为10.8μm, 小于1.5×0.02=0.03mm=30μm

2250~3750r/min范围内Z向计算最大振幅为8.9μm, 小于0.02mm=20μm

0~2250r/min内的Y向计算最大振幅为8.13μm, 小于1.5×0.02=0.03mm=30μm

2250~3750r/min范围内Y向计算最大振幅为5.40μm, 小于0.02mm=20μm

0~2250r/min内的X向计算最大振幅为2.91μm, 小于1.5×0.02=0.03mm=30μm

2250~3750r/min范围内X向计算最大振幅为1.47μm, 小于0.02mm=20μm

天富电厂基座振幅:

0~2250r/min内的Z向计算最大振幅为10.01μm, 小于1.5×0.02=0.03mm=30μm

2250~3750r/min范围内Z向计算最大振幅为8.36μm, 小于0.02mm=20μm

0~2250r/min内的Y向计算最大振幅为4.47μm, 小于1.5×0.02=0.03mm=30μm

2250~3750r/min范围内Y向计算最大振幅为8.63μm, 小于0.02mm=20μm

0~2250r/min内的X向计算最大振幅为7.06μm, 小于1.5×0.02=0.03mm=30μm

2250~3750r/min范围内X向计算最大振幅为16.72μm, 小于0.02mm=20μm

3 结论

本文通过对合盛电厂2×330MW和天富电厂2×330MW汽机基座的对比和分析, 在各扰力点振幅满足规范的前提下, 中间层砼减少, 节省了造价。

参考文献

[1]DL 5022-2008火力发电厂土建结构设计技术规定[S].

[2]GB 50040-96动力机器基础设计规范[S].

[3]罗国澍.汽轮发电机组基础空间结构计算程序4.0版[M] (.简称TGFPv4.0) .

电厂汽机DEH系统的故障分析 篇7

DEH系统是数字电液控制系统的简称, 它是电厂汽轮机组的专用控制系统, 主要负责对汽轮机组的启停、转速以及功率等进行控制, 是确保机组安全、稳定、可靠运行的有效手段。该系统在电厂汽轮机组中的应用使机组运行的自动化水平获得了显著提升, 在给电厂带来巨大经济效益的同时, 还进一步减轻了运维人员的劳动强度。系统除了能够实现抽气压力控制、热电调节、优先级控制等功能之外, 还为电厂其他自动化系统预留了接口。由于系统采用了当前最为先进的微处理技术, 不但使整个系统的结构更加紧凑、可靠性更高, 而且还便于测试、易于维修。

由于电厂的汽轮机组需要长时间不间断运转, 所以DEH系统作为汽轮机组的主控系统也必须保持长时间的运行。虽然DEH系统的整体性能较为稳定, 但在较长时间的运行过程中, 不可避免地会出现一些故障问题。一旦DEH系统发生故障, 便会对汽轮机组的正常运行造成影响, 所以必须及时查明故障原因, 并采取合理、可行的措施和方法予以消除, 使系统在最短的时间内恢复运行。

2 电厂汽机DEH系统故障分析与解决途径

通过对一些应用DEH系统的电厂进行调查发现, 系统在运行过程中经常会出现各种故障问题, 这对机组的正常运行造成了影响。为此, 必须针对故障问题采取有效解决措施, 争取在最短的时间内消除故障。

2.1 电液系统故障及解决方法

在电液系统中, 电液转换器是较为重要的组成部分之一, 它的故障频率相对较高。较为常见的故障问题有电液转换器的振颤幅值比减小。造成这一问题的主要原因是卡涩死区增大, 即转换器的滑阀出现了较大程度的卡涩;转换器进出口压力差升高, 多表现为进口压力不变、出口压力减小, 通过对其内部机械结构进行分析发现, 导致该问题的具体原因是漏流量增大、滑阀严重磨损。

对上述故障问题进行处理时, 可先将电液转换器解体, 并对各个部件进行检查, 若是滑阀的阀杆磨损严重, 应及时更换, 并对堵塞的滤网进行清洗;如果滤网破损, 应进行更换;此外, 还应看弹簧的弹性是否有所减弱, 若是弹力减小, 则应进行更换。

2.2 油系统故障及处理方法

由于DEH系统的油管路有很大一部分都安装在汽机上, 在机组运行的过程中会产生高温和高压蒸汽, 这样一来, 便会使部分元件或是油管路处于高温高压的环境当中, 随着温度的不断升高, 会导致油的氧化速度加快, 氧化会使EH油的酸值增大, 颜色变深, 当酸值指标超过0.1mgKOH/g时, 会导致油产生空气间隔等问题。此外, 当EH油含水乳化之后, 极有可能造成DEH系统无法正常运行, 严重时会导致汽轮机组危急遮断系统故障。如危急遮断系统复位之后, 若是遇到危机情况, AST会自行动作, 而在EH油乳化的前提下, 泄漏孔会被堵塞, 这样一来, 便无法将油成功泄出, 从而导致主汽门与调门无法关闭, 由此会引起汽机转速飞升, 严重时会造成机组损坏。导致EH油含水过高的主要原因如下:机组在运行过程中使用的冷却水为工业水, 水侧的压力往往要比油侧的压力大, 加之工业水的水质相对较差, 其对铜管具有一定的腐蚀作用, 当机组长时间运行后, 可能会造成冷却水渗漏至油侧;EH油当中的水分绝大部分是水汽结露的产物, 水在油中水解之后, 会使EH油中产生磷酸, 而磷酸本身的催化作用会加速水解反应。

针对上述问题可采取如下方法进行处理:

(1) 要尽可能使DEH系统中的各个元件尤其是管路远离高温区, 注意设计元件的安装位置以防止此类问题, 若是设计中无法避免, 则应采取高温隔热措施。同时可适当增加通风, 借此来降低机组运行环境的温度, 若有必要, 也可通过引入压缩空气对机组进行冷却。

(2) 适当增强抗燃油的流动性, 以此来防止死油区出现, 并在机组停止运行后, 尽可能保持DEH系统的油循环, 这样能够使高温区的油温获得有效降低。

(3) 对于使用工业水的冷油器, 应当采用不锈钢管进行焊接, 或将工业水改换为除盐冷却水。此外可通过体外循环的方式将油中的水分去除掉, 但在滤油时必须注意油箱的油位, 以免油位过低影响机组运行。

(4) 避免油酸值升高最为有效的方法是投用再生装置, 这是因为再生装置中的硅藻土滤芯可使油的酸度有效降低。再生装置的投入时机非常重要, 通常油酸值接近0.1mgKOH/g时为最佳投入时机, 若是油的酸度超过0.5mgKOH/g, 则必须更换新油。

2.3 保护系统故障及处理措施

在电厂汽轮机组DEH系统中保护系统的作用非常重要, 若是保护系统出现故障, 轻则会影响DEH系统的正常使用, 严重时可能会造成DEH系统损坏。这里所指的保护系统具体是指OPC卡件箱当中的设备, 如OPC板和MCP测速板。

(1) OPC板的故障问题。在保护系统中, OPC板的主要作用是对OPC电磁阀进行直接控制, 一旦其出现故障, 必须及时进行更换。在更换OPC板的过程中, 出于安全方面的考虑, 可先将板与阀之间的联系暂时切断, 同时要对更换的OPC板进行认真核对, 若是条件允许, 则应对新更换的OPC进行测试。更换完毕并确认OPC板能够正常工作后, 便可重新恢复板、阀之间的连接。

(2) MCP的故障问题。当汽轮机组处于正常运行状态时, 若是MCP上的指示灯点亮, 则说明机组的转速超过1 000r/min;如果指示灯不亮, 则表明MCP测速板出现故障, 此时只需将故障的MCP进行更换便可消除问题。需要特别注意的是, 不得同时对两块以上MCP板进行更换, 而必须依次进行更换。

2.4 伺服系统故障及解决途径

在电厂汽机DEH系统中, 伺服系统是最为重要的组成部分, 这是因为它对机组阀门的运行状态有着直接影响, 一旦伺服系统出现故障, 后果极其严重。伺服系统比较常见的故障有VCC卡故障。

当确定VCC卡出现故障后, 应当先考虑以在线调整的方法进行解决, 如果无法通过在线方式进行调整, 则应及时对故障的VCC卡进行更换处理。在更换VCC卡的过程中, 要确保机组运行安全, 避免阀门突然全关或是全开的情况发生。

3 结语

总而言之, 在电厂生产中, 汽轮机组是不可或缺的重要设备之一, 它的运行稳定与否直接关系到电厂的生产能效。DEH是汽轮机组的主控系统, 一旦出现故障, 则有可能导致汽轮机组处于失控状态, 严重时会引发安全事故。为此, 必须对DEH系统的各种故障问题予以足够的重视, 并采取有效途径和方法在最短的时间内消除, 保证系统稳定运行, 从而对汽轮机组进行有效控制。

参考文献

[1]李立军, 陈向东, 樊印龙.汽轮机数字电液调节系统在液调机组改造中的应用研究[J].浙江电力, 2011 (4) .

[2]林葳.汽轮机DEH系统高调门控制故障及其分析[J].科技与企业, 2013 (3) .

[3]刘晓甫, 王鹏, 发电厂DEH控制系统频繁故障的原因分析及改进措施[J].科技向导, 2012 (8) .

[4]于达仁, 秦骁程.基于非线性辨识的汽轮机调节系统卡涩故障诊断[J].汽轮机技术, 2013 (7) .