温度降低（精选7篇）
温度降低 篇1
0 引言
近年来, 随着经济发展, 电力方面需求不断扩大, 电力供应能力也得到很高提升, 火电厂600 MW机组使用普及化且技术娴熟, 发展前景可观。
据调查显示, 2006年中国600 MW机组在新投产火电机组中占到了40%, 在近几年投产量也非常可观, 但随着环保经济概念深入发展, 火电厂600 MW机组运行中存在的问题亦应得到正视。锅炉排烟温度上升直接关联着热量损失[1], 据研究表明, 排烟温度每降低13℃左右, 排烟热损失将会减小1%左右, 同时节约7%左右燃料, 可提高锅炉效率1%左右[2], 降低锅炉排烟温度所产生的效益不容忽视。因此, 应对600 MW机组运行中产生的排烟热损进行深究, 找出600 MW机组排烟温度上升的缘由, 从而实现经济发展和环境保护的双赢局面。
1 火电厂600 MW机组锅炉排烟温度上升原因的研究
1.1 燃料的影响
在中国, 火电厂中锅炉所使用燃料主要是煤。不同种类煤燃烧所产生的发热量不同, 煤燃烧所产生烟气量也直接受其影响, 进而影响排烟温度。如果煤炭发热量比较低, 质量比较差, 其所能吸收的水分量就会减少, 燃烧时间就会延长, 且质量差的煤不容易进行研磨, 燃烧速度会进一步减缓, 导致炉膛内火焰温度提高, 从而造成排烟温度升高, 这是造成锅炉排烟温度上升的主要原因。在中国, 因为煤的种类和质量存在较大差别, 因此所产生的排烟温度也有很大不同。
1.2 锅炉长期运行造成的漏风现象
锅炉在长期运行中, 质量难免有所下降, 随着时间推移, 设备出现损坏从而出现漏风现象是影响锅炉排烟温度的重要原因之一。锅炉漏风问题主要包括炉膛、烟道等处的问题, 例如空预器后至电除尘之间部分烟道及烟道支撑区域的磨损、炉膛磨损等, 这些部位漏风将会直接加大对流受热面相关烟气含量, 从而降低受热面温度, 导致排烟温度上升, 这主要与设备长期运行出现的损耗有关联。
1.3 锅炉底部出渣系统漏风对排烟温度的影响
北方火电厂锅炉炉底设置了专门的干式捞渣系统, 锅炉运行中排渣时, 由于干式排渣系统设备易发故障, 造成炉底漏风较大。锅炉炉底漏风导致排烟温度上升, 会使排烟温度比正常状况升高5℃左右。炉底漏风提高了炉膛火焰中心温度, 火焰中心会随着漏风量不断向后移动, 炉膛排烟温度也随着升高。
1.4 炉膛O2量过大所引起的排烟温度上升
炉膛O2量过大, 使烟气量增大, 排烟温度上升, 排烟热损失增加, 锅炉热效率下降。关于这方面的实验结果见图1。
通过数据分析, 可清楚看到, 锅炉O2量上升时, 锅炉排烟温度会随之上升, O2量在1.9%~2.9%之间时, 排烟温度上升了2.2℃, O2量在2.9%~3.4%之间时, 排烟温度上升了0.1℃, 这说明燃料在燃烧时, 由于机械不完全燃烧损失和化学方面的不完全燃烧损失, 导致热损增大, 但炉膛内O2量并不是促进排烟温度上升的唯一条件, 而是有一定影响, 在实际运行中应多加注意。
1.5 锅炉及其设备在运行过程中受积灰的影响
锅炉积灰主要集中在受热面所在区域, 主要有以下几方面:a) 炉膛尾部受热面有较多积灰, 并且不容易掉, 炉膛吹灰效果不明显;b) 锅炉空预器受热面冷端也有一定量积灰。在锅炉炉膛内, 有长时间灰尘积累, 如果没及时进行吹灰, 随着水分进入或温度上升, 就会在受热面结焦成渣, 这些沉积物质一般来说导热系数较差, 传热热阻增加, 汽水吸热效果变差, 导致受热面吸热量减少, 排烟温度升高。再者, 空预器内积灰严重, 降低了空预器内烟换热效果, 排烟温度升高。
2 降低600 MW机组锅炉排烟温度的方案
对产生600 MW机组锅炉排烟温度上升的原因进行分析后, 应对症下药, 采取一定解决措施, 提高锅炉运行整体效益, 可从以下几方面进行优化调整。
2.1 燃料的优化
想要降低锅炉排烟温度, 首要的就是从源头上解决问题, 保证燃烧材料煤的种类和质量是重要一步。在实际操作中, 合理分配煤比例, 从而使入炉煤质达到或接近锅炉最初设计煤种。在煤进入制粉系统后, 一定要保证制粉系统正常运行, 减少煤种在炉内的缓冲时间, 使煤的效力能在有效时间进行充分燃烧, 从而降低锅炉排烟温度, 提高炉效。
2.2 提高对锅炉炉膛漏风的重视减少锅炉炉膛漏风程度
这方面所能采取的措施主要是对密封区域进行密封, 现在最常用的技术是门孔结构密封法, 对锅炉炉膛内明显存在和可能存在泄漏和空隙的地方进行改进, 减轻锅炉运行中负担, 从而达到降低排烟温度的良好效果。另外, 预热器前部烟道也是经常发生漏风的地方, 要采用密封空隙方式, 运行中要随时关闭各处开关、孔等。
2.3 加强对炉底漏风区的密封
火电厂600 MW机组锅炉炉底漏风现象导致的排烟温度升高, 可从以下几方面采取措施进行降低:a) 应对锅炉干式出渣系统进行升级改造, 提高出渣系统稳定运行可靠性, 减少炉底漏风, 同时将加强对锅炉炉底设备的维护, 对锅炉炉底系统密封状况进行详细检查, 尤其要对在除渣运行中经常容易出现漏风的区域重视, 一旦发现有漏风地方, 及时进行密封维护, 减少漏风;b) 在一定范围内提高喷燃器喷煤粉浓度, 这样做的主要目的就是使炉膛内火焰燃烧更彻底, 降低中心火焰温度, 从而降低锅炉排烟温度。
2.4 O2量的合理控制
炉内O2量并不是越多越好, 而是有一定量的要求, O2量不足或过大都不利于煤粉燃烧充分的最大化实现。燃烧受多方面因素影响, 例如煤种, 因此在研究中应对不同负荷下锅炉不同煤种燃烧所需O2量进行试验, 找到最合适比例, 从而将排烟热损失降到最低, 实现锅炉效率最大化。
2.5 锅炉设备中积灰问题的解决
针对锅炉积灰引起的排烟温度上升问题, 采取以下措施:a) 做好日常炉膛及空预器积灰检查工作, 对有积灰的地方及时进行吹灰, 以保证锅炉稳定经济运行;b) 在合理位置安装画面检测系统, 当积灰影响到设备运行时, 就发出警报, 这方面技术还有待进一步加大投入;c) 及时更换损坏的吹灰设备;d) 锅炉吹灰时应注意吹灰效果, 但加强吹灰时还要考虑对受热面的冲刷, 建议电厂对吹灰区域进行喷刷以预防吹灰冲刷和磨损, 同时在确保吹灰效果时进行锅炉优化燃烧调整, 缓解锅炉结焦和积灰。从而达到保护受热面、提高吹灰效果的功效, 提高换热能力, 降低排烟温度[3]。
3 结语
火电厂600 MW机组锅炉排烟温度上升的主要原因是燃料即煤的种类和质量、设备漏风现象、积灰处理状况和O2量的问题, 因此火电厂要在锅炉实际运行过程中采取一系列措施, 对锅炉排烟温度进行一定控制, 进而提高余热利用效率, 提高锅炉效率, 实现良好经济效益, 同时也符合国家节能减需要, 在竞争激烈的市场竞争中赢得绝对优势。
摘要：结合大唐景泰电厂一期工程2×660 MW超临界燃煤空冷机组锅炉燃烧的实际特点, 深入分析锅炉排烟温度上升的原因, 并提出一定的解决方案, 从而实现火电厂整体效益和经济性。
关键词：600 MW机组,锅炉排烟研究,解决方案
参考文献
[1]李建锋, 朱超, 冷杰, 等.降低锅炉排烟温度的2种方式比较[J].中国电力, 2012 (7) :28-33.
[2]李名武.烟气深度冷却法降低锅炉排烟温度方案探讨[G]//江苏省质量技术监督局.2010江苏省“能源计量与节能减排”论坛论文集.南京:江苏省质量技术监督局, 2010:7.
[3]谢玉豹.降低锅炉排烟温度的可行性分析[J].电力设备, 2007 (6) :75-77.
降低出厂水泥温度的措施 篇2
1 熟料输送环节
1.1 现状分析
我公司出仓熟料采用地沟皮带经200m的距离输送到水泥配料站。地沟采用一台旋风除尘器风机排风, 但由于输送线路较长、通风效率低, 导致工作区温度高, 空气污浊。夏季环境温度偏高, 熟料输送地沟内温度较高, 使入磨熟料温度过高, 从而导致出磨水泥温度较高。因此, 降低熟料输送地沟内的温度是降低水泥温度的一项重要措施。
1.2 地沟降温所需排风量理论计算
根据我公司实际生产情况将入地沟熟料的温度t1设为120℃, 熟料流量m1设为150t/h, 入地沟空气的体积流量V1设为1 800m3/h。期望熟料出地沟时温度t2为70℃, 设风机排出空气的温度t3为50℃, 环境温度to为20℃, 把地沟看作一个整体, 根据能量守恒原理, 熟料带入地沟的热量Q1和入地沟空气显热Q2之和等于出地沟熟料带走的热量Q3和风机排出的热量Q4之和, 即:
其中:
式中:
C1———熟料120℃时的比热, kJ/ (kg·℃) ;
C2———空气20℃时的比热, kJ/ (kg·℃) ;
C3———熟料70℃时的比热, kJ/ (kg·℃) ;
C4———空气50℃时的比热, kJ/ (kg·℃) ;
m2———入地沟的空气流量, kg/h;
m3———风机排出的空气流量, kg/h;
ρ1———空气20℃时的密度, kg/m3。
由 (1) ～ (5) 式得出:
风机排出的总风量为:
ρ2———空气50℃时的密度, kg/m3。
1.3 技改方案
经多方探讨, 拟设多点置换通风方式, 根据理论计算风量, 选用两台BFY900-14BⅡ锅炉引风机, 单机流量50 000m3/h, 全压700Pa, 采用进、排风交错形式 (见图1) , 相对冷空气以对流的方式进入地沟并向上升腾, 形成热羽流, 成为沟内空气流动的主导气流, 从而将地沟内的热量降低。这种通风方式使整个沟内冷热气流分层流动, 能够有效降低沟内环境温度。
2 水泥粉磨环节
2.1 现状分析
为了掌握水泥磨的实际运行情况, 对1号磨进行了现场标定, 具体参数见表1。
由表1看出, 磨内风速较低, 只有0.36 m/s。根据工艺要求, 磨内风速应保持在0.7～1.0m/s左右。
2.2 采取的措施
根据热量平衡计算, 在排出磨机的热量中, 磨机通风带走的热量通常占磨机总排热的20%[1], 因此, 加强磨内通风对降低水泥温度有一定的作用。另外, 在保证水泥质量的前提下, 将O-Sepa选粉机的冷风阀开度由35%增至85%, 更有利于降低水泥温度[2]。
为提高磨内通风, 采取了以下措施:
1) 严格控制入磨脱硫石膏水分
我公司使用脱硫石膏作为水泥缓凝剂, 其含水量较高时具有黏聚性, 进入磨内会影响物料的流速, 还会黏挂在管道和收尘设备上, 影响磨内通风。为此, 严格控制进厂脱硫石膏水分<12%, 入磨脱硫石膏水分<3%, 并建设专用堆棚存放水分合格的脱硫石膏。
2) 调整操作参数
磨尾风机挡板开度由原来的80%改为100%。
采取以上措施后, 1号磨的标定结果见表2。
由表2看出, 调整后管道内的负压、风速、风量及磨内风速均有所增大, 磨内通风明显改善, 有利于降低水泥温度。
3 出磨水泥输送环节
3.1 现状分析
出磨水泥入成品水泥库使用的是传统螺旋叶片的螺旋输送机, 输送量小, 消耗功率较大, 磨损较为严重, 输送过程中水泥颗粒之间及其与螺旋叶片之间的不断摩擦会使水泥温度升高, 也极易产生大量扬尘, 严重污染现场环境。
3.2 技改方案的确定
输送系统的选择必须考虑物料的性能、输送距离、路径及有关的安全性和环保要求。解决方案要在全面的成本分析基础上进行评估和选择, 一方面要考虑工厂在整个生产过程中长期的能源成本, 另一方面也要考虑一次性的投资成本。可以选择使用水泥冷却器或空气斜槽来降低出磨水泥温度。
这两种设备对降低水泥温度都有一定效果, 下面以我公司沙特SCC项目中使用的水泥冷却器为例与空气斜槽进行比较分析。
处理方式方面, 水泥冷却器主要由旋转转子的螺旋叶片将水泥由底部沿筒体内壁送到顶部的出料口, 热水泥通过与筒内壁充分接触, 将热量传递给筒壁, 筒壁与筒壁外向下流动的水幕进行对流换热, 从而降低水泥温度。水泥冷却器参数:入料温度≤90℃, 出料温度≤65℃, 入口水温≤40℃, 需水量120～140t/h。斜槽主要是利用外界冷空气对水泥进行冷却。斜槽不仅是冷却设备也是输送设备, 而水泥冷却器仅仅是冷却设备, 还需要配置输送设备, 加大了投资成本。
能耗方面, 处理能力150～170t/h的水泥冷却器功率为152kW, 规格XZ400总长度为110m的斜槽的总功率为31.5kW, 仅从设备上考虑, 使用空气斜槽要比使用水泥冷却器每小时节电120.5kWh。另外, 水泥冷却器还要消耗水资源, 而对使用过的水进行冷却, 又要消耗一部分能源。
技术成熟度方面, 水泥冷却器目前使用还不太普遍, 在生产过程中设备故障率较高, 急停后不易启动, 因此利用率并不高。相比较而言, 空气斜槽早已广泛应用在生料和水泥输送过程中。
经过对比, 空气斜槽节能效果明显。我公司结合实际情况, 将10个水泥库顶的输送设备由螺旋输送机改为空气斜槽。由于水泥库分为两排, 入库提升机在中间位置, 因此斜槽排列方式为中间一根主斜槽, 到每个库入料口处为由主路分出的分斜槽, 见图2。
因为斜槽具有一定斜度, 因此更换了提升机, 提升机的高度由22m增加到28m。
4 成品水泥出厂环节
4.1 现状分析
出厂水泥输送设备全部采用螺旋输送机, 不但不能降低出厂水泥温度, 而且输送效率低, 维修费用高。
4.2 改造方案
1) 水泥库底输送设备改为胶带输送机。
胶带输送机是敞开式输送设备, 水泥在输送过程中的散热速度加快, 还具有输送量较大的特点, 由于水泥库底受到高度限制, 无法使用空气斜槽, 因此将GX500螺旋输送机改为TD75型胶带输送机。
2) 将水泥送往散装仓和成品包装机的输送设备采用XZ500空气斜槽, 不但充分利用输送设备的降温功能, 还提高了输送效率。
5 取得的效果
我公司采取的措施有效地控制了出厂水泥的温度, 生产旺季时, 水泥出厂温度基本上控制在70℃以下, 满足了客户对水泥成品温度的要求, 改善了工作环境。各个环节的投资情况及降温效果见表3。
改造后, 设备总功率下降295 kW, 如果按每天运转20h, 每年运转300d, 电价0.6元/kWh计算, 每年可节省电费106.2万元, 节能效果明显。
参考文献
[1]林宗寿.如何降低出磨水泥温度[N].中国建材报, 2008-01-16 (2) .
节支降本、合理降低锅炉排烟温度 篇3
关键词：排烟温度,节能,露点,溶解氧
0 引 言
兖矿鲁南化肥厂双结构及动力调整项目配套2台UG130/3.82-M35型循环流化床锅炉、一套28 000m3 (标) /h空分装置, 其中RIK112S等温压缩机和RBZ45型增压机采用NKS50/71冷凝式汽轮机驱动, 正常运行需要蒸汽量为110～140t/h之间, 产生蒸汽冷凝液温度在45～75 ℃之间, 回水量在105～135t/h之间。在经过回收利用改造后达到降低锅炉排烟温度的目的, 并停止了一台锅炉软水泵的运行。
1 项目实施的可行性分析
28 000m3 (标) /h空分汽轮机冷凝液原设计回锅炉界区软水箱, 根据《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准》GB/T12145-1999, 中温中压锅炉给水水质要求。锅炉过热蒸汽压力压力在3.8～5.8MPa之间的给水溶解氧要求不大于15μg/L, 汽轮机凝结水质量标准溶解氧为0μmol/L。空分汽轮机冷凝液氧含量实际测量值在0～0.005mg/L, 低于控制指标0.015mg/L, 其余成分可不计, 认为可以将空分汽轮机冷凝液直接引入给水泵的入口, 实现节约用电的目的。
1) 对于用海水、苦咸水及含洋量大而硬度小的水作为汽轮机的冷却水时, 还应监督凝结水的含钠量。
2) 采用中性处理时, 溶解氧应控制在50～250μg/L;电导率应小于0.20μS/cm。
3) 凝结水有混床处理的钠可放宽至10μg/L。
在配套双结构停车期间, 我厂组织施工完成了对回水管道的改造, 2月17日上午9时在完成管道冲洗后, 新流程运行。新流程不再将空分汽轮机冷凝液回至软水箱, 而直接引至给水泵的入口, 改变了由软水泵打入除氧器而后再进入给水泵入口的流程。
2 项目实施后锅炉的运行状况对比
2.1 锅炉运行工况对比表 (同种蒸发负荷情况)
2.2 工况对比分析
(1) 由于燃煤量增加烟气量增大导致过热热增加, 但相对锅炉混合式减温器有较大调节余量, 完全满足满负荷运行需要。
(2) 省煤器温差增大导致进入下一级空预器的进口烟温降低, 热风温度随之下降2～5℃, 但是降低了省煤器沸腾度相继降低了省煤器的阻力。
(3) 排烟温度下降至130～135℃, 锅炉采用炉内脱硫, 出口烟气SO2浓度在100～400mg/m3 (标) , 未达到锅炉正常工况下的SO2露点温度117.5℃, 且锅炉空气预热器为列管式搪瓷空预器, 不会加剧锅炉尾部烟道的酸性腐蚀。
(4) 锅炉除氧器用汽量降低55 t/h, 排烟温度降低20～25 ℃。
3 经济效益分析
1) 此流程的投运停止一台GLDTN-4型软水泵的运行, 实现小时节电30 kW以上。预计全年运行减少电能消耗为30×0.52×330×24=123 552元。并变相增加了备用软水泵, 提高了装置的安全可靠性能, 为软水泵设备检修创造了条件。
2) 锅炉排烟温度下降20～25℃, 减少锅炉排烟焓降为189.9kJ/m3 (标) , 减少锅炉除氧器的用0.3 MPa蒸汽量55 t/h, 年产生效益为55×90×330×24=3 920.4万元。
3) 由于烟气的总量增加而增加的排烟热损失与锅炉烟气的焓降相比较, 锅炉整体热效率基本不变。
4 总 结
制订了运行规范, 正常运行期间阀1关闭, 阀2开启;在空分跳车或停车期间, 阀1开启, 阀2关闭, 由于空分凝结水泵出口设置逆止阀门不存在除氧器水倒至空分凝汽器的可能。在运行方式改变时阀门的开启及关闭要协同迅速操作, 防止给水泵气蚀的发生。由于锅炉采用的水质在线监测, 巡检人员只需在控制室就可观察到给水氧量的变化, 出现问题会得到及时的处理。由于降低了锅炉排烟温度, 能源利用率得到了提高, 减少了除氧器加热蒸汽用量及给水电量, 锅炉热效率基本不变, 中温中压锅炉可进行此类改造, 特别对于蒸汽供应比较紧张的企业可尝试改造达到降低锅炉自用蒸汽量的目的。但对于对水质要求较高的高温高压锅炉不建议改造, 防止汽轮机凝汽器出现漏气等问题造成氧量的间断超标。
参考文献
[1]冯俊凯, 沈幼庭, 杨瑞昌主编.锅炉原理及计算 (第三版) .2003, 7.
改造油管降低电动机轴瓦温度 篇4
我公司Ф3.2m×13m磨机配备的主电动机是绕线开启式异步电动机, 规格型号YR1600-8/1430。2006年10月投入运行以来电动机一直不正常, 经常因为轴瓦温度高而跳停, 夏季最高时温度可达70℃, 即使用风扇降温, 也不能保证正常生产且浪费能源。
此电动机轴瓦不像球磨机的合金瓦一样只有下瓦, 而是上下式的滑动轴承, 润滑方式为双油环、飞溅润滑, 冷却方式是循环油冷却。我们通过多方了解和试验, 在2010年3月对轴瓦的供油管道进行了改造 (见图1) , 将轴瓦进油由侧面改为上部淋油的方式, 既能保证原有的润滑作用, 又能起到强制冷却的作用。因电动机的滑环侧进、出油管端及底部用的是绝缘胶木连接的方式以防止轴电流导致轴瓦温度升高, 改造成上部淋油后会与金属直接接触, 所以必须使用塑料连接的方式。
改造后不需再用风扇降温, 轴瓦温度最高在60℃, 很好地解决了瓦温高影响生产的问题。我们随后又将另一台水泥磨的主电动机轴瓦供油管道进行了改造。至今两台水泥磨再也没有因为主电动机瓦温高而停磨。
提高和降低棚室土壤温度的方法 篇5
1 提高棚室土壤温度的方法
1.1 架床或离地床栽培
在温室内搭架床, 或离地面20厘米高搭离地床, 使土温能达到10℃以上, 多用于冬季和早春育苗。
1.2 埋设酿热物
温室土坡下面埋一层酿热物, 既能提高地温, 又能补充二氧化碳气体, 能使作物高产。大棚秋铺防寒草, 春埋酿热物, 是提高大棚早春地温的有效措施。大棚于晚秋扣棚, 封冻前在大棚内盖30厘米厚的防寒草, 可用稻壳、粉碎的植物秸裸、树叶等, 相当于在大棚内盖了一层棉被, 据测定, 在哈尔滨市地区, 铺防寒草冬季大棚内土壤冻土层只有30厘米深, 而没盖草的棚冻土层深达l.6米, 为早春提高地温和提早整地提供了条件。早春于大棚一侧, 将防寒草搂开1米宽, 挖开表土20—25厘米深、宽l米的沟, 将防寒草填入沟内并踩平, 依次将全部防寒草均埋入土中, 防寒草在大棚土壤下起到酿热物作用, 据测定, 填充酿热物后, 棚内10厘米深土壤温度最低可提高1.5—2.0℃, 并能增加土坡有机质含量和提高土壤肥力, 对促进蔬菜早熟高产有明显作用。
1.3 土壤电热加温
温室或大棚土现表面, 铺设土壤电热加温线, 又称电热温床。它使温度转换成热能, 用以提高土壤温度, 是先进的提高土壤温度的方法, 由于设备简单, 用途广泛, 可一线多用, 并能实现土壤温度自动调节, 温室、大棚保温效果越好, 使用土壤电热加温用电量越小, 这一技术大棚内蔬菜育苗、苗木扦插无性繁殖、蔬菜早熟栽培、食用菌栽培, 以及养鱼、育鸡、鸭、鹅雏等。
2 降低棚室内温度的方法
2.1 通风降温
棚室内达到30℃时, 应开始通风降温, 温室通风, 主要是通过后墙上的通风口、门和揭开棚膜实现的。一般打开温室后墙上的通风口, 室内温度就会下降, 如果温度仍然很高, 可把温室前立窗的棚膜从底下揭开一部分, 由于与后墙上的通风口空气流动, 温度就会自然下降, 大、中棚通风, 是靠临时“扒缝”或揭开一部分棚膜实现的, 但不要随愈割破棚膜防风, 一定要保持棚膜完整。如果选用聚抓乙烯棚膜, 可在棚的两侧1米高处, 隔一定距离扒开l米左右通风口放风, 外面再用粘合剂贴一块聚氯乙烯农膜的窗帘, 通风时把窗帘卷起, 夜间盖严保温;或在棚顶中部, 顺着棚的方向扒缝放风, 但夜间和雨天应合严, 以利棚内保温和防止雨水进到棚内。用聚乙烯棚膜和抗老化膜覆盖的棚, 应在棚两侧隔一定距离从底下揭开1—2米宽的棚膜, 在对着通风口的里而, 挂一块旧膜或不织布、塑料编织布等, 防止早春冷风直接吹到秧苗上;随着棚温增高, 通风口的棚膜可逐渐向上卷起, 到7月高温期, 棚的两侧底部棚膜应全部卷起, 棚内温度最高温度也不会超过30℃;进入9月后, 逐渐放下四周棚膜, 注意防寒保温。
2.2 遮阳网、不织布覆盖降温
夏季高温季节, 利用遮阳网或不织布粗盖棚室, 能使温度下降4—5℃, 还可防止强光直射;温室外面用竹帘覆盖也有明显降温作用;玻璃温室外面涂白灰或从外面向玻璃上喷水, 也能降低室内温度。
3 棚室蔬菜温度管理指标与变温管理
3.1 棚室蔬菜温度管理指标
棚室蔬菜温度管理具体指标, 应根据各种蔬菜对温度三基点的要求进行。温度三基点就是指这种蔬菜所要求的最高温度、缎低温度和适宜的温度。在棚室温度管理中, 不能低于最低温度, 也不能超过最高温度。棚室接近最低温度时, 应及时加温并加强保温措施, 达到最高温度时应及时通风降温。为了节省燃料, 气温应按夜间适宜温度的下限管理, 如番茄, 夜间适宜温度为8—13℃, 应按下限温度8℃管理;黄瓜夜间适宜温度为10—15℃, 应按10℃管理。
3.2 在棚室温度管理中, 还应注意地温与气温的关系
当棚室内气温高时, 地温可以低些;当气温低时, 地温应当高些。如番茄, 当棚室内夜间气温保持8℃时, 地温应当在13—15℃.当气温降到5℃时, 地温应提高到15—18℃。因此。棚室内浇水的时间, 应在晴天上午高温时浇水, 浇水后地温降低些, 对作物无不良影响;阴雨天或夜间如果浇水, 地温会大幅度下降, 不利作物生长。
3.3 棚室蔬菜四段变温管理
变温管理符合作物生理活动的昼夜变化, 能保证作物各种生理活动都在适宜温度下进行。因此, 比一般温度管理增产显著, 还能节省大世然料, 从而降低了生产成本。如黄瓜变温管理, 比一般温度管理增产20% , 节省燃科11%—19.5% , 茄子增产10%—15%, 节省燃料10%—15%;番茄增产7%—10%, 节省燃料10%—15%。目前主要推广的是棚室四段变温管理, 即把一昼夜24小时分成4个阶段 (4个时间带) , 分别为上午、下午、前半夜和后半夜。白天上午以促进作物光合作用为目标, 进行高温管理;下午和前半夜温度逐渐降低, 以便把光合产物运送到各个器官;后半夜在保证作物正常生长的前提下, 进行低温管理, 防止消耗更多的养分。四段变温管理, 主要是通过通风的方式实观。上年进行高温管理, 10时前一般不放风, 10时后, 根据棚室内温度状况, 决定放风量的大小, 如果棚室内温度低于28°C, 应少放风, 达到28°C以上时, 开始大放风, 并能使午后温度逐渐降低。日落后根据天气状况和棚室内温度, 从5月中旬到6月上旬, 日落后放风1—3小时, 然后关上通风口, 就可使前半夜温度逐渐降低, 进入6月中旬后, 应昼夜放风, 并逐渐加大放风址, 具体参考后面四段变温管理与生态防治内容。
摘要：棚室内温度过高或过低, 会造成蔬菜生长发育不良, 产量下降, 要管理好冬季棚室蔬菜生产, 必须掌握好提高和降低棚室温度的方法。
降低半水煤气温度的措施 篇6
云天化云峰分公司气化厂煤气发生炉工艺流程为典型的中氮流程, 对煤气的降温是在洗气箱和煤气洗涤塔内进行。对半水煤气的温度控制指标是, 2013年4月16日56℃, 10月6日44℃, 水温介于43~46℃ (环境温度为26℃时) 之间, 因而在保证降低制气阻力的条件下, 半水煤气在洗气箱进行第一次净化时, 行程短, 参与换热的循环水量少, 煤气温度降低幅度小。半水煤气在洗涤塔进行第二次除尘降温, 与循环洗涤水逆向换热, 降温效果较洗气箱好。
2 存在的问题
煤气炉制气过程中, 上、下行煤气温度总和在610~660℃, 煤气带走大量的热量, 造成热损失大, 原料消耗高。下行煤气主要由CO2、CO、O2、H2、CH4、N2组成, 温度介于220~260℃之间, 下行煤气显热未经任何回收而直接进入洗气箱 (3#炉改造后已回收下行煤气显热) , 造成洗气箱洗涤循环水温高。
煤气携带的蒸汽在洗气箱冷凝后释放出大量热量, 造成洗气箱洗涤循环水温高, 在后工序同样的洗涤条件下, 会使煤气温度高。因而蒸汽分解率低, 循环水温升高, 进而使煤气温度升高。
因煤气洗涤所用循环水含尘 (116mg/L) 高, 长期使用易堵塞洗气箱加水管及洗涤塔喷头, 造成洗气箱加水量小, 洗涤塔喷淋密度小, 致使煤气温度升高。环境温度26℃时, 洗气箱洗涤水温平均在55℃左右。
循环水温度高, 同样会造成煤气温度高。老造气循环水温度较新造气高3~6℃, 洗涤后的煤气温度老造气较新造气高5.6℃, 降低循环水温度可显著降低煤气温度。循环水主要在凉水塔处冷却降温, 凉水塔布水的均匀及轴流风机风量大小是降温的关键。而老造气循环水的1#凉水塔有布水不均现象, 一面水量大, 一面水量偏小, 对老造气循环水温度有一定影响。
从全国的现状来看, 山东、河南有些厂煤气温度控制得较低, 常年平均在34℃以下, 相同管径条件下体积流量大些, 为压缩机提高打气量创造了条件。因而降低煤气温度对生产有着积极的作用。
每年4~10月, 宣威地区平均气温在23~26℃之间。气化厂半水煤气夏季温度在53℃左右 (开三台轴流风机降温的情况下) , 温度高相比温度低, 半水煤气气体体积流量小, 因而压缩机打气量相对小, 压缩机单机能力相对小。
半水煤气含尘量高、温度高, 会加速工艺管线的冲刷、磨损与腐蚀, 以及各运转设备转子的负荷, 造成电耗增加。
因而降低煤气温度是节能降耗的一条途径, 能降低合成氨生产成本, 提高系统安全生产的能力和设备运行周期。
我们降低煤气温度的目标是:半水煤气温度降低10℃。
3 控制分析
(1) 降低上下行煤气温度, 回收下行煤气显热, 降低半水煤气进入洗气箱的温度。
(2) 加大洗气箱洗涤水量, 降低半水煤气进入洗涤塔的温度, 或者洗气箱上部加高, 采取喷淋洗涤, 并增大喷淋密度。
(3) 加大洗涤塔循环水喷淋密度, 加大循环水与煤气逆行换热效率, 降低半水煤气温度。
(4) 降低循环冷却水的温度, 降低循环水中尘含量, 减少管道堵塞。
(5) 提高蒸汽分解率, 减少半水煤气中蒸汽量, 降低循环水温度。
4 采取的措施
4.1 洗气箱改造
加大洗气箱洗涤水量。但要加大洗气箱流量, 必须对洗气箱进行降低阻力的改造。因洗气箱底部斜叉管仅有管道截面积的一半, 溢流口口径为管。我们将洗气箱斜叉管改造为截面积0.07m2的斜管, 溢流口直径为洗气箱完成降低制气阻力改造后, 流量由原来的28.3m3/h, 增大到63.6m3/h, 降低煤气温度10℃左右。
4.2 洗涤塔改造
原洗涤塔为填料式洗涤塔, 洗涤塔出口煤气温度全年在45~52℃之间。因循环水质差, 造成洗涤塔顶部喷头容易堵塞, 因而循环水的喷淋密度不均匀, 影响半水煤气降温。结合煤气化行业发展趋势, 借鉴省外各厂家所进行的改造, 我们把洗涤塔改造为空塔喷雾冷却塔。这样有效提高粗煤气的净化洗涤效率, 降低制气阻力。
4.3 气化炉单炉流程改造
改造思路是实施中氮气化炉流程小氮化。主要内容是在上行煤气管道上增设一自动油压阀门, 气化炉上气道由侧出改为顶出, 进一步提高气化炉高径比, 为再次提高炭层操作创造条件。同时下行煤气由直接进洗气箱改为先进除尘器、废热锅炉, 吸收热量后再进洗气箱洗涤。
实施中氮气化炉流程小氮化改造后, 气化炉炭层高度可再提高950~1 250mm, 降低上下行温度, 并可回收下行煤气显热, 其显热可产蒸汽0.2t/ (炉·h) 。吨氨蒸汽消耗可下降80~100kg, 可使洗气箱出口水温下降7℃, 煤气温度下降6℃, 并减少气化炉在各阶段转换过程中存在的“死空间”造成气化炉煤气及蒸汽的损失。
图1、2为中氮气化炉流程及改造后流程。
4.4 降低循环水温及尘含量
降低循环水温, 控制各洗涤、净化点的入水, 增加循环水换热效率。降低循环水进入各系统用水点的进口温度及尘含量。采取的措施是, 定期打捞沉淀池;加药, 使循环水中的灰尘大量析出;凉水塔喷头定期清堵更换。同时在系统停车大修时对1#洗涤塔的布水偏流进行处理, 采取清理填料, 更换、清理喷头等措施, 使其布水均匀, 更有效降温。
4.5 提高蒸汽分解率
3#炉改造后, 上吹蒸汽分解率69%, 下吹蒸汽分解率62%, 平均为64.8%。1#炉未改造, 上吹蒸汽分解率63.5%, 下吹蒸汽分解率65%, 平均为64%。因流程改造后, 炭层提高, 气化层厚度提高, 蒸汽与炽热的炭接触时间长, 蒸汽分解率提高。采用增氧间歇气化, 提高气化层温度, 提高蒸汽分解率。由于3#炉改造成功, 其他炉子将逐步进行改造。
5 取得的成效
煤气温度降低后, 可延长工艺管线、设备的运行周期, 单位时间内煤气炉的热利用率进一步提高, 在一定程度上使合成氨耗原焦、中小修费用降低, 检修人员的工作量减少。
超临界直流锅炉排烟温度降低浅析 篇7
国电某发电公司#5机组采用上海锅炉厂SG-2066/25.4-M977型超临界参数变压运行螺旋管圈, 单炉膛、一次中间再热、切圆燃烧方式、平衡通风、全钢架悬吊结构Π型露天布置、固态排渣燃煤直流锅炉。[1]#5炉投产后, 锅炉排烟温度偏高, 夏季可达170℃以上。不仅锅炉热效率低, 也严重影响到锅炉经济性。该公司通过锅炉燃烧调整, 制粉系统运行调整, 系统漏风检查及堵漏等解决方案, 有效降低了锅炉排烟温度。
2 影响排烟温度高的因素
2.1 漏风
漏风包括炉膛漏风、制粉系统漏风、烟道漏风。是锅炉排烟温度高的重要原因。炉膛漏风主要包括炉顶密封、看火口、人孔门及炉底机械密封处漏风。在所有漏风中, 以炉底漏风影响最大, 漏风使排烟容积增大, 导致排烟损失Q2增加。#5炉膛漏风主要集中在炉底干除渣装置的机械密封处, 此外干除渣装置本体布置的检查清灰孔、冷却风孔和观察孔也形成漏风。
2.2 一次风率
掺冷风是指在制粉系统和一次风中掺冷风。掺冷风量过多会使流过空气预热器的空气量减少, 使空气预热器的吸热量减少, 最后使排烟温度升高。掺冷风量过多是由于一次风率过高, 磨煤机出力下降或部分磨煤机停运造成的。因此可适当降低一次风率, 减少冷风的掺入量。在炉膛不结焦的情况下, 还可提高一次风风粉混合物的温度, 减少冷风的掺入量。
2.3 过剩空气系数
衡量锅炉燃烧过程的经济性指标为过剩空气系数α。空气系数α过大, 会使锅炉排出的烟气量增多, 使锅炉排烟热损失增大, 引风机、送风机电能耗量增加。选择合理空气系数, 会使能量损失减少。在660MW工况下锅炉运行的氧量在2.8~3.3%, 实际#5炉空预器入口的氧量4.0~4.5%, 运行氧量偏高一方面远传值低于实际测量值, 另一方面是由于锅炉厂提供的运行氧量 (3.5%) 偏高。
2.4 制粉系统运行方式
制粉系统运行选择上层磨时火焰中心会升高, 锅炉热负荷在炉膛较高位置处集中, 导致排烟温度升高。当燃煤煤质变化时, 应相应地改变磨煤机的运行方式。当燃用发热量低的煤时, 应使用下层制粉系统并且保持较细的煤粉细度, 否则燃烧不充分, 会使飞灰含碳量增加, 燃烧不完全损失增大, 从而导致排烟温度升高。当燃用发热量高的煤时, 可以保证充分燃烧的情况下使用上层制粉系统。运行磨煤机分离器转速直接影响着入炉煤粉细度, 合理的煤粉细度保证煤粉进入炉内开始燃烧的时间长短, 过粗的煤粉导致煤粉燃烧推迟, 排烟温度上升。
2.5 积灰与结焦
受热面的积灰与结焦, 会影响受热面与高温烟气的传热效果, 使烟气不能被及时冷却, 导致排烟温度升高。另外尾部受热面的积灰堵塞, 使尾部烟道形成烟气走廊, 产生高温度区和低温度区, 在低温度区内空气预热器处烟气结露腐蚀管壁, 管壁腐蚀穿透后又造成空气预热器漏风。送风走短路进入烟道, 影响锅炉送风, 造成高负荷情况下炉膛缺氧燃烧, 引起排烟温度升高。
3 排烟温度运行控制措施
通过对排烟温度在运行中影响锅炉经济性的诸因素分析与讨论, 实施了以下解决措施并取得了很好的效果。
3.1 炉膛漏风
治理炉底摄像头、检查孔和炉底机械密封漏风点;及时关闭炉底清扫连、钢带机检查孔;根据炉底钢带机上排渣量, 调整控制冷却风门开度;关闭炉本体检查孔、喷燃器检查孔。负荷330MW时, 在炉底无排渣时, 可液压关断门, 减少炉底漏风。
措施执行后, 排烟温度和风机电流明显下降。随着液压关断门的关闭, 引风机电流下降, 送风机电流略有上升, 炉底漏风得到有效封堵, 漏风量改经送风机进入炉膛。排烟温度下降了3℃左右, 入炉总煤量下降。
3.2 一次风率
尽量保持较低的一次风压, 一次风母管压力额定负荷下维持11k Pa左右, 500MW负荷下维持在100k Pa左右, 330MW负荷下维持在9k Pa左右, 增大磨煤机入口热一次风门开度, 降低制粉系统风道节流损失。增大磨煤机入口热一次风门开度, 降低制粉系统的阻力。
控制磨煤机出口温度在80℃以上, 尽量使磨煤机热风调门开度, 冷风调门关小, 减小冷一次风用量;煤粉管的一次风速达30m/s左右, 通过设置磨煤机一次风量偏置 (从0设置到-5) , 降低一次风量, 在磨煤机不堵煤的情况下, 降低一次风量偏置设置到-10~-8。
3.3 过剩空气系数
额定负荷时, DCS运行氧量由3.0%降低到1.5~2.0%后, 烟气中CO浓度70PPm以下, 飞灰含碳量在1.0%左右。空预器入口氧量从4.4%降低到2.7%, 排烟氧量从5.3%减到3.3%。当负荷变化时, 调整进入炉膛的燃料和空气量, 改变燃烧工况。额定负荷下, 保持省煤器出口氧量在2.1%左右 (DCS均值在1.4~1.6%之间) ;500MW负荷下, 保持省煤器出口氧量3.25% (DCS均值在2.1~2.4%之间) ;330MW负荷下, 在送风机可以调整的情况下, 尽量保持省煤器出口氧量在4.73% (DCS均值在3.9~4.1%之间) 。
#5锅炉运行中DCS氧量控制在660MW负荷为2.5%;330MW负荷, 在3.9~4.1%之间。其他负荷依次为据推算。机组高负荷运行中, 维持较低氧量运行是由于烟气总流量下降, 排烟温度下降, 同时引风机出力减小, 经过计算氧量每下降1%引风机电流平均下降15~20A。在330MW负荷运行时, 由于送风机动叶开度已关至20%左右, 此时下调氧量, 引风机电流已无明显变化, 排烟温度也基本不变化。
3.4 制粉系统运行方式
根据机组负荷总煤量, 控制制粉系统运行方式, 优先选择下层运行, 因检修等原因选择上层磨运行时, 在检修作业结束后应尽快切换至下层制粉系统运行;调整运行磨煤机分离器转速, 保持较细的煤粉细度, 在额定负荷下, 控制分离器转速为50%左右, 500MW负荷下, 分离器转速控制在40%~45%之间, 330MW负荷下, 分离器转速在45%~50%之间。
在330MW负荷时, 4台磨煤机运行, 上层磨煤机E运行时, 排烟温度明显比下层运行大13℃左右, 按排烟温度从高到低的磨煤机运行方式排序:BCDE>ACDE>ABCE>ABCD;负荷500MW左右, 5台磨煤机运行时, 按排烟温度从高到低的磨煤机运行方式排序:BCDEF>ABCEF>ABCDE。以此为据磨煤机方式优先安排下层磨煤机运行。
3.5 积灰、结焦
高负荷时, 根据总煤量降低上层运行磨煤机的给煤量;降低一次风速, 让煤粉着火提前, 减少炉膛标高35m到38m区域的断面热负荷, 减少结焦;保证每天对对锅炉受热面全部吹灰一次。负荷高峰期, 应加强锅炉受热面吹灰, 尤其加强对炉膛断面热负荷高区域受热面吹灰。
4 结论
通过采取上述措施后, 供电煤平均下降在7g/kwh左右;排烟温度平均下降5.027℃左右。按排烟温度降低1℃, 供电煤耗降低0.166g/kwh折算:排烟温度降低影响煤耗下降约0.8345g/kwh。锅炉运行安全性提高, 尤其在夏季环境温度高时, 未再发生因排烟温度高减负荷, 取得到良好的效果。据此得出以下结论:
(1) 降低排烟温度, 可有效提高锅炉热效率, 增加燃煤机组的热经济性, 给企业带来良好的经济效益[2];
(2) 减少锅炉本体和制粉系统中的漏风, 可有效防止排烟温度的升高。
(3) 保持合理的一次风率, 过量空气系数和制粉系统运行方式是控制锅炉排烟温度的有效手段;
(4) 锅炉在实际运行中, 应加强吹灰, 对炉膛及对流受热面定期进行吹扫, 可有效防止受热面严重积焦积灰现象发生, 防止排烟温度上升。
摘要：国电某发电公司660MW机组SG-2066/25.4-M977型超临界参数、四角对冲切圆燃烧并辅助墙式燃烬风直流锅炉, 由上海锅炉厂初次设计制造, 在锅炉燃烧调整方面缺乏经验, 造成排烟温度相对较高。本文通过分析影响排烟温度高的因素, 并提出相应解决方案, 摸索及总结参数控制、节能降耗相关经验, 提高机组的安全运行和经济效益。
关键词：超临界,直流锅炉,排烟温度
参考文献
[1]国电宝鸡发电有限责任公司.660MW超临界机组汽机主机运行规程[S].