输出参数（通用4篇）
输出参数 篇1
1心脏起搏器的临床应用
心脏起搏器在形式上一般分为体外临时起搏型和植入式 (即永久性或埋藏式) 两种, 体外临时起搏器是供急救时使用的, 植入式心脏起搏器供长期性起搏治疗的使用。
1.1长期起搏的适应证
1.1.1房室传导阻滞:Ⅲ度或Ⅱ度 (莫氏Ⅱ度) 房室传导阻滞, 不管是由于心动过缓或是因其严重心律失常而造成心脑综合症 (阿斯综合症) 或伴有心力衰竭者。
1.1.2三束支阻滞伴有心脑综合症者。
1.1.3病态窦房结综合症 (病窦综合症) ;心动过缓及过速交替发生并以心动过缓为主伴有心脑综合症者。
1.2临时性起搏适应证
临时性起搏是指心脏病变有望恢复, 在紧急情况下保护性应用或诊断应用的短时间使用心脏起搏, 通常仅使用若干小时、若干天或诊断及保护性的临时性应用等。
1.2.1急性前壁或下壁心肌梗死, 伴有Ⅲ度或高度房室传导阻滞、药物治疗无效者。
1.2.2急性心肌炎或心肌病, 伴发心脑综合症者。
1.2.3药物中毒伴有心脑综合症发作者。
1.2.4心脏手术后发生凹度房室传导阻滞者。
1.2.5电解质紊乱, 如高钾血症造成高度房室传导阻滞者。
1.2.6超速驱动起搏应用于诊断及用在治疗其他治疗方法无效的室性或室上性心动过速者。
1.2.7在必要时可应用于安置长期和其他紧急抢救的垂危患者。
1.3心脏起搏器的植入
对即将进行起搏器植入手术的患者, 手术前医生要与患者讨论在何位置放置心脏起搏器 (一般可放置在胸部左侧或右侧, 应放置在腹部) , 并做相应心理辅导。手术前的晚上, 医生要再次强调术前注意事项以及给予一些指导。心脏起搏器植入手术一般只需局部麻醉, 并且患者一般当天就可出院。有时, 若患者需要进行其他手术, 如冠状动脉搭桥术等, 在手术时同时植入心脏起搏器。手术过程包含以下几步:A在胸部或腹部切开一个切口, 以放入心脏起搏器;B电极导线插入静脉, 并被导引至心脏;C电极导线连接至心脏起搏器;D测试心脏起搏器和电极导线;E关闭切口;F程控心脏起搏器, 按患者情况具体调节起搏参数。
心脏起搏器植入手术后, 医务人员要监测患者的心脏以确保心脏起搏器工作正常。医院将给患者发放一张心脏起搏器识别卡, 作为植入心脏起搏器的证明材料, 此卡在患者以后进行安检或身体检查时都要提前出示给工作人员。
2心脏起搏器的输出参数
2.1起搏频率
起搏频率即起搏器发放脉冲的频率, 心脏起搏频率以多少为好, 应看具体情况选择, 能维持心排出量最大时的心率最适宜, 大多数患者60-90次/分较为合适, 小儿和少年快些。起搏频率要按患者情况调节。
2.2起搏脉冲幅度和宽度
起搏脉冲的幅度是起搏器发放脉冲的电压强度;起搏脉冲宽度是起搏器发放单个脉冲的持续时间。脉冲的幅度越大, 宽度越宽, 对心脏刺激作用就越大, 反之, 亦然。起搏器发放电脉冲刺激心肌使心脏起搏, 从能量的上看, 起搏脉冲所具有的电能转换成心肌舒张、收缩所需要的机械能, 所以, 窦房阻滞或房室传导阻滞的患者所发出的P波无法传送到心室, 或者窦房结所应发出的电能不能发生, 而起搏脉冲便是对自身心脏活动的代替。造成心肌的电能非常微弱, 仅需几个微焦耳, 通常可选取脉冲幅度5V、脉冲宽度0.5m~1m为宜。起搏能量还与起搏器使用电极的形状、面积、材料及导管阻抗损耗等相关, 若对这些因素有所改进, 则起搏能量会有所减少, 能降低起搏脉冲幅度和减少起搏脉冲的宽度, 所以, 可减少电源的消耗, 延长电池的使用寿命。
2.3感知灵敏度
2.3.1 R波同步型:
一般患者尺波幅值在5-15m V, 而少数患者可能只有3-5m V, 另外, 由于电极导管系统传递路径的损失, 最后到达起搏器输入端的尺波可能只剩下2-3m V。所以, 尺波同步型的感知灵敏度要选取1.5-2.5m V为宜, 以确保对95%以上的患者适用。
2.3.2 P波同步型:
一般患者P波仅有3-5m V, 经导管传递时衰减一部分, 传送到起搏器的P波就更小了, 所以, P波同步型的感知灵敏度选择为0.8-lm V。感知灵敏度应合理选取, 选低了, 会不感知 (起搏器不被抑制或触发) 或感知不全 (不能正常同步工作) ;若选取过高, 可能造成误感知 (即不该抑制时而被抑制, 或不该触发时而被误触发) 以及干扰敏感等, 导致同步起搏器工作异常。
2.4反拗期
对各种同步型起搏器都具有一段对外界信号不敏感的时间, 相当于心脏心动周期中的不应期, 而在起搏器中即为反拗期。
R波同步型的反拗期目前多采用 (300±50) ms。其作用是防止丁波或起搏脉冲“后电位”的触发, 这些误触发会导致起搏频率减慢或起搏心律失常。
P波同步型起搏器的反拗期一般选取为300-500ms。其作用为避免窦性过速或外界干扰的误触发。
2.5阻抗
即导线勺凸肌阻抗, 并不是起搏器所固有的输出参数, 而是在起搏器被植入人体后, 整个心脏起搏器中所存在的参数, 以凡为单位决定阻抗大小的因素有:导管电极的制作材料、电极的表面积、电极与心内膜表面的接触紧密程度及电极与起搏器之间人体各组织的导电特性等。
阻抗值也是安装起搏器时进行电极定位的主要参考指标之一, 要应在50-1000Ω范围内。在电压不变的条件下, 阻抗过高, 到达心肌的刺激能量就小, 有造成起搏失效的可能;阻抗过低, 则使传输电流加大.加速起搏器的能源消耗。
2.6检测灵敏度
检测功能是同步型心脏起搏器的重要功能。起搏器对自身心电信号。检测的能力即检测灵敏度。起搏器对心电信号具有滤波功能, 这使它只对P波和QRS波较为敏感。起搏器的检测灵敏度在心室一般为2.0-4.0m V, 在心房为0.8-1.2m V。
检测灵敏度太低则可能发生检测不足, 此时起搏器不能检测合适的电信号, 因而失去同步功能, 造成起搏器心律与自身心律的竞争。检测灵敏度过高则可发生检测过度, 此时起搏器对一些不适当的信号如T波、肌电位波、各种来源的电磁干扰以及起搏器本身脉冲的电信号都可检测, 抑制起搏脉冲的发放, 导致起搏中断, 对患者导致伤害。检测过度是临床上发生起搏中断常见的原因, 确诊的简单方法是用一块磁铁放在起搏器埋植处, 使之变为磁频, 这时如发生有效的起搏, 可证实为检测过度。检测灵敏度也是程控型起搏器的主要程控参数。
摘要：本文主要阐述了心脏起搏器的临床应用、心脏起搏器的输出参数等技术问题。
关键词：心脏起搏器,应用,输出参数
输出参数 篇2
关键词：ETABS,参数,设置,输出
引言
ETABS是一个完整且易于使用的建筑结构分析与设计程序。ETABS9具有直观、强大的图形界面功能以及一流的集成于通用数据库中的建模、分析和设计功能。虽然对于简单结构来说ETABS快速简易, 但它也能处理包括非线性效应在内的巨大且极其复杂的建筑模型, 因此成为建筑行业里结构工程师的首选工具。ETABS是针对结构体系和构件来设置设计参数, 不同于SATWE中参数集中输入的方式, 刚使用ETABS时, 有时会找不到设置参数的位置。因此, 简单总结了主要计算参数、设计指标在ETABS中的设置和输出。
1 周期折减系数、梁端弯矩调幅系数梁扭矩折减系数、框剪结构中框架部分的地震力调整系数
1.1 周期折减系数的设置
周期折减系数的作用:考虑填充墙刚度对结构周期计算的影响。ETABS中设置的方法:在定义QUAKE工况 (底部剪力法) 对话框中, 可输入该值。在定义反应谱函数 (振形分解反应谱法) 的对话框中, 可输入该值。
1.2 连梁刚度折减系数的设置
连梁刚度折减系数的作用:连梁作为耗能构件, 折减其刚度, 允许适当开裂, 将地震作用转移到竖向构件。ETABS中设置的方法:选中连梁单元, 点击命令指定壳/面壳刚度修改, 在f11、f22、f12三项中输入折减系数 (个人认为连梁开裂与这三项刚度关系较密切) , 也有做法是在所有刚度项中都输入折减系数。设置时应注意的要点:选择菜单里可以按连梁标记, 来选择所有的、部分的或单个连梁。材料的非线性;连接处构件几何形状的突变引起的应力集中等。
1.3 梁端弯矩调幅系数的设置
梁端弯矩调幅系数的作用:考虑塑性变形内力重分布对梁端负弯矩进行适当调幅。
ETABS中设置的方法:程序默认的调幅系数为0.85[1], 并自动进行梁端弯矩调幅, 梁跨中弯矩自动按平衡条件增大。若需要采用不同的调幅系数, 可以在混凝土框架设计覆盖项中修改, 修改时需要先选中构件。设置时应注意的要点:梁端弯矩应该取用梁端位于柱边处的弯矩值, 而不是柱中线处。ETABS是按柱边处的弯矩值进行调幅的。
1.4 梁扭矩折减系数的设置
梁扭矩折减系数的作用:当计算中未考虑楼盖对梁的约束作用时, 可以对梁的计算扭矩予以适当折减。ETABS中设置的方法:修改混凝土框架设计覆盖项中“扭矩调整系数”。设置时应注意的要点:当用于楼板的面单元属性设定为“壳”, 并进行适当剖分, 计算时可以考虑楼板对梁的约束作用。但通常楼板单元多采用“膜”, 用于导荷, 这时没有考虑楼板对梁的约束作用, 可指定梁扭矩折减系数
1.5 框剪结构中框架部分的地震力调整系数
框剪结构中框架部分的地震力调整系数的作用:对应高规8.1.4条[1]。ETABS中设置的方法:点击命令选项首选项结构总体信息, 在对话框中设定“结构体系类型”为“Frame-Shear--wall”[2], 并根据实际情况设定“结构竖向分段数”以及各段的底层层号, 注意分段数是由上向下编号。分析结束后, 在结构总信息 (文件打印表格结构总信息) 中会输出调整结果。
框架构件的设计覆盖项中“框剪结构SMF”系数即对应计算得到的调整系数, 可以人为修改该项来干预框架部分地震力的调整。
2 周期比、位移比、层刚度比的输出
2.1 周期比的输出
周期比的作用:限制结构的抗扭刚度不能太弱。ETABS中输出的方法:在结构总信息文档中, 根据UX、UY、RZ三个分量质量参与系数的相对大小来判断平动周期和扭转周期, 或动画显示各振型的变形情况, 可直观判断振型的形状。将扭转为主的第一自振周期除以平动为主的第一自振周期, 即得到周期比。输出时应注意的要点:平动因子和扭转因子是SATWE中的概念, 不能和ETABS里的质量参与系数完全等价。
2.2 位移比的输出
位移比的作用:限制结构平面布置的不规则性, 避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。ETABS中输出的方法:位移比的结果在结构总信息里输出, 根据输出的位移比值判断是否满足规范要求。经检测, 文档中“最大值”即最大水平位移, “平均值”是1/2 (δmax+δmin) 。注意:规范对位移比的控制是在刚性隔板假定前提下进行的, 如果结构没有指定刚性隔板, ETABS不会输出位移比结果。
2.3 层刚度比的输出
层刚度比的作用:判断薄弱层。对于含地下室的结构, 可以利用该项来计算地下室的楼层侧向刚度与相邻上部楼层侧向刚度比。
ETABS中输出的方法:结构总信息中输出各层层刚度, ETABS自动判断薄弱层并给出调整系数。层刚度计算方法是抗震规范3.4.2条文说明中的方法, 即i层剪力/i层层间位移。说明:对于含地下室的结构, 可以先不施加侧向约束, 得到层刚度数值。从而计算地下室的楼层刚度与相邻上部楼层刚度的比值, 用于判断嵌固端的位置以及计算侧向弹簧的刚度值。
结论
事实上, 中国规范与其他国家规范最大的区别在于我国规范具有较多的内力调整的内容和相关内力调整的详细规定。ETABS程序提供了结构相关参数的设置, ETABSZ中文版能够提供的设计计算结果信息, 能够满足中国设计审查的输出部分和设计参数的要求。
参考文献
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[2]北京金土木软件技术有限公司.欢迎使用ETABS[Z].软件使用说明书, 2005, 12.
输出参数 篇3
模态分析是在对结构进行实际测试的基础上,采用实验与理论相结合的方法来处理工程结构的动力学问题。随着某装备减重和确保可靠性要求,必须对其进行模态分析。在确定单输入多输出方法的模态分析方法基础上,需要设计相应的测试系统。该系统要求结构上能够满足被分析的对象,即能在装备平台上施加相应的激励,可并行采集结构的振动加速度,同时实现数据的即时存储。本文根据这一要求,设计了相应的测试系统。该系统以PC机为主机进行操作,以ARM控制器为执行机构,对输出和采集过程进行控制,输出形式是激振力,输入信号是加速度。
1 单点输入多点输出模态参数测试
单点输入多点输出方法在实验时,激励点是固定的,且可以同时测试多个点的响应。该方法测试效率较高,广泛用于中型机构的实验模态分析。由于同时测量多个点,传感器的质量和要小,以减少附加质量对结构特性的影响。激励方法可以采用锤击法或激振器激励法。本文采用了激振器激励法。激振器激励方法较好,可以克服锤击法容易引起模态遗漏的问题。
该方法的系统原理结构如图1所示。
2 测试系统总统结构设计
根据系统测试要求,本文设计了模态参数测试系统。该测试系统由PC机、输出控制器、激振器、数据采集控制器、调理电路和多个振动采集传感器组成,如图2所示。
PC机作为该系统的主控计算机,用于向采集设备控制器发出控制命令(如开始、结束等),保存和分析数据,并产生激振器所需的波形数据。输出控制器接收波形信号,将波形数据转换成模拟信号发送给激振器。激振器根据波形信号产生相应的激振力作用于被测对象。振动传感器感受测试对象的振动,产生电荷信号,调理电路将传感器的电荷信号转换成电压信号,发送给数据采集控制器。数据采集控制器用于采集控制,可以接收PC机发出的命令,同时对采集过程进行控制[1]。
振动传感器要求测量试验响应的传感器除了体积小、重量轻,还必须具有低频灵敏度高的特点。同时,要求传感器有较好的线性度和相位特性,以便用两个传感器的信号相加或相减。目前,用于模态试验的传感器有加速度计和应变电桥两大类。本文采用压电式加速度传感器,型号为DH130,灵敏度为1.08 pC/m·s2,工作频率范围为0～104 Hz,横向灵敏度小于3%,重量为9 g,安装方式为磁座吸合。输出控制器采用USB总线输出卡,可以输出两路模拟信号。
3 激励信号的产生
激励信号的类型根据模态分析方法的不同而不同。该系统采用了随机子空间作为模态分析方法,该方法要求输入信号为白噪声信号,因此需要由PC机产生白噪声序列给输出控制器。
在PC机上,采用LabVIEW软件产生白噪声序列。其基本思想是由随机数产生函数产生(0,1)区间内的随机数,将随机数乘以一定系数后,使其符合输出控制器要求的范围,定时送往输出控制器。其程序结构如图3所示[2]。
程序执行产生的随机数序列送往输出控制器后,产生的信号如图4所示。
4 数据采集控制器
数据采集控制器以ARM控制器为核心,其外围电路包括USB总线控制器,数据采集控制电路,时钟电路,存储电路等[3,4,5,6]。
其基本结构如图5所示。在该控制电路中,ARM(Advanced RISC Machine)作为总控制器,接收上位PC机命令,向采样电路发出执行采样命令,向分频器写入数据,确定采样速率。当采样完毕后,发出停止采样命令,并将数据传送到PC机。该ARM芯片选用S3C44B0。USB总线控制器为MC34825,用于和上位PC机进行数据和指令传输。精密时钟电路是采样时间控制电路,其发出的时钟信号经可编程分频器(8254)分频后送往A/D转换电路作为启动下一次采样和向存储器写入已采样数据的信号[7]。
在采样启动/数据写入控制器中,包括采样允许/禁止控制电路,读写控制电路。允许/禁止控制电路由ARM控制器控制其使能,决定信号的通过与否。读写控制电路由加法器和控制逻辑组成,加法器输出作为Buffer的地址信号,当时钟信号来到,地址自动加1,并向Buffer发出写入数据命令。该电路结构原理如图6所示[8,9]。
5 应 用
采用本文设计的系统,对某装备结构进行了模态分析实验,获得了部分加速度数据,如图7所示。
经应用证明,该系统能够完成所要求的模态参数测试功能,能对被测结构施加任意激励,并能够并行采集数据,具有广泛的通用性,可以用于一般机械结构的参数测量。如果更换系统前端传感器,也可用于其他参量的并行测量。
但该系统由于受到总线传输速度的限制,其采集速率将限制在0～100 KSPS范围内。
参考文献
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输出参数 篇4
计量光栅广泛用于精密测量、自动定位、跟踪测试和光学信息处理等领域。光栅的质量、精度等将直接影响光栅测量仪器的精度和性能。为了减小光栅传感器测量信号的误差,获得高质量的信号,提高测量精度,光栅传感器测量系统还需在以下关键技术方面进一步研究:高精度测量光栅传感器光栅副的设计和研制;莫尔条纹成像过程中光能量平衡关系的研究;光电发送和接收元件的特性匹配和优化设计;光电系统的动态特性等[1,2,3,4,5]。
光栅副间隙会影响调制光场。当光栅安装或应用过程中光栅传感器定、动栅相互位置发生改变,导致莫尔条纹发生畸变,从而导致测量误差,光栅传感器的测量精度就会受到较大影响,有时甚至与目标精度相差很大。本文研究由此变化导致光场和莫尔条纹的变化,并进行仿真。
1 光栅副光场分析
1.1 光栅的泰伯像
光栅测量系统如图1所示。标尺光栅、指示光栅和光敏传感器对应于(xyz)、(xyz)1和(xyz)2,标尺光栅栅线平行于y轴,指示光栅栅线相对于y轴顺时针转θ角度。
设照明光波长λ的正入射单谱平行光束,标尺光栅面振幅透射系数为t(x,y)且菲涅尔子波在xyz面的点脉冲响应为h(x,y),由菲涅尔子波的空间不变性,标尺光栅在距离为z的xy面的衍射场可表示为[6]
其中:
对式(1)进行傅里叶变换
显然,有下式成立
对式(2)求傅里叶变换,得
对占空比1/2光栅常数为d的余弦光栅,振幅透过系数为
的标尺光栅,可得
将式(5)和式(7)代入式(4)中,有
若忽略对光强度没有影响的常数相位因子,可得:
显然,当λzu02/2=m为整数时光栅在z处呈现泰伯像。考虑到安装调试,光栅常数d=1/u0较大的计量光栅,泰伯像阶数m常取1或2[7]。
对于占空比为1/2的矩形黑白光栅,若其振幅透过系数为
其中Cn为复振幅系数。对式(9)求傅里叶变换,可得
同理可得
式(10)的结果与余弦光栅的结果类似。但由于矩形黑白光栅存在较多的谐波像,满足基频泰伯条件时,高次谐波中引入了不同的相位因子,造成再现像的波形失真。微调实际安装位置可以减小这种影响,一般在所计算的基频泰伯像距的±10%以内进行调整可得到较满意的效果[7]。
1.2 光栅副输出光场分析
由式(10)可知,当光栅副按基频泰伯像条件选择安装位置时,其谐频亦可实现泰伯像。此时,在指示光栅面形成两栅的重合交叠,其透射光场可表示为
式(11)为两个信号的相乘调制,将产生和频及差频。显然,所谓莫尔条纹产生于同阶信号间的差频,可表示为
由式(12)可知,两栅重合交叠后的低频栅线方向为逆时针与y轴成(90°-θ/2)夹角,基频u′0为
1.3 安装精度对光栅副输出的影响
设指示光栅面法矢和标尺光栅面法矢不平行,x1和x、y1和y有安装调试误差角α和β。则式(2)可近似为
即:
将式(7)和式(15)带入式(4)中,可得到与光栅面距离z处的光场表示:
忽略对光场强度没有影响的常数相位因子,可得
将式(16)与式(8)相比较可得,式(16)所表示的光场也将出现条纹对比度周期性的变化。显然式(16)中的模为1的常数相位因子对光场强度没有影响,对于相对测量的光栅副信号结果不产生影响,则式(16)可表示为
由前所设,该式表示的光场与指示光栅面x轴和y轴的夹角为α和β,指示光栅上的光场是由不同距离z的标尺光栅衍射场构成,由此将引起两项误差:1)由式(17)可以看出,当z值改变,则附加相位2πsinα0zu值也会相应的变化;2)由于坐标轴投影,将引起光栅投影像基频的改变。
设指示光栅坐标原点与标尺光栅坐标原点距离为z1=z0,则指示光栅上的照明光场为
上式应满足)sinsin(0+>yxzβα,较理想的安装条件应为)sinsin(0+>>yxzβα。
设指示光栅栅线与y轴成θ夹角,其透过率函数为
指示光栅输出光场为
设并将式(20)整理,有
式(21)给出的是指示光栅面出射的光场分布,其所描述的光场分布由三项组成:1)照射光场和指示光栅透射系数;2)栅线近似平行于标尺光栅和指示光栅夹角θ平分线的光栅分布;3)与标尺光栅和指示光栅夹角θ平分线近似垂直的光栅分布,当θ较小时,第1)和第2)项的空间频率与构成该测量系统的光栅相同或近似,第3)项为低频项,即所谓的莫尔条纹。
从式(21)中可以定性的看出:
1)其描述的光场,除所谓的莫尔条纹分量
为低频项外,其他各项均是高频项;
2)当条纹传感器采用沿莫尔条纹方向均布的接收器件时,各高频条纹的栅线方向与接收器件的分布方向近似垂直,当接收传感器宽度相比光栅栅距足够大时,高频条纹对信号的影响很小;
3)2πu0zsinα附加相位对条纹接收形成干扰,并使莫尔条纹失真。
莫尔条纹中的常相位因子对幅值不产生影响,而高频项由于其频率远大于莫尔条纹基频,接收器的平均效应使其对幅值的影响很小。为简化分析,现只考察安装位置参数对低频项的影响;同理,在计算时忽略常相位因子项。设条纹接收传感器沿莫尔条纹方向布置,即y2方向与标尺光栅和指示光栅夹角θ平分线同向;同时,低频项中标尺光栅和指示光栅安装距离z满足泰伯条件,则低频项可近似由下式给出
指示光栅与标尺光栅的安装距离满足泰伯自成像条件,z0形成的是常相位,式(22)近似有:
2 仿真分析
为定量的分析安装姿态对接收信号的影响,在MATLAB环境下建立式(23)的计算模型,为简化计算,取z2-z1=0(例如采用成像接收系统)。图2给出的是设定安装姿态误差下传感面光场分布变化的仿真。仿真条件如表1所示。
图3给出了传感器接收光场分布误差和对传感器宽度方向数值平均后的仿真图,其中图3(a)为光场分布误差,图3(b)为数值均值图。仿真条件为:p=0.2 mm,,α=β=.002°,仿真平均长度为莫尔条纹节距。
图4为不同偏角α和β下的均值仿真图,仿真条件为:p=0.2 mm,,α=β=(0~)1°,图4(a)仿真平均长度为莫尔条纹节距,图4(b)为非特定宽度的传感器平均下的仿真图。
3 结论
虽然上面的仿真是在经过一定的简化下得出的,但还是能从仿真数据获得一些简单的结果:
1)安装与调试时,标尺光栅和指示光栅的不平行度对接收光场的影响,在偏角很小时误差很小,例如在图2给出的条件下,在偏角0.4°时,光场的最大幅值误差小于2%。但偏角增大后,光场幅值误差增加的较快,如图2中所描述的,在偏角1.8°时,光场幅值误差增大到大于20%。
2)具有一定宽度的接收传感器可以平滑接收光场的误差。图4(a)给出了对比。在图示仿真条件下,接收光场幅值误差从最大约1.2%下降到小于0.4%。
3)接收传感器的宽度不同所获得的误差平滑效果也不同,如图4(a)和(b)所示。
对于现在常采用的半导体发射接收式系统,若接收系统采用莫尔条纹节距尺度的横向聚光系统设计,可以实现光场的平滑,从而降低系统安装调试的要求。
参考文献
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