社会生活噪声（精选9篇）
社会生活噪声 篇1
摘要：列举工业企业厂界环境噪声和社会生活环境噪声监测中遇见的常见问题, 在现有标准的基础上, 提出解决的方法及建议。
关键词：工业企业厂界环境噪声,社会生活环境噪声,监测,常见问题,解决方法
2008年10月1日起实施的《工业企业厂界环境噪声排放标准》 (GB12348-2008) 和《社会生活环境噪声排放标准》 (GB223372008) 取代了原来的《工业企业厂界噪声排放标准》 (GB12348-90) 和《工业企业厂界噪声测量方法》 (GB12349-90) , 新的标准根据排放源的不同将污染噪声分为工业企业厂界环境噪声和社会生活噪声。新标准在旧标准的基础上作了一些修改和增加, 例如在测量工业企业厂界环境噪声时, 要求测量高度高于1.2m, 仅在厂界有受影响的敏感建筑物时, 才需要高出围墙0.5m, 和老标准无论何种情况下测点均需高出围墙0.5m相比之下更具加人性化。这样企业就可以通过加高围墙或增加声屏障的方法来整改没有敏感建筑物一侧边界的噪声超标问题。
1 边界环境噪声监测中存在的主要问题
虽然新标准有了改进, 但环境噪声监测在实际操作中一直是极其复杂的问题很多问题按照新标准也是无法解决的。根据实际工作, 现将常见的问题归纳如下以下几点。
1.1 背景值无法降低到和测量值相差3 d B (A) 以上
特别是背景噪声为交通噪声的情况下, 不同时段的交通噪声波动极大, 根本无法测量准确的背景噪声。
1.2 3 d B (A) 修正的不合理
如测量值为58.8d B (A) , 而背景值为5 5.8d B (A) , 按照相差3 d B (A) 时的修正值为-3d B (A) , 则修正值为55.8d B (A) , 与背景值完全相同。这显然是不合理的, 这样的结果显示声源对噪声值无任何贡献, 但高出的3d B (A) 从何而来?
1.3 综合工业厂房每层楼都有企业的情况下, 难以确定企业的边界
如果确定在企业窗外1m测量, 但有的企业为了防鼠防盗而加装了密网金属网窗, 根本无法测量到空中的厂界噪声。
1.4 标准对敏感建筑物与排放源没有明确具体的距离
对于工业企业隔着交通主干道的住宅, 该住宅受交通噪声的影响更加明显, 是否可以认为是相对于该工业企业的敏感建筑物?此外, 敏感建筑物如果有多层楼, 应该在哪个楼层窗外1m进行监测?还是每层楼均需要监测?
2 解决方法和建议
根据上述的问题, 本人进行了一些思考, 提出一些试探性的解决方法和建议。
2.1 在背景值无法降低到和测量值相差3 d B
(A) 的情况下, 可通过改变监测时段的方法如选择交通量较小的时段
如仍无法降低背景噪声, 可尝试从L50或L10进行评价, 但目前国家标准尚不包含这方面的内容, 仅能作为参考, 不能作为执法的依据。建议今后的标准可以考虑增加新的评价指标, 这样更有利于复杂情况下噪声的判别。
2.2 遇到测量值与背景值相差正好3 d B (A) 的情况, 建议重新进行监测
否则, 必须用噪声叠加的公式进行计算, 得出准确的计算值。即:
ΔL修正=10lg[1/ (100.1ΔL差值-1) +1]
目前, 《环境噪声监测技术规范噪声测量值修正》正在编制组, 希望这份规范的出台能够较好地解决这个问题。
2.3 位于综合厂房的工业企业排放噪声的情况十分复杂, 除了按规范进行监测外, 本人有如下建议
(1) 综合厂房如系由业主出租, 应在厂房楼下边界一米处 (如有围墙则在围墙外1m处) 测量噪声, 也就是说, 认为业主是噪声的排放单位, 业主有义务敦促其所出租企业噪声的治理。这样一来, 便解决了出租性综合厂房噪声环境复杂的问题。
(2) 综合厂房如业主系生产企业本身则在该企业窗外一米监测。如该楼层无法监测, 可到相邻楼层将拾声器延伸到该楼层窗外监测。
(3) 如果综合厂房同时存在上述两种情况, 则分别对待。
2.4 建议明确敏感建筑物和边界的具体距
离, 同时明确在敏感建筑物窗外1 m测量的具体细节, 如根据声源情况应监测多少个楼层
3 监测中的其他建议
3.1 在噪声测量值不超标的情况下不测量
背景值
工业企业噪声监测主要是为执法和收缴排污费提供数据, 在测量值不超标的情况下监测背景值, 没有太大的意义。不测量背景值, 大大提高了工作效率。
3.2 对无明显声源的边界不监测边界噪声,
对声源较多的边界增加监测点, 同时在监测报告中要详细说明
在现在监测中, 经常出现没有声源而进行噪声监测的企业, 在这种情况下, 测到的值其实就是背景值, 建议环保管理部门应当豁免这类企业的噪声监测。
3.3 尽可能做到背景值和测量值同时监测
理论上, 不可能测到真正的背景值。因为如果在不同时段测量, 声环境会相应发生变化;而同时测量, 又受到声源和点位变化的影响。本人认为, 同时监测是误差相对较小的做法, 即用两台校正过的声级计同时测量, 选择在声环境相似又尽量不被声源影响处测量背景值。
4 结语
工业企业厂界环境噪声和社会生活环境噪声的监测从操作上似乎十分简单, 但在实际操作中却极为复杂。按照目前现有的标准, 许多问题都无法解决, 这需要环境监测人员在工作中多思考, 同时, 希望今后国家在修订标准时或出台实施细则时应多考虑监测中遇到的实际问题, 给予明确的标准或解决办法。
参考文献
[1]苏鹏起.厂界噪声监测中背景值修正问题的探讨, 干旱环境监测, 2005, 9, 19 (3) .
[2]任一力.固定污染源噪声标准与监测问题的探讨[J].中国环境监测, 2000, 2, 16, 1.
[3]张颖姬, 黄海龙.环境噪声监测中应注意的问题[J].环境监测管理与技术, 2003, 6, 15 (3) .
[4]许震, 潘春龙.噪声监测的常见问题探讨与思考[J].环境科学导刊, 2012, 31 (2) .
社会生活噪声 篇2
惠府〔2006〕78号
惠城区人民政府，市府直属各单位：
为防治环境噪声污染，巩固我市国家环境保护模范城市创建成果，改善我市城市生活环境质量，保障人民群众健康，根据《中华人民共和国环境噪声污染防治法》、《中华人民共和国治安管理处罚法》、《广东省实施〈中华人民共和国环境噪声污染防治法〉办法》等有关法律、法规的规定，现就加强市区社会生活噪声污染防治工作，通告如下：
一、禁止任何单位、个人在市区噪声敏感、建筑物集中区域使用高音广播喇叭。
二、禁止中午和夜间在住宅区和居民集中区高声叫卖、高声喧闹。
禁止在商业经营活动中使用高音喇叭或者采用其他发出高噪声的方法招揽顾客。
三、未经公安机关批准，不得在城市街道、广场、公园等公共区域和疗养区以及在群众娱乐、集会等活动中使用高音喇叭和广播宣传车。
四、在城市范围内从事生产活动确需排放偶发性强烈噪声的，必须事前向公安机关提出申请，经批准后方可进行。
五、经营中的营业性文化娱乐场所、体育场（馆）、城市集贸市场的经营者应当采取有效措施，使场界噪声值不超过规定的环境噪声排放标准。
六、在经营活动中使用空调器、冷却塔、抽风机、发电机、水泵、音响设施或其他产生噪声污染的设备的，必须采取有效的措施，使其边界的噪声不超过国家规定的噪声排放标准。
七、居民使用家用电器、乐器或进行娱乐及其他活动时，应当控制音量和采取其他有效措施降低噪声，不得对周围生活环境造成噪声污染。
禁止中午和夜间在住宅区、居民集中区、文教区和疗养区从事产生噪声污染的室内装修、家具加工等活动。
八、违反本通告第一条、第二条、第三条、第七条规定，造成环境噪声污染的，按照《中华人民共和国治安管理处罚法》第五十八条的规定，由公安机关处以警告；警告后不改正的，处200元以上、500元以下罚款。
九、违反本通告第四条规定的，按照《广东省实施〈中华人民共和国环境噪声污染防治法〉办法》的规定，由公安机关给予警告或者处以500元以上、5000元以下罚款。
十、违反本通告第五条、第六条规定，造成环境噪声污染的，按照《广东省实施〈中华人民共和国环境噪声污染防治法〉办法》的规定，由县级以上环境保护行政主管部门处以200元以上、1000元以下罚款。
十一、请广大市民积极参与城市环境生活噪声监管，共同打击环境违法行为，防治生活噪声污染。
受理投诉举报电话，公安：110；城管：2117600；环保：2112900。
十二、本通告规定的“中午”是指北京时间12时至14时；“夜间”是指北京时间22时至翌晨6时。
社会生活噪声 篇3
1社会生活环境噪声概述
与各种商业、体育、娱乐、庆祝及宣传活动所产生的声音一样, 一些家用电器或小型机械及燃放爆竹等声音都属于社会生活环境噪声, 社会生活环境噪声可能对其他无关人士的正常生活造成不好的影响与干扰, 应利用有效手段对其进行处理与整治。医院、学校、科研单位、住宅区、机关等建筑属于噪声敏感建筑物, 强烈的噪声污染可能对这些建筑当中的人们的正常生活造成非常大的影响, 如学校当中的学生, 长期的噪声污染可能会对他们的正常学习产生干扰, 很可能直接影响到其一生的发展。
2在社会生活环境噪声的监测工作当中应注意的问题
2.1噪声监测工作虽然不是高危职业, 但为了保证监测人员的身心健康及保证监测结果的准确性与可靠性, 进行噪声监测的工作人员必须要取得上岗资格证后才可以进行正式的噪声监测工作。在实际的监测过程当中, 每个点位的测量也至少要安排两个人同时参加作业。
2.2噪声监测工作是一个高度精细化的工作, 为了保证结果的有效, 实施监测的噪声频谱分析仪的精度要保持在2级以上, 尽量避免监测误差, 并把必须出现的误差值控制在2d B以内。噪声监测所使用到的传声仪是一种精密传感器, 为了避免其膜片受到损坏, 严禁工作人员直接触碰。在每个仪器正式投入使用前, 都最好先预热5分钟, 在温度较高或是测量等级比较低的情况下最好能使预热时间延长到10分钟或是以上。在进行噪声的多点同步监测时, 所使用的监测仪器最好保持同一个型号, 以避免不必要的监测误差。
2.3在正式进入监测工作前, 监测人员一定要根据监测场地的温度和温度变化, 对各项监测设备进行反复检查与现场校准, 在确保无误差或是误差在0.5d B以内的情况下才可以进行监测, 否则就会失去监测意义。
2.4在进行噪声监测工作时, 还要对当天的天气情况进行适当的选择, 雪天、雨天或雷电天气都不适合监测的进行。另外, 还要注意监测时候的风速对监测结果的影响, 一般要确定风速在低于5m/s才可以进行监测, 没有特别要求的情况下可采取使用“F”快档, 采样间隔不大于1秒等措施, 必要时可自行装上防风罩。
2.5测点位置:在受到外来社会生活噪声排放源影响的居所外1m处, 或办公建筑物外1m (如窗外1m) 高1.2m以上, 距任一反射面距离不得小于1m处设测点, A计权、快挡、间隔时间1s。如室外采样不方便, 传声器应置于所受影响的居室中部, 指向声源方向。噪声排污标准值低于所在区域10d B (A) , 夜间频繁出现的噪声 (如风机) 其峰值不准超过标准值10d B (A) , 夜间偶尔出现的噪声其峰值不准超过标准值15d B (A) 。
2.6对于1类声环境功能区内, 在社会生活噪声排放源位于噪声敏感建筑物内情况下, 噪声通过建筑物结构传播至噪声敏感建筑物室内时, 卧室等A类房间的室内噪声等效声级昼间不得超过40分贝, 夜间不得超过30分贝。
2.7测量时间选择, 稳态噪声测定1min的等效A声级;非稳态噪声 (声源起伏大于3d B) 要选择被测声源有代表性的时段进行测量, 一般测定时间为5~10min。
2.8背景噪声测定:测量不受被测声源影响, 其他环境不变条件下的等效声级, 测量时间与被测声源测量时间相同。
2.9结构传播固定设备室内噪声的测定要用频谱分析:固定设备结构传声至噪声敏感建筑物室内, 在噪声敏感建筑物室内测量时, 测点应距任一反射面至少0.5m以上、距地面1.2m、距外窗1m以上, 窗户关闭状态下测量。被测房间内的其他可能干扰测量的声源 (如电视机、空调机、排气扇以及镇流器较响的日光灯、运转时出声的时钟等) 应关闭。
3对干扰监测工作进行的各种因素的解决
噪声测量要注意减少干扰因素对测量结果的影响, 如注意避免或减少反射声、风力、颤动、背景及人为噪声等影响。
3.1反射声的消除。当测量现场附近物体的尺寸大于声波的波长时, 物体就会对声波产生反射。为避免对测量的影响, 应使这种物体远离声源及传声器 (3.5m以上) 或在选择测点时尽可能使噪声源的直达声大于反射声10d B以上, 在这种情况下, 反射声的叠加可忽略不计。
3.2风力影响的消除。风本身是一种噪声, 因此最好在无风天气测量。测量时, 风力<4级 (5.5m) , 可用防风罩套住传声器;风力>4级, 则不宜进行测量。
3.3振动和颤动噪声的消除。在操作噪声仪时应轻拿轻放, 特别是在按启动键时, 应避免振动引起的电脉冲造成测量瞬时值偏离。另外, 倍频程声压级120d B以上的强噪声可引起测量仪器机壳振动, 这种振动传导给传声器会引起颤噪声。为避免颤噪声的干扰, 可将测量仪器与噪声场隔离, 即用长电缆连接传声器和声级计主体。
3.4背景噪声的消除。背景噪声 (本底噪声) 在测量时也会叠加在被测噪声之中, 只是影响程度有所不同。若被测噪声各频带的声压级大于背景噪声声压级10d B时, 背景噪声的影响可以忽略不计。
3.5其他噪声的排除:测量过程中凡是自然社会可能出现的声音 (如:叫卖声、群众出于好奇围观说话声、小孩哭声、鸣笛声等) 可造成测量值偏高, 应视作异常噪声而予以排除。测量时也应避免说话和人员走动。
结束语
随着社会的发展和人民群众的环境意识的快速提高及体制的不断完善与健全, 噪声及其所产生的危害已经引起了社会各界的广泛关注。目前, 社会生活环境噪声的监测已经成为环境保护当中的重要举措之一, 为了保证监测结果的全面性与可靠性, 相关工作人员在对相关法律法规有了深入的认识与理解的基础上, 还应在实际的操作当中考虑到各方面因素的影响, 尽量把监测误差降到最低, 促进我国社会生活噪声的监测及整治工作的发展。
参考文献
[1]刘亚儿, 盛晔.社会生活噪声污染的控制及其管理[J].声学技术, 2010 (05) .
[2]张佳雨, 姜晔.水中总氮测定相关问题探讨[J].黑龙江科技信息, 2010 (30) .
环境噪声污染与健康生活论文 篇4
——赵树国
随着近代工业的发展，环境污染也随着产生，噪声污染就是环境污染的一种，已经成为对人类的一大危害。噪声污染与水污染、大气污染被看成是全球三个主要环境问题。噪声是一类引起人烦躁、或音量过强而危害人体健康的声音。噪声污染已成当代社会一大公害，近年来，噪声诉讼案件不断增加。尤其是随着工业化的发展，城市噪声大幅度增加。世界上很多国家和地区高度重视噪声污染的防控。瑞士规定晚上10点以后禁止大声喧哗，星期日不准使用割草机。新加坡对噪声污染环境、影响公众生活有严格规定，违规者将面临巨额罚款甚至法律制裁。
判断一个声音是否属于噪声，仅从物理学角度判断是不够的，主观上的因素往往起着决定性的作用。例如，美妙的音乐对正在欣赏音乐的人来说是乐音，但对于正在学习、休息或集中精力思考问题的人可能是一种噪声。即使同一种声音，当人处于不同状态、不同心情时，对声音也会产生不同的主观判断，此时声音可能成为噪声或乐音。因此，从生理学观点来看，凡是干扰人们休息、学习和工作的声音，即不需要的声音，统称为噪声。当噪声对人及周围环境造成不良影响时，就形成噪声污染。
一、城市环境噪声的主要来源：
1、交通噪声。包括机动车辆、船舶、地铁、火车、飞机等的噪声。由于机动车辆数目的迅速增加，使得交通噪声成为城市的主要噪声源。
2、工业噪声。工厂的各种设备产生的噪声。工业噪声的声级一般较高，对工人及周围居民带来较大的影响。
3、建筑噪声。主要来源于建筑机械发出的噪声。建筑噪声的特点是强度较大，且多发生在人口密集地区，因此严重影响居民的休息与生活。
4、社会噪声。包括人们的社会活动和家用电器、音响设备发出的噪声。这些设备的噪声级虽然不高，但由于和人们的日常生活联系密切，使人们在休息时得不到安静，尤为让人烦恼，极易引起邻里纠纷。
二、噪声污染对人体会构成危害，其危害程度主要取决于噪声的频率、强度及暴露时间。噪声危害主要包括：
1、噪声对听力的损伤。
噪声对人体最直接的危害是听力损伤。人们在进入强噪声环境时，暴露一段时间，会感到双耳难受，甚至会出现头痛等感觉。离开噪声环境到安静的场所休息一段时间，听力就会逐渐恢复正常。这种现象叫做暂时性听阈偏移，又称听觉疲劳。但是，如果人们长期在强噪声环境下工作，听觉疲劳不能得到及时恢复，且内耳器官会发生器质性病变，即形成永久性听阈偏移，又称噪声性耳聋。若人突然暴露于极其强烈的噪声环境中，听觉器官会发生急剧外伤，引起鼓膜破裂出血，迷路出血，螺旋器从基底膜急性剥离，可能使人耳完全失去听力，即出现暴震性耳聋。有检测表明：当人连续听摩托车声，8小时以后听力就会受损；若是在摇滚音乐厅，半小时后，人的听力就会受损。有害于人的心血管系统、我国对城市噪声与居民健康的调查表明：地区的噪声每上升一分贝，高血压发病率就增加3%。影响人的神经系统，使人急躁、易怒。影响睡眠,造成疲倦。
噪声污染是引起老年性耳聋的一个重要原因。此外，听力的损伤也与生活的环境及从事的职业有关，如农村老年性耳聋发病率较城市为低，纺织厂工人、锻工及铁匠与同龄人相比听力损伤更多。
2、噪声对视力的损害。
人们只知道噪声影响听力，其实噪声还影响视力。试验表明：当噪声强度达到90分贝时，人的视觉细胞敏感性下降，识别弱光反应时间延长；噪声达到95分贝时，有40%的人瞳孔放大，视模糊；而噪声达到115分贝时，多数人的眼球对光亮度的适应都有不同程度的减弱。所以长时间处于噪声环境中的人很容易发生眼疲劳、眼痛、眼花和视物流泪等眼损伤现象。同时，噪声还会使色觉、视野发生异常。调查发现噪声对红、蓝、白三色视野缩小80％。所以驾驶员应避免立体场音响的噪声干扰，不然易造成行车事故。
3、噪声能使听力、视力受损外，还能诱发多种疾病。因为噪声通过听觉器官作用于大脑中枢神经系统，以致影响到全身各个器官，故噪声除对人的听力造成损伤外，还会给人体其它系统带来危害。由于噪声的作用，会产生头痛、脑胀、失眠、全身疲乏无力以及记忆力减退等神经衰弱症状。长期在高噪声环境下工作的人与低噪声环境下的情况相比，高血压、动脉硬化和冠心病的发病率要高2～3倍。可见噪声会导致心血管系统疾病。噪声也可导致消化系统功能紊乱，引起消化不良、食欲不振、恶心呕吐，使肠胃病和溃疡病发病率升高。此外，噪声对视觉器官、内分泌机能及胎儿的正常发育等方面也会产生一定影响。在高噪声中工作和生活的人们，一般健康水平逐年下降，对疾病的抵抗力减弱，诱发一些疾病，但也和个人的体质因素有关，不可一概而论。
4、噪声对正常生活和工作的干扰。
噪声对人的睡眠影响极大，人即使在睡眠中，听觉也要承受噪声的刺激。噪声会导致多梦、易惊醒、睡眠质量下降等，突然的噪声对睡眠的影响更为突出。噪声会干扰人的谈话、工作和学习。实验表明，当人受到突然而至的噪声一次干扰，就要丧失4秒钟的思想集中。据统计，噪声会使劳动生产率降低10～50%，随着噪声的增加，差错率上升。由此可见，噪声会分散人的注意力，导致反应迟钝，容易疲劳，工作效率下降，差错率上升。噪声还会掩蔽安全信号，如报警信号和车辆行驶信号等，以致造成事故。
有人曾对在噪音达95分贝的环境中工作的202人进行过调查，头晕的上中39%，失眠的占32%，头痛的占27%，胃痛的占27%，心慌的占27%，记忆力衰退的占27%，心烦的占22%，食欲不佳的占18%,高血压的占12%。所以，我们不能对强噪音等闲视之，应采取措施加以防止。当然，人们对噪音比较敏感，各个体之间是有很大差异，有的人对噪音比较敏感，有的人对噪音有较强的适应性，也与人的需要、情绪等心理因素有关。不管人们之间的差异如何，对强噪音总是需要加以防止的。
三、如何减小和防治噪声污染
在明确了不同类型噪声污染的特点和污染防治对策的基础
上，要根据不同噪声的特点，把噪声污染防治对策贯穿到噪声污染防治的各种手段中。这些手段主要包括以下几个方面:
1、运用技术措施防治噪声污染。要针对不同类别的噪声，制订不同的污染防治技术路线，对消声、隔声、减振等噪声污染防治设施的设计和建设制订技术规范，指导和规范噪声污染防治设施设计和工程建设活动，保证噪声污染防治工程和设施建设质量，发挥防噪降噪的作用。
2、营造隔音林。为了减小噪声而采取的措施主要是隔声和吸声。在马路两旁种树，对两侧住宅就可以起到隔声作用。在建筑物中将多层密实材料用多孔材料分隔而做成的夹层结构，也会起到很好的隔声效果。为消除噪声，常用的吸声材料主要是多孔吸声材料，如玻璃棉、矿棉、膨胀珍珠岩、穿孔吸声板等。材料的吸声性能决定于它的粗糙性、柔性、多孔性等因素。另外，建筑物周围的草坪、树木等也都是很好的吸声材料，所以我们种植花草树木，不仅美化了我们生活和学习的环境，同时也防治了噪声对环境的污染。
噪声的危害及广电噪声标准 篇5
1. 噪声危害
噪声是不需要的声音, 它对人们的影响不单决定于声音的物理性质, 而且与人们的心理和生理状态有关。随着社会的发展和生活水平的提高, 噪声的污染日益被人们所关注。它对人们身心健康的危害是多方面的, 噪声对身体健康的影响主要有:
干扰注意力, 影响正常的工作、学习和休息;
听觉疲劳, 造成听力的明显下降或永久性听力损坏;
危害神经系统, 引起或加剧神经衰弱综合症, 其临床主要表现有头痛、头晕、多梦、耳鸣、心悸、恶心及记忆力衰退等;
对心血管系统的影响, 能引起心跳加快、心律不齐和血压变化等症状;
对消化系统的影响, 能引起胃功能紊乱和食欲不振等症状。
2. 空调噪声
空调通风系统噪声对环境的影响主要包括两个方面:其一是室内环境, 是由空调通风设备通过风管、水管或围护结构等对室内环境产生的噪声;其二是室外环境, 是由设置在建筑外部的设备 (冷却塔、风冷机的室外机、通风机等) 和风机或空调机组通过进、排风口等产生的噪声。
因此, 合理、有效和充分地控制空调通风设备的噪声是十分必要的。
3. 相关法规
为了创造良好的环境, 国家于1989年颁布了《中华人民共和国环境保护法》并于2014年进行了修订, 目的是保护和改善生活环境与生态环境, 防治污染和其他公害, 保障人体健康。之后在1996年颁布了《中华人民共和国环境噪声污染防治法》, 进一步阐明了保护和改善生活环境与生态环境的要求。
为了实施可持续发展战略, 预防因规划和建设项目实施后对环境造成不良影响, 促进经济、社会和环境的协调发展, 国家又于2002年颁布了《中华人民共和国环境影响评价法》。
通过上述各种法规, 表明了国家对保护和改善生活环境与生态环境, 保障人们身体健康, 创建和谐社会的态度和决心。
4. 相关标准
目前, 一般建筑设计正在执行的主要标准如下:
《声环境质量标准》GB 3096-2008;
《工业企业厂界环境噪声排放标准》GB 12348-2008;
《社会生活环境噪声排放标准》GB 22337-2008;
《民用建筑隔声设计规范》GBJ 50118-2010。
对于国内特殊行业或特殊建筑, 如广电建筑、剧场和电影院等设计可参见其相关的设计规范。相关的设计规范如下:
《广播电视录 (播) 音室、演播室声学设计规范》GY/T 5086-2012;
《剧场、电影院和多用途厅堂建筑声学设计规范》GB/TJ 50356-2005;
《剧场建筑设计规范》JGJ 57-2000 (是否为最新版) ;
《民用建筑隔声设计规范》GB 50118-2010。
5. 噪声评价
在民用建筑中, 常用的评价噪声标准为:A计权声级 (d B) 和NR噪声评价曲线。A声级是声级计的A计权网络测得的声压级。A声级能很好地表述人们对噪声感到烦恼的程度。NR曲线是评价噪声烦恼和危害的参数, 它与倍频带声压级的关系体现在每一条曲线上, 1000Hz对应的倍频带声压级等于噪声评价数NR。NR评价曲线是国际标准化组织 (ISO) 推荐的评价曲线。两者的区别:A声级与人们的主观评价有较好的相关性;NR曲线是按照各个倍频带的声压级来描述噪声的特性。
二现状及措施
1. 现实状况
笔者曾经参观过很多工程, 有写字楼、剧场、礼堂、演播室和录音室等。在这些工程中, 许多工程的室内噪声环境都不能满足正常使用要求, 室外噪声环境更是不尽人意。特别是有一些演播室和礼堂等, 由于室内噪声环境严重超标以至于在空调系统运行时房间无法正常使用。有些演播室都是提前运行空调系统, 在房间使用时再关闭空调系统, 严重影响了房间的正常使用。经常在节目录制过程中需要中断, 但是剧场、剧院或音乐厅等的演出过程是无法中断的, 人们只能忍受其室内环境的“虐待”。
其实在我们大量实际工程中, 噪声对环境造成不良影响的现象也很多。严重的已经影响了建筑的正常使用或对公民造成了噪声伤害。
2. 措施分析
在空调通风系统的组成中, 其主要噪声源是由通风机、空调机组、风机盘管、冷水机组、水泵、冷却塔和风冷室外机等设备产生的。因此, 为了有效地控制噪声污染和满足设计要求的室内、外环境噪声标准, 我们需要采取以下措施:
根据噪声设计标准等优化空调通风系统的设计方案;
合理选择高效、低噪声的空调通风设备;
恰当地设置空调通风机房或布置空调通风设备;
采取正确的消声、减振和隔声措施等。
三广电噪声标准
1. 工作环境
在广播电视中心中, 很多节目都是同期录音或直播的。电视节目是视频和音频的共同载体, 其视频内容或多或少地淡化了人们对背景噪声的感知。广播节目却只有音频, 人们对它的感知是十分敏感的, 因此其节目质量和品质就显得非常重要。
影响广播节目的因素有很多, 如内容、编辑、主持、录制等等, 其中录音效果或许无法大幅提高广播节目的质量, 但广播节目的工作环境却对其品质产生影响, 有时甚至会让很多优秀的节目留有遗憾。
因此, 创造满足广电建筑工艺房间使用要求的工作环境是十分重要的。
2. 工艺要求
根据《广播电视录 (播) 音室、演播室声学设计规范》GY/T5086-2012、噪声控制设计、噪声控制标准、“声学技术用房的噪声容许标准”中的要求, 部分广电建筑工艺房间的噪声标准如表1所示。
通过表1, 我们发现广播电视录 (播) 音室、演播室等工艺房间的噪声标准在NR10~NR30之间。
3. 评价曲线
那么NR15~NR30是什么指标呢?NR噪声评价曲线是一个国际标准, 是评价声环境的通用标准, 是从8个频率即63、125、……4k Hz、8k Hz来描述和评价建筑室内的声环境。这种声学评价是科学、严格和苛刻的, 原则上空调噪声应满足NR曲线对各个频率的噪声要求。
国际标准化组织 (ISO) 推荐的NR噪声评价曲线如图1所示。
四噪声及其控制
1. 风机噪声
通风机的噪声包括空气动力噪声和机械噪声两部分, 其中以空气动力噪声为主。空气动力噪声是由涡流噪声、旋转噪声和速度脉冲变化而形成向周围空气的辐射噪声, 机械噪声是由轴承噪声和旋转部件不平衡而形成的噪声。
通风机的噪声与其形式、转速、风量、风压和工作状态点等因素有关。一般而言, 通风机的噪声随着其转速、风量和风压的提高而增大。部分通风机的噪声值参见图2。
除风机之外, 产生噪声的设备有很多, 如冷水机组、水泵、空调室外机和冷却塔等等, 它们的噪声都会对建筑环境产生不利的影响。
2. 噪声对比
部分通风机噪声值与噪声评价曲线NR15~NR30的对比如图3所示。
通过图3, 我们可以看到:
一般而言, 通风机在中、低频的噪声值比高频的噪声值高;
在各个倍频程中心频率上的计算消声量不同;
对噪声标准要求越高的工艺房间, 其计算消声量也越大。
3. 对比结论
由于NR噪声评价曲线是从8个频率即63、125、……4k Hz、8k Hz来描述和评价建筑室内的声环境, 因此必须对空调通风系统在8个频率上进行消声计算, 通过对消声设备的合理搭配, 是保证工艺空调系统在各个频率上的消声量均能满足设计要求的基础。
社会生活噪声 篇6
关键词：厂界噪声,背景噪声,修正
1 前言
随着我国经济的高速发展，人们在享受日益提高的物质生活的同时，对周边的环境质量要求也不断提高，环境污染问题也越来越受到人们关注。各类环境污染问题中噪声污染对人们的影响最直接。噪声不仅干扰人们的工作和学习，还影响人们的休息和睡眠。长时间处于噪声环境中，人的情绪和心理也会受到影响，高强度的噪声甚至会给人们的健康造成损害。
近年来，因噪声污染导致的环境信访、投诉案件急剧增加，其中工业生产噪声扰民现象较为常见。环境保护主管部门判断一个工业企业的噪声排放是否造成环境污染，需要环境监测单位来进行厂界噪声测量，判断测量结果是否符合国家规定的噪声排放要求，并以此作为行政执法依据。由于环境监测单位在实际测量过程中，容易受到测量对象以外的其它环境噪声的影响，所以通常还需要测量背景噪声，并依据噪声测量值与背景噪声值之间的声学关系，对噪声测量结果进行修正。下面结合现行噪声监测技术规范和实际工作经验，对工业企业背景噪声测量和噪声测量值修正相关问题进行探讨研究。
2 背景噪声测量
背景噪声是指被测量噪声源以外的声源发出的环境噪声的总和[1]。对于一个产生噪声的工业企业来说，整个厂区可以当作是被测量的噪声源，则背景噪声就是厂界外所有环境噪声的总和。
2.1 测量目的
厂界噪声测量值是被测噪声源产生的噪声和背景噪声在测量点处的能量叠加值。只有通过测量背景噪声，合理扣除背景噪声的影响，才能更真实、客观地反应出被测噪声源的噪声排放水平。
2.2 测量前提
厂界噪声测量时应尽量减小背景噪声的影响，应选在背景噪声较低、较稳定时测量，若测量值达标，则无需再进行背景噪声测量。若按照上述条件进行测量还是无法达标，则需进行背景噪声测量。
2.3 测量方法
GB 12348-2008《工业企业厂界环境噪声排放标准》中对背景噪声测量环境作了明确要求，即测量环境应不受被测噪声源影响且其他声环境与测量被测噪声源时保持一致。为满足这一要求，最有效、最直接的方法就是在被测噪声源停止排放时监测背景噪声。但是在实际测量工作中，有些被测噪声源无法停止排放，不能够直接测量背景噪声。目前，背景噪声测量一般采用直接测量法和间接测量法[2]。
2.3.1 直接测量法
若被测噪声源能够在短时间内停止排放，则应在测量噪声源之前或之后，尽快停止噪声源并测量背景噪声，背景噪声测点应与噪声源测点位置相同。若被测噪声源虽然不能够在短时间内停止排放，但是每天有固定的停止和开启时段，也可以采用直接测量法测量背景噪声。背景噪声选择在被测噪声源停止的时段内进行，噪声源测量应选在接近背景噪声测量之前或之后进行。
测量仪器、仪器校准要求、测量条件和测量点位应符合GB12348-2008中相关要求。当背景噪声属于稳态噪声，声级起伏不大于3dB(A)时，测量1min等效声级。当背景噪声属于非稳态噪声，声级起伏大于3dB(A)时，无法进行背景噪声测量，现行噪声测量技术规范中均未给出有效的解决办法。
测量过程应时刻关注测量背景噪声与测量噪声源时声环境有无变化，若发生变化，则测量结果无效，应另行选择与测量噪声源时声环境一致的时间测量背景噪声。
2.3.2 间接测量法
若被测噪声源不能够停止排放，无法在噪声源监测点直接测量背景噪声，可以找一个与测量噪声源时测量位置不同，不受被测噪声源影响，且其他声环境条件与测量被测噪声源处一致的噪声测量点作为背景噪声对照点。通过对选定背景噪声对照点的测量，间接得出噪声源监测点的背景噪声。测量仪器、仪器校准要求、测量条件、测量点位和测量时间参照直接测量法。
在实际测量过程中，因为背景噪声对照点要避开被测噪声源影响，所以背景噪声对照点一般距离噪声源较远。为了确保在对测量过程中背景噪声对照点和被测噪声源处的声环境一致，在测量噪声源和背景噪声对照点噪声时，应详细记录周边声源情况、测点布设、气象条件及其它影响因素，并对记录信息进行比较。若发现可能导致两处声环境出现差异的因素出现，则测量结果无效，应另选时段重新测量。
该方法对测量人员专业素质要求较高，实际操作过程中受诸多因素影响，准确性往往低于直接测量法，HJ 706-2014《环境噪声监测技术规范噪声测量值修正》中明确了该方法只适用于背景噪声与噪声测量值相差4.0dB以上时可采用，相差4.0dB以内时不得采用。
3 噪声测量值修正
3.1 标准和技术规范
3.1.1 GB 12349-1990
我国最早提出背景噪声测量和测量值修正要求的是1990年发布的GB 12349-1990《工业企业厂界噪声测量方法》。该标准中要求背景噪声的声级值应比待测噪声的声级值低10dB(A)以上，若测量值与背景值差值小于10dB(A)，测量值按表1进行修正。
单位：dB(A)
GB 12349-1990实施后，虽然在一定程度上解决了很多实际问题，但是该标准在准确性和适用范围上存在以下一些不足：（1）只提出了背景噪声这一术语，却没有给出定义，更没有给出背景噪声的具体测量方法；（2）规定的修正值跟通过理论计算出来的修正值存在一定偏差；（3）修正表中的差值是整数，但一般噪声测量仪器测出的声级值都可以读到小数点后一位数，而该标准却没有明确测量值如何取整；（4）没有明确当差值小于3dB(A)时该如何修正。
3.1.2 GB 12349-2008
2008年，GB 12348-2008《工业企业厂界环境噪声排放标准》发布，替代GB 12349-1990。与GB 12349-1990中背景噪声测量和测量值修正部分相比，该标准主要作了以下修订：（1）增加了背景噪声定义，并对背景噪声的测量环境和测量时段作了明确规定；（2）修正了测量结果修正表，如表2所示；（3）明确了将噪声测量值与背景噪声值的差值取整后再进行修正。
单位：dB(A)
GB 12348-2008主要是对GB 12349-1990中的一些不足进行了补充和修订，基本上能满足厂界噪声测量要求，但是实际测量过程中仍然会遇到噪声测量值与背景噪声值的差值小于3dB(A)的情形，没有办法进行修正。另外，该标准要求将噪声测量值与背景噪声值的差值取整后再进行修正，但是却没有明确如何取整，这给噪声测量人员在修正过程带来很大困扰，同时这也是一个存在争议的地方。不同的监测单位、不同的监测人员对差值取整的方法和认识也不统一，有按照“四舍五入”的原则进行取整，也有按照“四舍六入五成双”的原则进行取整，甚至还有认为取整就是删除小数部分只保留整数。
3.1.3 HJ 706-2014
2014年，HJ 706-2014《环境噪声监测技术规范噪声测量值修正》发布。该规范统一规定了背景噪声测量方法和噪声测量值修正方法，在噪声测量值修正部分首次规定了噪声测量值与背景噪声值的差值小于3dB时的修正方法，还明确了数值修约规则应按照GB/T 8170-2008《数值修约规则与极限数值的表示和判定》规定执行。
当噪声测量值与背景噪声值的差值大于10dB时，噪声测量值不做修正；当差值范围在3～10dB时，按表3进行修正，当差值小于3dB时，按表4进行修正。表3和表4中△L1为噪声测量值与背景噪声值的差值，△L2为噪声测量值与被测噪声源排放限值的差值。计算△L1和△L2，须按照GB/T 8170-2008中规定修约到个数位，按照表3和表4要求进行修正后得到的噪声排放值，也应修约到个数位。
单位：dB
单位：dB
从表3和表4中可以看出，3dB≤△L1≤10dB时，噪声测量值修正方法跟GB 12348-2008保持一致；△L1<3dB时，还要计算△L2才能进行修正。当△L2≤4dB时，修正结果定性为<排放限值，评价达标；当△L2≥5dB时，修正方法不适用，也无法评价是否达标，应创造条件重新测量。
3.2 修正原理
由于声压级是对数量度，因此在求几个声源的共同效果时，不能简单地将各自产生的声压级数值进行相加，而是需要进行能量叠加[3]。对于n个点声源在某点的总声压级LP计算公式为：
在厂界噪声监测过程中，若将厂界噪声测量值以LP表示，噪声源排放值以LP1表示，背景噪声测量值以LP2表示，则有：
根据公式（2）可以推导出：
公式（3）是噪声源排放值LP1的理论计算公式，根据该公式计算得到的LP1已扣除了背景噪声贡献。
假设有LP1=LP-△L修，则可以把△L修看作是对噪声测量值的理论修正。若将噪声测量值与背景噪声值的差值以△L差表示，即△L差=LP-LP2，根据公式（2）可以推导出△L差与△L修之间的数学关系：
当差值△L差为已知时，根据公式（4）可计算出理论修正值△L修，计算结果如表5所示。现场测量时，先计算出差值△L差，然后通过查阅表5，得到对应的修正值△L修，再将噪声测量值LP减去修正值△L修，即可求出噪声源排放值LP1。
单位：dB
以△L差为横坐标，△L修为纵坐标，绘制函数图像，如图1所示。从图中可以看出，差值范围在0dB～3dB时，曲线斜率变化较快；差值范围在3dB～10dB时，曲线斜率变化开始变缓；差值大于10dB时，曲线斜率变化最慢，修正值无限接近0dB。
为了提高测量效率，进一步简化修正程序，HJ 706-2014规定，差值大于10dB时时，测量值不做修正；差值范围在3dB～10dB时，测量值按表3进行修正；差值小于3dB时，测量值按表4进行修正。表3和表4中的数值已按照“四舍六入五成双”的原则修约到个数位。
下面对HJ 706-2014中测量值修正方法的原理进行探讨和分析。（1）差值大于10dB时，理论修正值范围为0～0.4dB,HJ 706-2014中修正值取0dB，对测量结果不做修正，修正值误差不超过0.4dB。（2）差值范围在6～10dB时，理论修正值范围为0.4～1.4dB,HJ 706-2014中修正值取1dB，修正值误差不超过0.6dB。（3）差值范围在4d B～5dB时，理论修正值范围为1.5dB～2.6dB,HJ 706-2014中修正值取2dB，修正值误差不超过0.6dB。（4）差值为3dB时，理论修正值范围为2.7dB～3.5dB,HJ 706-2014中修正值取3dB，修正值误差不超过0.5dB。（5）差值小于3dB时，理论修正值范围为3.6～16.4dB。由图1可知，差值范围在0dB～3dB时修正值随差值变化较快。差值变化0.1dB，修正值变化最大可达2.9dB。噪声源噪声和背景噪声测量本身就存在误差，此时如果按照表5去对测量结果进行修正，会造成测量结果误差进一步放大。为了避免出现以上这种情形，HJ 706-2014中提出了另一种修正方法。这是一种定性判断方法，不直接对测量值进行修正，而是间接对测量结果进行定性判断。当测量值与排放限值的差值≤4dB时，定性为<排放限值，评价达标，定性判断误差不超过0.9dB；当测量值与排放限值的差值≥5dB时，无法评价。
4 噪声测量值修正误差分析
噪声测量值修正是从噪声测量值中扣除背景噪声的影响，得到被测噪声源的排放值。不可避免的是，在测量和修正过程都会产生误差。
4.1 测量误差
4.1.1 方法误差
背景噪声测量方法本身在设计上就存在误差，真实的背景噪声在现实中是无法测量到的。采用直接测量法测量的背景噪声和噪声源噪声不是同时存在的，采用间接测量法测量的背景噪声与噪声源噪声并不存在于同一个测量点。由于背景噪声和噪声源噪声的“不同时”或“不同地”，所以不管是直接测量法还是间接测量法，测量的背景值也只是接近于真实背景值，而不是真正意义上背景值。
4.1.2 仪器误差
仪器误差主要是由于噪声测量仪器不够精确引起的误差。声级计检定规程要求，在声级计的任何频率计权或频率响应范围内的任何频率的所有级量程上，级线性误差在加上测量所引起的扩展不确定度后，对1级声级计不超过±1.1dB,2级声级计不超过±1.4dB[4,4]。由此可见，噪声测量仪器允许误差范围并不小，实际测量过程中因仪器造成的误差是不能忽视的。
4.1.3 操作误差
操作误差主要是测量人员在测量过程因为操作不够正确引起的误差。例如，噪声测量仪器放置不规范也会给测量结果带来误差。
4.1.4 主观误差
主观误差主要是由于测量人员自身的一些主观因素造成的。例如，在选择噪声测量点和背景噪声对照点时，即使严格按照测量规范要求，不同测量人员选择的测量点位往往也不在同一位置，这样得到的测量数据经常会出现偏差。
4.1.5 随机误差
此类误差一般都是由于一些难以控制且无法避免的偶然因素造成的。例如，测量过程中风速、温度、湿度等环境条件发生微小变化时也会给测量结果造成误差。
由于造成测量过程出现误差的因素很多，且存在不可控因素，故很难确定测量误差范围。
4.2 修正方法误差
采用HJ 706-2014中的规定的修正方法对测量值进行修正也会产生误差。
以某工厂厂界噪声测量为例，测量因子为等效连续A声级（Leq），并按照HJ 706-2014中相关要求对噪声测量值进行了修正，监测结果见表6所示。
单位：dB(A)
监测结果分析：1#测点噪声测量值<排放限值，可不进行背景噪声测量，直接评价；2#、3#和4#测点△L1在3～10dB(A)之内，按照表3进行修正，无需计算△L2，修正后评价；5#测点△L1<3dB(A)，△L2≤4dB(A)，按照表4进行修正，修正结果定性为<排放限值；6#测点△L1>10dB(A)，测量值不做修正，修约后直接评价。
将经过测量值修正后的排放值同按照公式（3）计算的理论排放值进行比较，分析修正方法引起的误差对测量结果的影响。（1)1#测点没有进行背景值测量，不对测量值进行修正，不存在修正误差。（2)2#测点测量结果修正后排放值为60dB(A)，达标。计算的理论排放值为60.8dB(A)，超标。误差分析：△L1修约和排放值修约均使测量结果变小，最终使测量结果性质发生改变，由超标变成达标。（3)3#测点测量结果修正后排放值为61dB(A)，超标。计算的理论排放值为60.0dB(A)，达标。误差分析：△L1修约和排放值修约均使测量结果变大，最终使测量结果性质发生改变，由达标变成超标。（4)4#测点测量结果修正后排放值为62dB(A)，超标。计算的理论排放值为62.2dB(A)，超标。误差分析：△L1修约使测量结果变大，排放值修约均使测量结果变小，修正后的测量结果与理论计算值相差不大，测量结果性质也未发生改变。（5)5#测点测量结果修正后定性为<排放限值，达标。计算的理论排放值为60.7dB(A)，超标。误差分析：△L1修约使测量值与背景值的差值变小，△L2修约使测量值与排放限值的差值变小，进一步符合表4修正条件，最终使测量结果性质发生改变，由超标变成达标。（6)6#测点测量结果修正后排放值为63dB(A)，超标。计算的理论排放值为62.2dB(A)，超标。误差分析：△L1修约和排放值修约均使测量结果变大，但测量结果性质未发生改变。
以上可以看出，有时候理论计算结果和修正结果会出现评价结论相互矛盾的现象。这种现象如果出现在噪声仲裁监测活动中，可能会引起争议，很难使人信服。修正方法产生的误差主要是由数值修约引起的，包括△L1、△L2以及排放值修约。其中△L1、△L2修约产生的误差范围已在测量值修正原理部分进行过探讨和分析，排放值按照“四舍六入五成双”修约造成测量结果产生的误差不超过0.5dB。不同修约过程中引起的误差可能会叠加作用于测量结果，下面对HJ 706-2014中的修正方法误差进行分析。（1）△L1>10dB时，修正方法误差不超过0.9dB。（2)6dB≤△L1≤10dB时，修正方法误差不超过1.1dB。（3)4dB≤△L1≤5dB时，修正方法误差不超过1.1dB。（4）△L1=3dB时，修正方法误差不超过1.0dB。（5）△L1<3dB且△L2≤4dB时，修正方法误差不超过0.9dB；△L1<3dB且△L2≥4dB时，由于测量结果无法评价，故不考虑误差影响。
5 结语
通过以上分析和讨论，对背景噪声测量及噪声测量值修正探讨结论如下。（1）厂界噪声测量时应选在背景噪声较低、较稳定时测量，尽量减少背景噪声影响。（2）噪声测量误差无法避免，但是可以通过一些质量控制措施和手段减小测量过程中误差的影响。如要求测量人员在培训合格后上岗，测量前合理选择测量仪器，测量过程中合理选择测量点位和测量时段，严格按照测量技术规范要求，正确运用测量方法等。（3)HJ 706-2014中的规定的修正方法是理论与经验判断相结合后产生的，修正值取值较合理，基本上能满足日常噪声测量需要。虽然该方法仍存在一定误差，甚至在某些特殊情况下会出现修正结果与理论修正结果不一致的现象，但是这种现象出现的概率极小。（4）由于噪声测量修正方法存在误差，在仲裁监测中，当修正后的排放结果刚好达标或超标时，为避免引起争议，应另行选择测量时段重新进行测量。也可以在征求所有利益相关方一致同意后，将测量人员分成两个测量组进行噪声测量，只有当两组最终测量结果相近且评价结论一致时，才可将测量结果作为仲裁依据。
参考文献
[1]GB 12348-2008,工业企业厂界环境噪声排放标准[S].
[2]HJ 706-2014,环境噪声监测技术规范噪声测量值修正[S].
[3]洪宗辉,潘仲麟.环境噪声控制工程[M].北京:高等教育出版社,2002.
[4]JJG 188-2002声级计检定规程[S].
[4]GB/T 8170-2008数值修约规则与极限数值的表示和判定[S].
社会生活噪声 篇7
为了有效降低新干线噪声,有必要了解各噪声源的位置及其对总噪声的贡献[1,2,3]。图1给出了新干线噪声的主要噪声源。新干线噪声由以下噪声组成:
(1)受电弓空气动力噪声;
(2)车辆上部产生的空气动力噪声;
(3)桥梁噪声;
(4)车辆下部产生的噪声(见图1)。
当列车以高于200km/h的速度运行时,由于空气动力噪声的功率以列车速度6次方的比例增加,所以空气动力噪声对总噪声的贡献更大。桥梁噪声主要是由混凝土高架桥外表面振动(由轮轨间相互作用力激励产生)产生的。车辆下部产生的噪声主要由滚动噪声和空气动力噪声组成。混凝土高架桥上表面振动产生的桥梁噪声,尽管其贡献比其他两种噪声分量要小得多,但也是车辆下部产生的噪声的一部分[4]。滚动噪声是由轮轨表面粗糙度引起的激振力激发轮轨振动产生的。为了了解这4种噪声分量对总噪声的贡献,尝试用一维传声器阵列对新干线噪声进行了测量。测量结果发现,速度高于200km/h时,受电弓空气动力噪声和车辆下部产生的噪声是最主要的噪声源[4,5]。所以,为了恰当地降低新干线噪声,就必须集中降低这两种噪声分量。在降低受电弓空气动力噪声方面获得得了大量技术成果(如单臂受电弓、低噪声绝缘子)。然而,滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献程度还有待弄清楚。所以,还不清楚哪一种噪声是降低车辆下部产生的噪声的主要目标。
为预测滚动噪声,欧洲已开发了轮/轨噪声的理论模型,如TWINS模型[6,7,8,9]。图2为TWINS模型的原理图。在噪声和振动方面已经对TWINS模型进行了验证,能可靠预测车轮、钢轨和轨枕的贡献。TWINS模型的共同特征表明,在高于2000 Hz频域,车轮是主要噪声源;在500Hz~1600 Hz频率范围,钢轨是主要噪声源。日本铁道综合技术研究所(RTRI)也基于TWINS模型同样的理念,开发了滚动噪声理论模型。
本文的主要目的是量化滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献。首先,在第2节中试图估算垂向分布的车辆上部产生的空气动力噪声和车辆下部产生的噪声的贡献[5]。在第3节中使用测量所得的结果,参照文献 [5]中的方法,将车辆下部产生的噪声分离为两种噪声分量,即空气动力噪声和滚动噪声。然后,在第4节中使用TWINS模型,定量估算滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献。
2车辆上部产生的空气动力噪声和车辆下部产生的噪声的贡献
在这一节中,使用测量所得的结果,估算了车辆上部产生的空气动力噪声和车辆下部产生的噪声的贡献。设计用于高速试验的新干线试验列车,采取了很多措施(如平滑表面、在邻近车辆间的空隙安装全包外风挡)来降低车辆上部产生的空气动力噪声。用于估算的新干线车辆没有安装集电设备。表1示出了试验区段的轨道状况。该区段铺设了连续焊接的60N型钢轨。轨道地面为混凝土地面,采用了混凝土轨道板。图3给出了试验区段测量简图。列车通过时在3个位置进行测量:
(1)钢轨底部设置加速度计;
(2)距最近钢轨2m远,距轨面0.4m高处设置传声器(以下称A传声器);
(3)距最近一侧轨道中心25m远,距地面1.2m高处设置一维传声器阵列(以下称B传声器)[10]。
使用测量所得的结果估算这两种噪声分量贡献的程序如下。安排在距轨道中心25m远的点(以下称A点)进行估算。
(1)新干线列车以低于200km/h的速度运行时,用A传声器和B传声器同时进行测量。在低于200km/h的速度时,车辆下部产生的噪声占主导地位[5]。
(2)2个传声器测得的测量结果的1/3倍频带的噪声级差δ(f)用式(1)表示:
式(1)中:LR(f)———用A传声器测得的峰值声级的平均值;LA(f)———用B传声器测得的峰值声级的平均值。噪声级差δ(f)为车辆下部产生的噪声传播到A点时的传递函数,只与频率有关。默认速度高于200km/h时,车辆下部产生的噪声的声源位置仍在转向架附近,因此,速度高于和低于200km/h时,A传声器的位置相同。
(3)当速度高于200km/h时,用δ(f)与用A传声器测得的结果相结合,估算车辆下部产生的噪声的贡献。此外,计算用B传声器测得的结果与车辆下部产生的噪声的1/3倍频带噪声级差,来求出车辆上部产生的空气动力噪声的贡献。
图4给出了新干线列车以315km/h和360km/h的速度运行时,车辆下部产生的噪声和用B传声器测得的结果。发现在高于2500 Hz频域2个结果的差值大于3dB。这表明车辆上部产生的空气动力噪声在该频率范围对总噪声有贡献。然而,在低于2000Hz频域,可以看到2个结果的差值较小。此外,在某些情况下车辆下部产生的噪声还稍稍大于测量结果,这是由于测量结果有±1dB的误差。可以得出车辆下部产生的噪声对总噪声的贡献,比车辆上部产生的空气动力噪声大的结论。所以,为了有效降低车辆下部产生的噪声,有必要估算滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献。
3使用测量结果估算滚动噪声和空气动力噪声的贡献
在这一节中,试图用测量结果来估算滚动噪声和空气动力噪声的贡献,这2种噪声是车辆下部产生的噪声的主要噪声分量。
3.1使用测量结果估算滚动噪声的贡献
在下列程序中,使用测量结果估算了这2种噪声分量的贡献。这里选择的试验区段与第2节所用的一样。
(1)计算了列车以低于200km/h的速度运行时,钢轨振动与用A传声器测得的结果的1/3倍频带差值Δσ(f)。假定速度低于200km/h时,车辆下部产生的噪声主要由滚动噪声组成。这意味着如果速度高于和低于200km/h时A传声器的位置相同,Δσ(f)为适用于代表钢轨振动与滚动噪声关系的传递函数。此外,Δσ(f)与速度无关,仅与频率有关。
(2)速度高于200km/h时,用式(2)估算滚动噪声。
式(2)中的Lv(f)表示在高于200km/h时钢轨振动的测量结果。
用这种方法,计算用A传声器测量的结果与用上述方法计算的滚动噪声的差值来求出空气动力噪声的贡献。然而,该方法所基于的假设并不适合估算滚动噪声。这是因为在低于200km/h时,用A传声器测量的结果还包括其他噪声源(如车载设备产生的噪声)的贡献。
3.2用测量结果得出的结果
图5给出了315km/h及以上速度时用A传声器测得的结果和滚动噪声。通过计算这两种结果的差值来估算空气动力噪声的贡献。在图5(a)中发现在高于2000Hz频域,测量结果几乎等于滚动噪声。表明在该频率范围内,滚动噪声是主要噪声源。但可以看出在低于1600 Hz频域,测量结果比滚动噪声要大。这表明在低于1600 Hz频域产生了空气动力噪声。对于360km/h时的结果,在低于4000 Hz频域出现了高达15dB的差值。这就意味着在低于4000 Hz频域产生了非常大的空气动力噪声,空气动力噪声对总噪声的贡献比滚动噪声大。此外,还发现滚动噪声在160Hz~200Hz频率范围内存在一些峰值。这是由于受到车载设备(如VVVF逆变器)产生的噪声的影响。这表明本方法中的传递函数Δσ(f)包括了车载设备产生的噪声的影响。
4用 TWINS 模型估算滚动噪声和空气动力噪声的贡献
在这一节中,用TWINS模型定量估算了滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献。选用的试验区段也与在第2节和第3节所用的相同。图6为估算这两种噪声分量贡 献的流程图。在图6中,首先使用TWINS模型预测低于200km/h时轨道附近点的滚动噪声。计算用A传声器测 量的结果与预测的滚动噪声的差值得出了车载设备产生的噪声的贡献。该估算假定车载设备产生的噪声的声功率与列车速度无关。由于在其他新干线列车所获得的测量结果表明这类噪声与列车速度无关,所以,这种假定是合理的。接下来再次使用TWINS模型预测高于200km/h时的滚动噪声。然后,计算了预测的滚动噪声和车载设备产生的噪声之和。通过计算总和与用A传声器测得的结果的1/3倍 频带差值,求出高于200km/h时空气动力噪声的贡献。
为了使用TWINS模型预测滚动噪声,必须使用2个参数(即轮/轨粗糙度和车轮与轨道的振动特性)。然而,此次测量未测得其中的轮/轨粗糙度。本文试图用TWINS模型估算钢轨振动与滚动噪声间的传递函数。随后,用测得的钢轨振动和该传递函数预测滚动噪声。在这种方法中,首先从顺着图2中标有“*”的箭头方向测得的钢轨振动估算激振力,然后从该激振力获得车轮和轨道的噪声和振动。
4.1车轮和轨道的振动特性
4.1.1车轮
为了了解车轮的振动特性,用冲击锤撞击车轮来进行静态试验。静态试验用的是C-型轧制车轮,因为新干线车辆用的就是这种车轮。从测量结果确定了车轮的固有频率和对应的损耗系数。此外,用有限元方法计算了车轮的模态基集,用模态叠加法预测了车轮的频率响应。图7给出了车轮径向频率响应函数。预测与测量显示了良好的一致性。
4.1.2轨道
为确定轨道的振动特性还进行了静态试验。在试验中,用冲击锤垂向或横向激振轨道,用测量结果估算轨道的频率响应函数和衰减率。此外,还用测量结果确定了TWINS模型的计 算参数。在TWINS模型中,将轨道视为连续支撑上的铁木辛柯(Timoshenko)梁,支撑由弹性层(轨下垫板)、质量层(轨道板)和第二弹性层(轨道板垫)组成。将板式轨道简化为每隔邻近扣件间隔不连续的质量模型。表2列出了TWINS模型中的轨道模型所用的参数。
图8给出了轨道垂向点的加速性。为了比较,也显示了用TWINS模型预测的结果。发现在高于200Hz频域,预测与测量显示了良好的一致性。然而,在低于160Hz频域,不再保持这种一致性。这是由于加速度计在该频率范围效果不好的缘故。图9给出了预测的垂向衰减率和轨道测得的结果。可以看出总体趋势预测得相当好。在高于200Hz频域,衰减率明显下降。这表明在高于200Hz频域出现了自由波传播,在这些频率下轨道在垫上刚性运动。
4.2滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献
图10给出了新干线列车以160km/h的速度运行时,用A传声器测得的结果和预测的滚动噪声。发现在高于1000Hz频域,测量结果几乎与滚动噪声相等。然而,在低于800 Hz频域,可以看出两种结果存在差异,其差值相当于车载设备产生的噪声的贡献。
图11给出了在360km/h时预测的滚动噪声和将该滚动噪声与列车速度为360km/h时车载设备产生的噪声相加获得的结果。此外,为了比较,也显示了第3节估算的滚动噪声结果。发现在高于1000 Hz频域,用TWINS模型预测的滚动噪声与第3节估算的结果几乎相等。这意味着第3节所用的方法作为估算高于1000Hz频域滚动噪声的方法是合理的。然而,在低于800Hz频域,第3节中的估算结果与预测的滚动噪声间有差异。第3节估算的滚动噪声与预测的滚动噪声加车载设备产生的噪声的结果大致相同。这是由于在低于800Hz频域,车载设备产生的噪声有相当大的影响。用第3节所用的方法,计算A传声器测得的结果与估算的滚动噪声的差值来求出空气动力噪声的贡献。因此,即使使用第3节的方法估算空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献,也能恰当地获得空气动力噪声的贡献。
图12给出了高于300km/h的速度时预测的滚动噪声和该滚动噪声与车载设备产生的噪声之和。图12还给出了用A传声器测得的结果。对于315km/h时的结果,在低于1600Hz频域总和与测量结果有差异。这意味着在低于1600 Hz频域产生了空气动力噪声。对于335km/h时的结果,在较高频率产生了空气动力噪声,用A传声器测得的结果与估算的滚动噪声的差异显然也更大。
为了估算空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献,估算了预测的滚动噪声与车载设备产生的噪声之和与用A传声器测得的结果的倍频带差值,然后将这3种噪声加在一起。然而,可以看出预测的滚动噪声在某些频带比测量结果更大,如图12(a)中的6.3kHz频带。假定在这些频带,滚动噪声与测量结果产生同样的贡献(即滚动噪声与测量结果相等)。图13给出了滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献。对于275km/h时的结果,发现滚动噪声对车辆下部产生的噪声的贡献更大。在更高速度时,可以看出空气动力噪声的贡献变大,而滚动噪声的贡献趋于变小。在335km/h及以上速度时,空气动力噪声是车辆下部产生的噪声的最主要噪声源。
5结论
使用TWINS模型和设计用于高速试验的新干线列车的测量结果,定量估算了轨道附近测点处滚动噪声和空气动力噪声对车辆下部产生的噪声的贡献。测量区段铺设了连续焊接的60N型钢轨。轨道为混凝土结构,采用了混凝土轨道板。总结如下:
(1)速度低于约300km/h时,虽然滚动噪声对车辆下部产生的噪声的贡献更大,但在低于1600Hz频域,空气动力噪声占主导地位。随着列车速度的提高,空气动力噪声在更高的频率范围占主导地位。
冷却塔的噪声特点和噪声措施研究 篇8
一、冷却塔噪声声源
(一) 风机噪声
风机噪声是一种空气动力性噪声, 是机械通风式冷却塔的主要噪声源。其噪声与叶片形状和气流的速度都有着紧密的联系。气流漩涡噪声是因为叶片旋转向上对气流形成压力梯度, 从而发生紊乱和漩涡而产生的噪声。叶片旋转时出现了压力脉动会形成回转噪声。
(二) 落水噪声
落水噪声, 是淋水时落下来的水流, 冲击着水面而生成的。噪声经由冷却塔固有的下侧, 通过进风口传递出来。落水噪声是冷却塔的循环水经喷淋管自由落体对落水槽产生冲击形成的噪声。噪声的大小受到落水高度和水流量的影响。冷却塔的落水噪声与其大小和水量也有关联。这样的程序, 是偏高方位的冷却水, 在重力势能这样的作用之下, 变更为动能。水落在集水池之中, 撞击着集水池。在这时, 动能变更为声能, 予以四散传递。这种声波大小, 密切关涉落水的高差、设定好的降落高度;它与这样的数值, 凸显了正比关系。此外, 淋水生成的噪声, 也关系到塔内范畴的通风速度。
(三) 塔体噪声
旋转特性的配件, 在平常转动之时, 系统不平衡引发的偏心力, 会依循周期作用, 产生偏多噪音。系统转动至预设的临界速率之时, 自身带有偏大的振荡态势。这样的振荡, 会散布至周边, 激发更剧烈情形下的振荡及噪音。周期特性的作用力, 累积到某一频率之时, 同时配件固有的表面积足够, 就会引发噪声。风机部件不平衡旋转时风机与塔体振动传递, 塔体振动产生噪声。没有安装减振器的塔体噪声更明显。
二、声波的传播
冷却塔建造于地表, 噪声会变成半球面这样的形状, 向四周发散。与此同时, 地表反射及区域的地形、空气因素, 都有着一定影响。平面声波是传播方向与波阵面垂直发生平行传播的声波。它的声压与速度的比值是常数。球面声波是以同心球面为波阵面的声波。
三、噪声隔音
有三种途径可以控制噪声:降低声源处的噪声, 在声波传播的过程中阻隔吸收声能, 减少声音接收处的噪声, 采纳一定的保护措施。隔声就是噪声在空气中传播时用材料或结构来阻隔传播, 使环境变的较为安静。隔声的材料应用于不同的环境效果也不一样。通常阻隔结构采用板进行隔音, 在声波传播过程中进行阻隔, 但不能阻隔所有频率的声音。阻隔材料一般都采用内阻尼, 它能在物体相对运动时, 使动能转变为热能, 从而物体的运动减少。在提高材料的隔声性能有显著的效果。表1为隔音及消音材料的性能及效果。
四、噪声吸音
吸声的材料在有大量的孔隙的同时, 孔隙间必须相通。声波通过多孔吸声材料时, 使得一部分的振动产生的能量转化为热能并消散了。材料的粘弹性能和流阻影响着多孔材料吸声性能的效果。声音不传播到吸声材料, 是起不到吸收作用的。
五、实例治理
某酒店冷却塔位于北侧楼顶, 其余三侧临近住宅区, 根据《声环境质量标准》中的规定, 白天60d B, 晚上50d B。实际监测冷却塔的噪声比标准值要高, 尤其是夜间是噪声治理的首要目标。而风机噪声是冷却塔的主要噪声。
为了更好地治理冷却塔的噪声, 可以在西北两侧设置隔声声屏障。隔音壁体采用阻尼隔音板, 防止声屏障受声波激励由此发生的共振现象。声屏障采用吸隔组合式屏障降低冷却塔的低频能量。先在风机风口位置安装阻性消声器, 可以把噪声能量的传播途径阻隔。要对下部噪声能量运用组合式屏障去阻隔其传播。同时安装宽频带组合式吸声材料以及阻尼隔声板在冷却塔的中部, 降低噪声声波的绕射。宽频带片式消声器消声量大、抗阻力大、安装便捷, 可以安装在风机出口处。
经过治理之后, 明显降低了噪声, 经过有关部门在住宅区附近处的测试, 白天的噪声降低到46d B, 晚上的噪声降低到43d B, 达到了《声环境质量标准》中的相关要求, 降低了噪声对周围住宅区居民的影响。
结语
根据冷却塔声源的判断, 结合声波传播的频率和途径, 声源处、在声波传播的过程中以及声音接收点控制噪声。运用一定的吸收材料和结构, 在噪声传播的过程中进行吸收, 消音器和声屏障的运用也能控制噪声。以冷却塔的实际位置与周围环境情况, 设计治理冷却塔噪声的方案, 在不影响冷却塔正常发挥性能的前提下, 使冷却塔的噪声得到控制。营造一个良好的生活环境。
参考文献
[1]倪季良.冷却塔的落水噪声及其防治措施[J].工业用水与废水, 2003 (03) .
浅谈变压器噪声及降低噪声的措施 篇9
关键词：变压器噪声,原因,因素,空载噪声,降噪措施
0 引言
变压器的噪声来源于变压器的本体和冷却系统两个方面。本体噪声主要由铁心硅钢片磁致伸缩所引起的振动, 通过铁心垫脚和变压器油传递给箱体和附件而产生, 冷却系统的噪声主要由风扇和油泵的振动而引起。变压器噪声以铁心的噪声为主, 其基频是励磁频率的两倍。由于各种非线性因素的作用, 产生各种高次谐波。对于不同容量的电力变压器, 其铁心噪声的频谱是不一样。
1 变压器噪声的类型
变压器本体噪声主要有硅钢片磁致伸缩引起的铁心振动、硅钢片接缝处和叠片之间漏磁引起的铁心振动、绕组振动等。
1.1 漏磁引起的绕组振动噪声
绕组负载电流产生的漏磁将引起绕组的振动, 当变压器的额定工作磁通密度在1.5~1.8T范围时, 这种振动与磁致伸缩引起的铁心振动相比很小。
1.2 冷却装置带来的运行噪声
干式变压器采用强迫风冷时, 变压器的冷却装置等附件也会产生噪声, 与变压器本体噪声的机理一样, 冷却装置的噪声也是由于它们的振动而产生的。
1.3 硅钢片磁致伸缩引起的噪声
铁心励磁时, 沿磁力线方向硅钢片的尺寸发生变化, 而垂直于磁力线方向的尺寸发生相反的变化磁致伸缩使得铁心随着励磁频率的变化而周期性振动。
1.4 电磁作用引起的铁心噪声
硅钢片接缝处和叠片间存在因漏磁而产生的电磁吸引, 由此引起铁心振动。由于铁心叠积方式得到不断改进, 接缝处和叠片之间的电磁吸引力引起的铁心振动比磁致伸缩引起的铁心振动小得多。
2 影响变压器空载噪声的因素
铁心产生噪声的原因主要是在交变磁场作用下, 硅钢片的尺寸会发生微小的变化。由于磁致伸缩的变化周期是电源频率的半个周期, 磁致伸缩引起的变压器本体的振动, 是以两倍的电源频率为基频率的, 所以硅钢片的振动主要是由铁磁材料的磁致伸缩特性引起的。
2.1 铁心中除了基频磁通外, 还有高频磁通, 所以空载噪声频率也存在二次以上的高频频波。
2.2 为了防止铁心共振, 在设计低噪声变压器时, 还要考虑铁心的自振频率。
2.3 铁心结构的影响, 噪声与心柱和铁轭直径、铁心窗高、铁心窗口宽度、铁心质量有关。
2.4 磁致伸缩率还与硅钢片表面是否涂漆及退火有关, 因为涂层对硅钢片有附着力, 可防止硅钢片变形。
2.5 变压器空载噪声除与本身材质等有关外, 还与接缝的情况有关。
2.6 磁致伸缩率大小与硅钢片的材质有关, 磁致伸缩率越大, 则噪声就越大, 当磁场强度相同的情况下, 材质好的硅钢片磁致伸缩也小, 因此噪声也小。
2.7 磁致伸缩率还与磁场强度有关, 磁场越强, ε越大。
3 变压器噪声产生的原因
变压器所发出的可听见的噪声是由铁心的磁致伸缩变形和绕组、油箱及磁屏蔽内的电磁力所引起的。变压器噪声共有三个声源, 一是铁心, 二是绕组, 三是冷却器, 即空载、负载和冷却系统引起的噪声之和。铁心产生噪声的原因是构成铁心的硅钢片在交变磁场的作用下, 会发生微小的变化即磁致伸缩, 磁致伸缩使铁心随励磁频率的变化做周期性振动。绕组产生振动的原因是电流在绕组中产生电磁力, 漏磁场也能使结构件产生振动。电磁力与电流的平方成正比, 而发射的声功率与振动幅值的平方成正比。因此, 发射的声功率与负载电流有很明显的关系。
4 变压器铁心设计和制造工艺的降噪措施
4.1 铁心表面涂胶。铁心叠装, 绑扎后, 在其剪切端面涂刷树脂类涂层, 能抵消边缘处一部分内应力, 从而减小了内应力所造成的E值的升高。
4.2 下铁轭与垫块间空隙填充环氧腻子抑制铁心振动。上下部器身定位也用环氧腻子填充。
4.3 在铁心垫脚与箱底放置减震橡胶。采用20m m胶板时, 一般以压缩3mm为宜, 压缩量太大时, 会因发生蠕变而使阻尼失效, 其绝缘性能也会变化。
4.4 分隔铁心与低压绕组间的气隙, 变压器噪声也是一种声波, 有反射, 折射, 干扰, 绕射, 共振等特性
4.5 振动及控制。隔离振动有两种方法:一种是在铁心与其接触件之间加上弹性隔振材料;另一种是当变压器安装时, 在变压器与其他设备及基础间安装隔振材料, 隔振处理降低噪声效果明显。
4.6 避免铁心共振。为有效的防止铁心共振, 可利用其上部定位件, 通过箱沿螺栓的紧固, 使箱体与器身上梁紧密接触。
4.7 减少硅钢片内应力。磁致伸缩E对应力极为敏感。在相同的磁通密度下, 有较大内应力的硅钢片与内应力较小的硅钢片相比, E随着压应力的增大而升高的速度更加快。
4.8 选用高质量的冷却系统。当干式变压器需安装冷却系统时, 高质量的冷却风机才不会对变压器的噪声产生付作用。
4.9 减小磁密和铁心直径。一般情况下, 磁通密度每增加0.1T, 变压器的噪声将增加2~3dB, 所以, 设计时应尽量减小磁通密度。
4.10 选用高导磁优质硅钢片, 高导磁硅钢片提高了结晶方位的完整度, 特殊涂层增加了其抗张力, 从而降低了其磁致伸缩。
4.11 改善铁心的夹紧质量。改进夹件的结构, 在夹件两端增加限位装置并注意控制适当的铁心夹紧力, 能在一定程度上起到降低产品噪声的效果。
5 抑制高频变压器的音频噪声
高频变压器EE或EI型磁芯之间的吸引力, 能使两个磁芯发生位移;绕组电流相互间的引力或斥力, 也能使线圈产生偏移;受机械振动时能导致周期性的形变;有些因素均会使高频变压器在工作时发出音频噪声;10W以下单片开关电源的音频噪声频率, 约为10kHz~20kHz。为防止磁芯之间产生相对位移, 通常采用一种特殊的“玻璃珠”胶合剂, 来粘合EE、EI等类型的铁氧体磁芯, 效果甚佳。这种胶合剂是把玻璃珠和胶着物按照1:9的比例配制而成的混合物, 它在100℃以上的温度环境中放置1h即可固化。其作用与滚珠轴承有某种相似之处, 固化后每个磁芯仍能独立地在小范围内产生形变或移位, 而总体位置不变, 这就对形变起到了抑制作用, 采用这种工艺可将音频噪声降低5dB。
6 变压器降低空载噪声的办法
6.1 加隔音层降低噪声
隔音壁能把变压器本体发射的部分噪声反射回去;而且当噪声穿过隔声壁时, 也能被吸收一些, 起到降低噪声的作用。单件的隔音板用螺栓分别固定在油箱加强铁上, 采用这种隔音板可降低噪声10-15db。
6.2 消声法
采用消声法降低噪声, 即在变压器lm以内放置若干个噪声发声器, 使它们发出的噪声与变压器发出的噪声互相抵消。使变压器噪声受到破坏性干扰, 可降低噪声15db (a) 左右。
6.3 减少振源噪声 (1) 采用磁致伸缩小的高导磁材料, 如选
30zhl20硅钢片可比选用其它材质的硅钢片噪声降低噪声4-5db (a) 。 (2) 降低铁心磁密, 可以降低噪声。磁密每降低0.1t, 可降低2-3db (a) 。
6.4 在吸收声能减振方面
(1) 改善和缩小铁心接缝。铁心采用多级接缝。采用多级接缝铁心比两级接缝空载噪声小, 可使噪声降低4-5db (a) 。 (2) 防止和减少硅钢片在加工、生产过程中受到的机械撞击, 否则会使硅钢片的磁致伸缩加大, 从而增加铁心的噪声。 (3) 在铁心端面上涂环氧胶或聚酯胶, 可增加铁心表面张力约束, 也可以起到减少磁致伸缩量, 降低噪声的作用。 (4) 铁心产生的噪声有一部分是通过箱底和基础传出去的, 在铁心垫脚处和磁屏蔽与箱壁之间放置防振胶垫, 从而达到减少振动, 防止共振, 可以降低噪声1-2db (a) 。 (5) 在油箱加强铁内放隔声材料, 可以将油箱振动的能量吸收一部分, 从而达到降低本体噪声的目的, 可以降低噪声2-3db (a) 。
6.5 其它方法
(1) 在室内布置变压器时, 应考虑由噪声在墙面反射时可能导致噪声的增加。 (2) 在设计低空载噪声变压器时, 尽量采用自冷式, 这样可去除风扇和油泵的噪声的叠加。
7 结束语
对变压器的本体噪声, 一方面可通过减小铁心的振动和降低噪声的发散能力来控制。另一方面, 可通过减振及隔声, 吸声等措施, 使噪声在传播途径中得以衰减。同时, 对冷却系统的噪声加以控制, 使其噪声和本体噪声水平相近或更低, 也能有效地降低变压器噪声, 以保证变压器的长期安全稳定运行。
参考文献
[1]周贤土.中小型变压器噪声[M].北京:中国电力出版社.2002.