电子机柜

2024-08-10

电子机柜（共7篇）

电子机柜篇1

高科技战争越来越依赖于电子技术,为了满足电子系统的高度集成化要求,电子设备的结构设计广泛采用了柜式结构,这种结构造价低廉,安装简便,并且和插入组件易于配合。在车载的环境下,由于地面的凸凹不平,使结构受到振动冲击作用,使电子机柜结构疲劳和强度下降。在工程实际中常常是通过对电子机柜进行加固设计和采用隔振缓冲设计,来保证电子机柜的正常工作,通常加固设计的成本较高,而采用隔振缓冲设计不但可以有效地抑制主系统的过大振动,而且调整方便、工作可靠、成本经济,因而在生产实践中的应用较为广泛。

1 电子机柜的理论模型

图1所示为电子机柜的结构图,电子机柜的总质量为m、隔振器的弹簧刚度为k、阻尼为c,如果仅考虑垂直方向的振动特性时,便可以将其简化为如图2所示的力学模型[1],其力学模型为一个质量m、一个线性阻尼元件c和一个线性弹簧k组成的单自由度系统。当电子机柜在车载的环境工作时,可将车辆自身的振动视为对设备的基础激励[1],其激励可表示为:x0=A0ej!t。

电子机柜力学模型的运动微分方程可表示为:

将上式变形为:

式中阻尼比将激励x0的表达式代入式(2)可化为:

其响应解为:

振动模为:

传递率为:

式中r=!/!n,称之为频率比。

2 电子机柜的无阻尼隔振设计

当电子机柜的阻尼为0时,阻尼比为"=0,此时式(6)

当r=1时,传递率η=0,此时,无论激励的振动多么激烈,电子机柜的振幅总是为0,也就是电子机柜不受激励的影响,而总处于静止状况。然而设计一个频率总与激励频率一致的隔振系统不易实现,但是如果电子机柜受到一个振动频率不变的激励,这时,设计一个频率和激励频率一致的无阻尼动力隔振系统,电子机柜就能不受激励的干扰而稳定的工作。

当r≠1时,由式(7)可得到如图3所示的无阻尼隔振传递率的曲线图。

由图3可知,当时,传递率η≥1,此时隔振系统不但没有隔振效果,而且起到了动力放大的作用;当时,传递率η<1,此时隔振系统起到隔振效果,而且随着r的不断变大,隔振效果越来越好。另外在r=1的附近,传递率的变化很大,上文提到的设计频率和激励频率一致的无阻尼动力隔振系统,如果隔振系统的频率略有偏差,不但起不到隔振的效果,相反会有很大的放大作用。

3 电子机柜的阻尼隔振设计

由式(6)可得到如图4所示的阻尼隔振传递率的曲线图。

由图4可知,阻尼隔振传递率和无阻尼隔振传递率相似,当时,传递率η≥1,称之为放大区;当时,传递率η<1,称之为隔振区。在放大区,阻尼比越大越好,当阻尼比趋于无穷大时,传递率等于1,此时隔振效果最好,在隔振区内,阻尼比越小越好,当阻尼比趋于0时有最佳的隔振效果。所以,隔振系统的理想状态就是阻尼比在放大区无穷大,而在隔振区趋于0。

根据GJB150.18-86标准,车载电子机柜的激振频率在5~200Hz之间,如果隔振系统的频率小于时,在振动实验时,振动将直接进入隔振区,此时越小的阻尼比,可以取得越好的隔振效果,然而工程实际中,往往隔振频率大于3.5Hz,此时小的阻尼比在隔振区可以取得良好的隔振效果,然而在放大区的放大效果可能损坏电子机柜。因此要合理设阻尼比,不能太大,也不能太小。

令可以求得最大传递率时的频率比的值,于是对式(6)求导并令其等于0,并经化简可求得:

将式(8)代入式(6)可得:

由于振动实验条件以及设计要求易于确定最大传递率,从而从式(9)就可以确定最小阻尼比。

4 结论

本文通过对电子机柜结构的简化处理,得到电子机柜的力学模型,从电子机柜的力学模型出发得到电子机柜运动微分方程式,通过求解微分方程式,得到振动响应的表达式,进而求得电子机柜隔振系统的传递率的表达式。通过阻尼比取值的不同,得到电子机柜在有无阻尼情况下的传递率,在无阻尼的情况下,隔振系统的频率和激励的频率一致时,将会取得最佳的隔振效果,但是此时隔振系统频率的微幅变化将会大大放大激励的作用,当频率比不等于1时,频率比大于0小于时隔振系统起放大作用,频率比大于时,隔振系统起隔振作用;在阻尼情况下,和无阻尼的情况相似,频率比大于0小于时隔振系统起放大作用,频率比大于时,隔振系统起隔振作用,在放大区时,当阻尼比逐渐趋于无穷大时,传递率趋于1;在隔振区,当阻尼逐渐趋于0时,传递率逐渐趋于最小的传递率。所以理想的阻尼隔振系统在放大区时阻尼比趋于无穷大,在隔振区阻尼比趋于0。在设计阻尼隔振系统时,总是希望振动能直接进入隔振区,此时只要用最小激励频率比就能确定最大的隔振系统的频率,此时越小阻尼比就能取得越好的隔振效果,然而阻尼系统的频率往往较大,不可能直接进入隔振区,当我们从外部激励和设计要求可以得到最大传递率的情况下,可以通过式(9)确定最小的阻尼比。

参考文献

[1]季馨.电子设备振动分析与试验[M].南京:东南大学出版社,1992.

[2]鲁守来,季馨译.电子设备振动分析[M].南京:南京工学院241教研组,1983.

[3]李晓雷,俞德孚,孙逢春.机械振动基础[M].北京:北京理工大学出版社,1995.

[4]齐忠昱,马继舜.动力减振器设计原理[J].有色金属,1996(6):17-18.

[5]王荣乾.车载机柜的动力学分析[J].山西建筑,2007(1):344-345.

[6]谷峰,李奎年,石少卿.动力减振器减振性能的计算机模拟[J].后勤工程学院学报,2004(10):30-33.

冶炼金属厂区电子机柜设计篇2

电子机柜是电子设备常用的承载构件之一,近年来作为高科技产品的现代电子设备机柜设计,不再是单纯的机械安装、支撑和结构外壳设计的概念,而是以满足设备功能和环境要求为基本设计内容,同时体现电子设备总体设计思想的综合设计。其设计好坏将直接影响设备的工作稳定性和可靠性。

针对冶炼厂高温、高湿、高盐雾以及经过脱硫间时所受到的一千多度瞬态热冲击的恶劣环境,如何提高电子设备及元器件的工作稳定性是设计中的重点和难点所在。在提高电子设备及元器件工作稳定性的各种方法中,机柜设计是一个重要环节。分析表明,处于此恶劣环境下的电子设备机柜应从以下三个方面重点考虑:一是温升控制;二是提高刚性;三是电磁屏蔽。采用密闭机柜是一种抗恶劣环境的有效方式。以上途径对提高电子设备及元器件的工作稳定性、可靠性、降低故障率,延长设备寿命都有重要的实际意义。

1 电子设备机柜结构设计

1.1 机柜的技术条件与功能要求

1.1.1 技术条件

机柜安装于金属液态运输车前端位置的平台上,安装位置应保证操控人员的安全操作视线范围。机柜的外形尺寸应满足产品的总体规划要求,尽量符合标准化要求,保证产品的“三化”要求。

1.1.2 功能要求

机柜外观造型要符合时代潮流,具有时代特征。从外形的塑造,色彩的配制,使用方便性,刚度、强度方面都有较高的要求,同时应满足车载工作环境的使用、安装、维修性要求,满足各分机元器件与蓄电池的放置与搬运方便使用要求以及整机的温升控制要求。

1.2 车载机柜选型

电子设备机柜型式很多,主要有铝型材机柜,钢型材机柜,弯板结构机柜,早期还有铝合金铸造结构机柜。

车载机柜在车辆行驶过程中受到外力,如惯性力,颠簸的影响,尤其在行驶至铁轨接缝处会产生较大的振动与冲击,在刚性薄弱处会发生扭转和弯曲变形。因此对机柜的结构刚性和强度上有较高的要求。此机柜采用将钢型材和钢板折弯组合焊接的结构形式,合理选用机架构件的截面形状和尺寸以满足使用条件。

1.3 电子机柜的结构组成

车载机柜由机架及上门,下门,左右侧盖板,后盖板,顶盖板及底座,左右隔热板,热辐射防护顶板,后板及其它附件组成。机柜的结构组成如图1所示:

1.3.1 机架及盖板

该密闭机柜以机架为主体,整个机架采用角钢焊接而成,由前后四根立柱与顶框,底框焊接,中间加四根加固横梁,底框,顶框也是由四根角钢焊接而成。在机架左右侧内壁的角钢上安装有铆装螺母以安装隔热侧板。整个机架具有坚固,可靠,刚性好的特点。左右侧盖板,顶盖板,后盖板采用钢板冲压成型。均与机架采用焊接进行密封,要求焊接牢靠,密封性好。

1.3.2 上下门

上下门采用钢板冲压成型,均与机架通过加固型门轴经配焊而成。其中上门采用上下开合形式,其内壁安装有隔热板,以防止热幅射。同样下门内壁也装有隔热板,防止外部的高温辐射。

1.3.3 底座

底座材料采用槽钢,其上表面留有与机架底部联接的螺栓孔,下部与液态金属运输车底板平台焊接在一起。

1.3.4 热辐射防护板

当液态金属运输车经过脱硫间时,机柜会受到上方金属口处温度高达一千多度的瞬态热冲击作用,因此采用热辐射防护板来防止如此高的高温辐射。

2 电子机柜设计中的首要问题-热设计

电子机柜热设计采用散热方式,将机柜内各分机电子元器件,功能块耗散的热量带走,保证元器件温度低于可靠性规定的限值。电子元器件的性能好坏与环境温度密切相可关,尤其是微电子元器件,当温度超过一定范围时,失效率将直线上升。为保证整个系统可靠工作,首先要使机柜内的各分机的元器件可靠工作。因此必须搞好机柜内的热设计。

2.1 散热方法的选择

冶炼厂区废气大量排放,碎金属屑到处飞扬,经过脱硫间时机柜所受到的一千多度瞬态热冲击的恶劣环境,如何控制机柜内的温升呢?密闭电子机柜中,自然风冷和单纯的强制风冷都无法实现。对于这种内部发热功率不太大,而且温升要求不太高的设备,主要考虑防止其外部的瞬态高温热辐射进入电子机柜内部,因次内部采用自然散热方式,而外部加防护板的方案。

2.2 散热途径

(1)机柜内部的热量是通过对流、辐射、传导等传向机壳。

(2)再由机壳通过对流和辐射将热量传到大气中去。

(3)外部的热辐射将主要被防护板吸收和反射。从而达到温升控制的目的。

3 电磁屏蔽设计

电子设备及电子元器件工作的环境中充满了各种频率的电磁能,会受到空间电磁能的辐射干扰和经电源线等连线引入的传导干扰。由于电子机柜的接缝所造成的泄露,直接影响到电子机柜的屏蔽性能,因此,为了提高电子机柜的屏蔽性能,对永久接缝均采用焊接连接。

接地方式也是保障设备电磁兼容性的主要措施之一。电子机柜通过与车体前端平台的焊接连接,起到了良好的接地效果。另外电子机柜内部下端车体平台上开有走线孔,采用了金属管作走线管。由于金属管相当于一个高通滤波器,电磁场经过管内传递有很大的衰减,所以就减少了孔洞引起的泄露。

4 结束语

综上所述,在各种电子机柜形式中,密闭电子机柜无疑是抗恶劣环境的一种现实可行的对策,对电子机柜内设备,各分机营造一个良好的工作环境,使之在高温,高湿,高盐雾以及恶劣的电磁和机械环境下可靠的工作,是提高电子设备可靠性,延长使用寿命的一个十分明显和有效的手段。同时,密闭电子机柜为电子设备提供的良好工作环境,减低了对元器件的等级要求,这对于提高电子设备技术性能,降低成本以及新技术新器件的尽快应用,都有十分深远的现实意义。

参考文献

[1]邱成悌.电子设备结构设计原理[M].修订版.南京:东南大学出版社,2005.

[2]鲁守来.电子设备结构设计原理[M].第二册.江苏科学技术出版社,1986.

[3]龚维蒸.无线电设备结构设计与工艺[M].天津:天津科学技术出版社,1983.

电子机柜结构设计的方案优化篇3

现在社会的发展越来越依赖于电子技术, 对电子系统的集成化要求也越来越高。因此, 为了满足现代社会对电子系统的高度集成化的需求, 柜式结构开始广泛的在电子设备的结构设计中出现, 我们称这种电子系统集成的柜式结构为电子机柜, 其中, 常见的电子机柜主要有控制柜、高压开关柜、低压开关柜、配电箱、电池柜 (UPS) 、配线架、理线器以及机柜锁等。电子机柜是电子元器件的载体, 电子机柜结构的机械性能会对电信号的传输以及电子系统的可靠性产生直接的影响。在现在电子机柜的结构设计过程中, 新型的高阻尼、高强度材料被广泛使用, 学者也开始致力于研究机柜结构的组装技术和方法。与此同时, 在结构的方案设计阶段普遍应用现代设计方法对机柜结构进行机械动态设计和优化。从二十世纪八十年代中期以来, 我国电子设备的研制在经历了引进、仿制和消化阶段之后, 也纷纷采用高科技设计手段。许多科研院所和机构单位开始改善传统结构设计的方法, 近期, 现代设计方法在机柜结构设计领域的应用也取得了不少的成果。

电子机柜是电子设备发挥功能的基础保障, 在电子机柜设计过程中, 虽然已经考虑了结构件及相互连接的强度要求, 但是由于在车辆、船舰等运载工具中, 在振动和冲击等动态机械力的作用下, 也会很容易导致电子机柜发生较大的变形以及对振动冲击的放大, 进而对由机柜支撑的电子元器件及电路的工作稳定性和可靠性产生严重影响。

1 现代设计方法在机柜结构设计中的应用

现代设计中的一个重要分支是现代动态设计方法, 它是一门迅速发展中的新兴技术, 该方法涉及了动态分析理论、计算机技术、产品设计理论、系统科学方法和体系。这种方法最大的优点是在设计的阶段就可以确定机械结构的静、动态性能, 进而就可以主动地控制结构的静态特性和动态特性。确定系统输入、系统输出、系统特性三者之间的关系是现代动态设计的一个最主要任务, 其设计过程主要有以下几个步骤:首先对结构的动力学模型进行构建, 然后开始分析结构的静态特性和动态特性, 最后, 根据结构的动态特性要求, 修改结构, 直至满足设计要求。

应用现代设计方法对机柜进行优化设计普遍所采用的手段就是应用大型有限元分析软件, 通过构建机柜的有限元模型, 对机柜的动态特征和静态特征进行分析, 从而实现电子机柜的优化设计。其中, 有限单元法 (FEM, Finite Element Method) 是在力学模型上近似的数值方法, 将被分析的结构直接离散化, 使用最小位能原理或虚位移原理等力学基本理论求解。

不可忽视的是, 电子机柜因恶劣的机械环境而发生运行故障的情况是很难避免的, 这就要求我们在设计过程中对其结构的原始设计方案进行一定的修改, 以电子机柜的结构能适应将来面临的恶劣的机械环境。如果结构修改发生在方案设计阶段, 则对改善和提离结构的动态特性可收到事半功倍的效果。随着条件的改善, 不少机柜结构已纷纷采用了模态分析来反应机柜的动态特性, 为机柜的结构修改提供依据。

现在设计中, 多数的设计者选择对电子机柜的结构动态特性影响最灵敏的变量作为调整的主参数对其结构性能进行优化, 这会较大程度地改善其动态特性, 有较为重要的实践意义。在交互式计算机辅助设计中, 结构设计工程师可以直接利用灵敏度的信息来改进结构的设计。机构模态的灵敏度分析主要包括系统特征值的灵敏度分析和特征向量的灵敏度分析。文章通过利用灵敏度分析找出需要调整的参数, 使用ANSYS软件进行模拟优化。

2 电子机柜结构设计的方案优化

本部分利用灵敏度分析的方法确定电子机柜结构设计的方案灵敏度较高的参数。按照灵敏度分析结果, 并针对具体情况, 找出改进电子机柜动态性能的参数, 可以得到以下具有指导意义的结论: (1) 如果以结构低阶频率的提高作为目标函数, 那么应以该阶振型的具有较大幅值差的两自由度之间的连接刚度作为设计变量; (2) 以结构振型的幅值作为目标函数, 应以该阶振型的腹点处的质量分布为设计变量。

基于以上两点结论, 文章通过使用ANSYS软件对电子机柜进行构建模型, 由模态分析可以发现机柜的低阶固有频率, 主要是因为机柜的侧板的扭转和弯曲造成的, 无加强筋侧板的低阶振型在板中部的位置的幅值差最大。由上面的结论可知, 要想有效的改善机柜整体的动态性能, 可以通过提高侧板薄弱环节的刚度来实现, 而采用加强筋则是一种提高侧板刚度的简单有效的方法。基于以上分析, 模型在板的中间部分布置了加强筋, 于是, 电子机柜侧板的刚度得到了明显的加强;同样的道理, 按照以上的分析结论, 并进一步分析电子机柜的模态, 可以发现如果将一样多的材料细分为两根较小的加强筋布置在侧板两侧的位置, 可以更为有效的使得结构刚度进一步提高。通过添加加强筋, 同样可以大幅度地提高电子机柜的固有频率, 实现预期设计的最终目的;而如果适当的改变加强筋的分布, 会得到更为理想的效果。通过ANSYS软件的分析可以发现, 这时的幅值同时有了较为明显的下降。

3 结束语

文章通过应用灵敏度分析理论, 对以频率和振型为目标、以结构质量和刚度分布为变量的优化设计方法进行了较为系统地分析, 并得到了几个较为有用的实践结论, 并在此基础上运用所得到的结论对电子机柜的极为重要的部件———侧板进行了动态修改。与传统的设计方法相比, 利用ANSYS软件对结构模态进行分析, 可以实现设计参数的优化, 大大缩短产品的设计和制造周期, 进而避免由于试验而造成的时间和财力上的浪费。

参考文献

[1]路廷清, 颜肖龙, 张卫芬.基于ANSYS的电子机柜插箱的结构优化设计[J].机械工程与自动化, 2006 (4) :008.

[2]陈酋.电子机柜结构设计的方案优化[D].南京:东南大学, 2003.

[3]张卫芬.电子机柜分机的结构优化设计[D].东南大学, 2006.

[4]张艳丽.电子机柜结构的动态优化设计和灵敏度分析[D].华北电力大学 (北京) , 2009.

航空电子设备机柜抗冲振设计篇4

大型的机载电子系统是指组成庞大、电子设备众多、技术要求复杂的综合系统, 通常包含多个分系统, 这些众多的、复杂的电子系统设备一般集中安装在机柜中, 完成多项特殊任务。大型机载电子系统的装载平台一般为大型、中型或小型运输机, 运输机载机的安装使用环境与战斗机、强击机等相比虽然强度会弱一些, 但与车载、船载环境相比, 其安装使用环境会恶劣得多, 各种设备在使用过程中将承受较强烈的振动、冲击应力, 为保证机柜内设备可靠工作, 达到系统所要求的各项战技指标, 对机柜的结构设计极其重要, 其中最重要的是抗冲振设计。

2 载机安装环境

载机在起飞、着陆、滑跑时跑道对飞机产生较大的激励, 在飞行过程中因气流和发动机等的作用会产生较强的振动, 通常具有宽带、随机噪声性质, 螺旋桨飞机还有螺旋桨转动产生振动基频与各级谐波频率窄带内的振动。这些振动的强度与飞机的发动机数量、飞行速度、飞行姿态及机上位置有关, 但运输机与战斗机、强击机等相比振动强度会小一些。现代喷气运输机的最大振动正弦值一般不超过±5g (峰值) , 在10Hz~2000Hz范围内其功率谱密度强度不超过0.01g2/Hz。如某种运输机的振动功率谱密度曲线如图1所示, 其均方根加速度值约1.85g。螺旋桨飞机在15Hz~2000Hz范围内的宽带功率谱密度强度一般为0.01g2/Hz, 其螺旋桨引起的突出窄带 (通常为四个频点) 振动强度最高可达0.6g2/Hz, 这些峰值的中心频率位于螺旋桨叶通过频率及其谐波的比较窄的频带内。如某种螺旋桨运输机的振动功率谱密度曲线如图2所示, 其均方根加速度值约5.7g。

载机除存在以上强烈的振动外, 还将产生强烈的冲击环境。其冲击主要是在异常着陆或飞行中突遇强大气流引起的瞬时激励, 其特点是强度大, 但作用时间短, 对设备考核时一般为:功能冲击加速度峰值15g, 时间11ms, 波形为半正弦脉冲波。半正弦脉冲波形及其容差限如图3所示。

3 抗冲振设计

鉴于机载平台如此恶劣的机械环境, 对于装载电子设备的机柜, 必须进行精心的抗冲振设计。其内部一般都含有精密的电子元器件或部件和设备, 在减振设计上主要采取电子设备结构自身的加固设计和采用减振系统两种措施。传统的电子设备减振设计主要依靠经验设计和大量的摸底试验来保证。产品研制过程往往需要多次反复, 周期较长。随着环境平台的日益复杂, 研制周期日趋紧张, 传统设计方法很难满足研制要求。振动影响设备的性能, 要提高设备的抗冲振能力主要采取结构刚性化设计和必要的减振措施。

3.1 机柜刚强度设计

由于载机的振动频带较宽, 按照二倍频程法则, 无法使机柜的固有频率避开载机激振频率。机柜是电子设备的承载体, 机柜结构刚度的好坏直接决定电子设备的抗震性能。兼顾机柜刚强度和机载设备重量的限制, 电子设备机柜主要从材料、结构形式、连接方式及设备布局等多方面进行结构刚强度设计。机柜结构刚强度设计原则:

1) 材料:重量是机载产品的主要指标, 所以通常选用比重较轻、刚强度较好的铝合金、镁铝合金、碳纤维等, 承力结构件选用强度较高的钢件。镁铝合金、碳纤维虽然强度好、重量轻, 但镁铝合金防腐性能较差, 碳纤维价格较贵, 所以应综合权衡强度、重量、价格等因素选材;

2) 结构形式:机柜通常为框架结构, 其主要承力构件为前、后立柱, 应采用提高其弯矩和扭矩强度的截面形状和尺寸。同时提高机柜各构件之间的连接强度, 其它连接件应采用冲肋、加筋、翻边等结构形式提高结构件的刚强度;

3) 连接方式:为提高机柜强度, 其主要框架一般采用焊接连接形式。同时在振动激励频率范围内, 层次结构及其连接刚度尽可能符合二倍频法则, 所有层次结构不得出现有害的结构谐振, 设备间的互联导线应尽可能捆扎在一起, 并用线夹分段固定在刚体结构上, 可拆或翻转式连接结构, 必须消除结合处的间隙, 以免引起附加冲击、非线性自激振荡和机械结构噪声;

4) 设备布局:遵循质量分布和刚度分布应尽量均匀的原则, 尽量使设备对称布置, 使机柜的重心落在地面的几何中心。将重量较重的设备布置在机柜的下部, 降低机柜重心, 减小机柜的摇晃, 以消除耦合振动。

3.2 隔振缓冲设计

刚性连接的机柜其刚强度无论作得多好, 当受到较强的振动激励时, 机柜内的响应都会有不同程度的放大。某机载机柜硬装时进行振动试验, 当输入为图1的振动激励时, 在机柜中部测得的响应均方根值为2.3g, 当输入为图2的振动激励时, 在机柜中部测得的响应均方根值为6.5g, 其共振放大率均在5以上。因此硬装机柜内设备无法满足环境要求也无法消除振源时, 应对设备进行振动冲击隔离, 也就是减振设计。为减轻重量和节省空间, 安装在机柜中的绝大多数设备都不单独使用隔振器减振, 而采用机柜整体减振的结构形式, 机柜整体减振通常是安装合适的隔振器。

3.2.1 隔振器主要性能特点

目前适合用作机载机柜减振系统使用的比较成熟的隔振器主要有钢丝绳隔振器、金属丝网隔振器、橡胶隔振器、无谐振峰金属隔振器。这些隔振器的主要性能特点如下:

1) 钢丝绳隔振器:该隔振器既能吸收冲击能量, 也能隔离高低频振动。隔振器的刚度和阻尼取决于钢丝绳直径、钢丝绳股数、长度、圈数和缠绕方式及变形量等。固有频率低, 一般在10Hz以下。温度适应范围宽, 一般达-70℃~260℃。缺点是重量重, 位移量大。

2) 金属丝网隔振器:该隔振器的原理是利用丝网间变形产生的非线性干摩擦阻尼, 耗散能量以达到缓冲和隔振的目的。其共振放大系数≤2.5, 固有频率20Hz~25Hz, 工作温度为-55℃~170℃。

3) 橡胶隔振器:传统的橡胶隔振器因其低温和高温性能差、抗老化能力差、抗冲击能力低、高蠕变等缺点, 因而无法用于机载环境, 取而代之是新型高阻尼硅橡胶隔振器。其阻尼系数可达0.2~0.3, 工作温度为-50℃~70℃, 固有频率30Hz~35Hz。

4) 无谐振峰金属隔振器:弹性特性和阻尼特性主要由金属构件确定的隔振器。该隔振器是根据隔振、缓冲技术所要求的变刚度、变阻尼特性设计的新型隔振器, 采用了刚度拟合技术和干摩擦阻尼技术, 固有频率低 (fn≤5Hz) , 无共振放大 (传递率η<1) , 并可兼顾缓冲。对自然环境条件反应不敏感, 可在油污和高、低温恶劣环境下工作, 不易老化, 性能稳定, 与设备同寿命, 目前应用较广。

3.2.2 隔振器选用原则

1) 功能:明确机柜内设备会不会产生不希望的振动和噪声, 或者设备的性能会不会受环境的振动和冲击的影响。在规定的振动、冲击环境条件下, 隔振器应具有隔振和缓冲的功能, 通过隔振器传递给机柜内设备的响应值应小于设备的允许值。

2) 环境适应性:所选用的隔振器的环境适应性应与机载环境条件一致。

3) 固有频率:根据隔振理论要求, 有如下公式:

式中, η是隔振传递率;D是阻尼比;γ是激振频率P和隔振系统固有频率fz之比。根据上式, 要想隔振系统发挥衰减振动的作用, 必须η<1, 即γ>2。载机随机振动的激振频率P=10Hz~2000Hz, 最小激振频率Pmin=10Hz, 算得fz<7Hz。因此, 隔振器的固有频率尽可能低, 并且其刚度特性应与机柜去藕设计要求和传递率特性要求相适应。

4) 载荷和位移:根据机柜满载设备后的重量和机柜的外形尺寸, 分析机柜与支承点的相对重心位置以及为隔振器变形可利用的最大空间。各隔振器的载荷尽量均匀, 以便采用同型号的隔振器。一般隔振器承受的载荷不仅和设备重量和重心有关, 还取决于本身的刚度。当各支承点的载荷相差较大, 必须采用不同型号的隔振器时, 各隔振器的挠度应尽量相等, 使安装面处于同一平面, 以免影响隔振效果。在各支承点上, 隔振器的实际承载量应在隔振器的容许承载范围内。各隔振器的实际承载量与其动刚度之比应相同或基本相近, 以保证其动态特性的一致性, 避免耦联振动。

5) 效果:共振对设备功能影响最大, 为获得良好的隔振效果, 隔振器应尽量避免共振。难以实现时, 应适当加大阻尼, 使隔振器共振时的传递率较小。按照隔振理论, 较理想的隔振器应有变阻尼特性, 在共振区具有较大的阻尼, 而在隔振区应具有较小的阻尼值, 以达到既能有效拟制共振峰值, 又有较好的隔振效果的目的。

3.2.3 隔振器安装

根据机载电子设备机柜对隔振系统的要求和现有成熟隔振器的性能特点, 结合多个大型机载电子系统的机柜隔振系统实际测试结果, 按照隔振器选用原则, 综合权衡隔振效果、重量、体积、成本等各方面因素, 目前机载电子设备机柜整体减振所用的隔振器大部分选用无谐振峰金属隔振器。经振动试验实测, 安装GWF-K型无谐振峰金属隔振器后机柜各部位对振动激励的响应至少可衰减一半, 隔振效率达到50%~90%, 并在整个频带内基本无谐振峰。

根据机柜满载电子设备后的重心都较高的特点, 采用重心安装在实际操作中难以实现, 底面安装和侧面安装均无法满足去耦要求, 因此目前机柜的隔振器安装形式已基本标准化, 即背架安装形式。每个机柜单独配置隔振器, 采用底部4只, 背部 (或顶部) 2只的隔振器方案, 并排的机柜之间留出20mm间隙。机柜底部隔振器与载机地板直接相连, 机柜背部 (或顶部) 用2个与底部减振器相匹配的背部 (或顶部) 隔振器与载机舱壁相连。机柜安装形式如图4所示。

4 抗冲振技术的发展

随着电子技术的发展和设备功能的复杂化、集成化、综合化, 对航空电子设备的小型化、轻量化要求已越来越高, 并且直接或间接形成的振动环境越来越严酷, 因此迫切需要更先进的抗冲振设计技术, 不断丰富刚强度设计和隔振、缓冲设计体系。

随着材料技术和计算机技术的发展, 使抗冲振设计技术也发生了较大的发展。在材料方面, 高强度、轻量化的金属材料和非金属复合材料, 如钛合金、碳纤维等材料随着性能的优化和成本的不断降低, 已逐步广泛用于航空机柜或设备的设计中。

为了达到抗冲振设计要求或使设计更加优化, 传统的抗冲振设计一般是根据经验或反复的实验验证, 设计效率低, 设计质量差, 成本高。随着计算机仿真分析设计技术的发展, 使设备的抗冲振优化设计更加实际, 更加先进。在设计中, 可利用有限元方法等对机柜或设备等进行模态分析, 得到机柜的固有频率和内装设备、部件等各阶频率, 施加载机真实的激励后, 可分析得到机柜不同部位的响应和危险频率点, 因此可知道设计的薄弱环节, 可通过采取针对性的加固措施或减振设计, 以实现最优化的抗冲振设计方案。

在隔振、缓冲设计方面, 隔振器弹性原件的组成从单一的隔振材料向多种隔振材料组合和功能隔振材料的方向发展;隔振器从单纯隔振向隔振、缓冲、降噪同时兼容的方向发展;从以位移、加速度等单一物理量隔振向最小能量传递、最小振动传动率等多目标的隔振方向发展;从单一结构、单一介质的无源隔振器向多结构和变结构、多介质和性能可变介质的半主动、主被动混合隔振器的方向发展。

目前航空机柜 (机架) 常用的隔振器为无谐振峰金属隔振器, 整机设备所用的隔振器为金属丝网或钢丝绳金属隔振器。金属隔振器由许多随机的或按照特定规律排列的金属螺旋卷彼此相互勾嵌而成, 当其承受外部载荷时, 靠金属螺旋卷接触点之间的相互摩擦来耗散能量, 起到隔振和缓冲的作用, 因其工作原理及材料等原因, 重量较重, 体积较大, 已越来越无法满足航空电子设备小型化、轻量化要求。随着非金属隔振材料研究领域的进步, 目前新型高阻尼非金属隔振材料已经具备应用于航空领域的条件。高阻尼的非金属材料是利用高分子材料在外力作用下产生原子间距离变化的普弹变形和大分子链段的高弹变形, 将机械能转化为热能耗散, 达到减振和缓冲的目的。目前国内已有多家单位在非金属高阻尼减振材料或非金属高阻尼隔振器方面进行了研究, 其成果已在航空电子设备的减振设计中得到了实际应用, 其隔振系统体积已大大减小, 重量已大大减轻。随着非金属高阻尼材料技术的发展, 其工作温度适应范围和频率适应范围不断扩大, 并具有优良的热稳定性、散热性、耐候性、较高撕裂强度及长时间的抗老化性能, 这些性能已经能满足航空领域对减振材料的性能要求, 使其应用于航空领域实现航空电子设备的小型轻量化成为可能。

5 结语

抗冲振设计是一项专业性极强, 牵涉面较广, 技术极其复杂的多学科技术, 应用极其广泛。随着材料技术的发展、研究手段的提高、工程应用的推广, 抗冲振设计理论将会越来越丰富。

摘要：本文简述了以运输机为载机平台的电子设备机柜抗冲振设计的主要内容, 包括运输机振动、冲击环境特点, 各型隔振器主要性能特点, 隔振器选用原则。提出了提高机载电子设备机柜强度的基本原则和进行机柜整体减振设计的基本设计思路和方法, 并对机载电子设备机柜抗冲振设计的技术发展提出了建议。

关键词：电子设备机柜,机械环境,隔振器,刚强度设计,抗冲振设计

参考文献

[1]汪凤泉.电子设备振动与冲击手册[M].科学出版社, 1993

[2]邱成悌, 赵殳, 蒋全兴.电子设备结构设计原理[M].东南大学出版社, 2005

[3]葛祖德, 姚起航.航空用新型减振器[J].应用力学学报, 2001

[4]李玉峰, 秦志刚.某机载电子设备的抗震设计[J].电子机械工程, 2007

电子机柜篇5

电子机柜是中大型电子设备的基础结构。在实战环境中,振动、冲击、离心力以及结构产生的摩擦力等机械力是导致电子设备失灵、失效的重要因素,其中危害最大的是振动和冲击[1]。因此,提高电子机柜抵御振动、冲击等机械力干扰是保障电子设备可靠性的极其重要的环节。为了增强设备在机械动态环境中的可靠性,工程中除采用减振器进行振动、冲击隔离之外,对设备的结构进行加固设计是一种主要措施。所谓结构加固,就是针对设备自身的薄弱环节对结构进行动力学修改,提高结构的动刚度及其低阶固有频率,使其实际响应值低于允许的冲击应力和疲劳极限,保证电子机柜的正常工作。用有限元法对电子机柜进行动力学仿真和分析,是寻求设计中的薄弱环节进行结构加固提高其可靠性的基础,文中基于ANSYS有限元分析软件进行展开。

1 电子机柜的模态分析[2,3,4]

为了比较客观地了解机柜的模态特性,分析插箱和侧板对机柜固有频率的影响,在ANSYS中分别建立了电子机柜的机架和增加了侧板结构后的机柜的2种有限元模型,如图1所示。

完成模态分析后,由于机柜处于车载环境中,所以仅关注其低阶模态,为了便于分析比较,表1和表2分别列出了2种模型相应的固有频率和振型。

由模态分析的结果可看出,增加侧板后的电子机柜整体性能发生了一些变化,具体表现为:

1)机柜整体的刚度有了明显的提高,抗弯扭能力有较大的提高。

2)增加侧板后,虽然机柜的质量增加,但由于整体刚度也随之增加,机柜的一阶固有频率值没有明显的变化,但运动振型发生了变化:由整体扭转变为插箱2底板做z向运动。

3)增加侧板之后,机柜的结构更加复杂,各阶模态也就更加丰富,出现了上下盖板以及两侧板的运动模态,这些新增加的模态对机柜的整体性能也会产生一定的影响。

4)频率有了不同程度的降低。

通过模态分析可以了解和掌握机柜结构的固有特性,为了更好地了解机柜的薄弱环节,利用ANSYS对机柜进行半正弦冲击分析及随机振动分析,从而为机柜的结构修改提供充分的依据,图2为模拟随机振动下机柜各部件的位移功率谱响应图。

由瞬态动力学分析可知,机柜受冲击作用时,变形量最大的是插箱2的底板和顶盖板。各插箱和顶盖板立柱的最大应力值小于材料的许用应力值,满足强度要求。在随机振动激励下,插箱2底板的位移功率谱密度最大。各插箱由于振动的作用,产生较大的位移响应,必须采取适当的措施,减小插箱的位移响应。

从上述分析可知,插箱是机柜的主要薄弱环节,在设计时应考虑进行补强处理。侧板的引入导致机柜的结构复杂化、低阶模态丰富,也需要采取更好的措施来改善。

2 电子机柜的部分结构加固设计

2.1 外侧板的加固设计

外侧板一般由钢板折弯而成,当其面积较大时,易产生明显变形。由模态分析的结果发现,机柜的低阶固有频率主要是由于机柜外侧板的扭转和弯曲所致,提高侧板薄弱环节的刚度可以有效的改善机柜整体的动态性能,采用加强筋不失为一种简单有效的方法。如图3所示。

表3列出了3种不同形式外侧板的各阶固有频率,可以看出,在合适的位置设置加强筋对提高机柜的固有频率具有很好的效果,将图3(b)中的1个加强筋改成图3(c)2个较小的加强筋,可以在几乎不多耗费材料的条件下使一阶固有频率提高10 Hz左右。在车载环境下,机柜受到外界的激励频率一般不会超过60 Hz,设置2个加强筋的外侧板最低频率为64.65 Hz,基本满足要求。

2.2 插箱的加固设计

插箱是电子器件的基本支承结构,由前文分析可发现,插箱是机柜各部件中的最薄弱的部件,因此修改插箱的动态特性是提高机柜整体性能的重要措施。图4为插箱的一阶和二阶模态图。

插箱的一阶模态为周边框架的变形,该阶模态将随着插箱在机柜中的固定而消减,二阶模态是底板的上下运动,中间部位的幅值最大,对器件的影响很大,必须采取加固措施,提高其动刚度,减小响应振幅。根据插箱的具体情况,可采用如下2种措施:

1)由于插箱薄弱环节主要是插箱底板,运动趋势是垂直方向运动,所以可以增加底板厚度,提高底板的刚度;

2)采用固定支架来支撑插箱底部,由原来的点支撑改为线、面支撑,使连接刚度得以增强。

插箱经修改后,再进行动力学分析,从表4可看出插箱的力学性能有了很大的提高,图5为修改后的位移响应曲线,在30 g冲击作用下,插箱底板的最大位移响应从1.014 4 mm变为0.444 2 mm。插箱底板的响应功率谱值由0.029 m2/Hz降为0.011 m2/Hz,如图6所示。

3 结语

模态分析随着计算机的普及广泛应用于结构分析中,利用大型有限元软件ANSYS为分析工具,对机柜进行动力学仿真,为电子机柜的薄弱部位的加固提供了有力的依据。通过对外侧板和插箱的结构加固,提高了机柜的动刚度和低阶固有频率,使得其力学性能有较显著的提高,达到了预期的效果。

参考文献

[1]张亚峰.车载电子设备的抗振设计[J].电子机械工程,2003(19)2:6-8.

[2]叶先磊,史亚杰.ANYSYS工程分析应用软件示例[M].北京:电子工业出版社,2003.

[3]美国ANSYS公司北京办事处.ANSYS基本分析过程指南[Z].北京:1998.

电子机柜篇6

电子科技的发展日新月异, 电子设备中元器件和结构件的设计也日趋小型化, 这使得单位空间的设备越来越多, 设备在相同的空间中功率也直线上升, 电子设备的散热设计成为总体设计中一个重要的环节。因此, 对电子设备必须配置冷却系统, 在热源至热沉之间提供一条低热阻通路, 保证热量顺利传递出去。

在民用雷达电子设备结构设计中, 机柜是最常见的设备之一, 机柜的散热设计是民用雷达电子设备设计中一个重要的环节, 它直接关系到机柜内设备是否能够正常运转。高温对于大多数电子元器件将产生严重的影响, 它会引起电子元器件的失效, 进而导致整个设备的瘫痪。因此散热设计应运而生, 在民用雷达电子设备机柜热设计中, 散热方式多种多样, 风冷是常用的热设计方式之一。设计师需根据机柜中插箱、插件的数量、位置及发热元器件的位置来综合考虑风扇的选型、风道的路径选择以及合适的通风孔位置和通风孔型[1]。

1 民用雷达电子设备机柜散热形式分析

机柜是民用雷达电子设备的重要载体, 其散热形式对民用雷达电子设备有着至关重要的作用。散热形式有很多, 包括自然冷却、强迫冷却、蒸发冷却、热电制冷、热管制冷等。

自然冷却, 是指利用外力迫使流体流过发热器件进行冷却的方法。包括导热、自然对流和辐射换热的单独作用或两种以上换热形式的组合。自然冷却方法一般适用于功率较小的电子元器件, 其优点在于结构简单, 不需额外的散热设备可靠性较强。其主要的散热方式为金属导热。强迫冷却是利用外力迫使流体流过发热器件进行冷却的方法, 其包括强迫风冷和强迫液态冷却等, 设备在热流密度大于0.08W/cm2, 体积功率密度超过0.08 W/cm3时, 就需要适用强迫风冷或液冷的形式对设备进行冷却, 这也是最常用的散热方法。风冷是指利用通风机或机组将设备中热源产生的热量通过风道传递至热沉。蒸发冷却是利用液体汽化吸收大量汽化热进行冷却的方法。热电制冷是利用半导体期间的热电效应等实现电与热转换的制冷方法[2]。

2 机柜通风孔开孔形式及开孔率计算

通风孔的形式多种多样, 在民用雷达电子设备的机柜散热设计中我们常用的通风孔型有圆孔、方孔、腰形孔、蜂窝孔等, 不同的孔型其散热效率有着不同的差别。在设计通风孔时, 需要根据元器件上的热源位置、功率、风扇位置、机柜内部及外部环境来综合考虑通风孔的设计形式。

在热设计中, 开孔率是一项重要的指标, 下页图中分别例举了不同的通风孔开孔率计算公式。图1例举了三种圆孔的开孔率计算公式, 图2例举了两种腰形孔的开孔计算公式, 图3例举了两种方孔的开孔率计算公式, 图4例举了蜂窝孔的开孔率计算公式。

3 雷达电子设备机柜前面板通风孔的统一性设计

在民用雷达电子设备机柜中, 分布着若干不同的单元, 它们大多是以标准的插件或插箱的形式存在, 在这些插件及插箱中, 有自然散热设备也有需要通过风机散热的设备, 那么其外露面板就需要进行通风孔的设计。以工业设计为基础, 从机柜整体设计出发, 机柜面板通风孔的设计关系到机柜整体设计的美观性。在满足散热需求的基础之上, 统一形式的通风孔会让机柜更加整洁[3]。

在视觉传达艺术与设计中, 平面构成是视觉设计的重要内容之一, 平面构成主要是运用点、线、面的律动组合构成不同的画面形式。平面构成中通常会使用到形式美法则, 它包括图形的节奏与韵律, 对比与调和, 对称与均衡和变化与统一。

在机柜面板的通风孔设计中, 我们可以将孔作为一个点状元素, 点的组合形成线状元素, 线的组合又演变为面的元素, 因此通风孔的设计在遵循热设计的基本条件之上, 可遵循一定的形式美法则。形式美法则中节奏与韵律、变化与统一原则, 在通风孔设计中可适当应用。节奏是指均匀的重复, 是在不断重复中产生频率节奏变化, 韵律在平面设计中, 体现为图形在组织上合乎某种规律时所给人视觉和心理上的节奏感, 有规律的节奏与韵律变化给你以轻松、优雅的感觉, 如图5所示。这种规律应用于通风孔设计中, 会给使用机柜的人带来一种轻松、愉悦的感觉, 相反杂乱无章的通风孔设计从视觉传达的角度来看, 会让人感觉疲劳、烦躁, 如图6所示。变化与统一原则, 在通风孔设计中表现为孔型在整个面板中的数量、排序及大小的变化, 根据不同的面板宽度来综合考虑通风孔的设计, 从整体上来看遵循一定的规律, 有一定的统一性。

参考文献

[1]邱成悌, 赵惇殳, 蒋全兴.电子设备结构设计原理[M].南京:东南大学出版社, 2001 (12) :56-68.

[2]高敏.产品造型设计[M].北京:机械工业出版社, 1992.

钣金结构的机柜设计篇7

1 钣金结构机柜的优点

钣金结构的机柜钣金件的加工属于金属薄板综合综合冷加工, 同一钣金件的厚度相同, 有助于增强机柜的稳定与牢固;

钣金结构的机柜一般由底座、上盖、前后门、前后框架、侧门、角规、横梁等部分构成, 采用可组装式的结构, 组装简单、联接安全、移动方便;

钣金结构的机柜从整体结构上联接牢固, 有助于保障设备的稳定安全运作;

钣金机柜的角规可以做镀彩锌处理, 能够保证设备的安全接地;

钣金结构机柜采用增强型固定托盘, 承重能力强;

钣金结构机柜的风机外壳一次成型, 风机震动减弱;

前后门为高密度网孔, 有效屏蔽机柜内部设备;

钣金机柜表面做喷砂、喷塑处理, 耐酸碱、耐腐蚀性强;

钣金结构的机柜整体经过磷酸盐防腐喷塑处理, 便于维护和保养。

2 钣金结构机柜的具体结构类型

钣金机柜主要是指运用钣金工艺加工出的机柜产品, 其加工过程中主要用到的工艺为电焊、折弯、剪板三种。

在钣金机柜的结构分类方面, 按照机柜的框架类型, 主要可以分为立柱横梁相结合的类型和整板类型这两种;按照钣金机柜的角联接方式分类, 主要可以分为螺钉联接、粘接联接、销联接和焊接连接四种类型。

3 钣金结构机柜主体结构的联接方式

随着机柜加工工艺的发展, 钣金机柜既可以由整面板结构制作成, 也可以由具有一定尺寸的插件组合而成。一般意义上, 钣金结构机柜其主体结构由前横梁、中横梁、侧横梁和立柱组成的框架构成, 其中, 前横梁、立柱、侧横梁一般通过折弯形状和与折弯形状相配合的避位运用穿插技术进行联接;前横梁和侧横梁可以采用电焊的方式进行联接;中横梁主要靠立柱上设有的工艺槽进行联接。

不同的联接方式对钣金结构机柜的性能会产生不同的影响。在钣金结构机柜的设计过程中, 要充分考虑钣金机柜的各个钣金件的联接方式的选取, 以提高钣金机柜的制作质量。

4 钣金结构的机柜在设计过程中应达到的技术要求

钣金机柜的设计主要是运用新工艺、新原理, 在明确机柜设计性能的基础上设计出机柜的草图, 标明尺寸、结构、钣金件、强度等各项技术参数, 为钣金机柜的制作工作提供指导。钣金机柜设计过程中应遵循的技术要求主要为:

钣金机柜要具备良好的技术性能, 能够有效地抗振动、耐腐蚀、抗冲击、防水、防尘、防辐射等性能, 保证放置其中的设备能够稳定地工作;

钣金结构机柜的设计中应具备良好的安全防护措施, 具备良好的使用性, 能够方便人们的安装、维修、操作, 保证操作者的安全;

机柜设计要利于设备的通风散热以减少设备使用中出现的问题;

钣金机柜的设计应符合标准化、系列化、规格化的要求, 减少按照图纸制作机柜工作的繁琐性;

钣金结构机柜的设计要满足电磁兼容的要求, 保证设备在机柜这个有限的空间资源中能够保证工作性能;

钣金结构的机柜设计要做到机柜造型美观, 经济适用, 外表色彩搭配协调。

5 钣金结构机柜的设计工作需要注意的问题

5.1 设计图纸中明确对制作材料的要求

要做好对材料选择的要求, 保证选择正规厂家生产的高质量材料, 确保材料在实际制作中能够符合相关标准的要求, 保证设计成品能够达到设计的性能要求;在设计中要严格控制机柜制作中材料的冲折率, 在保证机柜性能的前提下尽量降低机柜实际制作中工序的繁琐性, 增强设计图纸的可操作性;要确保选用的材料具备较好的强度, 易于弯曲, 便于塑形。

5.2 设计要满足经济实用的原则

钣金结构机柜设计要符合经济实用的原则, 在保障机柜使用安全、使用质量、使用性能的基础上尽量降低机柜制作过程中的成本投入。

5.3 钣金结构机柜的尺寸设计

机柜设计尺寸的确定要严格按照机柜所存放的设备尺寸进行, 并且要充分考虑设备工作所需的各项元件的安装设置所需的空间;要注意对设备使用人群的操作动作、身高、体形等要素的了解, 以确保设计的机柜便于操作人群的使用;设计图纸中尽量使用通用的尺寸数据以减少机柜实际制作中数据换算的复杂性;钣金结构的机柜设计尺寸要严格符合相关标准的要求。

5.4 机柜弯曲结构的设计

钣金结构机柜的弯曲结构设计一定要遵循制作材料的常规折弯结构数据, 保证弯曲程度在制作材料的弯曲性能承受范围之内, 以免造成材料的损坏;如果制作材料的厚度等于或超过2.5mm, 应该注意设计出1t~1.5t宽的工艺缺口。

5.5 钣金结构机柜的外壳设计

钣金机柜的外壳设计要充分考虑机柜所存放的设备的性能、保护与维修方面的要求, 确保设备的正常使用;要根据设备与机柜的具体使用条件设计出适合的外壳类型, 确保在不同条件中机柜使用性能的安全与稳定;机柜外壳设计要确保设备使用人群、维修人群操作、维修的最佳角度。

5.6 钣金结构机柜设计要满足设备的安装使用需求

钣金结构机柜设计的最终目的是更好地发挥机柜的作用, 保障机柜中设备的安全、稳定使用, 在机柜的设计过程中不仅要考虑好设备存放的维护检修要求, 还要满足设备的安装使用方面的需求, 要明确存放在机柜中的设备的具体安装布线的要求, 使机柜设计满足设备的布线、各项元件的联接要求。

5.7 美学装饰与配色方面

在钣金结构机柜的设计过程中要注意对机柜的美学设计, 使机柜的外观设计在比例、色彩、造型、形状方面能够给人以美感, 符合审美的需求。

6 结论

随着社会经济发展水平的不断提高, 钣金结构的机柜越来越为人们所青睐, 其使用范围越来越广, 社会对钣金机柜的性能等各方面的要求也越来越高。钣金结构的机柜设计工作应理解并掌握钣金结构机柜的设计准则与设计中应注意的问题, 以保证充分发挥钣结构机柜的优势。

摘要：机柜根据功能的不同具体可以划分为发射机柜、显控机柜、处理机柜等几种, 其在外形设计上也具有一定程度的差异。钣金机柜凭借其自身的诸多优点随着经济的发展在我国的应用越来越广泛。本文着重探讨钣金结构的机柜在设计中应注意的方面, 为做好钣金结构机柜的设计工作提供一定的指导。

关键词：钣金结构,机柜,设计