热源分析

2024-06-16

热源分析（精选12篇）

热源分析篇1

目前在许多城市中, 一个城区往往同时存在多个供热系统, 甚至同时存在多个热电联产的集中供热系统, 但各个热源系统却相对独立运行, 不能充分发挥几个热源联合供热的互补性。而多热源环状管网作为几个热源联合供热的网状连接形式, 在实际应用中表现出来的是便捷的工况调节, 良好的水力稳定性和运行可靠性等优点, 逐步被一些集中供热的同行们应用的越来越多。本文在几年来的双热源联合供热环状管网实际运行调节和技术改进工作中取得的实践经验基础上, 对多热源联合供热环状管网的设计与运行进行了分析与介绍。

1. 多热源联合供热的技术可行性分析

多热源联合供热在技术上是否可行, 是否能达到预期效果, 是否能实现良好的供热能力, 是我们设计技术人员必需面对的首要问题。

1.1 可行性的关键是良好的水力工况

一种供热方式和供热系统在技术上是否可行, 是指在供暖期能否满足用户供热质量, 通过实践, 多热源供热时, 只要通过对热源的循环水量, 供、回水压力的集中调节, 各热力站和用户局部调节, 就可获得良好的水力工况。

1.2 多热源系统供暖的方式

1.2.1 热网全部为间接式供暖。

由于间接式供暖是把热网分成相对独立的系统, 许多相互影响的因素可以分时处理, 使运行中的调节工作得到简单化。各热源间的协调可在一次网中解决, 对于用户的水力工况可以在二次网中解决。

1.2.2 热网由间接与直接混合供暖。

由几个单热源系统组合成多热源系统, 将原有的间接供暖与直接供暖方式在一次网中连在一起, 形成直接与间接并存的运行模式。

1.2.3 热网全部为直接混水式供暖。

因直接混水式供暖存在许多缺点, 所以多热源联合供热不宜用这种方式供热。

2. 多热源联合供热环状管网系统运行方案的确定

由于多热源联合供热, 对供热量的调节和热网水力工况的调节比单热源系统复杂, 因此必须根据各地区的特点、供热系统的方式 (直接与间接供暖、间接供暖) 、各热源运行时间长短及系统设备配置等具体情况, 选择最经济可行的方案投入进行运行。但不论何种方案, 都是由质调、量调、质与量调相结合的方式组合成不同的运行方案, 以达到多热源联合供热环状管网系统调节的灵活、运行的方便。下面就两个比较典型的运行方案做详细说明。

2.1 整个采暖期采用恒定流量的质调节运行方式

在这种运行方式下, 主热源出口循环水量按整个供热区域总设计热负荷确定, 供热初期由主热源向全网供热, 直至达到主热源最大供热量后, 开始启动调峰热源;在调峰运行期间, 降低主热源出口的循环水量, 使热网总循环水量保持不变, 运行时各热源均控制在相同的供回水温度, 并随着室外温度的降低逐步加大调峰热源的供热量, 而主热源的供热量保持在最大值不变。此方案有如下特点:

2.1.1 按全区总设计热负荷确定设计流量, 流量大, 管网投资运行电耗大, 因此热源宜选用变频调速泵。

2.1.2 整个采暖期按质调节曲线供热, 水温低, 热网热损失小, 有利于热电厂的总热能利用率, 热网调节量小。

2.1.3 调峰期间主热源满负荷运行, 有利于主热源效能充分发挥。

2.2 分阶段改变流量的质与量的调节运行方式

这种运行方式是按主热源最大供热能力确定循环水量, 运行期间根据管网系统具体情况将运行期内流量分成几个阶段, 各阶段内保持流量不变, 调峰运行期间系统总流量增加。此方案特点如下:

2.2.1 管网初期投资低, 电能费用低。

2.2.2 可充分利用主热源的年供热能量, 随时调节供热温度, 但对热电厂的热能综合利用效率将受到影响。

2.2.3 调峰期间管网水力工况变化大, 要保持良好的水力平衡状态需要有良好的自控措施。

3. 多热源联合供热环状管网运行中应注意的几个问题

3.1 水力工况的调节

水力工况调节的目的, 是实现不同工况下的系统流量平衡, 在实际操作中可采用以下步骤进行调节:

3.1.1 制定全年运行方案, 最理想的是通过优化调度程序软件进行, 若条件不具备, 可在工程设计的基础上, 尽量做到量化估算。

3.1.2 调整系统工况, 按确定的水力平衡点运行, 在进行操作时, 系统压力必须保持正常, 各循环泵的运行数量和主要参数必须和制定的方案一致。

3.1.3 调整热用户流量, 实现供需平衡, 在系统水力平衡点的调整工作完成后, 把若干个热源枝状供热系统组合成一个多热源联网环状供热系统进行水力工况调节。

3.2 热力工况调节是通过供热系统供、回水温度和系统循环流量的调节, 在实际运用中, 对热源和换热站 (或用户入口) 进行二级调节, 只要供水温度按照设计的调节曲线运行, 同时在用户系统加装流量平衡调节阀进行调节, 就可实现供热热量调节的目的。

3.3 当各热源使用不同燃料时, 在满足运行工况的情况下, 可先利用价格低的热源, 停用高价格热源, 以达到降低运行成本。

3.4 在热源热效不同时, 应首先运行热效率高的热源, 让其热源充分发挥起作用, 在不能满足用户需求时, 再启用其它热源进行调峰。

3.5 在调峰热源投运时, 应采取一切措施使其供热温度尽快达到与主热源一致, 以减少调峰启动造成某些用户温度出现明显或长时间波动, 并尽量保持各热源供、回水温度相同, 以免造成全网一端热一端冷的现象出现。

3.6 对环状管网调节, 原则上应使主环网全面开启, 需要调节时, 只对环网外的分支管线、用户入户处或调峰供热的换热站内的调节阀进行调节。

3.7 对系统循环水量进行调节时, 应使循环水量不低于最小循环水量 (此时最不利换热站压差为0.02MPa) 以免造成流量过低, 出现大量低压差换热站, 增加热网调节难度, 降低调节设备发挥正常的调节作用。

3.8 运行中应尽量按预先确定好的方案运行, 切忌随意改变运行工况, 且运行方案不能选用过多 (一般不宜超过四种, 不包括事故工况) , 以减少热网调节的工作量和由于工况变化造成的热网供热参数频繁波动而对用户供热效果产生的不良影响。

4.结语

供热系统在其运行的过程中, 常常会发生各种各样的事故, 对单热源供热系统, 若有一个部位发生故障, 就会影响全系统的运行, 给供热单位和用户带来很大的损失。若采用多热源联合供热环状管网的供热, 由于热源数目增多, 整个系统供热的安全性、可靠性得到了保证, 若有一个热源和干线出现了问题, 关闭此处管网进行维修, 其它热源仍可正常供暖, 大大提高了供暖系统的稳定性。因此多热源联合供热环状管网的供热, 既有其调节灵活, 运行稳定可靠等优点, 但也有初期投资较大, 运行工况多变等不利因素, 实践证明只要设备配置适当, 运行管理科学就能够很好地发挥其长处, 避免其不足。

4.1 由上面论述可以看出, 多热源联合供热环状管网设计计算完全可行, 特别是计算机的应用将彻底解决这一困难。

4.2 在多热源联合供热环状管网的设计中, 应认真进行多种方案的初投资及相应运行费用的分析比较, 再结合企业自身具体情况, 选择出最经济可行的方案来实施。

4.3 在设计和运行中, 应尽量提高供热系统的自动控制程度, 这是保证供热系统正常、经济运行的重要措施, 特别对多热源环状管网供热系统, 自控程度越高越能发挥其优越性。

4.4 环网建成后, 切忌在管网扩建改造中随意乱改、乱连环网, 确实需要改造时, 则必须进行相应的水力计算后, 确定改造方案再予以实施。

4.5 多热源联合供热环状管网这种供热形式, 也可在对现有供热系统的改建、扩建设计中作为一种方案选择来使用, 特别适宜在多个旧系统的联网改造和大中型枝状管网的改建、扩建工程中应用, 往往可以取得比较理想的效果。

热源分析篇2

一、总体要求

按照“企业为主、政府推动、居民可承受”的方针，坚持“以供定改、先立后破”，因地制宜选择供暖方式，宜气则气、宜电则电、宜可再生能源则可再生能源，积极构建绿色、节约、高效、协调、适用、安全的清洁取暖体系。20xx-20xx年，城区（县城）清洁取暖改造面积1.56亿平方米、农村地区清洁取暖改造46.94万户；城区（县城）既有公共建筑能效提升525万平方米、城区（县城）既有居住建筑节能改造1520.12万平方米、农房节能改造2.1万户、新建超低能耗建筑30万平方米；建设热力管网288.56公里。

二、实施方式

（一）政府推动，市场主导。强化政府引导推动，完善制度设计和工作机制。突出市场主导作用，鼓励社会各方积极参与推进建设。

（二）因地制宜，分类实施。根据资源条件、经济实力、基础设施等条件及大气污染防治要求，采取适宜的清洁取暖策略，按照集中和分散相结合的原则分类推进。农村地区要坚持整镇（街道）、整片区、整村推进，选取1-2个连片区域同步推进农房节能改造，积极打造农村地区清洁取暖试点。

（三）统筹兼顾，协同推进。在推进热源侧清洁取暖改造同时，配套实施燃气管网、城乡配电网、热力管网等基础设施建设和城乡建筑节能改造提升，保证清洁取暖效果。

三、实施步骤

（一）项目筹备。各区（市）组织开展前期宣传动员和摸底调查等工作，制定实施方案，明确工作目标，建立计划台账，落实工作责任。实施方案报青岛市清洁取暖建设推进办公室备案。

（二）项目实施。各区（市）依据年度实施方案，依法组织开展项目招标，施工队伍确定，签订改造及服务合同、居民用户承诺书等工作，严把工程建设质量和工期，每年9月30日前完成工程建设任务。

（三）项目验收。各区（市）政府要按照相关工程建设标准要求在每年10月底前做好调试验收工作。根据《北方地区冬季清洁取暖资金绩效评价办法》（财资环〔20xx〕38号）等相关政策文件做好绩效自评和实地核查准备工作，确保顺利通过国家考核验收。

四、补贴政策

（一）农村地区分散式电代煤、气代煤补贴。

1、分散式电代煤初装补贴。对热泵类电采暖设备（对设备台数不作要求）购置、安装及电表后管线改造费用，按照不超过中标价格的标准进行补贴，最高补贴5000元/户，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。有特殊情况的区（市），实施方案报市清洁取暖建设推进办公室同意后执行。

2、分散式气代煤初装补贴。对燃气表及表后管线、燃气泄漏报警装置和取暖用燃气设备（含一台燃气壁挂炉和两组散热器）购置及安装费用，按照不超过决算价格的标准进行补贴，最高补贴5000元/户，燃气管网建设费用对燃气企业按照最高4000元/户进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。

3、分散式电代煤运行补贴。一户一表分散式电代煤用户，采暖期（11月至次年3月）居民（含自愿选择执行居民分时电价政策的居民）用电按照居民阶梯电价第一档标准执行。每个采暖期按照最高600元/户进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。三年项目建设期结束后，运行补贴按照国家政策再行研究确定。

4、分散式气代煤运行补贴。分散式气代煤用户，用气按照民用独户采暖气价标准执行。每个采暖期按照最高600元/户进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。三年项目建设期结束后，运行补贴按照国家政策再行研究确定。

（二）既有建筑节能改造项目。

1、既有公共建筑能效提升项目。按照相关建设技术标准，经验收合格后，按照最高40元/平方米（改造建筑面积）进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照2∶1∶1的比例分担。

2、既有居住建筑节能改造项目。市南区、市北区、李沧区三区按照相关建设技术标准，经验收合格后，按照最高150元/平方米（改造建筑面积）进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。

3、农房节能改造项目。按照相关建设技术标准，经验收合格后，按照不超过中标价格的标准进行补贴，最高补贴7000元/户，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照2、5∶1∶1、5的比例分担。

（三）超低能耗建筑建设项目。对三年项目建设期内开展的超低能耗建筑建设项目，按照最高300元/平方米标准进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。

（四）供热燃煤锅炉改造项目。对三年项目建设期内开展的供热燃煤锅炉“煤改气”工程、向居民直接供热的超低排放燃煤锅炉和高温水替代供热项目，结合当年资金筹集规模和项目实施情况等综合确定项目建设补助、运行补贴金额。

（五）农村集中供热项目。以社区为单位实施区域集中供热的可再生能源取暖、多能互补取暖等清洁取暖工程项目，依据建设项目的评估面积，按照55元/平方米且每户不高于3850元的标准进行补贴，原则上补贴资金由中央、市、区（市）按照1∶1∶1的比例分担。取暖管网敷设至入户端口，户内取暖设施由用户自行配套。房地产开发企业配套建设的农村清洁取暖项目，按照有关规定计入房屋开发成本的，计入农村清洁取暖改造任务但不享受清洁取暖补贴政策。

（六）有关要求

1、上述政策适用于列入《青岛市冬季清洁取暖项目实施方案》的项目，已享受其他相关政策补贴的不可重复补贴，具体界定工作由各区（市）负责。

2、在分散式“电代煤”“气代煤”建设和运行补贴的基础上，各区（市）结合实际情况对特别困难群体（由民政部门认定）提高补贴力度，具体资金由区（市）统筹解决。

3、分散式生物质不再作为农村地区清洁取暖技术方式推荐，不享受中央和市财政补贴。

4、对各类建设补贴、运行补贴，各区（市）可根据本地经济情况，在保证市、区（市）两级配套比例的基础上，提高区（市）级配套比例。

五、保障措施

（一）压实工作责任。各区（市）政府是清洁取暖工作的责任主体，要坚持周调度、月通报，顶格推进，挂图作战，层层压实责任，确保各项工作落实到位。市直相关部门要按照职责分工，加强沟通，密切配合，增强合力。

（二）落实能源保障。各区（市）政府要按照“以电定改”“以气定改”原则，强化政企联动，指导燃气企业积极争取上游企业支持，落实气源保障，加快完善基础建设，不断提高储气能力，协调供电企业做好电网支撑能力改造提升，有效保障电力供应。

（三）规范资金管理。各区（市）政府要加强对财政资金使用的监督管理，落实补贴政策，提高拨付效率，及时将工程建设、设备购置等各项补贴资金拨付到位，保障清洁取暖补贴资金专款专用、专项管理，严禁截留、挤占、挪用和虚假冒领。

（四）强化安全管理。各区（市）政府要全面排查各类安全隐患，防范重大突发事件发生。特别要加强对清洁取暖产品质量、准入标准、工程建设、竣工验收、后期运营服务等方面的跟踪管理，深化落实“双安全员”制度，确保设施、设备安全。

打造“绿色热源”的人篇3

在美国，能够成就此番成绩的华人不多。这位资产在中国内地可以排进前十位数的美籍华商，他一直秉承的原则就是：低调做人，高调做事。每当国内有政府代表团赴美出访，他都会负责接待，但他很少去介绍自己。然而这样一位华商，如今却安下心在中国的一座北方城市做着回报率最低的公共服务业，且乐此不疲。

儒雅睿智

六月里一个阳光明媚的午间，记者有幸受邀来到位于沈阳蒲河新城道义经济开发区的“沈阳东泰新热源”。刚一进入厂区，记者以为走错了地方，因为这里的环境很难与印象中的供暖企业联系到一起。厂区里道路平整、洁净，两侧绿草青青，绿树成阴，一座环保的大型煤库墙体洁白、绿草环绕，所有的供暖设备全部隐藏在气派的办公大楼内，整个厂区一派祥和、宁静的景象。只有一座高高耸立的烟囱标志着这里是货真价实的供暖企业。

外表儒雅的纪先生在他那宽大却温馨的办公室接待了记者。虽然与纪先生早已相识，可每次见到他都有着不一样的感受，想让人更多的去了解他。

第一次见到纪先生是在辽宁省外(侨)办举办的一次座谈会上，当时他讲了一段在沈阳投资的经历，给我留下了颇深的印象。“沈阳东泰新热源”刚成立不久便与沈阳某大学签署了一项供暖合同，为此公司按照国际标准花费两千多万元铺设了先进的环保管网，在即将实施供暖时，那所大学却以领导换届不合理的要求单方面撕毁合同。在有理说不通的情况下，纪先生无奈又被付诸法律，然而从中法到高法经过几年时间几场判决下来，虽然都是“东泰新热源”获胜，但最终却只拿到六百万的赔偿，与已花费的两千多万相差甚远。

对这样一件让人无法理解又难以接受的事，纪先生却看得很淡。他说自己的心态很好，因为往往坏事退一步想就会变成好事。因为这件事，他结识了很多很好的朋友，包括辽宁省外(侨)办的工作人员，都对他给予了很大帮助，因此他在辽宁的其他投资方面做得越来越顺，他说这种友谊要远远高于两千万的价值。纪先生的睿智让我折服。

大胆投资

纪先生原是沈阳人，1993年到美国硅谷，经营一家内存条加工企业，并做房地产及投资贸易和五星级宾馆。纪先生说他的出国开始仅仅是为了孩子，因为当时他在国内就做房地产，生意非常好。只是孩子小时候患有哮喘病，在国内走了很多地方一直无法彻底治愈。当他带孩子到美国后，发现在没有任何治疗的情况下，孩子的病居然没有复发，这让他下定决心定居在美国，同时也让他意识到，环境对人身健康的重要。也因此，他在日后的投资项目上对科学、环保方面的要求异常严格。

2002年，时任沈阳市市长陈政高率团到香港招商，机缘巧合结识纪德遵先生，知道其是沈阳人后，力邀其回沈阳投资。当时沈阳市政府正在进行10年供暖规划，实施拆除小锅炉、高能耗、污染大的供暖企业，建立大型集中供热公司战略。因此陈市长便邀请纪先生到沈阳投资供暖行业。

当时在国内还没有人敢投资供暖行业，因为基础设施建设属于公共服务业，质量要求很高，资金投入量大，而回报率却很低，需要8到10年才能开始有利润。但其一般受各种外界因素的影响较小，因此在国外，基础设施方面的投资可是有钱人才会做的事。

在陈市长的极力说服下，纪先生于2003年大胆地在沈阳道义经济开发区建设集中热源厂——沈阳东泰新热源发展有限责任公司，并刨下了当年建设、当年供暖的神速。当时好多朋友都无法理解他的做法，因为他投资的不仅是一般人根本不想碰的公共服务行业，而且投资的地方还是在一片人烟稀少的新开发的区域。

然而如今，正是因为有了“东泰新热源”这样一批优质的基础设施建设企业，当年的荒夷之地，已一派热闹繁荣的景象。在纪先生的带动下，有许多企业前来投资，共谋发展。

做到最好

东泰热源厂工程建设规模为总投资2.6亿元人民币，安装3台64MW和2台MW高温热水锅炉，建换热站约40座，目前供暖面积约为1991万平方米，是沈阳单体供暖面积最大的供暖企业。设备全部自动化，固定员工300人，员工不多，但每人都是有条不紊地工作。

纪先生说，东泰公司自建成以来一直坚持高标准、高起点的企业发展理念、经营管理模式，致力于把本企业打造成沈阳供热质量第一、服务第一、信誉第一的大型集中供热品牌企业。并积极配合沈阳市城市基础设施配套建设工作，为企业的发展和国家的现代化建设事业做出贡献。公司的追求是为建设用户满意、社会满意的宜居之城服务公司的目标是为打造绿色环保、资源共享的生态之城出力。公司投入1200多万元进行了设备脱硫，每当供暖时节，烟囱里冒出的都是雾状的白色烟。

如此优秀的企业怎能不受百姓认可。曾经发生过一件一小区居民为了让东泰公司挂网而上访的事。当时小区居民自行将为其供暖的公司供暖管道切断，最后，东泰员工冒着严寒为本不属于公司供暖范围的此小区铺设了管网，并及时提供了供暖服务。只因小区居民说，因为你好，我们就找你。

人生追求

1959出生的纪先生，早年毕业于天津大学经济系。后又到美国戴维斯大学进修MBA专业，有着非常先进的经营理念。他比较喜欢资本运作与筹划。与其他商业人士的资产大都在物业上不同的是，纪先生的资产有一半是以现金的形式存在，这就让他在投资上即大胆又游刃有余，不得不让人佩服。

然而纪先生并不认为自己是商人，他说他做的是实业，大部分是在搞经济建设。

纪先生说如果他的资金要翻番，那么社会贡献也要随之翻番才行，否则生意会越做越窄。他说他现在的想法与创业之初有很大区别，经营初期，追求的是利润，而现在，他追求的是社会回报，做一件事，他首先看的是能否有好的社会效益。而要取得好的社会效益，重点是要在基础设施方面进行投瓷。因为基础设施的建设对地方的招商引资、经济发展都有很大的拉动作用。

目前他除了做供暖，还在做垃圾回收、污水处理等公共服务行业。他说，一味追求赚钱是不会长久的，做对别人有益的事才能长久，第一桶金的意义就在这。他由衷地表示，现在真想为社会做点好事、做点实事。

纪先生为人实在，说一是一，做事从不绕圈子，以实对实，对人以诚相待，因此赢得不少人气。他总结经商的奥妙就是：做生意就是做事，做事就是做人，人做好了，就做好了事，生意自然也就做好了。

夏季热源选择方案可行性分析篇4

沈阳市某酒店大厦每年冬季采暖结束后, 4～10月洗衣房和生活热水两个系统仍需要使用蒸汽供热。到目前为止, 每年夏季均由大厦自备2台WNS8-1.25-YQ燃油蒸汽锅炉供气。由于燃油价格偏高, 每年夏季仅燃油费一项就高达110余万元。因现有燃油锅炉额定蒸发量远远大于夏季蒸汽的实际使用量, 并且供汽系统过于庞大, 热损耗过高, 造成能源大量浪费。根据实际检测, 蒸汽使用量仅为锅炉产汽量的65%。仅此一项每天燃油费多支出2000元, 每年夏季多支出30余万元。

目前, 燃烧技术不断发展, 燃料结构逐渐多样化, 可供选择燃料种类日益增多, 如电锅炉、小型燃气锅炉、水煤浆锅炉、秸秆锅炉等。根据大厦的实际情况也可以利用外网夏季供汽。现将各种蒸汽锅炉经济运行方案的可行性进行综合性分析。

1 夏季燃油锅炉的经济性分析

2006～2008年大厦实际日平均耗油费用及日产蒸汽如表1所示。计算依据 (各种燃料热值及单价) 如表2所示。

单位时间平均耗气量曲线如图1所示。

注: (1) 以上数据由2009年1月6日至1月8日实际测得; (2) 蒸汽平均压力0.08MPa; (3) 23:00至次日5:00生活热水蒸汽耗用量平均为0.05m3/h; (4) 生活热水日平均耗气量为7.43m3; (5) 洗衣房日平均耗气量为2.43m3; (6) 两个系统单位时间最高耗气量为0.77m3。

以2008年夏季为例, 大厦蒸汽输送系统热损耗分析如表3所示。

燃油蒸汽锅炉房到大厦地下二层分汽缸, 输送蒸汽管道为DN250钢管, 全长200m。外部做保温处理, 采用直埋式敷设, 中间有4个伸缩节维修井。夏季雨水大时, 有部分雨水灌入井内, 这部分雨水在蒸汽管线加热下不断蒸发, 消耗部分热量。另外蒸汽管线外部虽然进行了保温处理, 但采用直埋式敷设, 也将损耗部分热量。由于以上两方面原因使得大厦蒸汽管道输送系统热效率降低, 同时因燃油价格偏高, 单位蒸汽成本也比较高。每年因热效率低而多支出几十万元。

2 夏季热源可供选择方案及特点

大厦现有2台WNS8-1.25-YQ燃油蒸汽锅炉, 2006～2008年连续三个夏季供汽, 汽源稳定, 蒸汽压力可以根据负荷进行调节, 现在锅炉工作正常, 今后仍可继续供汽。但是由于燃油价格偏高, 单位蒸汽成本也较高, 给大厦正常经营带来很大的经济负担。建议采用其他方式夏季供汽。

2.1 使用现有设备供汽

2006～2008年连续三年冬季由惠涌锅炉房供汽, 经过分析核算, 单位蒸汽成本大幅降低, 为大厦节省大量资金。如果夏季也由惠涌锅炉房供汽, 简单易行, 不需要增加设备, 节省资金投入, 单位蒸汽成本也比较低。但为保证冬季正常供汽, 每年10月份必须对其进行检修, 此时必须由大厦锅炉房供汽。

以2008年夏季为例, 若由惠涌锅炉房供汽基本费用对比如表4所示。

由表4可知, 2008年夏季若由惠涌锅炉房供汽可节省资金654540元。

2.2 在地下一层安装2台0.5t燃气蒸汽锅炉

大厦现有2条燃气进户管线。其中主楼进户管线为DN150、燃气压力2.25kPa, 供气量为60m3/h。主楼厨房由原设计的6个减少到3个 (含增加1个员工食堂) , 各层厨房用气时间和单位时间耗气如图2所示。

由图2可以看出每天上午9:00～10:00为用气高峰, 最大用气量为26.85m3/h。0.5t燃油锅炉耗气量为38m3/h。主楼供气量为60m3/h, 基本上满足燃气锅炉的使用。大厦裙楼地下一层原发动机房油库室内面积55m2, 距燃气进户管线8m。室内做防水, 安装送排风系统经改造后可用于燃气锅炉用地。

以2008年夏季为例, 燃油与燃气锅炉运行费用对比如表5所示。

由表5可知, 2008年夏季若由燃气锅炉供汽可节省资金579390元 (未计算设备改造费用) 。

2.3 在现有锅炉房内安装水煤浆蒸汽锅炉

水煤浆是20世纪80年代发展起来的一种以煤代油的新型燃料, 可以泵送、雾化并可以随意调节负荷, 其燃烧效率达80%以上。热值相当于燃料油的50%。其成分70%左右的煤、30%左右的水、1%的添加剂。水煤浆是燃油的理想替代品。我国又是世界煤炭生产大国, 煤炭在一次能源的生产和消费中占75%左右。国家在“六五”开始就把水煤浆设备的制造与燃烧技术列为重点攻关项目。由于燃油价格偏高, 水煤浆的利用有着广阔的前景。目前可查阅资料较少, 还需进一步调查研究。就沈阳周边地区而言, 抚顺西露天胜利矿日产水煤浆70万t。根据大厦实际情况可改装2台4t水煤浆蒸汽锅炉, 既可以夏季供汽, 又可以冬季采暖。

以2008年夏季为例, 若由水煤浆蒸汽锅炉供汽费用对比如表6所示。

由表6可知, 2008年若由水煤浆蒸汽锅炉供汽可节省费用579390元 (未计算水煤浆的运输费用和设备费用) 。

2.4 改装2台4t、1台2t秸秆蒸汽锅炉

秸秆锅炉燃料是以农作秸秆作为原料, 通过高温高压, 经特殊成型机压制成颗粒状燃料。国际上称之为洁净燃料, 是国家大力推广的绿色环保燃料, 也是沈阳市环境保护产业协会备案登记的环保产品。但实际使用过程中烟尘比较大, 对作业环境有一定的污染, 司炉人员劳动强度较大, 但使用后可节省大量费用。将现有的2台燃油锅炉拆除, 利用现有场地安装2台4t, 1台2t的秸秆蒸汽锅炉。夏季供汽1用2备, 冬季采暖2用1备, 3台锅炉可根据不同需要进行合理配置。

以2008年夏季为例, 若采用秸秆蒸汽锅炉供汽费用对比如表7所示。

由表7可知, 2008年夏季若由秸秆蒸汽锅炉供汽可节省费用863940元 (未计算设备改造等费用) 。

2.5 在地下一层安装1台1t秸秆蒸汽锅炉

秸秆蒸汽锅炉使用时作业环境有一定的烟尘, 锅炉安装地应尽量远离主楼。大厦地下一层车库进口处有一个70m2场地, 改造后可以作为秸秆蒸汽锅炉安装地。同时因距离洗衣房和换热站很近, 供汽系统大大减小, 系统热效率将提高15%。以2008年夏季为例, 若由地下一层秸秆蒸汽锅炉供汽费用对比如表8所示。

由表8可知, 2008年夏季若由地下一层秸秆锅炉供汽可节省资金908250元 (未计算设备改造等费用) 。

3 各种方案经济效益综合分析 (见表9)

4 结论

(1) 由惠涌锅炉房供汽既不需要资金投入又能节省费用。

(2) 经济效益最好、最能节省燃料费支出的方案是在地下一层安装1台1t的秸秆蒸汽锅炉。

(3) 将现有锅炉房改装成2台4t、1台2t的秸秆蒸汽锅炉供汽是最佳方案。既可以夏季供汽又可以冬季采暖, 同时又可以节省燃料费支出。

参考文献

[1]贺平, 孙刚.供热工程[M].北京:中国建筑工业出版社, 1993.

[2]赵欣新, 葛升群, 惠世恩, 等.中小型燃油燃气锅炉运行操作与维护[M].北京:中国建筑工业出版社, 2004.

[3]辛长平.溴化锂吸收式制冷机[M].北京:电子工业出版社, 2004.

热源分析篇5

摘要：以灵州电厂2×135MW循环水冷热源工程为例，充分利用了可再生能源，实现电厂辅助建筑供冷供热，文中提出的电厂循环水冷热源热泵优化系统方案设计和运行参数，具有重要的工程应用价值和推广应用前景。

关键词：火电厂;循环水;水源热泵;方案优化;节能

灵州电厂规划容量为2×135+4×600MW机组。其中一期采用2×440t/h超高压、中间再热循环硫化床锅炉和2×135MW超高压、中间再热、湿冷凝汽式汽轮机及空冷发电机。

本文讲述了灵州电厂热源系统改造的选型原则，及投资效益分析，回收的热能对于节约电厂燃煤意义重大，同时也可以减少其排放引起的热污染，提高能源的综合利用效率。

1 设计参数

汽机主要参数如下：

根据宁夏地区自然条件，厂区建筑物冷负荷、热负荷需求如下表：

机组循环水参数如下：夏季供冷：水源温度32～38℃，制取冷冻水温度7℃，回水温度12℃;冬季制热：水源温度18～22℃，制取热水温度50～55℃，回水温度45～50℃。

2 系统选型

对于热泵制冷或制热系统而言，其核心构成主要包括压缩机、冷凝器、蒸发器和节流装置。系统形式如下：

2.1 压缩机选型计算

根据蒸发温度、冷凝温度、吸气温度、过冷温度计算数据汇总如下表：

结合夏季和冬季压缩机功率要求，选择3×220kW的水源热泵机组，冬季一台运行，夏季两台运行，一台备用。

2.2 冷凝器选型

冷凝器的换热面积计算公式如下：

其中，Q为热负荷，K为换热系数，Δtm为传热平均温差。Δt1、Δt2分别为热端温差与冷端温差。

2.2.1夏季制冷工况

冷负荷Q=2155kW;K=600 W/m2.℃

2.2.2冬季制热工况

热负荷Q=1000kW;K=600 W/m2.℃

2.2.3冷凝器换热面积

综合夏季和冬季运行的需要，可取冷凝器换热面积约为350m2。

2.3 蒸发器选型

2.3.1夏季制冷工况

2.3.2冬季制热工况

2.3.3蒸发器换热面积

综合夏季和冬季运行的.需要，可取蒸发器换热面积约为400m2。

2.4 水源循环泵选型

2.4.1流量

根据热平衡方程：Q=G*Cp*Δt。

夏季工况，冷凝器Q=2155kW，Cp=4.2kJ/(kg・K);取Δt=8℃

冬季工况，蒸发器Q=1202kW，Cp=4.2kJ/(kg・K);取Δt=6℃

2.4.2扬程

水源循环泵取水点进水和回水点压力基本相同，泵的扬程主要考虑管道阻力、阀门阻力、冷凝器或蒸发器阻力为0.154 MPa。功率11KW。

2.5 用户循环泵选型

2.5.1流量

蒸发器Q=1800kW，Cp=4.2kJ/(kg・K);取Δt=7℃

冷凝器Q=1000kW，Cp=4.2kJ/(kg・K);取Δt=8℃

2.5.2扬程

扬程为0.36 MPa，功率为24 kW。

3 投资效益平衡分析

以灵州电厂辅助建筑群的规模考虑，常规辅助建筑暖通设备，采暖采用热水散热器、加热站等，制冷采用空调，总投资费用估算90万元，水源热泵系统主要设备，水源热泵机组、循环泵、其余管道阀门、末端设备、土建安装等约为220万元。常规辅助建筑暖通设备的运行费用，主要是空调电费、采暖蒸汽，年运行费用估算为56万元，水源热泵系统的运行费用主要为设备电费、及运行检修费用，估算为23万元，采用热泵方案，初投资增加130万元，但是运行费用每年能节省33万元，简单估算阅4年收回投资差额。

4 小结

通过火电厂冷热源热泵系统主要设备的初步选型计算，与通用的电厂辅助建筑暖通系统进行投资收益经济比较，可以看出，经优化的循环水冷热源热泵系统节约了厂用电，节省了电厂燃煤量，同时势必减少二氧化碳、二氧化硫等大气污染源的排放量，真正能够实现节能减排的效果。本文提出的水源热泵方案具有明显的经济效益，相比常规电厂暖通系统，在收回投资后，每年可节省电厂运行费用约33万元，每个采暖季节约标煤689吨。大大提高能源利用率。

参考文献：

[1] 郄振生，等.浅析水源热泵在火力发电厂中的应用[J].电力设备，，6(4)：82-83.

[2] 贺益英.关于火、核电厂循环冷却水的余热利用问题[J].中国水利水电科学研究院学报，，2(4)，315-319.

[3] 梁珍等.火电厂冷凝热回收利用的技术经济分析[J].东华大学学报，，35(5)：580-584.

热源分析篇6

此研究报告刊登于《农业工程学报》2011年第6期，题为“光温耦合效应对蝗虫趋光增益的影响”，第一作者为中国农业大学工学院刘启航博士研究生，通信作者为周强教授。

蝗灾严重危及农林牧畜业的健康发展，全世界常年发生蝗灾面积达4680万平方公里，全球约1/8的人口遭受蝗虫灾害的侵扰。同时，蝗虫种群也是大自然赋予人类的重要生物种质资源。近几年来，由于生态环境的破坏，区域气候的失调变化等适于蝗虫泛滥成灾因素的出现，蝗虫种群的控制和蝗灾的治理达到了刻不容缓的地步。目前我国主要采用化学农药治理蝗虫灾害，但在杀死蝗虫的同时，也造成有机毒素残留在农作物与生态环境中，同时也损害益生物种的生存，给人类的健康造成威胁，削弱自然环境的调控能力；另外长期使用化学方法治蝗，易引起蝗虫抗药基因的突变和农药毒性机理的适应，诱发蝗虫的再猖獗和治理成本的增加，以及妨碍蝗虫生物蛋白的利用。因此，在“蝗虫夜袭灯光城镇现象”和国内外学者对蝗虫趋光定向选择特性的研究基础上，开发蝗虫趋光诱导聚集的光场技术和蝗虫趋光增益的调控技术对实现蝗虫种群资源的大规模生态化物理捕集治理，促进和推动农业生产的可持续性发展和相关产业链的创新进步具有重要作用。

为了更好的开发蝗虫趋光诱导增益聚集的光场技术，依据蝗虫的趋光感温特性，在自然环境条件下，利用LED（发光二极管）光源、温控加热装置和自制的试验装置，在不同时间段内通过对比试验，研究光温耦合对蝗虫趋光增益的影响，以期为蝗虫光电诱导技术中蝗虫趋光增益温度参数的确定提供技术支撑。

研究表明：热源温度对蝗虫的诱导响应起增益群集作用，而光谱色光照决定蝗虫的诱导效果，其中在夜间相同时间段内65℃的热源温度与紫光耦合对蝗虫的诱导群集增益效应相对最优，而在夜间不同时间段内，光温耦合效应在后半夜（0-4点）对蝗虫趋光效应的影响优于前半夜（22-24点）；夜间环境温度以及蝗虫昼行夜伏生物规律影响热源温度对蝗虫的趋光增益及增效作用，而热源温度与光耦合对蝗虫的趋光增益增效作用存在容限范围，其中热源温度对蝗虫的增益增效作用在夜间环境温度最低的0～2点最优，45℃~65℃热源温度对蝗虫的增益作用在蝗虫生物活性最低的4～6点（环境温度为26℃）最低，较高的热源温度（高于75℃）对蝗虫的增益作用在其生物活性最高的20～22点（环境温度为28℃）最低。

依据以上结果，可以有效的进行人工热源温度和蝗虫敏感光谱光照的耦合来达到诱导区域内蝗虫趋光增益调控的目的，以及评估光温耦合和夜间温度作用于蝗虫趋光诱导的影响程度。

热源分析篇7

关键词：热源改造,质调节,散热器,采暖系统,温度

沈阳造币厂位于沈阳市大东区。厂区锅炉房设有两台10 t/h燃油蒸汽锅炉,作为厂区内建筑物采暖系统的热源,采暖系统的运行成本很高,目前每年的采暖费用约800万元。为了降低采暖系统的运行成本,需将原有热源系统进行改造,下面就改造方案进行详细说明。

1 厂区采暖系统的历史及现状

1.1 厂区建筑概况

厂区内建筑物的总建筑面积约10万m2。建筑物层数为1层～5层,层高除部分生产车间较高外,其余办公楼、辅助用房等建筑物的层高为3 m～5 m。

1.2 热源及外网

厂区采暖系统的热源为自建锅炉房。目前使用锅炉房及厂区室外供热管网建于20世纪80年代。1998年锅炉更新换代,改为两台10 t/h燃油蒸汽锅炉,通过换热器提供75 ℃～55 ℃采暖热水,但室外管网没有进行改造,一直沿用至今。

1.3 室内采暖系统

通过现场调研了解到,相当数量建筑物采暖效果不理想。结合厂区供热管网平面图可以发现,采用蒸汽热媒或离热源较近的建筑物采暖效果良好,而采用热水且采暖效果差的建筑物大多数位于枝状管网的末端。

目前厂区内二次热水管网的设计水温为75 ℃～55 ℃,采暖系统已经存在上述问题,即使联结城市热网后能提供相同的水温,上面的问题依然存在,因此不论是否联结城市热网,都应采取措施解决上述问题。

2 联结城市热网后带来的问题

如果将采暖热源由锅炉房改为联结城市热网, 城市热网的一次水经过水—水换热器提供二次热水供厂区供热管网使用。目前厂区内锅炉房采暖热水的设计水温为75 ℃～55 ℃,城市热网换热站二次水的设计温度为60 ℃～40 ℃,在这样的水温条件下如果直接联网而不采取其他辅助措施,将会出现什么问题。下面将通过具体计算进行量化分析:

单片散热器的散热量计算公式为:

Q=1.769(tpj-tn)1+B。

式中:Q——散热器的散热量,W;

tpj——散热器内热媒的平均温度,℃;

tn——室内采暖设计温度,℃;

B——与散热器种类有关的实验系数,厂区散热器为铸铁长翼大60型,B=0.345。

1)当水温为设计温度75 ℃～55 ℃时:

tpj=65 ℃,Q=313.8 W。

2)当供水温度为60℃时,根据供热系统质调节的公式可计算出此时的回水温度为46.4 ℃(见文中后面的相关部分):

tpj=53.2 ℃,Q=212.7 W。

由上可以看出,散热器在供水温度60 ℃时的散热量为设计温度时的67.8%。如果不采取相应的技术措施,直接联网不能保证在整个采暖期内建筑物的室内温度达到设计值。

3 联结城市热网后应采取的技术措施

如果要使联网后建筑物室内达到设计温度,可考虑采取以下3种方案:增加散热器数量,增设其他采暖装置,提高供水温度。前两种方案会带来下面的问题:散热器安装空间可能不够、破坏建筑的装修、增加投资、厂区内的特殊限制。第三种方案是将厂区锅炉房现有的燃油锅炉接入城市热网的二次水系统,在必要时对循环水进行加热,保证室内温度达到设计值。下面结合采暖管网运行质调节的理论,具体分析此系统何时需要燃油锅炉工作以及需要多少加热量。当热水管网在稳定状态下运行时,如不考虑管网的沿途热损失,则管网的供热量应等于热用户散热设备的放热量,同时也等于热用户的热负荷。有如下的热平衡方程:

Q′1=Q′2=Q′3,

Q′1=q′V(tn-t′w),

Q′2=AF(t′pj-tn)1+B,

Q′3=1.163G′(t′g-t′h)。

其中,Q′1为建筑物的采暖设计热负荷,W;Q′2为在采暖室外计算温度下,散热器放出的热量,W;Q′3为在采暖室外计算温度下,建筑物的采暖设计热负荷,W;q′为建筑物的采暖体积热指标,W/(m3·℃);V为建筑物的外部体积,m3;t′w为室外采暖计算温度,沈阳t′w=-19 ℃;t′g为热水管网设计供水温度,℃;t′h为热水管网设计回水温度,℃;G′为热水管网的设计循环水量,kg/h;F为散热器的散热面积,m2。

若以带“ ′”上标符号表示在室外采暖计算温度t′w下的各种参数,而以不带上标符号表示在某一室外温度tw(tw>t′w)下的各种参数,上面的热平衡方程仍成立,有:

得:

式中: $\bar{Q}$ ——相对热量比,平时热负荷与设计热负荷之比;

$\bar{G}$ ——相对流量比,管网平时流量与设计流量之比。

对于质调节, $\bar{G} = 1$ ,求得质调节的供、回水温度计算公式:

$t_{g} = t_{n} + Δ t^{'}_{s} \bar{Q}^{\frac{1}{1 + B}} + 0.5 Δ t^{'}_{j} \bar{Q}$ (1)

$t_{h} = t_{n} + Δ t^{'}_{s} \bar{Q}^{\frac{1}{1 + B}} - 0.5 Δ t^{'}_{j} \bar{Q}$ (2)

式中: $Δ t^{'}_{s} = \frac{(t^{'}_{g} + t^{'}_{h})}{2} - t_{n}$ ——散热器的设计平均计算温差,℃;

Δt′j=t′g-t′h——管网的设计供、回水温差,℃。

对于本工程,t′g=75 ℃,t′h=55 ℃,tn=18 ℃,铸铁长翼大60型B=0.345,根据式(1),式(2)可以计算出在整个采暖期内不同室外温度下,为保证室内采暖温度所需的二次热水管网的供回水温度,结果详见表1。下面选取有代表性的工况点进行具体说明。

1)当室外温度为-7℃时,所需供水温度为60 ℃,回水温度为46.4 ℃,直接利用城市热网换热器供热,无须运行锅炉。

2)当室外温度为-10℃时,所需供水温度为63.8 ℃,回水温度为48.6 ℃,利用城市热网换热器将回水加热到60 ℃,再利用锅炉将供水加热到63.8 ℃送出,此工况下锅炉的加热量占总供热量的25%,城市热网换热器的加热量占总供热量的75%。

3)当室外温度为-15℃时,所需供水温度为70.1 ℃,回水温度为52.3 ℃,利用城市热网换热器将回水加热到60 ℃,再利用锅炉将供水加热到70.1 ℃送出,此工况下锅炉的加热量占总供热量的56.6%,城市热网换热器的加热量占总供热量的43.4%。

4)当室外温度下降到室外计算温度-19℃时,所需供水温度为75 ℃,回水温度为55 ℃,利用城市热网换热器将回水加热到60 ℃,再利用锅炉将供水加热到75 ℃送出,此工况下锅炉的加热量占总供热量的75%,城市热网换热器的加热量占总供热量的25%。

如采用此方案,每年锅炉的运行费用约200万元,城市热网使用费约250万元,较目前节省350万元。

4结语

1)厂区采暖热源改造可采取联结城市热网的方案,但需要对原有系统进行一定的改造。

2)建议将目前使用的燃油锅炉作为补充热源接至联网后的系统中。

3)建议对原有厂区供热管网进行改造。

4)部分采暖效果差的建筑物应根据具体情况采取相应的改造方案。

注:中国建筑东北设计研究院的崔海燕同志也参与了本文的创作,在此表示感谢。

参考文献

[1]张战锋,宋秋霞.采暖系统节能措施探讨[J].山西建筑,2006,32(10):94-95.

热源分析篇8

矿井通风是煤矿安全生产的保障,维持风流的稳定性对矿井安全生产至关重要。谢贤平等[1]提出正常生产时,引起风流不稳定现象的主要原因是: 通风动力不稳定和通风网络结构不合理。李中华[2]将其原因进一步分为: 通风网络、自然风压、机械通风动力以及瓦斯等有害气体的涌出等。王德明、周福宝等[3,4]通过揭示下行风流逆转行为具有尖点突变机理和提出火区阻力新概念的研究表明, 热阻力有可能使通风网络中的风流发生逆转。高温热害已被认为是又一矿井灾害[5]。在深部热害矿井中,矿井热源多且复杂,本文拟研究高温矿井热源对通风的影响,为热害矿井通风提供理论指导。

1矿井热源及其对矿井风流的作用

1.1矿井热源及其分类

引起矿井气温升高的热源有很多,从矿井周围的大气环境、地质情况、开采深度及工艺技术等几个方面分析,可划分为物理因素热源、化学因素热源和生理因素热源。物理因素热源包括大气进风温度、围岩散热、地下热水散热、井下风流自压缩、大型机电设备放热等; 化学因素热源包括氧化放热、矿井火灾生热和爆炸放热等; 生理因素热源则是人体散热。

根据引起矿井气温升高热源的不同,可以将热源分为以下三大类[6]: 相对热源,其散热量受到周围环境温度差的影响,包括煤及矸石的散热、地下热水散热、围岩散热等; 绝对热源,包括大型机电机械设备放热,氧化放热、井下风流自压缩、矿井火灾生热、爆炸放热和人体散热等; 其他热源,如岩层移动摩擦放热、热水的散热、风动工具放热等。

按矿井热源的分布和对矿井通风的影响分类, 有局部热源和分布式热源。大型机电设备放热、爆炸放热、矿井火灾生热等是局部热源; 大气进风温度、井下风流自压缩、围岩散热、煤及矸石的散热等是分布式热源。

1.2矿井热源对风流的热作用

1.2.1矿井高温环境的形成

不同热源对矿井热环境贡献不同。矿井通风所需的新鲜空气来自大气,而大气的温度是季节性变化的。在夏季,高温空气就成了高温矿井的热源。随着开采深度的增加,当风流沿井巷向下流动时,空气压缩放热,使矿井温度升高。高温矿井的原岩温度取决于地温梯度与埋藏深度,矿井越深,原岩温度越高。井下机电设备散发的热量会全部散发到矿井风流中,回采机械放出的热量,可致使风流温度上升5 ~ 6℃[7]。矿井运输中的煤炭及矸石也会向风流散热。在大型的现代化采区的测试表明,风流的显热增量仅为风流总得热量的15% ~ 20% ,而由于风流中水蒸气含量增大引起的潜热交换量约占风流总得热量的80% ~ 90% 。矿井火灾生热对火区附近巷道空气的升温作用非常明显。

1.2.2热力风压的产生与计算

矿井内热源放热会使附近空气温度上升,体积膨胀,密度减小,在非水平的巷道分支形成局部热力风压。图1是一个典型的矿井通风系统,如风路5中存在热源,则热源引起的局部热力风压hf可用下式计算[8]:

式中: hf为局部热力风压,Pa; ρ0为流经热源前风流的平均密度,kg /m3; ρs为流经热源后风流的平均密度,kg /m3; T0为流经热源前风流的平均温度, K; Ts为流经热源后风流的平均温度,K; ΔT为风流温度的增量,K; ΔZ为巷道高程差,m; g为重力加速度,m/s2。

由式( 1) 可得出,热力风压只能产生在非水平巷道,风流的温度就越高,局部热力风压也越大,巷道高程差越大,局部热力风压也越大。

1.2.3热阻力的产生与计算

矿井内分布式热源对风流的热作用除了在非水平的巷道分支产生局部热力风压外,在水平巷道中时,根据一维无粘性管流热阻力实验[9]可知,分布式热源会产生风流流动的热阻力。

何强[10]推导出的高温、高湿矿井热阻的计算公式为

式中: Rt为热阻,kg /m7; Ct为热阻力系数; S为井巷断面面积,m2; ρm1、ρm2分为截面1、2的空气密度,kg /m3; cp为风流比定压热容,J/Kg·K; Tm1为截面1的风流温度,K; cp Tm1为初始停滞焓,k J· kg- 1; g为重力加速度,m/s2。

由式( 3) 可知,热阻与分布式热源放热量、空气密度以及断面面积等参数有关,与风量无关。

2矿井热源对风网特性的影响

2.1热力风压对风网特性的影响

由式( 1) 可知,局部热力风压是随着巷道内风流温度和巷道空间位置变化的量,当风流温度升高时,局部热力风压增大,改变矿井通风系统压力分布与风量分配,影响风流稳定性,严重时会产生风流紊乱。

若热源出现在P点的上行风流中( 图1) ,散发的热量由风流携带,最终会排出地面,沿途风流温度升高,产生局部热力风压,根据式( 5) ,控制矿井通风网络风流状态的数学模型[11],分析通风网络中风流流动的状况。

式中: η 表示由于巷道断面变化和空气温度的变化沿着巷道所引起的能量改变。Hf为机械通风压力,Pa; Ht为局部热力风压,Pa; M为单位时间内风流流过巷道断面的质量流量,1kg; P为压力,Pa; ρ 为密度,kg /m3; R为气体常数,J/( mol·K) ; T为绝对温度,K; λ 为无因次的阻力系数,N·s2/ m4; D为水力半径; m; S为井巷断面面积,m2; g为重力加速度,m/s2。

因此,对回路1 - 2 - 3 - 4与回路1 - 2 - 5 - 4 - 6,有

若分支3风流停止流动,即式( 8) 可化简为:

同理,可得到以下分支风流3流动方向的判别式K:

由上式可知,风机的风压Hf为定值,除分支3以外由热源引起的局部热力风压为定值,即Ht12为定值,则当分支3中热源P点所引起的局部热力风压变大时,Ht254- Ht234的数值变大,引起分支3中的风流反向。

同理,若热源出现在图1中P点的下行风流中时,亦可得出相似的结论。

2.2热阻力对风网特性的影响

当巷道中含有分布式热源时,风流流动除了受到摩擦阻力外,还会受到分布式热源产生的热阻力的作用。但传统的风流参数计算中,仅考虑了摩擦阻力对串联风路、并联风路、角联风路与复杂通风网络的风量、风压的影响,当将热阻纳入通风阻力的范围内时,必然会改变传统风网参数计算的结果。

2.2.1热阻嵌入串联风路

总风阻等于各分支的风阻与热阻之和的和,即

若第i条分支不存在分布式热源时,该分支的热阻力Rti= 0 。

2.2.2热阻嵌入并联风路

1) 并联风路总阻力与各分支风阻、热阻的关系

2) 并联风路的风量分配

当不考虑其他通风动力时,含有分布式热源的各分支风量与总风量的关系,即

若第i条分支不存在分布式热源时,该分支的热阻力Rti= 0 。

由式( 13) 可得,并联风路中,总阻力与某分支风阻与热阻之和的比值,决定了该分支分配风量的大小。分布式热源放出的热量越多,热阻越大,就会改变其比值的大小,从而影响各分支的风量。

2.2.3热阻嵌入角联风路

角联分支的风向可以通过改变角联分支两侧的边缘分支风阻而改变,而当考虑热阻的存在时,实际上正是改变了边缘分支的阻力,其对原有的角联分支风流方向判断必会产生影响。当热阻嵌入角联风路时,有以下三种情况:

1) 角联风路的某一条边缘分支存在分布式热源产生的热阻。

2) 角联风路的多条边缘分支存在分布式热源产生的热阻。

3) 角联分支存在分布式热源产生的热阻。

对第一种情况进行分析,图2所示简单角联风路,当分支3存在分布式热源时,有以下两种情况:

1) 如果分支5的风流停滞时,那么 ΔEm - n= 0 ,即其始、末节点的压能差为零,此时,分支风量Q1= Q3,Q2= Q4,即

2) 分支5的风流流向为m→n或n→m时,可得到以下角联分支风流方向的判别式,即

由式( 14) 可知,当角联风路某一边缘分支存在分布式热源产生的热阻时,截面面积、风流密度与分布式热源放热量的大小,将对角联分支风流方向的确定产生影响。

当多条边缘分支存在分布式热源产生的热阻时,角联分支风流方向的确定与上述情况相似。角联分支5的风流风向与本身阻力无关,因此,当角联分支5存在分布式热源产生的热阻时,只能影响其风量的大小,不改变其方向。

2.2.4热阻嵌入风量修正公式

在风网解算中,使用较多为斯考德—亨斯雷 ( Scott - Hinsley) 法,下面将热阻嵌入该方法的回路风量修正公式,当网孔或回路中有机械风压hi个自然风压hn存在时,则

2.3实例分析

选取周源山煤矿通风网络中一个角联网络( 如图3) ,各分支均为近水平巷道。通过该角联风网的总风量Q = 30m3/ s,分支4为热害较严重的2442回采工作面,摩擦阻力系数  = 0. 046N·s2/ m4,巷道周长U = 7. 49m,腰宽W = 2. 21m,高H = 1. 65m ( 相关原始测定数据见表1) ,其所含的主要热源为井下风流自压缩、围岩散热与煤及矸石的散热。通过测定数据计算得到分支1、2、3、5的风阻为

由上述已知,分析热阻对该角联网络风流稳定性的影响。

分支4的热阻为

根据已知参数可分支4的摩擦风阻为

因此,分支4的总风阻为

分支5风流方向的判别:

即,则风流流向为节点n到节点m,因此独立回路数:

式中: J为节点数; N为分支数; M为独立回路数。

根据斯考德—亨斯雷( Scott - Hinsley) 法,对该角联网络进行解算,得到各分支的风量见表2。

由以上计算结果可知,考虑热阻前后分支5的风量由0. 93m3/ s,改变为0. 82m3/ s。即热因素产生的热阻对分支5风量的影响达11. 8% 。

3结论

本文分析了造成矿井高温热害的主要热源及其分类,以及不同种类的热源产生的热力风压和风流流动热阻力对风流稳定性的影响,得到了非水平巷道热力风压影响风流方向的判别式,水平巷道热阻嵌入串、并、角联风路的风流流动规律,以及热阻嵌入风量修正的公示。通过实例分析,以通风网络解算方法得出热阻对分风风量的影响达11. 8% ,若在深部开采且复杂的通风网络煤矿中,热阻不仅会影响网络分风风量,严重时甚至可以引起反风。

摘要：随着矿井开采深度的逐渐增加,地温升高,产生的高温环境必然会引起矿井通风系统特性的改变。介绍了高温矿井主要热源及其特征,并对它们进行了分类,研究了不同热源产生的热力风压、风流流动热阻力的特点,得到了非水平巷道热力风压影响风流方向的判别式,水平巷道热阻嵌入串、并、角联风路的风流流动规律,确定了热阻嵌入通风网络解算的风量修正公式。根据上述结论,分析了周源山煤矿矿井热源对风流稳定性的影响。结果表明,热阻对分支的风量影响达11.8%。

热源分析篇9

瞬态平面热源法 (TPS) [1]是由瑞典Chalmer 理工大学的Gustafsson教授[2]在瞬态热线法和瞬态热带法的基础上首先提出来的, 该方法也被称为“Gustafsson”探头法或Hot Disk法。可用于固体、粉末、液体、涂层、薄膜、各向异性材料等的测定。在过去20 年中, 瞬态平面热源技术被越来越多地应用于各种不同类型材料的热导率的测试。但国内对这种方法的研究只是简要的说明测试方法和原理, 在仪器的检测精度方面未作深度的分析。因此, 本文采用TPS技术对常见的材料 (矿棉板、EPS泡沫板、不锈钢块) 进行了测试, 研究了含水率、样品厚度、不同的测试环境 (温度、湿度) 等对测试结果的影响。

1 试验设计

1.1 试验设备

TPS-2500 Hotdisk热常数分析仪, 其工作系统包括数据自动收集、分析和显示系统, 此系统包含实验操作软件和与相对应温度函数模型的实验结果瞬态曲线的分析。

1.2 试验方法

在测试材料的热导率时, 探头夹于两块样品之中 (固体) 或浸没其中 (粉末、液体) 。在测试时间内, 探头的阻值变化将被一一记录下来, 基于阻值的大小系统建立起测试期间探头所经历的温度随时间的变化关系。

1.3 试验条件

1.3.1 测试前需将探头和试样在测试环境中放置2～3个小时, 使探头和试样与测试环境达到相同的温度, 以保证测试过程中试样只与探头发生热量交换, 即保证探头的加热作用是引起试样温度变化的唯一因素。

1.3.2 在测试前一个小时将数据采集系统打开, 使之稳定, 以减少系统本身因素而引起的误差。

1.3.3 测量时间:一般是总的测量时间的50%到100%。

1.3.4 探测深度:undefined, 其中, tmax是指时间窗口中最大时间, a是指测试样品的热扩散率, k是指基于温度记录灵敏度常数, 本文中取k=2。

1.3.5 探头半径r0一般满足1.1r0≤△P≤2r0, 即可认为选择的探头是合适的。

1.3.6 对于热导率较小的材料选取低的输出功率和较长的测试时间, 而对于热导率较大的材料选取高的输出功率和较短的测试时间。

1.4 试验方案

1.4.1 方案一:含水率对测试结果的影响

含水率对材料的热导率有很大的关系, 本方案测试了不同含水率的矿棉板来确定含水率对材料热导率的影响。

将试样烘干至恒重, 测试其质量, 然后将其放入高湿箱中直至吸水饱和, 测试质量和热导率;让试样在自然状态下蒸发水分, 每隔一定时间对测试其质量和热导率, 从而得出不同质量含水率条件下材料的热导率。

1.4.2 方案二:样品厚度对测试结果的影响

同一样品尺寸大小不同, 可能会对测试结果产生影响, 本方案采用不同尺寸的EPS泡沫板研究对测试结果产生的影响。

测试条件:室温环境, 探头5501, 8563。加热功率0.005W, 测试时间40S, 测试前样品经过20℃, 50%调温调湿处理48h。

1.4.3 方案三:测试环境对测试结果的影响

不同的测试环境 (温度、湿度) 会对测量测量结果产生很大的影响, 本方案中选择了Hotdisk公司提供的不锈钢块 (SIS2343) 以不同的温湿度来确定这些因素对测量结果产生的影响。

试样和探头置于恒温恒湿箱中, 调节状态。先固定湿度:温度从10℃、20℃、30℃、40℃、50℃变化, 测试材料的热导率。然后固定温度:湿度从40%、45%、50%、55%、60%、65%变化, 测试材料的热导率。测试前试样要在此环境条件下保持至状态恒定后进行测试。注每一状态下的热导率为10次测量的平均值。

2 试验结果

2.1 方案一试验结果

2.2 方案二试验结果

2.3 方案三试验结果

3 结果分析

3.1 含水率与热导率测试结果的关系

从图1中可以看出随着矿棉板含水率的增加, 其热导率也逐渐增大, 这可能是由于水分进入矿棉板内部, 一部分填充了矿棉板的内部空隙, 使热传导更加的容易造成的。因此, 由于含水率对材料的热导率影响很大, 我们在测试过程中要尽可能的标明材料的含水率。

3.2 样品厚度与热导率测试结果的关系

从图2中我们可以看出试样厚度为20mm～50mm时, 试样厚度对热导率的测试基本上没有影响, 这是TPS 测试原理决定的, TPS在测试过程中需要在产生的热量到达被测试样的外边界前结束, 要满足探测深度undefined, 有经验公式1.1r0≤△P≤2r0, 当我们选择的5501探头r0=6.403满足上述条件, 在这种情况下样品的厚度对测试结果是没有影响的。当样品厚度为10mm时不能满足上述条件, 所以所得到的数据是不可信的, 与真实值相差很远。测试过程中一定要根据探测深度选择合适的探头, 才能使检测结果接近真实值。

3.3 测试环境与热导率测试结果的关系

从图3、图4中我们可以看出, 温度和湿度对测试结果有很大的影响。温度升高, 不锈钢的热导率升高;而湿度增大对不锈钢的热导率影响则不大。

因此, 在测试过程中要严格控制实验室的温湿度, 必要时要有温湿度的详细记录, 样品要经过相应的调温调湿处理后进行测试。

4 结束语

本文通过试验分析研究了含水率、样品厚度、不同的测试环境 (温度、湿度) 等因素对材料热导率测试的影响, 可得出以下结论。

(1) 试样的含水率对测试结果影响很大, 样品在储存和测试过程中要满足所要达到的状态。

(2) 被测样品的厚度要满足测试的要求, 要始终大于探头的探测深度, 使探头产生的热量到达被测试样的外边界前结束, 以保证测试结果的准确度。

(3) 温湿度对有些材料的影响很大, 在测试过程中要注明测试时的温湿度情况, 并且注明材料是否经过调温调湿处理, 试样的状态等。

摘要：保温隔热材料的热导率是反映材料热工性能的参数, 是鉴别材料保温性能优良的主要标志。通过试验分析了含水率、样品厚度、不同的测试环境 (温度、湿度) 等因素对瞬态平面热源法测试材料热导率的影响, 为制定瞬态平面热源技术测试材料热导率的评价指标提供参考依据。

关键词：瞬态平面热源法,热导率,保温隔热材料

参考文献

[1]S.E.Gustafsson. Transient Plane Source Techniques for Thermal Conductivity and Thermal Diffusivity Measurements of Solid Materials [J]. Rev.Sci.Instrum. 1991, 62 (3) :797-804

热源分析篇10

随着社会的发展和科学技术的进步, 国家城市化的程度也越来越高。根据我国的地理位置与气候特点, 大多数的建筑都需要进行通风、供热以及空调系统的设计, 这样势必会带来更多的建筑能耗。在整个建筑能耗中, 暖通空调系统和热水系统所占比例为40%~60%。热泵技术是利用低温可再生能源的有效技术之一, 可以解决暖通空调的能源问题以及附加的环境问题。在国内, 热泵空调系统越来越受到人们的青睐, 但是合理的选择低位热源是系统节能效果的关键。

1. 热泵空调系统节能性概述

1.1 热泵空调系统的概念

空调系统中选用热泵时, 则称其为热泵空调系统 (如下图) 。该系统用能遵循能级提升的用能原则, 与常规空调相比, 避免了其用能的单向性 (热源消耗高位能向建筑物内提供低温热量向环境排放废物) 。

1.2 热泵空调的节能性

热泵空调系统使用大量的低温再生能替代常规空调系统中的高位能, 利用热泵技术将贮存在地下 (土壤、地下水) 、地上 (地表水、空气中的太阳能) 的一系列自然能源, 以及人们生活生产中所排放出的废热, 用于建筑物的热水供应及采暖。常规空调系统大多数是分别设置热源和冷源, 而热泵空调系统则是热源和冷源合二为一, 节省了设备的投资。其次, 该系统在夏季可实现供冷, 在冬季供暖时通过对低位热源的利用也有效地节省了能源。对于建筑物存在内区的情况, 即同时供冷和供热, 可以合理采用热泵空调系统 (水环热泵空调系统) 对建筑物内的余热进行回收, 从而达到节能的目的。

2. 热泵空调系统低位热源的选择

2.1 低位热源及分类

低位热源通常为热泵吸取热量的物体, 大多数情况下低位热源是没有利用价值的, 不能直接当作能源使用, 但是通过热泵技术可将其转化为可以利用的再生高位热源, 提供低温热水 (45~60℃) 。低位热源可以分为两类:一类是存在于自然界温度较低的能源—自然能源, 比如空气、井水、河水、海水、土壤、太阳能等;另一类则是生活和生产的排热热源, 如生活排水及排气、生产废热、建筑内余热等。

2.2 低位热源的选择

在设计热泵空调系统时, 由于地理位置、气候特点、建筑使用功能的差异, 热泵低位热源的选择也就不尽相同, 而不同的低位热源对系统的节能性影响很大, 因此正确合理的选择低位热源显得十分重要。

(1) 空气源。我国幅员辽阔, 气候涵盖热带、温带、寒带, 东西南北的气候条件相差很大。如在北方地区, 由于冬季室外空气温度很低 (平均温度0℃以下) , 若选空气作为低位热源, 可能会出现换热器表面结霜的现象, 增加设备运行费用, 同时空气源热泵的制热系数下降, 压缩机能耗增加, 造成高品位电能的浪费。一般情况下, 以空气源作为低位热源的热泵空调系统在南方地区应用较多。

(2) 水源。水源包括地下水、地表水、生活生产废水。一般在沿海城市以及靠近周边有大型工厂的城市建筑利用较多, 冬季, 水作为一种自然热源, 可以反复利用, 从中提取热量仅需消耗一些机械动力, 可以实现有效节能。但是在以水作为低位热源时必须考虑:确保水源不受污染, 不对地质构成灾害。如采用井水作为热泵空调系统的低位热源时, 必须要用到“井水回灌”, 把使用过的井水回灌到原水层中, 从而防止地面沉降。另外, 选用水作为热泵空调系统的低位热源时, 其空调系统必须靠近水源, 并且对水质也要有要求, 防止其腐蚀管道。

(3) 土壤源。土壤全年的温度波动很小, 在一定深度范围内, 其温度变化也相对稳定。但是不同的地区, 其土壤性质有很大不同, 热导率必然也不同, 并且土壤的热导率很小, 传热特性差, 通常会使埋地盘管面积很大, 占地面积很大, 增大投资。所以设计土壤源热泵空调系统时要因地制宜。比如合理利用浅层土层的地温能作为低温热源, 将有效地做到节能和经济性的统一。

(4) 太阳能。显然, 太阳能是地球上最大的天然能源, 并且无穷尽、无污染, 可直接利用, 只需消耗一些动力设备进行能量转换, 节能优势显著, 其作为低位热源的利用一直是当下研究的热点。但是在设计太阳能热泵空调系统时应注意:由于太阳能的间断性, 太阳能空调系统应设蓄热装置或增设辅助热源, 必要时应考虑和其它热泵系统结合起来使用, 从而提高年运行率和节能效益。

3. 热泵空调系统应用前景的分析

3.1 不同低温热源热泵空调系统比较

与空气源热泵相比, 土壤源热泵空调系统并不需要风机, 噪声小。同时埋地盘管也不需要除霜, 节省了除霜损失, 提高了土壤热泵空调的可靠性。与水源热泵空调系统相比, 也不会出现地面沉降。其次是太阳能热泵空调系统, 由于其安装以及作为低温热源较易获取、洁净, 因此相比于其他热泵空调形式较优。

3.2 热泵空调系统的应用前景

通过前面的论述可知, 热泵空调系统的节能效果已被国内外空调界的研究人员所重视。在我国, 关于埋地管换热器传热特性以及土壤性质的研究, 以提高土壤低位热源能量的利用率, 将使土壤源热泵空调系统得到广泛的应用。其次, 对太阳能集热器以及蓄热装置的改进也将加大太阳能热泵空调系统利用的普及率。可以预见, 一些可再生的清洁能源 (浅层地热能) 的热泵技术理所当然也会受到人们的关注。

4. 结论

热泵空调系统的应用对建筑的节能性有重大意义, 不同的低位热源将很大程度的影响其节能效果, 合理的利用浅层土壤的低温能、建筑内部的余热以及太阳能将一直是热泵空调系统的研究热点和方向。

摘要：热泵是一种利用高位能使热量从低位热源流向高位热源的节能装置, 已在热泵空调系统中得到广泛的应用。当空调系统中选用热泵时, 则系统为热泵空调系统, 与常规空调系统相比, 其更具有节能效果和环保效益。本文通过对热泵空调系统在节能性上的优势与对低位热源选择方案的探讨, 分析热泵空调系统的应用前景。

关键词：热泵空调系统,节能,低位热源,选择,应用前景

参考文献

[1]姚杨, 马最良, 姜益强等.水环热泵空调系统设计 (第二版) 化学工业出版社, 2011.3

[2]姚杨, 马最良等.暖通空调热泵技术.中国建筑工业出版社, 2011.8

[3]陈万仁, 王保东等.热泵与中央空调节能技术, 化学工业出版社, 2010.5

[4]赵军, 戴传山.地源热泵技术与建筑节能应用, 中国建筑工业出版社, 2007.9

热源分析篇11

关键词：热交换原理热量计算热交换装置

中图分类号： TE96文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2016）05（c）-0000-00

对于大部分上班族和住校学生来说，早晨的时间很紧张，几乎没有时间做早饭、吃早饭。但营养学家说“早餐是三餐中最重要的一顿——必须吃好。”在短时间内烹饪早餐，满足早餐需要的蛋白质、脂肪、碳水化合物等营养成份，最常见的早餐食品有鸡蛋、牛奶、谷物等。问题是：（1）牛奶不能高温加热；（2）当天煮鸡蛋时间太长，提前煮好的鸡蛋、不能用微波炉加热（容易爆炸）；（3）早餐的谷物食品最好有盐，但是烹饪比较麻烦；（4）对于在校学生来说，没有烹饪条件，只有开水能用；（5）泡一碗方便面来解决，短时间可以泡好，但是方便面太烫，等它慢慢凉，又太费时间。

基于热交换原理研制的早餐热源共享器，利用热能转换，“3分钟+1碗开水”可以解决如上问题，使早餐既营养丰富、品种多样，又节省时间。

1.设计方案

利用物理课上学的热交换原理，设计一套热交换装置，将方便面的热量迅速交换出来，用于加热其他食品例如袋装奶、鸡蛋等食品，即“三分钟+一碗开水”搞定早餐利器。

热交换装置设计为两部分：装置一为热提取器，作用是将方便面碗的热量迅速交换出来；装置二为加热器，用于加热其他食品，例如袋装奶、鸡蛋等食品。

2.热传递过程中的热量计算

2.1体积计算

首先，根据方便面碗的外观尺寸计算一碗方便面所容纳的水的體积，

V=∏R2H=3.14×6×6×10=1130.4cm3

如果碗中充满水，水的质量M水=1.13千克。

2.2释放和转化热能计算

接着我们计算方便面中的水由95℃降至50℃所释放的热量：

Q释放=C水×M水×△T水=4.2×1000×1.13×（95-50）=213.57千焦

设方便面中的热量转化为其他食品热量过程中热转化率为40% ，这其中包括热辐射损失和参与交换液体吸收热量损失，转化出的热量为：

Q转化=Q释放×η=213.57×0.4=85.42千焦

2.3吸收热能计算

计算牛奶和鸡蛋由室温15℃加热至45℃所需热量Q奶，这里设牛奶比热容与水的比热容相同，即Q奶=Q水，则一袋奶的质量为0.25千克（半斤）M奶=0.25千克，计算加热一袋奶所需要的热量

Q奶= C奶×M奶×△T奶=4.2×1000×0.25×（45-15）=31.5千焦

假设加热一个鸡蛋所需要的热量与加热一袋牛奶所需要的热量相同，即设Q蛋与Q奶相同（实际Q蛋

Q需要=Q奶+Q蛋=63千焦

2.4在热交换过程中转换热能量和需要热能量比较

假设在热交换过程中达到热平衡的条件下（45℃）热传递转化率为40%情况下：

Q转化=85.42千焦>Q需要=63千焦

2.5热能计算结论

一碗方便面所释放热量可以满足将一袋牛奶和一个鸡蛋加热至适合食用的温度。

3.实验验证

为验证热能计算的有效性，设计实验方法，测试方便碗释放三分钟热能可以将适量水加热至适当的温度。

实验方法：取一个比方便面碗稍大的容器，加适量水，将方便面碗用开水冲泡，放置于盛水的容器内。三分钟后，将方便面碗取出，测量容器内水温。共测量20次，取平均温度。

经实验再次验证，一碗方便面所释放热量可以满足将一袋牛奶和一个鸡蛋加热至适合食用的温度。

4.主要部件设计

（1）热提取器——热提取器与方便面碗外形相同，为双层封闭结构，双层之间内腔间距1CM，设上下两个出回水口，材质为不锈钢外层加保温层防止热散失。

（2）加热器——加热器为桶状结构，

中部和低侧部设两个出回水口，桶底部为比方便面碗略大的圆形金属底盘。

（3）两根水导管——用于连接热提取器和加热器，形成冷热水循环。

（4）携带用盖——携带时，与加热器相扣在一起，形成圆形盒子，将其他部分放置其中。

早餐热源共享器效果图

5. 操作步骤

（1）使用前保证热交换器中水加至需要程度。

（2）将牛奶和鸡蛋放入加热器中（浸没在水中）。

（3）将方便面碗放入热提取器中。

（4）用开水冲泡方便面，将方便面碗内水加至将满，将加热器盖在方便面碗上，即可同时加热方便面、牛奶、鸡蛋等食品。

6. “三分钟+一碗开水”早餐热源共享器主要特征

（1）加热器和热提取器用导管相连。

（2）加热器与热提取器皆为上面水口相连，将热提取器中热水供至加热器。

（3）加热器与热提取器皆为下面水口相连，将加热器的冷水回流至热提取器。

（4）热交换装置加水时，用携带用盖作为加热器的底座，使加热器高于热提取器，加热器中水不易溢出。

（5）加热器放在方便面碗上加热时，要将方便面碗上纸盖撕掉，保证面碗上方蒸汽热传导畅通。

（6）携带时，携带用盖和加热器相扣成圆盒，其他零件放入其中。

7.结语

这个基于物理课堂所学的热交换原理研制设计的早餐热源共享器，“三分钟+一碗开水”搞定早餐，帮助学生和上班族节省早餐准备时间，高效利用热能，利用蒸汽传导和接触传导两种方式，置换方便面中多余热量，三分钟内同时加热方便面、牛奶、鸡蛋等早餐食品，热交换效率高，操作简便易行，已经获得国家专利，专利号201520633594.X。

参考文献

[1]热交换器原理与设计作者史美中王中铮东南大学出版社