过热分析

过热分析（精选11篇）

过热分析 篇1

柴油机工作温度过高, 很容易使机件磨损, 严重时会造成机械事故，因而须慎重处理。常见柴油机冷却系统的故障分析与处理如下。

1. 冷却液充足但发动机过热

柴油机过热是经水温表直观显示的，在海拔1500m以下地区使用的柴油机，当冷却液温度高达100℃时，如果散热器盖处或膨胀水箱通气阀处像烧开的水一样有大量蒸汽喷出，用手触摸散热器或膨胀水箱时, 感觉很烫, 俗称“开锅”, 是温度过高的象征。主要原因有两个方面:首先是冷却系统的散热能力下降, 其次是发动机产生的热量增加。

冷却系统本身的原因有:散热器水套内沉积的水垢过多，使冷却液循环不通畅。散热器、风道、导风罩及柴油机表面脏污导致柴油机过热。节温器损坏，使冷却液只能小循环而不能进行大循环工作，造成柴油机过热。水泵泵水量不足，使水套内的冷却液流动缓慢，热量不能被及时带走，在大负荷低转速工况下更为突出。风扇抽吸的空气量减少。使用中的风扇离合器传力机件失效，或皮带轮上有机油，或皮带伸长都会使风扇转速降低，空气抽吸量减少。加之散热器的散热片变形等减少空气通过面积，使散热性能下降而引起柴油机过热。

诊断与处理方法：首先观察风扇的运转情况，风扇离合器的传力是否可靠，风扇皮带松紧度是否适当，皮带是否打滑。调整风扇皮带松紧度的方法是用大拇指以39～49N力，在两皮带轮中间压下皮带，下陷距离一般为10～l5mm。若下陷距离过大，说明皮带松弛;若皮带紧度适中而打滑，则说明皮带轮有油污，应予以清洗。风扇抽风量不足往往是由风扇叶片装反或变形所引起，应予以调整或更换。节温器引起的温度过高故障，应检修或更换节温器。水泵泵水量不足或冷却液循环不良，应观察散热器出水软管有无吸瘪。可拆下散热器的进水软管检查出水情况。否则应检查水泵或散热器。散热管内有异物或水垢堵塞，应予以清除。其他系统的原因有:燃烧室积炭过多;发动机机油量不足，或机油散热器工作不良等。

2. 冷却液不足引起发动机过热

冷却液量不足过热的原因有:水泵漏水;水套的堵头锈蚀严重而漏水;冷却水套或散热器积垢过多或堵塞;湿式汽缸套密封圈不严或有穴蚀漏洞;散热器、水管、缸盖、缸体破漏及散热器盖阀门损坏或不密封;汽缸垫水道孔与汽缸相通;气门室内壁破裂漏水。

诊断与处理方法：首先检查柴油机及冷却系统外部有无漏水，冷却液容量是否足够，若是由于蒸发引起的液量不足应及时添加;若是其它原因引起的液量不足，应找出漏水处，修复后再加满水。向膨胀箱补充冷却液。注意，在热车时不能打开膨胀箱盖，以免冷却液喷出烫伤，必须等冷却液冷却后进行补充。风扇传动带松动时应调整风扇传动带的下垂度。

如果冷却系统外部并不漏水, 而冷却液消耗过快, 必须检查柴油机内部有无漏水。其方法如下:抽出机油尺若机油中有水珠或机油呈乳状，应检查缸体的水套处是否有裂纹、水套的工艺孔堵头锈通，湿式汽缸套有无穴蚀漏洞或密封圈是否失效不密封。观察加机油口或曲轴箱通风管口处是否冒白色雾气。在排气管处用手接气，看手上有无水珠和排气是否是蒸汽。然后闻手上的气味，便可断定是水还是油。通过检查可确定汽缸内有无水进入。缸内若有水，一般为汽缸垫冲破、缸盖破裂、汽缸套断裂、缸盖翘曲变形、喷油器铜套 (WD615系列柴油机) 处不密封等，应针对具体情况采取修复措施。

散热器的故障。可能的原因有:一是散热器表面太脏造成气流堵滞，使气流流通不畅，散热不利，并使水温升高，排除方法是清洗散热器表面，注意不能用高压水冲洗，以免损伤散热器的散热片，使其变形;二是散热器中的散热水管阻塞，造成水流不通，使水温上升，排除方法是拆下散热器，用压缩空气吹通散热器水管，必要时可更换散热器的水管;三是散热器产生泄漏造成冷却液损耗，使水温上升，排除的方法是，检查出泄漏部位，对散热器进行修复。

冷却液中乙二醇含量过高。冷却液中乙二醇含量超过68%，使冷却液的比热容降低，导致水温升高。排除方法是降低冷却液中的乙二醇含量，用密度计检查冷却液的密度应小于1.0833。

风扇运转不正常时，应检查风扇的性能。

水泵损坏。检查水泵轴承是否损坏、叶轮与水泵座圈有无干涉 (间隙太小) 、水泵轴折断等。检查叶轮与水泵轴是否过盈不够，产生松动。更换损坏的零件或水泵总成。

节温器损坏。当水温升高后，节温器不能正常开启，水流不能正常进行大循环，使水温升高。排除方法是更换节温器。

3. 柴油机突然过热

柴油机突然过热现象一般发生在机件突然损坏时。机件突然损坏将使冷却液停止循环或大量漏水而产生突然过热。即冷车起动后，发动机冷却液温度迅速升高而产生沸腾现象或在运行中突然过热。其原因为:风扇皮带断裂;水泵轴与叶轮脱转;冷却系统严重漏水;节温器主阀门脱落致使冷却液不能进行大循环;汽缸垫烧穿，或缸盖出现裂缝，高温气体进入冷却系统。故障诊断与排除方法:若汽车在行驶中发动机突然过热, 且冷却液沸腾后，切莫使发动机立即熄火，应怠速运转散热5min，待冷却液温度下降后，再补加冷却液。

首先检查冷却液数量是否充足，再检查风扇是否转动。若风扇停转，应察看风扇皮带是否断裂;硅油风扇离合器或电磁式风扇离合器是否损坏;若为电动风扇，应检查冷却液温度开关、风扇电机及其电路是否损坏。观察柴油机外部有无大量漏水。如放水开关、水管接头、水箱等处是否有滴漏水，如有应予以及时处理。观察皮带是否折断，皮带轮支架是否正常，若皮带折断应及时更换，并拉紧皮带。若柴油机内外无漏水，皮带传动正常，应检查冷却液的循环压力，按“开锅”故障进行检查修复。

若风扇运转正常，冷却液数量足够，可用手感觉散热器和发动机的温度，如发动机温度很高，而散热器温度很低，说明水泵损坏或节温器失灵。散热器结冰一般发生在寒冷季节的冷起动后或下长坡熄火滑行时。若冷起动后转速高，而且风扇强抽风，使刚加入冷水的散热器下部结冰，待柴油机温度升高后，冷却液不能进行大循环而产生过热或迅速“开锅”。此时应采取散热器保暖措施，减少风扇的抽风量，或对散热器结冰部分加热，促使冰很快消溶。当汽车下长坡散热器冻结时，应立即停车、怠速运转暖车。

若冷态发动机起动后，水箱口立即向外溢水并排出大量气泡，呈现冷却液沸腾状态，多为汽缸套、汽缸盖出现裂纹或汽缸垫烧蚀，使高温高压气体窜入水套。此时，应分解缸盖、缸体，焊修裂纹或更换汽缸套、汽缸垫。

4. 冷却液损耗过多

柴油机冷却液损耗过多的原因及排除办法如下:

(1)发动机停机过程不正常。当发动机在高温下突然停机会使冷却液散热过程突然停止，导致冷却液沸腾后溢出，造成冷却液损耗。排除的方法是发动机在高温下停机时，应在适当的转速下运转，待冷却液降温后再停机。

(2)冷却液中乙二醇的含量过低。冷却液的沸点过低，易于沸腾，造成冷却液损失。排除的方法是在冷却液中添加乙二醇，使其含量达到50%，其密度应不低于1.0713。

(3)水箱盖损坏。在压力较低时蒸汽阀便开启，造成冷却液损失。排除方法是对膨胀箱盖进行压力试验。在膨胀箱盖上装上手动压力检测器，加压至125～135kPa时，膨胀箱盖的蒸汽阀应开启，否则应更换膨胀箱盖。冷却系统各处接头的泄漏以及散热器的泄漏，由此会造成冷却液损失。排除方法是对泄漏处进行修复。

发动机内部汽缸盖垫损坏，汽缸体或缸盖水道产生裂纹由此造成冷却液损失。排除方法是, 首先进行发动机内部泄漏检查，然后检查机油冷却交换器的水道与油道之间有无泄漏，可将交换器放在水中，用手动压力器进行压力检测。最后进行发动机冷却系统内部泄漏试验，在散热器上接上压力检测器，启动发动机。如果压力迅速上升，表明汽缸损坏或汽缸体破裂产生泄漏。如果压力不上升, 用压力检测器加压, 若压力指针不断摆动，表明发动机在燃烧时或压缩时，冷却系统发生了泄漏。此时若拆下压力检测器，高速运转发动机，会发现冷却液冒出气泡。此时应更换汽缸或汽缸体。

过热分析 篇2

锅炉缺陷概况

南平市某单位一台DZL4-1.25-W11锅炉蒸发量是4t/h，工作压力是1.25MPa，现已使用6年，2010年1月24日，笔者在对该设备进行内部检验时发现，该设备的锅筒底部水侧堆积大量的片状水垢。经清除水垢后发现锅筒底部有二处鼓包变形缺陷。其中一处离前管板1030mm，面积为400mm×360mm，呈椭圆状，鼓出变形高度为60～70mm，另一处离前管板1830mm，面积为390mm×335mm，呈椭圆状，鼓出高度为60～70mm。进一步检查发现锅筒、烟管、水冷壁管及前后管板等主要受压元部件结有水垢，垢厚2～3mm。缺陷原因现场检验与分析

根据现场检验结果分析判断，造成该缺陷的直接原因：第一，由于锅筒外部受火加热、内部水垢堆积，造成锅筒底部的高温区局部材质的过热超温(水垢的形成使金属的传热速度大大减慢产生过烧)，使强度下降变软(低于材料的屈服极限)，在锅筒内部蒸汽压力的作用下发生鼓包变形；第二，从烟管脱落下来的大量片状水垢堆积在锅筒底部未能及时清除干净。

造成该缺陷的间接原因是：第一，企业的锅炉管理人员思想不重视，麻痹大意，使管理不到位，锅炉操作人员和水处理操作管理人员不按要求操作，造成锅炉水质处理不合格和锅炉排污不科学、不到位，致使锅炉的烟管、锅筒及水冷壁管等主要受压元部件结了大量水垢。查阅该企业半年内有代表性的若干份锅炉水样化验报告，给水的硬度在0.8～1.8mmol/L，其标准值≤4mmol/L，给水pH(25 oc]值在6.6～6.8，低于标准值7.0～10.0；锅水酚酞碱度2.8～5.6mmol/L，低于标准值6.0～18.0mmol/L；锅水的全碱度3.7～6.0mmol/L，低于标准值8.0～26.0mmol/L；溶解固形物3.03×103～3，67×103 mg儿，标准值≤5.0×103mg/L；锅水的pH(25℃)值在9.6～10.2，低于标准值10.0～12.0，从水质化验数据来看，除了给水的硬度和锅水的溶解固形物达标外，锅水的磷酸根、酚酞碱度、锅水的全碱度和给水的pH(25℃)值等均没有达到标准。第二，没有做好科学的定期排污工作，加速了锅筒、烟管及水冷壁管等主要受压元部件的水垢形成。根据现场检验情况分析认为造成该缺陷的主要原因是锅炉运行管理不到位，锅炉的水质处理没有达标，锅炉产生大量水垢后没有及时清除，定期排污不科学、不到位。3 整改方案及实施

根据《锅炉检验规则》的有关规定和技术标准要求，对该二处缺陷进行挖补维修处理，挖补的位置和尺寸范围应根据磁粉检测和硬度检测结果(以确认鼓包变形周围的材质强度是否下降)而定，焊补的板材应与原锅炉质量证明书上的锅筒材质相同(包括材料厚度)，焊条也应符合标准要求，应由持有锅炉安装维修资质的专业维修施工队伍严格按照修理方案进行维修，并经检验合格后锅炉才能投入运行。检验经验与检验技术体会

为避免漏检或错检，检验人员在检验过程中应当注意以下几个方面：第一，要随身携带手电筒(或企业提供安全工作灯)、检验锤、五倍放大镜、数码相机、焊缝尺、钢卷尺、钢板尺等检验工具和检验原始记录等。第二，用钢卷尺和焊缝尺测量出鼓包变形的范围、具体位置和鼓包变形的高度。第三，应在鼓包周围一定的范围内进行磁粉检测，检查是否有裂纹，是否要扩大挖补范围；同时要用硬度计重点对锅筒鼓包变形边缘的交际部位进行硬度检测，以确认锅筒鼓包变形边缘材质强度是否有下降，是否要扩大挖补修理范围。第四，对结垢严重(平均水垢厚度在1.5mm以上)的锅炉，还要重点检查前后管板和水冷壁管是否因结垢而产生局部过热引起的前后管板裂纹或水冷壁管涨粗或鼓包爆管(前后管板因冰侧结水垢造成高温烟气侧的受热不均匀，引起前后管板局部热胀冷缩不均匀而产生裂纹。另外脱落的大量片状水垢在管内搭桥堆积，使水冷壁管堵塞，引起水循环不畅，产生过热或干烧，造成水冷壁管涨租或鼓包爆管)，所以建议锅炉运行前要对水冷壁管进行逐根疏通，有条件的企业最好用锅炉专用的洗管机进行疏通，以确保水冷壁管畅通无阻。对前后管板烟气侧要表面清洁后用五倍放大镜进行肉眼检查，有可疑的部位要用磁粉检测，以检查是否有裂纹。结束语

因水处理不达标引起结垢，造成锅筒、水冷壁管或烟管的鼓包变形或涨粗爆管事故在蒸发量≤4t/h的工业锅炉中屡见不鲜，为防止此类缺陷或事故的发生，使用单位应当采取以下措施：第一，加强锅炉的安全管理，完善并严格遵守锅炉房和锅炉水处理的各项规章制度，严格做好锅炉给水、锅水的处理工作，使之达到《工业锅炉水质》(GBI 576-2008)的标准要求，做到科学排污并按要求做好锅炉运行记录等工作，使锅炉的主要受压元部件不结水垢或结簿垢(垢厚<0.5mm)；第二，锅炉挖补修理合格后在运行前还要进行除垢处理(化学除垢或人工机械除垢)，特别是要人工及时清除从烟管上脱落掉下来的大量水垢和水冷壁管的水垢，避免水垢堆积在锅筒的底部或水垢堵塞水冷壁管，防止再次发生锅筒底部鼓包变形或水冷壁管爆管等事故；第三，加强锅炉管理人员和锅炉操作人员的安全意识、责任心和安全技术知识教育。

电站锅炉过热器管爆管原因分析 篇3

【关键词】电站锅炉；过热器；爆管；超温过热

前言

随着锅炉容量的增大，炉内燃烧及气流情况对过热器和再热器系统的影响就相应增大。如果运行中炉内烟气动力场和温度场出现偏斜，则沿炉膛宽度和深度方向的烟温偏差就会增加，从而使水平烟道受热面沿高度和宽度方向以及尾部竖井受热面沿宽度和深度方向上的烟温和烟速偏差都相应增大；而运行中一次风率的提高，有可能造成燃烧延迟，炉膛出口烟温升高。如美国CE公司习惯采用，也是我国大容量锅炉中应用最广泛的四角布置切圆燃烧技术常常出现炉膛出口较大的烟温或烟速偏差，炉内烟气右旋时，右侧烟温高；左旋时左侧烟温高。有时，两侧的烟温偏差还相当大，因而引起较大的汽温偏差。

1.过热器爆管的原因分析

一般情况下，在发生过热器爆管时，为尽快恢复正常生产，尽量减少经济损失，我们一般采用快速维修法，如更换新管段、堵管、补强等措施，可是往往运行一段时间后又发生爆管。并且非常巧合的是爆管在同一根管子、同一种材料或锅炉同一区域的相同断面层次上反复发生，这一现象充分说明过热器管爆破的根本原因未被查清，根本问题还未被解决，那么过热器管爆破的根本原因是什么呢？

从技术分析的角度看，引起过热器爆管的根本原因有：过热、磨损、腐蚀、焊接质量等。

从我厂热电站锅炉高温过热器爆管情况看，其中由于金属过热造成的爆管约占30%，磨损约占15%，腐蚀约占10%，管材质量差或焊接质量差约占30%，其它原因占15%，因此受热面超温和焊接质量差是造成我厂热电站过热器爆管的主要原因。下面我们主要从这两方面来分析过热器爆管原因。

1.1受热面超温造成过热器爆管

金属超过其额定温度运行时，有短期超温和长期超温两种情况，因此造成受热面过热爆管有短期过热和长期过热两类现象，受热面过热后，管材金属超过允许使用的极限温度，内部组织发生变化，降低了需用应力，管子在内应力作用下发生塑性变形，最终导致超温爆管。

1.1.1受热面短期过热

锅炉受热面内部工质短时间内换热状况极其恶化时，壁温急剧上升，使钢材强度大幅度下降，会在短时间内造成金属过热引起爆管。短期过热引起爆管具有以下特征：爆破时张口很大，成喇叭状，破口边缘锐利，减薄较多，破口断裂面较为光滑，成撕裂状，破口附近管子涨粗较大。导致短期过热的原因有：管内汽水流量分配严重不均；炉内局部热负荷过高；管子内部严重结垢；异物严重堵塞管子等。

1.1.2受热面长期过热

锅炉受热面管子由于热偏差、水动力偏差或积垢、堵塞、错用钢材等原因，管内工质换热较差，金属长期处在幅度不大的超温状态下运行，管子金属在应力的作用下发生蠕变（管子涨粗），直至破裂。长期过热具有以下特征：破口并不太大，破口的断裂面粗糙而不平整，破口边缘为钝边，并不锋利，破口附近有众多平行于破口管子的轴向裂纹。由于长期处于高温下运行，所以长期过热的破口外表面上会出现一层较厚的氧化皮，这些氧化皮很脆，容易脱落。长期过热主要发生在高温过热器的外圈向火面。

从我厂电站高温过热器爆管情况来看，因超温过热造成的爆管共有8起之多，全部是长期过热所致。

1.2管材质量差或焊接质量差造成过热器爆管

1.2.1管材质量差

如果管子本身存在分层、加渣、重皮等缺陷，运行时受温度和压力影响，缺陷扩大就会导致过热器爆管。例如2000年10月，洛阳分公司热电站1#锅炉高温过热器在运行中发生爆管，爆管开裂口成桃形，开口处由于爆裂已明显减薄。取爆口部位作金相分析，发现样品存在大量的显微孔洞，管材金相组织为铁素体+珠光体，部分区域存在过热的魏氏组织以及正火不完全组织。由金相分析可知：过热器爆裂是由于炉管材质较差，组织不均匀，为不完全正火组织，母材基体存在大量微观孔洞，这些缺陷影响材料的强度，最终导致过热器管爆裂。

1.2.1焊接质量差

在制造或维修中由于焊材选型不对，焊接质量不过关，焊道中存在气孔、夹渣、焊瘤等或未焊透會导致频繁爆管。2001年洛阳分公司热电站2#炉高温过热器在运行过程中发生泄露，从爆管处宏观检验表明，焊缝的焊接质量较差，焊缝的根部存在大量的焊瘤，泄露点大多分布在焊道融合线及热影响区内，金相检验结果表明，管束的金相组织是正常的。焊道、融合线、热影响区的金相组织为粗大魏氏体组织+铁素体，组织极为粗大，是不正常组织。经以上分析可知，爆管是由于管材焊接质量差，在焊缝融合区内存在粗大魏氏体组织、大量非金属夹杂等缺陷造成的。

2.防止过热器爆管的预防措施

从制造、安装和检修上，首先严把材料质量关，避免管材本身存在分层、加渣、重皮等缺陷；其次要严把焊材及焊接质量关，避免焊材选型错误或焊接质量不过关，出现焊道中存在气孔、夹渣、焊瘤等现象；第三严把制造质量及施工质量关，避免出现管内异物堵塞，造成工质流动不畅、短路、断路等情况，引起受热面超温导致过热器爆管。

从运行上，首先严格按照锅炉运行规程操作，锅炉启停时严格按照启停曲线进行，控制过热器管壁温度和锅炉参数在允许范围内，并严格监视及时调整，严防超温、超压、满水、缺水事故发生；其次加强锅炉炉膛、过热器吹灰和吹灰器的管理，防止受热面严重积灰，确保受热面清洁，避免过热；第三加强加药管理，确保定人、定量、定时根据化验结果及时加药，保证锅炉给水品质正常及运行中汽水品质合格等，避免因给水品质不良，引起管内结垢、积盐，影响传热，造成过热器超温导致的过热器爆管。

定期做好金属监督工作，防患于未然。主要包括以下几方面：1）、对受热面进行蠕胀、变形、磨损等情况的定期检查；2）、对长期存在过热问题的受热面，加装热工温度测点进行监督；3）、定期进行割管检查，对高温过热器、低温过热器管子做金相检验。

3.总结

柴油机过热故障的分析与排除 篇4

柴油机过热时, 水箱内的冷却水会很快沸腾, 有时机油温度也会过高, 配合间隙减少, 甚至可能使活塞与气缸咬住;同时润滑油变稀, 引起机油压力过低, 润滑情况恶化, 各运动部件的磨损加剧。若不及时发觉和处理, 严重时还会出现拉缸、粘缸、烧瓦和活塞烧顶等恶性故障, 导致柴油机严重损毁。

一、柴油机产生过热的原因

1.冷却系统渗漏或水箱缺水

①水管、散热器的软管夹箍及接头松脱或损伤, 橡胶软管损坏。

②散热器漏水。散热器芯子、上下水槽及溢流管有裂缝;散热器出水管和进水管接头漏水;散热器上下水槽或芯子在支撑点处磨损;水管腐蚀穿孔;散热器放水开关、放水塞或气孔松动或损伤。

③发动机缸体水套漏水。缸体与缸盖结合面不平;缸套下面的密封圈损坏;缸套有裂纹。

④缸盖漏水。气缸垫损伤或穿透;缸盖没有按规定紧好;缸盖裂纹或腐蚀;缸盖不平;节温器壳松动或垫片损坏;感温器没有拧紧或松动;水管腐蚀、破裂或松动。

⑤水泵轴密封漏水。止推密封垫表面刻痕、磨损或翘曲;水泵轴密封磨坏或磨穿;端面止推密封压缩弹簧损坏失效;水泵损坏。

⑥机手忘记了加水, 水箱内缺水。

2.冷却液循环受阻

①散热器芯子锈蚀堵塞, 阻碍水的流动, 从而使柴油机过热。

②水套通道被锈蚀堵塞, 阻碍水的流动, 从而使柴油机过热。

③节温器损坏。节温器损坏可能堵塞冷却水道, 导致冷却水流量减小, 柴油机过热。

④水泵性能变坏。水泵的作用是把冷却水强制地进行循环, 把柴油机水腔内的热水送到散热器进行冷却, 然后再回到冷却水腔。一旦水泵的性能变坏, 热量就不能及时地传出来, 造成柴油机过热。

3.冷却空气流动受阻

①风扇皮带磨损或松动。

②风扇叶片弯曲。

③散热器护风罩不适当。

④散热器被脏物或灰尘堵塞不透风。

4.冷却系以外原因

①柴油机各运转部位配合过紧。

②冷却水箱内水垢过厚, 影响散热。

③喷油器喷油雾化不良, 供油时间过迟, 使柴油机冒黑烟。

④燃烧室内积碳严重, 散热效果差。

⑤压缩不良, 使柴油机冒黑烟。

⑥机油过脏, 柴油机润滑不良, 发动机缺少机油。

⑦柴油机超负荷工作。

⑧柴油机表面覆盖了一层很厚的油泥等污物, 严重影响散热。

二、柴油机过热故障的检查与排除

1.柴油机出现过热故障时, 应首先检查冷却水箱内是否缺水。若缺水应停机, 待柴油机冷却后再加冷却水, 切忌在过热时急忙加入冷却水, 以防机身破裂。平时要注意保持冷却液充足。当发动机处于冷态时, 冷却液液面在膨胀箱内位于最高和最低标志之间。冷却系膨胀箱内装有自动液位报警装置, 当液面过低时, 位于仪表板中的冷却液温度液面警告灯会连续闪烁。当液面低于最低位置时, 应及时添加冷却液。

2.保持冷却系的外部和内部清洁, 是提高散热效能的重要条件。经常清除柴油机表面的油泥等污物, 使柴油机散热良好。特别是在炎热的夏季, 应经常冲洗或擦掉柴油机上的尘土。

冷却系内积有水垢、泥土或油污时, 都会影响冷却液的传热。冷却液内含的矿物质越多, 沉积的水垢也越多;而水垢的传热能力只有金属的几十分之一。因此, 应加注原厂规定的冷却液。

3.检查风扇皮带张紧度。皮带过松, 水泵转速将降低, 影响冷却液的循环, 并加速皮带的磨损。但过紧又会加速水泵轴承和皮带磨损。皮带上不能有油污。

4.发现柴油机过热时, 观看排气烟色, 若柴油机排气呈浓黑色, 应减轻柴油机负荷。如果负荷减轻后仍冒黑烟, 说明柴油机有故障, 则应检查喷油器燃油雾化质量, 压缩情况是否良好, 空气滤清器和消声器是否堵塞, 供油时间是否过迟等。在使用中要防止发动机大负荷工作时间过长, 车辆爬山时, 为防止冷却水温度过高, 应及时换入低速挡, 以适当减轻发动机负荷。

5.对大修过的柴油机各配合部位可能过紧, 应着重注意主轴承盖和连杆大头盖的温度。若连杆大头盖温度很高, 可能是连杆瓦与连杆轴颈的配合间隙过小, 润滑不良, 或是大头盖方向装反, 无轴向间隙。若主轴承盖温度很高, 应检查主轴承与曲轴轴颈的配合间隙。

6.检查机油压力, 若机油压力过低, 说明润滑不良, 应及时排除。

过热分析 篇5

2004年6月在检验某造纸厂一台DZH2-0.7锅炉时，发现左侧13根水冷壁管几乎在同一位置(耐火泥上方)鼓疱、过热。用检验锤就能轻易击穿管壁，而右侧水冷壁未发现类似的情况。检验过程中发现锅炉受压元部件水侧局部结有1-2mm水垢，锅筒底部有大量脱落的水垢，有一些脱落的水垢分布在锅筒下端水冷壁管管头附近。经对水冷壁管进行通水检查，最终确认这13根管子堵塞。对堵塞的管子采用换管修理，取割下来的管子测量其堵塞的长度约200-300mm，割开被堵塞的管子，发现内部匀为小片状水垢，并有一些水渣，取堵塞物进行分析，分析结果确定堵塞物为碳酸盐和硅酸盐的混合物。笔者查阅该锅炉的有关资料，认为这起锅炉事故是由于水处理方法不妥、管理方面及锅炉结构上存在不足所导致的。

二、锅炉基本状况

该锅炉是河南新乡工业锅炉厂，1996年7月生产、1996年9月投用，使用压力在0.4-0.5Mpa之间，燃料为谷皮。在2002年之前，该炉未采用任何水处理措施，2002年进行内外部检验时，锅炉各受压元件水侧已结有水垢2-3mm，要求酸洗除垢后运行，并建议采用锅内加磷酸三钠和片碱水处理措施，要求控制锅水PH为10-12，总碱度为8-26mmol／L；而厂方未进行酸洗，直接采用锅内加药水处理方法。2003年只进行外部检验，未发现异常情况。2002年、2003年两次水质监测，监测结果锅水总碱度为12-18 mmol／L，PH值为11-12，溶解固形物小于5000mg／L；给水总硬度为0．3-0．4mmol／L，PH值为7，符合GB1576-2001各项标准。

三、事故原因分析

1、水处理方法的影响

该锅炉有近5年未采用任何水处理措施，导致结有2-3mm水垢，而直接采用加磷酸三钠和片碱的锅内水处理方法。通过对这二种药剂的防垢和除垢机理分析，找出事故的原因。

磷酸三钠的作用：

(1)消除给水硬度，使Ca²⁺、Mg²⁺生成疏松流动性好的碱性磷灰石Ca₁₀(0H)₂(P0₄)₆和蛇紋石3MmgO.2S_iO₄.12H₂0水渣物质；

(2)防止硅酸盐水垢的形成；

(3)生成了高度分散的胶体微粒，成为锅水中补充凝结中心，从而增加了泥垢的流动性；

(4)对坚硬的CaC0₃水垢具有转型作用，使之疏松脱落，化学反应式为：

3 CaC0₃+2Na₃P04→Ca₃(P0₄)₂↓+3NaC0₃

NaOH的作用：

(1)消除水中钙的暂时硬度，镁的暂时、永久硬度，生成水渣物质：

Ca(HC0₃)₂+2NaOH→CaC0₃↓+Na2C0₃+2H₂0

Mg(HC0₃)₂+4NaOH→Mg(OH)₂↓+Na2C0₃+2H₂0

MgS0₄+2NaOH→Mg(OH)₂↓+Na₄S0₃

MgCl₂+2NaOH→Mg(OH)₂↓+2NaCl

(2)维持锅水的总碱度和PH值，使磷酸盐与Ca₂₊、Mg₂₊反应时，不生成磷酸钙Ca₃(P0₄)₂、磷酸镁Mg₃(P0₄)₂等容易形成二次水垢的物质；

(3)对细小分散的CaC0₃质点起稳定化的使用，从而破坏质点之间的结合力以及质点与金属之间的吸附力，防止碳酸盐等沉淀物在金属表面形成水垢；

(4)对旧水垢产生疏松、剥离、脱落、削弱和溶解等作用，尤其对硅酸盐作用较为明显：

化学反应式为：Si0₂+2NaOH→Na₂Si0₃+H₂0

综上所述：在这二种药剂的作用下，锅炉就不会继续结垢或减缓结垢速度，同时必然会有一部水垢转形、剥离、疏松、溶解，从而破坏水垢之间，水垢与金属之间的结合力，水垢就会以片状的形成脱落，烟管和锅筒脱落的水垢就会聚集在锅筒底部，一部份会随排污而排出，大部份滞留在锅内；水冷壁管脱落的水垢将顺着管子进入集箱，这必然有一部份形状较大的水垢，因流道形状的变化而受阻，被“卡”形成了“搭桥”现象，随着时间的推移，受阻的水垢和水渣逐渐增多，造成堵管。

所以水处理方法是导致部份水冷壁堵塞的直接原因。

2、管理方面的原因

(1)锅炉业主无视检验结论，未采用除垢措施清除锅炉己结水垢，而直接采用锅内加药水处理措施，这样会导致水垢以片状形成脱落，易在管内受阻，而阻塞管子；

(2)在采用加药水处理措施之后，有近二年的时间没有停炉检验，未及时清除锅筒内脱落的水垢和对水冷壁管进行通水检查，导致脱落的水垢把水冷壁管堵塞未能及时发现。

这是导致这台锅炉损坏的原因之一。

3、锅炉结构存在的不足

同一台锅炉，为何只有左侧内水冷壁管出现近1／3的管子由于水垢堵塞，导致鼓疱、过热，而右侧的水冷壁没有发生?笔者认为是由于锅炉结构上存在如下几点不足：

(1)同一个集箱与三排水管相连不利于管内水垢排出。锅炉结构如图所示：（见下图）

在左侧集箱上有三排水管与之相连，而排污管的管径与右侧相同，在相同条件下排污时，每根管内的流速和流量只有右侧水冷壁管的1/3，造成排污时，管内的流速和流量很小，左侧水冷壁管内脱落的水垢和水渣不能够及时排入集箱随排污排出锅内，易聚积于管内。

(2)左侧内水冷壁管有一个90度的弯头，管内的水垢和水渣下降受阻，易沉积于该处，形成堵管，该弯头同时增加管内锅水上升(运行时)和下降(排污时)的阻力，使管内锅水循环不畅，不利于管内的水垢和水渣的排出。

(3)左侧内水冷壁管与锅筒连接的位置设置不妥，左侧内水冷壁管与锅筒连接的位置几乎接近锅筒的底部，从烟管、锅筒壁脱落聚积于底部的水垢，就会随着锅水循环和垢片自身流动进入管内，由于管子自身存在不足，管内的水垢无法排入集箱，就聚积于弯头处，这样就造成管子堵塞。

四、应对措施

针对本台锅炉出现的问题，为避免类似事故的发生，对我区该类型锅炉提出以下对应措施：

(1)加强水处理管理工作，要求所有锅炉必须采用相应的水处理方法，防止锅炉结垢：

(2)对已结有水垢的锅炉，必须先采用除垢措施除垢后再防垢，缩短检验周期，检验时应对所有水管进行通水检查：

(3)运行过程中，应增加左侧排污管的排污时间，使排污量增大；

过热分析 篇6

关键词：电厂锅炉,过热器爆管,设计工艺,燃煤质量

随着社会经济的发展, 电力行业也在不断进步。在电力的生产过程中, 大多数电厂采用的是火力发电方式, 锅炉就是其中一种重要的工具。虽然火力发电的效率非常高, 但在发电过程中也存在许多问题和不足, 包括环境污染、生产安全问题等。只有不断完善火力发电的方式方法, 才能更好地解决发电过程中存在的问题。要提高电厂的发电效率, 就需要不断完善锅炉过热器的相关技术, 提升电厂的综合竞争力。

1 分析过热器爆管原因的意义

在科技快速发展的今天, 电与我们的生活息息相关, 且用电量在不断上升。为了能够更好地满足大容量火力发电设备的投产和人们的使用要求, 需提高热工能效, 完善电厂的锅炉结构。电厂锅炉在运行时, 内部各个环节释放出的流量和热量是不同的, 在工作环境恶劣的情况下, 很容易发生锅炉过热器爆管事故。虽然事故发生之后可以采用衬垫、焊接等方法修复, 但是锅炉的质量仍会受到一定的影响, 致使很容易再次发生爆管事故。发生过热器爆管事故的主要原因是没有根据过热器的实际运行情况进行排热处理。因此, 只有科学、有效地分析电厂锅炉过热器爆管的原因, 才能实现电厂锅炉安全生产的目标, 促进电厂发电效率的提升。

2 电厂锅炉过热器爆管的原因

2.1 锅炉设计因素导致的爆管

从锅炉施工调查中了解到, 导致锅炉过热器爆管的主要原因之一是锅炉的设计不合理。在设计锅炉时, 由于没有作系统的实际调查, 锅炉运行过程中的热力计算失误、炉膛温度与设计的估算温度有差异、受热面温度超出了设计温度, 从而导致过热器过热, 引发爆管事故。另外, 在锅炉的设计过程中, 受热面的选择很关键。在估算受热面时, 如果设计工作没有与锅炉的实际运行相结合, 则会导致锅炉炉膛温度与设计温度差异过大, 最终导致锅炉炉膛温度过高, 过热器发生爆管事故。以往, 在生产一些容量较大的锅炉时, 由于对炉膛的空间设计缺乏经验, 从而因锅炉炉膛尺寸问题引发了事故。过热器的结构设计得不合理也可能导致爆管事故的发生。虽然从根本上防治爆管事故具有很大的难度, 但是根据电厂锅炉运行的实际情况, 采取科学、合理的措施解决锅炉设计中存在的问题, 可以在一定程度上减少爆管事故的发生。

2.2 锅炉制造工艺造成的爆管

如果锅炉的制造工艺存在问题, 也会导致过热器爆管事故的发生。锅炉的制造工艺和所使用材料、现场的安装技术和日常的检修工作等, 任一环节出现问题, 都会引发爆管事故。在锅炉的制造工艺方面, 焊接质量不达标、使用的材料厚度不足、焊接技术存在缺陷、钢材型号选择不当、过热器管材质量不合格都会引发爆管事故。虽然事故发生后可以开展维修工作, 但是之后事故还会再次发生, 没有解决根本问题。因此, 一旦发生此类事故, 要进行全面的检查, 分析事故发生的根本原因, 采取有针对性的解决对策, 从而保证电厂锅炉的正常运行。

2.3 锅炉运行状况造成的爆管

在过热器爆管事故中, 锅炉运行状况不佳也是造成过热器爆管的原因之一。锅炉在运行过程中会产生大量的蒸汽, 如果蒸汽的质量不好, 就会导致排气管中结垢, 使炉内的气体排放不畅, 导致爆管事故。同时, 过热器爆管事故与所使用的燃烧燃料也有一定的关系——煤炭的质量不好, 就会导致锅炉受热面不均匀, 进而导致爆管事故发生。此外, 设备老化也会引发爆管事故。由于年久失修, 超龄服役, 设备在运作中易出现失误, 导致爆管事故的发生。

3 预防电厂锅炉过热器爆管的对策

3.1 完善锅炉设计及制作工艺

电厂锅炉的质量取决于锅炉的设计和制造工艺。只有改进锅炉设计方案和制造工艺方法, 才能降低电厂锅炉过热器爆管事故的发生率。因此, 要结合电厂的实际运行情况, 做好设计前的调研准备工作, 设计专业性强的锅炉。锅炉制造工艺的改进需要借助电焊焊接。因此, 控制好锅炉焊接质量, 做到无缺陷焊接, 就可以有效减少锅炉过热器爆管事故的发生。

3.2 加强锅炉的运行管理

加强锅炉的运行管理是解决电厂锅炉过热器爆管事故的有效方法之一, 具体运行管理方法如下: (1) 使用二级减温水按照一定的比例进行调温处理, 第一级采用粗滤的调理法, 第二级采用减温调水的细致调法, 这样可以有效保障减温水的比例科学、合理。 (2) 合理调节锅炉的烟气侧。在锅炉运行的过程中, 可以通过调节排出的烟气数量和烟气温度来控制过热器的对流吸热量。 (3) 合理调整电厂锅炉的燃烧风量。总而言之, 做好电厂锅炉的运行管理工作, 就可大大降低过热器爆管事故的发生。

3.3 提高燃煤质量

降低电厂锅炉过热器爆管事故发生的另一有效途径就是提高燃煤质量。燃煤质量与锅炉炉膛的内部燃烧情况有直接的关系, 而锅炉炉膛的内部燃烧情况直接影响着锅炉的运行工作。因此, 只有严格控制燃烧燃料的质量, 才能避免电厂锅炉过热器被腐蚀、磨损, 降低锅炉过热器爆管事故的发生。

4 结束语

综上所述, 电厂锅炉过热器爆管事故发生的原因有很多, 包括锅炉的工艺、锅炉的运行管理和燃煤的质量等方面。要想发展电力事业, 就必须改进电厂锅炉运行管理模式。只有从根本上解决了电厂锅炉的安全问题, 才能更好地发展电力事业, 才能促进经济社会的和谐发展, 才能更好地服务于广大电力用户, 早日实现社会主义现代化的奋斗目标。

参考文献

电厂锅炉高温过热器爆管原因分析 篇7

关键词：电厂锅炉,高温过热器,爆管

一、概述

DGJ130/9.81-Ⅱ2型锅炉为单汽包、自然循环、流化床燃烧方式, 露天布置。炉膛内布置两片屏式过热器, 采用膜式水冷壁, 锅炉中部是一台气冷式旋风分离器, 其下部布置一台“J”阀回料器, 在尾部竖井中从上到下依次布置高温过热器、低温过热器、省煤器和卧式空气预热器。过热器系统中, 还设有两级喷水减温器。高温过热器为5圈直径42mm双绕蛇形管束, 蛇形管束分上下两部分, 上部分材料为12CrMoWVTiBG, 下部材料是12Cr1MoVG。穿墙管束水平方向为28列, 上下共4排。

二、爆管情况

1. 出口密封盒结构

高温过热器出口穿墙部位蛇形管束为12CrMoWVTiBG, 外部集箱和集箱连接管为12Cr1MoVG。厂家把集箱连接管与穿墙蛇形管用长约200mm的12CrMoWVTiBG管过度连接, 在厂内焊接异种钢焊缝并经X射线探伤 (Ⅱ级) 合格。异种钢焊缝在出口穿墙密封盒内, 距密封盒外侧100mm (图1) , 运行中此焊缝频繁爆裂, 严重影响锅炉运行。

2. 爆管焊缝形状

每次爆管都在异种钢焊接的焊缝部位发生断裂, 部位靠近12CrMoWVTiBG一端的焊缝热影响区, 沿焊缝环向断裂 (图2) 。

三、爆管原因分析

1. 管材及焊缝

经检验, 焊缝断面和附近管径均无变形及胀粗现象, 管壁没有减薄, 断口边缘均无剪切唇边。同时, 焊缝金相组织均为正常回火贝氏体。12CrMoWVTiBG和12Cr1MoVG钢管的化学成分、晶粒度、脱碳层和夹杂物均符合国家GB 5310-2008标准。因此, 焊缝受剪切力造成断裂的可能性较小, 但是受安装环境限制, 管材膨胀遇阻, 在强大的冷热力和其他外力作用下产生断裂的可能性较大。

2. 运行状况对高温过热器爆管的影响

(1) 锅炉水质和蒸汽品质不良, 引起管内结垢比较严重, 导致管壁过热爆管。

(2) 炉内燃烧及气流状况对过热器和再热器系统的影响较大, 如果运行中炉内烟气动力、温度场出现偏斜, 在尾部竖井受热面沿宽度和深度方向上的烟温和烟速偏差相应增大, 而运行中一次风率提高, 有可能造成燃烧延迟, 在尾部竖井发生二次燃烧, 造成高温过热器管屏过热爆管。

(3) 在锅炉投用初期, 操作人员操作技能、操作经验等也是爆管的因素, 如超温、超压的现象时有发生。另外, 后续装置生产不稳定, 使得锅炉频繁扬火和压火, 锅炉水、汽系统管壁频繁升温和降温, 管子频繁地热胀冷缩, 致使密封盒内管道焊缝在耐火浇注料约束力的限制下产生热疲劳断裂。

(4) 运行中锅炉绝大部分时间实际用煤与设计煤种不符, 煤种多变、煤质下降和粒度过细, 使着火点延迟, 火焰中心上移, 当炉膛高度不足时, 过热器就会过热。

(5) 焊缝在密封盒内, 不便于检修维护。

3. 施工不合理

通过对现场穿墙部位密封盒的检查, 发现密封盒内全部是耐火浇注料 (图3) , 未按图施工。此处两种管材的膨胀系数和导热系数都不一致, 致密的耐火浇注料阻碍管材膨胀及轴向伸缩, 这是造成焊缝断裂的主要原因。

4. 焊接质量缺陷

通过对高过穿墙密封盒内、外所有焊缝进行100%X射线探伤。探伤结果显示有超出标准的气孔、夹渣 (含条状夹渣) 、未焊透、夹钨和凹陷等缺陷, 评定级别为4级, 还有部分焊缝评定级别为3级。不能达到《蒸汽锅炉安全技术监察规程》第87条之规定额定蒸汽压力>0.1MPa的锅炉, 接头质量≥Ⅱ级合格。

四、爆管处理措施

(1) 合理控制烟气流速, 降低煤质灰分, 控制煤粉粒度, 尽量避免高温过热器管频繁热胀冷缩。对入库原煤的粒度、灰分及含硫量进行控制。改进原煤进锅炉前破碎环节的设备, 在原料煤进环锤破碎机前增加筛网过滤, 满足颗粒的原煤直接进锅炉煤仓, 粗颗粒再经过环锤破碎机破碎后才能进入煤仓。

(2) 加强对操作人员的业务培训, 避免锅炉频繁压火或扬火, 有效减少管道热胀冷缩次数。

(3) 穿墙密封盒严格按图施工。耐火层内布置直径6mm钢筋 (材料1Cr13) , 钢筋布置间距为150mm×150mm。在穿墙管及钢筋上涂上1~2mm厚的沥青, 在后包墙外侧沿竖直方向敷设50~60mm耐火浇注料, 其余都用耐温盐毡棉。

(4) 结构设计及焊接质量缺陷方面。拆除密封盒, 把穿墙管过渡段全部用砂轮切割机割除, 把原200mm过渡管加长为400mm, 原密封盒内异种钢焊缝移出密封盒外100mm, 密封盒内管道只用12CrMoWVTiBG钢管, 使其与密封盒膨胀系数相同。密封盒内的焊缝移到密封盒外, 便于定期检查, 缩短检修周期。

五、高温过热器穿墙管焊接恢复要求

1. 焊接工艺要求

(1) 对管材及管端坡口进行超声波检测, 避免管材表面出现裂纹、腐蚀凹坑等缺陷。

(2) 钨极氩弧焊用电极, 采用铈钨极, 所用氩气纯度不低于99.99%。

(3) 管道的切割和坡口的加工全部用砂轮机进行, 严禁用气割。

(4) 焊缝两管端打磨成约成35°V形坡口, 加工时一定将原焊接接头热影响区全部去除, 并将两管端约20mm长的管表面打磨见金属光泽。

(5) 焊接采用全氩弧焊

焊丝12CrMoWVTiBG+12Cr1MoVG H08CrMoVAФ2.5mm;12CrMoWVTiBG+12CrMoWVTiBG H10CrMnMoWVTiBФ2.5mm;12Cr1MoVG+12Cr1MoVG H08CrMoVAФ2.5mm。

采用两层焊法, 层间搭接头相互错开20mm, 层间温度≤250℃, 焊后进行保温缓冷。

对外观检查合格的焊缝, 在24h后进行100%X射线探伤, Ⅱ级合格。对探伤合格的焊缝用履带加热器加热, 热电偶测温, 加热温度740~760℃, 加热时间45~60min。当加热温度>400℃时, 升温速度≤220℃/h。

2. 施焊注意事项

(1) 施焊前要检查氩气纯度和焊丝合金成分, 保证氩气纯度达到要求和焊丝的品质。GB 14957-1995标准规定Cr含量1%~1.3%、Mo含量0.4%~0.7%, 实测焊丝中Cr含量1.8±0.16%、Mo含量1.07±0.11%, Cr、Mo含量的超标直接导致焊缝80%不合格。

(2) 要求有相应焊接资质的焊工施焊。最好由锅炉厂家焊工, 对异种钢焊缝进行焊接。对同种钢管对接的焊缝, 可由锅炉安装单位有焊接经验的焊工进行焊接。

(3) 焊接前应检查焊缝坡口处母材无裂纹、重皮、坡口损伤及毛刺等缺陷, 两管端清理范围内无裂纹、夹层等。

(4) 组对坡口的局部间隙过大时应修整, 使其符合规定, 严禁在间隙内填塞夹杂物。

(5) 焊件组对后, 应将其一端装配牢固, 并采取防焊接变形的措施。现场施焊组对时, 用特制管道固定架, 将组对的另一端固定, 防止变形及错边量过大, 避免强力对口和热膨胀对口, 减少焊缝产生较大内应力。

(6) 焊接时应防止管内有穿堂风, 要求施工现场遮风、避雨。否则焊缝容易产生夹钨、气孔等缺陷。高温过热器焊接恢复初期, 曾经因未注意遮风、避雨, 产生大量气孔、夹钨等缺陷, 造成返修。

(7) 严禁在非焊接部位母材上引弧、试电流或焊接临时物, 严禁在母材表面焊接对口卡具。

(8) 异种钢焊接采用氩弧焊打底后应立即进行宏观检查, 确认无缺陷后及时施焊。

六、小结

过热分析 篇8

某变电所以6/0.4k V的变配电方式供电, 其低压PGL型配电柜运行时间长达20年, 已经呈老化趋势。夏季高温季节的某日, 值班人员对供电设备进行巡视检查时发现, 低压Ⅱ段进线开关柜处空气明显较热, 经仔细观察发现其进线隔离开关B相导电杆下侧定位销过热发红, 已经威胁到供电设备的正常运行。因当时用户有重要会议不能立即停电处理, 临时采取了减少部分用电负荷和用电风扇强制风冷散热的方式保障设备运行。

2 故障原因分析

该隔离开关为HD13B-1500/31型, 额定电流1500A, 操作较少, 运行20年来未曾更换。拆除该开关后发现B、C相两侧导电杆及静触头长期过热变色现象明显, 出现三相分合不同步现象。其中B相两侧导电杆下部固定销左端因过热已经呈灰白色, 其周围的绝缘垫块部分也因过热碳化成灰白色。

该种隔离开关的双导电杆分布在静触头两侧, 用片状弹簧钢片压紧保持接触压力并用螺钉锁紧, 下侧定位销起定位作用。隔离开关通过电流的部件双导电杆及静触头均采用导电性能好的紫铜, 接触部位一般采用镀银或锡, 确保接触电阻保持在较小阻值。其它部位采用钢或铁材质, 如锁紧螺钉及定位销为铁质, 不应过热, 但本次故障定位销却出现了过热发红现象。

经检查, 隔离开关B相双导电杆上侧与静触头接触处尚有一定弹性, 下部转动部分因过热发黑接触面烧蚀, 出现接触不良现象, 尤其左侧烧蚀严重。正常情况下, 该隔离开关两侧双导电杆通过负载电流, 定位销不通过电流, 但导电杆下侧转动接触部位会出现接触不良的情况。

该开关长时间以较大负载电流运行, 双导电杆上下接触面长期通过负载电流, 高峰时段曾达到1100A, 接触不良处电阻逐渐增大, 接触面过热又会加速触头的氧化, 继而加剧接触不良的程度。尤其是夏季用电高峰时段该处过热产生较大热量, 外侧片状弹簧钢片和下部碗状钢片过热退火失去弹性, 压力减小又使导电杆压接不紧, 从而造成接触电阻不断增大和更加过热的恶性循环。该隔离开关B相双导电杆下部接触面左侧烧蚀严重, 接触电阻不断加大, 致使部分电流强迫通过定位销分流, 而定位销是铁质材料, 本身电阻大, 因此产生较大热量而出现发红现象。

3 经验教训

隔离开关的作用是建立起可靠的绝缘间隙, 将需要检修的设备或线路与电源用一个明显断开点隔开, 以保证检修人员和设备的安全, 其操作次数相对较少。本次故障的经验教训如下:

(1) 要重视隔离开关的运行维护保养。尤其是长期以较大负载运行的隔离开关, 不要因其操作少就忽视其运行管理。

(2) 积极做好过热等故障的早期诊断工作。在隔离开关的接线座、触头等部位贴示温蜡片或涂变色油漆, 以便及早发现过热缺陷。有条件的单位可采用红外热成像仪或测温仪等定期检测隔离开关各接触部位。

(3) 对经常过负荷的隔离开关要重点监测, 并缩短维护保养周期, 运行年限较长、长期过载的设备最好能适时更换。

4 完善建议

过热分析 篇9

某发电厂#1、#2两台500MW发电机组从发电机出线端子到主变压器引线端子的主回路母线,主回路母线引出至高压厂用变及发电机出口TV柜的分支母线均采用全连式自冷离相封闭母线。

某次巡检人员发现#1机组主变压器A相低压侧绕组首端封闭母线与主变压器B相低压侧绕组尾端封闭母线连接处正下方钢构一处(A点)最高温为135℃,距A点约300mm处有1个80mmX 5mm短路铝环;主变B相低压侧绕组首端封闭母线钢构一处(B点)最高温为105℃,B点无短路环;钢构表面漆皮剥落,有明显过热痕迹,钢构温度超过了人不可触及钢构的发热允许最高温度(100℃)。

2 原因分析

全连式自冷离相封闭母线三相外壳在端部通过短路板连通形成闭合回路,构成类似于以母线导体为一次侧、外壳为二次侧的三相1:1的空心变压器。由于三相外壳短接(即二次侧处于短路),且铝壳电阻很小,因此在外壳上感应产生与母线电流大小相近而方向相反的环流,使壳外剩余磁场大为降低(只有敞漏母线的10%以下),钢构损耗小。但是,在全连型封闭母线的短路板、转弯或分支处,由于外壳环流方向的改变,在封闭母线伸缩补偿装置、焊接部位等屏蔽不严处,漏磁会使附近钢构有不同程度的发热。此外,封闭母线下部钢构形成闭合回路,在环流效应作用下也会增加钢构的发热量。

3 处理方法

因不便实施改变钢构结构或绝缘处理,故使用电磁屏蔽法。在磁场强度最大部位套上高导电率材料短路环(铝环或铜环),利用短路环中感应电流的去磁作用来降低导体附近的磁场,从而减少钢构损耗和发热。通常,屏蔽环套在损耗发热最严重部位(正对母线),可使损耗减小到无环时的1/2～1/4,温升降到无环时的2/3～1/3。

(1)短路环选用参考敞漏式大电流母线下钢构短路环选用方法,即:

式中,Sc为短路环截面,mm2;Ic为钢构中的电流,10%In,A;Ij为经济电流密度,0.8 A/mm2;In为单相主变低压侧额定电流,10 000A。

因不便加工和安装截面为1 250mm2以上的母线,故选用63mmX 6.3mm和80mm×10mm铝制矩形母线。

(2)在过热A点安装1个80mm×10mm短路环,将原短路环移至紧靠A点位置,且在A点附近200mm处加装1个50mm×5mm短路环;在过热B点安装80mm×10mm、63mm×8mm短路环各1个,且将短路环两接头搭接,用镀锌螺栓固定。

在夏季最高气温,发电机组大负荷运行时,A点温度约为65℃,B点温度约为60℃,降温效果明显,完全满足封闭母线运行要求。

4 结束语

封闭母线在国内大型发电机组中使用广泛,建议在日常维护和大修时,将发电机组封闭母线的伸缩补偿装置、钢构列入电气专业巡检范围,定期使用远红外测温仪或红外热像仪进行现场巡检并记录。

参考文献

[1]范锡普.发电厂电气部分[M].北京:中国电力出版社, 2004

[2]弋东方,钟大文.电力工程设计手册(一)[M].北京:中国电力出版社,1999

[3]卓乐友.电力工程电气设计200例[M].北京:中国电力出版社,2005

[4]刘介才.工厂供电[M].北京:机械工业出版社,2004

[5]张运波,刘淑波.工厂电气控制技术[M].北京:高等教育出版社,2004

[6]魏涤非.电机运行技术[M].北京:中国电力出版社,2007

[7]王显平.发电厂、变电站二次系统及继电保护测试技术[M].北京:中国电力出版社,2006

大数据，过热 篇10

大数据引发建设热潮

马云的一句“无法计算的价值”，再次将大数据推上“云端”，受众人敬仰。

有人说，给一张照片，就可以通过大数据分析还原当时拍摄的时间、空间、纬度等要素，大数据的神奇，在诸多成功案列之后，正在被捧上神坛的途中。

当然，大数据确实有它独到之处，如无人驾驶就是大数据应用的一个好例子。无人驾驶，需要对各种数据进行综合分析，若在行驶中要穿越某个路口时看到小球通过，可能就要启动预测，小球后边会不会有一个小孩跟着，他正在追着球跑，这时车子就要作出相应的判断，启动大数据分析，它除了对环境感应的数据，地图的数据还有其他的领域。

对此，梅宏院士表示，这样的大数据应用，现在还不是那么普遍，但相信未来应该会越来越有用，从大数据发展到现在，很多数据应用的成功案例都曾证明过，“但是，在这热潮中，需冷静，需反思，一是大数据的概念持续升温，毫无疑问已经处于过热的状态，二是大数据不可能是解决一切问题的灵丹妙药，有时候也不需要全用（大数据）。”

梅宏院士通过一组数据来反映大数据过热现象：2011年至2013年上半年，全国共规划建设数据中心255个，已投入使用173个，总用地约713万平方米，总机房面积约400万平方米。其中，超大型数据中心（规模在1万个标准机架以上，功率2.5千瓦为1个标准机架）有23个，中小型数据中心（规模在3千到1万个标准机架之间）有42个，中小型数据中心（规模在3千个标准机架以下）有190个。

而255个数据中心的总设计服务器规模约728万台，实际投产服务器数约57万台，占设计规模的7.8%，超大型、大型、中小型数据中心的投产率分别为1.8%、21.5%和40%。

这255个数据中心分布在26个省、自治区、直辖市，从中可以看到数据中心的建设热潮正在全国涌动。

大数据在中国正引发新一轮的信息化建设，在这过程中更需要顶层规划和示范引导，积极谋划，审慎推进，避免一哄而上造成超前投资和重复投资。

信息步入3.0智慧化

信息化在技术平台、管理资源和应用模式方面逐渐演化，呈现出明显的阶段性特征，梅宏院士将此划为三个阶段，在互联网应用开始的前一天（中国接入为1995年），归之为1.0阶段，此时很重要的特征是以单机应用为特征的数字化阶段。

从90年代中期开始（1995年）至2015年美国提出“信息高速公路”建设计划，互联网得到广泛的应用，这时所有的信息化应用进入了以互联网应用为特征的网络化阶段，打破部门或组织固有的边界，强调信息共享与系统协同的网络化应用，这是2.0阶段。跟以往不同，现在海量的数据信息，已经从主动化为被动产生，数据的采集源自系统的自然产生。

经过20年的发展，信息化在社会各方面所形成的深入影响，正开启一个新的阶段，这就是3.0阶段，该阶段呈现出以数据的深度挖掘与融合应用为特征的智慧化，它是信息技术的不断廉价化，以及互联网及其延伸应用所带来的无处不在的信息技术运用，形成了规模巨大的数据资源，且仍将加速增长。

在摩尔定理（只是捆绑）、技术驱动的万物数字化、宽带移动互联驱动人机物的广泛连接和云计算模式等四大驱动力驱动下，数据表现出大规模汇集和集中。

此外，大数据应用的成功案例，如智能交通、Google的自动驾驶的交通导向，还有中外语言处理，Google百度完整的翻译系统、自动问答系统等，其中IBM中Watson系统有名的沃森医生，就是通过自动识别并对比成千上万张非结构数据图片，进而诊断疾病，由这些案例可看到数据驱动的智能时代正在来临，激发了基于数据的巨大需求。

根据IDC（全球数据总量统计）显示，2003年全球产生数据仅500万TB，到2012年全产生球数约27亿TB（1TB=1024GB ，1PB=1024TB），“在人类所获得数据中，90%的数据为过去两年内所产生的，数据形式开始呈多样性，从文本数据到视频、图片等非结构化数据，”梅宏院士由此预测，按统计大概在2020年前，全球数据量大约2年翻1倍，他举例解释说，“如果用当前世界上最快的商用计算机，要把1PB数据读入内存就要约6天时间，如果用4000台计算机对1PB的数据做简单的排序需要约6个小时。”

在信息爆炸时代，充斥着大量伪数据、无效数据、过时数据等，大数据价值密度低。对此，梅宏院士认为，真正的大数据应用应该取决于数据挖掘的深度和多元跨界数据融合的广度，而不仅仅是数据的含量；现在很多的应用，只不过是过去的数据量的增加而已。

大数据产业带动GDP增长2-4%

大数据对当今时代拥有重大的意义和价值，一方面它提供了人类认识复杂系统的一种新思维和新手段。理论上，人类能够把大千世界全部数字化，构建一个虚拟的世界。

梅宏院士认为，“大数据也成为促进经济转型增长的新引擎，大数据产业的形成对整个GDP的带动，大约是在2-4%。”这也因此受到政府部门重视，认识到它在促进产业转型升级，激发商业模式的创新，改善民生方面具有很重要的作用。

梅院士还认为，大数据正在成为国家综合能力和保障国家安全的一种新的利器。美国棱镜计划就是通过截获电邮、即时消息、视频、照片、语音、文件传输、视频会议、社交网络等数据的收集与综合分析。如何从繁杂的数据里面得到国家所需要的治理能力，这已成为各国重点关注。

目前，大数据产业生态链已现雏形，从基础设施到分析方法，到应用领域，产业生态框架基本形成，大数据生产流程也有了既定的模式：从获取存储、清晰标记、到集成聚合、分析建模，最后推荐展现。

大数据应用呈发展初级阶段特征，无论从深度和广度看，均难有真正意义的“全体数据”，就显示世界的复杂性而言，均是“抽样数据”。

过热分析 篇11

三相异步电机具有起动转矩大, 力能指标高, 可逆转, 结构简单, 操作方便, 成本低, 噪声低等特点, 被广泛应用于各种水泵、油泵、风机、医疗器械、机床、电子仪器、起重设施等设备中。在中短波发射机系统中, 三相异步电机也占有重要地位, 以DF100A型100kW短波发射机为例, 全机就有6部三相异步电机, 分别用于主风机、冷凝器风机、调制器风机 (2部) 、水泵 (2部) , 是冷却系统中的关键部件, 电机能否正常运行, 直接关系到发射机能否工作, 影响到安全播出。

三相异步电机在运行过程中, 由于各种原因经常出现一些故障, 其中, 电机过热就是故障中最常见的一种。电机在运行中“热”的来源主要有三个方面:机械摩擦产生的热量、电源通过绕组时产生的电热、因电机散热系统失灵或通风不畅而积聚的热量。电动机是一种能量转换机械, 在其能量转换过程中, 必将产生铁心损耗、绕组铜 (铝) 损耗、机械损耗和杂散损耗等, 各种损耗最后均转化为热能而使电动机温度升高。当电动机在额定工作条件下正常运行时, 其温升不应超过温升限值。当电机运行温度超过其允许温升时, 就属于过热现象, 这对电机的安全运行会产生极为不利的影响。若电动机长期处于过热状况下运行, 将会使其绝缘加快老化, 而缩短其使用寿命。电源、负载机械和电动机本身等三个方面的异常情况都会使电动机产生过热故障。造成电机过热的原因很多, 可以分为内部原因和外部原因两种, 其表现形式也各有不同, 对同一种故障现象, 往往又由不同的原因所引起。要解决电机过热故障, 必须了解电机的工作原理, 还要结合现场实际进行综合分析, 将电机过热故障与其它异常现象有机地联系起来, 以便探求故障根源, 选择适当的方法加以处理。

2 造成电动机过热的内部原因

2.1 定子绕组故障

2.1.1 三相定子绕组匝间短路、对地短路或漏电

长期运行的三相异步电动机, 由于其定子绕组受电流热效应以及受潮、积灰、积油等因素的影响, 再加上电动机引出线的绝缘或接线盒内的绝缘接线板击穿损坏等, 均会造成定子绕组的绝缘性能降低或损坏, 很容易发生绕组的匝间短路、对铁芯的短路及漏电现象。匝间短路会使绕组的直流电阻与交流阻抗减小, 在电压不变的情况下, 使三相定子绕组在额定电流的基础上又增加了一个对地电流, 导致定子绕组中电流增大, 使三相定子绕组中电流不平衡, 引起电动机过热现象发生, 进而还会进一步的降低绕组的绝缘性能, 扩大匝间短路范围, 使定子绕组电流再度增加, 直至电动机产生严重的过热甚至烧毁, 同时, 还会造成工作人员的间接触电危险。

处理方法:绕组的短路故障可用万用表或电桥表对电动机绕组的三相电阻进行测量, 电动机绕组每一相电阻阻值不得超过三相电阻平均值的2%;绕组的接地故障可用兆欧表测量。

(1) 当电动机受潮时, 可将电动机的定子绕组作加热烘干的处理。

(2) 电动机绕组上有灰尘、油污时, 可先用机电设备清洗剂清洗绕组表面后, 再予刷漆烘干处理。

(3) 引出线的绝缘或接线盒内的绝缘接线板的故障, 应在电动机引出线损坏处进行同等绝缘或更换接线盒内的绝缘接线板。

(4) 对于因定子绕组绝缘性能下降而造成的匝间、对地短路或漏电现象时, 如果过热出现在定子绕组局部且是较轻微的, 可以通过浸漆后烘干的方式来恢复电动机的定子绝缘性能;如果出现在绕组端部, 可使用原绝缘材料或高于原绝缘材料的材料, 用包缠或衬垫的方式来恢复绝缘。

(5) 对于定子绕组匝间短路较多、较严重, 且绕组已整体老化时, 采用浸漆及局部处理是无法恢复其绝缘性能的, 必须采用更换绕组的措施恢复电动机的品质。

2.1.2 定子绕组断路

启动或运行中的三相异步电动机, 如果因某种原因造成一相定子绕组出现断路现象时, 在很短的时间内就会使剩余的其它两相定子绕组因电流迅速增加而过热, 导致电动机烧坏。尤其是带额定负载起动或运行的电动机更是如此, 因为在额定负载情况下, 由于电动机缺少一相电源, 会形成单相起动或单相运行, 造成两相定子绕组中的电流迅速增大。

造成一相定子绕组 (或电源) 断路的原因包括有:在电机内部主要是接线盒中电源线或绕组线端紧固不牢, 而造成松脱或脱落;电源线线鼻子压接不好或者线圈连接部位脱焊、虚焊, 或是控制回路的故障等。

处理方法:定子绕组的断路故障可用万用表或兆欧表测量检查。

(1) 对于定子绕组的可见部分或接线盒等部位出现的断路以及控制回路的熔丝熔断、接触器触点接触不良和回路接线不牢固、脱落等发生时, 应及时采取连接、紧固或更换元件等方法进行修复。

(2) 若是电源线线鼻子故障, 应重新压接或是更换电源线线鼻子。

(3) 如果是电动机定子线圈内部断路故障, 通常采用更换定子线圈来修复。

(4) 如果发生两相定子绕组断路情况, 短时间内虽不能损坏电机, 但不能使电动机起动或运行, 应予以更换。

2.1.3 三相定子绕组连接错误

若将三相定子绕组应为星形 (Y) 接法的电动机, 误接成三角形 (△) 接法来使用, 则会使三相定子绕组实际所承受的电压为其额定电压值倍, 使三相定子绕组中的电流相应增大, 造成电动机过热甚至损坏;

若误将三相定子绕组中的一相绕组接反, 会造成三相定子绕组的电压和电流出现严重的不平衡, 且接反的一相绕组将首先被损坏;

定子绕组某相串联匝数不够或线圈节距嵌错, 会造成三相定子绕组的电流过大, 出现严重的不平衡。

处理方法:

(1) 若星形与三角形接法接错时, 应按铭牌的规定更改接线。

(2) 检查出是定子绕组部分线圈接反故障时, 可对某相绕组施加低压直流电压, 并沿铁心槽面用指南针逐槽检查其极性。如果指南针在每相绕组极性的指示方向依次按N、S、N、S改变, 则表示绕组的接法正确, 反之, 即表明某相绕组极性被接反;如果指南针放在绕组同一极性邻近的几槽槽面上, 其方向变化不定, 则说明该相绕组内可能有个别线圈嵌反或接错;若为绕组内部的线圈组接错, 则应按绕组展开图或接线原理图重新接线。

(4) 若定子绕组的每相串联绕阻的圈数不够或线圈节距嵌错时, 则只有拆除旧绕组重新绕制嵌入新绕组。

2.2 转子故障

鼠笼式异步电动机转子鼠笼条断裂或开焊后, 破坏了转子结构的对称性, 使定子电流的大小发生变化;转子绕组受潮或接线松脱、开焊或者转子电枢换向片间电阻过低、短路等, 在额定负载下, 都会造成转子发热, 而使电动机的温升过高。当发热严重时, 过热的转轴靠近转子铁心的部位会过热变色, 可用眼睛进行直观检查或沿转子表面逐槽检查。

处理方法:

(1) 对笼型转子的断条故障或脱焊故障, 可将电动机接到较低电压 (约为额定电压的15%-30%) 的三相交流电源上, 同时测量其定子电流, 则随着转子位置的不同, 其定子电流也就会发生相应的变化。在找到笼型转子绕组的断条或脱焊位置后, 当需要补焊时, 应根据不同的材质采用相应的材料。若铝条断裂, 加热到规定温度用锡锌铝混合焊料补焊;若铜条断裂, 可将断裂处清理干净, 去掉氧化层, 用银焊条和磷铜焊料焊接;铝条和铜条焊接好后, 最后进行动平衡和静平衡的校验。

(2) 当无法补焊时, 可采取更换新转子的方法处理。

(3) 转子绕组受潮时, 可将电动机的转子绕组加热烘干处理。

(4) 转子接线松脱或开焊, 当肉眼观察无法发现时, 可用电桥表、万用表进行检测, 找出接线松脱处重新接线, 并予紧固或补焊即可。

(5) 转子电枢换向片间电阻可用电桥表、万用表进行检测, 对于均压线所产生的有规律的变化, 还要对各相应的换向片间进行直流电阻测量, 以比较判断其相互间的差值不应超过最小值的10%。

2.3 机械故障

如果电动机长期连续运行, 轴承中的润滑油易干涸, 会引起电动机端部的过热现象;轴承滚珠的磨损或破裂不仅引起电动机发热, 还会伴随有不正常的响声。由轴承故障造成的电动机过热, 一般都是首先从故障轴承的一端发热开始, 只要平时检查到位, 都能及时发现处理。

更换轴承时, 轴承安装不正、卡住, 轴承内的润滑油太多或太少, 油中有杂质, 油封太紧, 端盖与机座不同心, 都能引起电机轴承处局部过热。轴承的长期故障, 致使轴承钢珠和轨道内部摩擦力增大, 加大了电动机的负载电流, 进一步加大了电动机的发热。

处理办法:更换磨损的轴承并按严格工艺装配、按检修规程的规定添加适量润滑油、更换或修理油封、装配后用手转动转子灵活、端盖装配得当等。

2.4 转子铁芯与定子相摩擦

定子与转子铁芯相磨擦的现象称为扫膛, 由于扫膛使高速旋转的电动机发生过热。造成扫膛的主要原因是:转轴因某种原因发生弯曲、轴承盖松动产生位移、端盖轴承室磨损严重、转子铁芯与定子之间的气隙不均匀等。

处理办法:

(1) 利用外力将转轴弯曲的部分校直, 并达到调整定转子气隙的目的。无法校正弯曲的转轴时, 应更换转轴。

(2) 如果轴承间隙超限, 则更换轴承。

(3) 如果轴承盖松动, 根据实际情况加工喷镀, 并适当加垫衬垫。

(4) 如端盖轴承室磨损严重, 根据实际情况加工喷渡, 使之符合要求。

2.5 电动机通风系统不通畅

电动机在运行中因环境恶劣, 检修人员未及时清理, 使导风槽堵塞, 通风不畅, 进风量减小, 甚至使电动机风扇或冷却器出现故障。

处理办法:

(1) 清理风道中的积灰、油泥和异物, 疏通导风槽, 若是水冷却器, 应清洗干净, 并检查水回路通畅。

(2) 电动机外置风扇损坏, 应修理、更换电机风扇, 若电动机外置风扇的控制回路故障, 使风扇电机不能正常运转, 应及时处理控制回路故障。

(3) 电动机内风扇损坏, 装反或未装, 应进行正确安装, 损坏的风扇应修复或更换。

2.6 电动机绝缘老化

电机长期运行, 电机铁芯叠片层绝缘老化或者损坏, 会使涡流增加, 增大了电机的铁损而使铁芯发热;还有电机绕组绝缘老化, 绝缘效果差, 漏电流增大使绕组发热。

处理办法:

(1) 电机铁芯叠片层绝缘故障, 做铁芯铁损试验可检查出, 应重新嵌放芯片。

(2) 电机绕组绝缘故障, 可做耐压试验测量绝缘电阻, 若电机绕组绝缘整体老化, 可采用重新浸漆或更换绕组的方法。

2.7 电动机的定、转子铁心轴向错位

电动机的定、转子铁心轴向错位, 将致使铁心有效长度减小。

处理方法:定、转子铁心若轴向错位时, 则应拆开电动机, 将定、转子铁心调回到正确位置, 并以电焊点焊止动。

2.8 调速电动机控制回路中的变频器故障

调速电动机控制回路中的变频器故障, 会造成电机转速下降, 冷却风量减小, 冷却效果变差, 致使电机整体发热。

处理方法:根据转速与频率成正比的关系, 当因变频器故障使频率下降时, 电机的转速也随之下降, 致使电机冷却风量达不到冷却效果, 应及时检查并处理变频器的故障。

3 造成电动机过热的外部原因

3.1 电动机的过载运行

过载运行、超负荷运行常见原因是:电机拖动机械的皮带等传动机构过紧、联轴器装配不当、轴承与轴配合得过紧或过松使得转轴运转不灵活、被机械部分卡住使负载转矩增加等;也可能是电机与负载搭配不当, 使电机处于过载运行状态, 由于负载转矩增大, 电机的电磁转矩也增大, 导致电机定子转子电流增大, 造成电机过热, 超负荷运行引起的过热往往表现在电机整个绕组上。

处理方法:调整皮带等传动装置的松紧度、检修松动的机械部分、重新校正装配联轴器、清除卡住机械部分的异物等;如果是所用电机与负载装配不当, 应适当减小负载。

3.2 电源电压过高或过低

如果电动机三相电源电压高于该电动机的额定电压值或超过其允许的波动范围, 在电动机其它参数不变的情况下, 三相定子绕组中的电流势必增大, 以致电动机在额定负载下定子铁心磁通密度过饱和, 从而使电动机温升过高;如果电动机的三相电源电压过低, 并低于其允许的范围时, 会造成电动机电磁转矩下降, 转差率增大。在这种情况下要维持电动机的正常运行, 必须以增大电动机定子绕组电流来提高转子输出转矩, 其结果将造成电动机过热甚至烧毁。

在实际工作中, 首先要检测电动机三相电源电压的高低及三相定子电流的大小, 在确定电源电压或电流均在正常值范围内, 再寻找其它过热原因。当三相电源基本对称时, 异步电动机在额定电压下的三相空载电流, 其任何一相电流与平均值的偏差不得大于平均值的10%;异步电动机的三相电压, 其任何一相电压与平均值的偏差不得大于平均值的5%。

处理方法:电源电压过高或过低处理办法是调整电力变压器。

3.3 工作环境的影响

电机长期工作在温度过高的环境中或设备旁进风温度过高时, 易引起电机过热;电动机周围环境不良, 烟雾、粉尘、煤尘较多, 使通风不畅, 散热效果变差, 将引起电机过热。上述这些情况都将引起整个电机发热。

处理方法:尽可能改善电机周围环境, 及时清理电机上的灰尘污垢, 必要时, 采取降温措施, 如采取遮挡、移位、架风机等措施。

3.4 电动机频繁起动或正、反转次数过多

电动机频繁起动或正、反转次数过多, 强大的起动电流将使绕组产生高温。

处理方法:减少电机起动或正、反转次数, 或者更换合适的电动机。

4 结束语