屠宰废水处理物

屠宰废水处理物（通用8篇）

屠宰废水处理物 篇1

在肉鸡屠宰过程所排出的废水中, 含有一定量的残余饲料、有机物及毛血, 通常这些固形物质同废水一并排除掉。这样不仅造成资源上的浪费, 而且又造成环境的二次污染。如何对这些固形物的开发利用, 使其整个屠宰过程体现清洁生产的原则, 做到“吃干炸净”。废水中的固形物质, 经气浮反应后呈絮状物 (以下简称“浮渣”) 在由刮板刮到容器当中去。该浮渣, 含有一定量的粗蛋白和其他营养元素, 通过高温灭菌后, 其干物质具有很高的营养价值, 可作为一种新的蛋白饲料资源。这对于降低饲料成本, 避免环境的二次污染, 为摸请浮渣在肉鸡饲养中的实际应用价值, 我们进行了如下实验。

1 试验对象和方法

1.1 实验对象

采用抚顺市某肉鸡联营公司父母代种鸡场所产的肉用仔鸡 (各15) 试验。

1.2 实验方法

试验分为两组, 即试验组 (加3%屠宰废水处理物即气浮后刮出的浮渣) 和对照组 (常规饲料) 每组用1500只、1日龄肉仔鸡, 公母比例基本一致。

采用单因子对比法进行, 饲养期划分为二个阶段, 即0- 4周、4- 8周的二阶段饲粮, 饲粮的营养水来一致, 二组鸡采食, 用相同的饲养人员, 组成另随机抽签而定。

1.3 实验材料

所采用的添加剂是由本公司屠宰废水处理后 (浮渣) , 经水解、干燥、含物粗蛋白42%、水13%的废弃物。

1.4 饲粮配方

详见表1, 所用多种维生素为罗斯公司提供, 微量元素由本公司饲料厂生产。

2 试验结果

2.1 试验结果见表 2

由表2可见增重对照组略高于试验组, 经生物统计处理, 二组间的差异可显著 (P>0.05) , 由此可见, 加处理后的浮渣与正常 (对照组) 饲料的效果相同。

2.2从经济角度看污水处理物比正常肉仔鸡饲料原料的添加成本低得多, 这样为肉仔鸡的饲养开发了一个新的饲粮资源 (添加剂) 。

3 建议

污水处理后的浮渣经消毒、干燥后仍含有大量的不饱和脂肪酸, 和不同数量的水, 为此要添加一定量的抗氧化剂方能保持其新鲜度。

4 结论

4.1试验证明屠宰肉鸡厂的污水进行处理后的浮渣能作为肉仔鸡全价饲料的原料是可行的, 可以代替部分豆粕或其它蛋白质饲料。

4.2 以污水处理物组成的肉仔鸡饲粮, 按本试验看可降低成本7.5- 10.5%。可见具较大的经济效益和社会效益。

单位:克

摘要：屠宰鸡场所排出的废水中含有残余饲料、有机物及少量的毛血等, 经工厂废水处理后通过高温灭菌后, 其干物质具有很高的营养价值, 加上气浮反应后浮渣含有一定量的粗蛋白和其他营养物质成分, 可做为一种新的饲料资源 (添加剂) 。

关键词：屠宰废水处理物,肉鸡饲粮,应用

参考文献

[1]朱尧德.肉鸡屠宰废水综合处理技术应用研究[J].环境科学与技术2014, S2.

[2]中华人民共和国国家标准GB/T5916-2008产蛋后备鸡、产蛋鸡、肉用仔鸡配合饲料[M].北京:中国标准出版社, 2008, 11.表1供试验鸡饲粮的配方0-4 4-8

屠宰废水处理物 篇2

肉牛屠宰废水处理工艺探讨

摘要：屠宰及肉制品加工废水含有血污、肉屑、内脏污物及粪便等,带有难闻的腥臭味,对环境影响极大.采用物化+水解酸化+DAT+IAT+流离生化处理工艺,废水经处理后达标排放.该工艺具有耐冲击负荷能力强,出水水质好,操作管理方便,运行费用低等特点.作 者：翁雅彤 作者单位：辽阳市环境保护科学研究所,辽宁,辽阳,111000期 刊：绿色大世界・绿色科技 Journal：LVSE DASHIJIU年，卷(期)：,(7)分类号：X703关键词：肉牛屠宰 废水处理 工艺选择 达标排放

屠宰废水处理工程实例 篇3

某企业以肉羊屠宰加工为主, 年屠宰加工肉羊100 万只, 产生的屠宰加工废水量为399m3/d。针对屠宰废水自身的特点, 从企业的实际情况出发, 遵循经济、技术可行性的原则, 对其污水处理站进行设计, 使其出水水质满足《肉类加工工业水污染物排放标准》 (GB13457- 92) 。

1 废水处理工艺流程

根据类似工艺废水处理工程的实际运行情况[5,6], 结合本项工程的水质、水量及处理要求, 本着经济、技术可行性的原则, 确定采用“水解酸化+SBR”的处理工艺。

2 主要构筑物及设计参数

2.1 格栅

格栅1 道, 宽度B=0.5m, 间隙e为4mm, 材质为不锈钢, 用以阻挡截留污水中的呈悬浮或漂浮状态的大块固形物, 以防止阀门、管道、水泵及其他后续处理设备堵塞或损坏。

2.2 隔油沉砂池

尺寸为7.5m×3.0m×3.5m, 有效容积为66m3, 水力停留时间为8h, 为钢混结构。动植物油、植物油和有机物悬浮物含量较高, 可用于去除动物和植物油, 去除废水中有机污染物。

2.3 水解酸化池

设计尺寸为7.8m×7.0m×4.5m, 有效容积为206m3, 水力停留时间为15h, 钢混结构, 设计, 水解酸化池和调节池, 采用折叠板式, 分为六个方块, 前3 个正方形与多孔管配水, 水的污泥搅拌和增强的厌氧微生物降解, 提高有机污染物的去除率。水解酸化可以是非溶解性有机物的截留和溶解有机物的逐渐转化。一些难生物降解高分子材料转化为容易降解的小分子, 如有机酸, 使废水可生化降解, 速度大大提高, 以利于后续好氧生物处理[7]。

2.4 SBR反应池

SBR反应池主要用于有机物的降解, 是整个过程的核心, 通过调整运行方式, 可以降低一些难降解的有机化合物[8], 对污水处理过程中常用的屠宰肉类加工。SBR工艺水、生物降解、硝化和反硝化, 反应罐内的重力沉降分离 (两次降水过程) 。其基本过程包括五个步骤:水、反应、沉淀、排水和闲置5 个过程。排风系统设置池曝气系统、排水系统及剩余污泥。

为6.5m×4.0m×6.4m设计尺寸, 经计算为有效容积和反应池运行周期12 h, 其中进水1 h, 曝气时间的边缘, 使污泥再生并恢复其活性, 4h~7h的反应时间 (包括水) , 停止0.5h, 在厌氧条件下曝气;厌氧状态0.5h曝气结束后;静止沉淀2h;1.5h排水期, 闲置了0.5h。根据水质条件, 对反应时间进行灵活调节, 减少了曝气时间, 降低了运行成本。曝气系统采用自吸式射流曝气器的充氧效率, 达到1.8 kg/k W·h~2.5kg/k W·h, 未经过滤, 无堵塞, 易于维护和管理, 消除了风机噪声污染。旋转式滗水器的排水系统, 剩余污泥排至污泥浓缩池的池的排泥系统。

2.5 污泥浓缩池

尺寸为 φ5m×3.5m, 内设搅拌机械作缓慢搅拌。污泥在浓缩池中的停留时间为10h。

2.6 污泥干化池

尺寸为4.0m×4.0m×1.9m隔油沉砂池产生的浮渣和污泥浓缩池污泥排至污泥干化池, 在设计中, 污泥干燥池附近的油脂粒, 保证了油沉砂池的分离, 将沉砂重力排入污泥干池, 污泥干池渗出液排出到水解酸化池。

3 结语

屠宰废水中的污染物浓度较高、水质水量波动大, 工程运行实践表明, 采用“水解酸化+SBR”法处理该废水是切实可行的, 其出水水质指标均可以满足 《肉类加工工业水污染物排放标准》 (GB13457- 92) 表3 的三级标准, 该工艺运行稳定, 对废水的水量及有机负荷的冲击有较好的缓冲能力, 无污泥膨胀现象发生, ?操作简单, 运行费用低, 具有良好的环境效益和经济效益, 因此值得在屠宰行业废水处理中推广。

摘要：屠宰废水主要来自肉类加工, 废水中含有血液、油脂、碎肉、食物残渣、毛、粪便和泥沙等, 如不经过处理或不达标排放, 会恶化水质。屠宰废水具有污染物浓度高, 水质水量波动大等特点, 根据类似工艺废水处理工程的实际运行情况, 结合本工程的实际, 确定采用“水解酸化+SBR”的处理工艺, 其出水水质满足《肉类加工工业水污染物排放标准》 (GB13457-92) 。

关键词：屠宰废水,水质,处理,降解

参考文献

[1]杨敏, 李军, 马骋.屠宰废水处理工艺的优化与设计[J].沈阳农业大学学报, 2011-06, 42 (3) :361-364.

[2]陈莉娥, 周兴求, 高峰.屠宰废水处理技术的现状及进展[J].工业用水与废水, 2003-13, 34 (6) :9-13.

[3]潘登, 王娟, 王新翼.屠宰废水处理工程实践与工艺探讨[J].环境工程, 2013, 31 (4) :63-66.

[4]董海山, 杨敏.水解酸化+SBR工艺处理小规模养殖屠宰废水[J].环境污染治理技术与设备, 2005, 6 ( (6) :61-63.

生猪屠宰废水处理工程实践研究 篇4

本研究提出了“CSTR-混凝沉淀-A/O”联合工艺处理生猪屠宰废水的设想。该工艺相对于传统工艺的创新思路是前置产沼气回收能源。首先, 生猪屠宰废水中含有大量的血污、油脂质、肉屑、内脏杂物、未消化的食物和粪便等, 有机物含量非常高, 适合厌氧处理。其次, 所产沼气可以用来取代柴油或煤烧热水烫猪毛 (生猪屠宰的主要成本) 。这样将为企业节省开支, 带来经济效益。另外, 采用前置CSTR工艺可取消“格栅”, 栅渣 (内脏杂物、肉屑等杂物) 直接进入沼气池进行分解, 消除了栅渣带来的卫生条件差的状况, 并可省去栅渣外运处置费用。

以广东某生猪定点屠宰厂废水处理工程为例, 通过其实际运行效果来证明该工艺在生猪屠宰行业的应用不仅做到了资源的回收利用、节能减排, 还大大改善了厂区的卫生条件, 更为企业带来了可观的经济效益。前置CSTR工艺使得在技术经济上具有更高的竞争能力, 符合我国国情和可持续发展战略目标, 更具广泛应用前景。

1 水量及进、出水水质

该企业日屠宰生猪500头左右, 产生的废水量为250m3/d。进、出水水质如表1。

2 工艺流程

屠宰废水可分为高浓度的生产废水和低浓度的冲洗废水, 这两股废水的预处理分开进行, 在调节池中汇合。高浓度的生产废水、废渣自流进入集水池, 然后通过剪切泵提升至CSTR反应器, 在CSRT反应器中经行厌氧消化, 降解或去除大部分有机物, 产生沼气。沼气进行回收利用, CSTR反应器出水自流进入调节池。低浓度冲洗废水先经人工格栅去除如:塑料袋、方便盒等大的无机漂浮污物后直接进入调节池。在调节池中与CSTR反应器出水进行混合, 然后通过提升泵提升至混凝沉淀池, 通过投加混凝剂进行固液分离, 去除大部分的SS, 同时去除部分有机物和悬浮物等。混凝沉淀池出水自流进入A/O生化池, 并进行大流量回流, 在A/O生化池中经过微生物的吸附降解、硝化、反硝化等一系列复杂的微生物作用, 废水中的绝大部分污染物、氨氮、总磷得到去除, 废水得到净化。出水自流进入二沉池, 在二沉池中进行泥水分离, 上清液进入消毒池经消毒后达标排放。沉淀池底部的部分污泥回流至缺氧池, 剩余污泥通过污泥泵排到污泥浓缩池, 通过重力浓缩后, 经板框压滤机脱水后外运。

3 工程运行效果与讨论

3.1 CSTR沼气的产生量

图2是在CSTR成功启动正常运行后, 沼气的产气量与COD去除率的关系图。由下图可知, 当CSTR运行稳定后, 沼气的产量一直稳定在700 m3/d~900m3/d。平均每天的产气量为800m3, COD去除率在75%~85%。

3.2 COD去除效果

本工程采用CSTR-混凝沉淀-A/O工艺处理生猪屠宰废水, 原水、总出水COD浓度以及总COD去除率如图3所示。

本项目正常运行时, 原水COD平均浓度为4200mg/L, 总出水COD平均浓度为72.3mg/L, 总平均去除率为98.2%。出水COD达到了国家《肉类加工工业水污染排放标准》 (GB13457-92) 中的一级排放标准要求。

3.3 氨氮去除效果

由图4可见, 本项目原水氨氮平均浓度为141mg/L, 总出水平均氨氮浓度为13.2mg/L, 氨氮平均去除率为90.6%。出水氨氮达到了国家《肉类加工工业水污染排放标准》 (GB13457-92) 中的一级排放标准要求。

3.4 SS去除效果

本项目原水中悬浮物 (SS) 浓度较高, 通过CSTR和混凝沉淀池去除了大部分的SS, 运行过程中的监测结果如下图5所示。

由图5可见, 本项目原水SS平均浓度在1800 mg/L~2300mg/L, 总出水平均SS浓度为56.5mg/L, SS平均去除率为92.26%。出水SS达到了国家《肉类加工工业水污染排放标准》 (GB13457-92) 中的一级排放标准要求。

通过上面的数据显示:该组合工艺在稳定运行状态下, 沼气的产生量一直稳定在700m3/d~900m3/d, 平均每天的产气量为800m3, 产生的沼气足够企业生产使用;出水的COD基本保持在60~80, 氨氮基本保持在11~15, SS浓度基本保持在50~60, 出水的各项指标都达到了国家《肉类加工工业水污染排放标准》 (GB13457-92) 中的一级排放标准要求。

4 组合工艺的经济技术指标

CSTR、混凝沉淀与A/O工艺三者优势互补, 处理屠宰废水具有能带来经济效益、改善厂区卫生环境、抗冲击负荷能力强、出水稳定达标、运行稳定可靠、能耗低、剩余污泥量少等技术特点。

该屠宰废水处理工程造价比较合理, 总投资为141.65万元, 折算吨水投资5666元;总用地面积约260m2;工程每天的总运行费用为318.66元, 折算成吨水运行费用为1.27元/吨;工程每天产生沼气800m3左右, 折合后每天沼气收益为456元, 即每年的沼气收益为16.64万元, 吨水沼气收益为1.82元/吨。

5 结语

本论文针对屠宰废水悬浮物浓度高、有机物浓度高、氨氮浓度高、处理难度大、运行成本高、卫生条件差等问题, 提出了CSTR-混凝沉淀-A/O组合工艺方案, 并在广东某屠宰场废水处理工程中得以应用, 取得了稳定的处理效果, 同时回收利用沼气带来了一定的经济效益。

摘要：高氨氮、高COD、高悬浮物浓度是生猪屠宰废水的显著特点。在对原水水质特点深入分析的基础上, 提出了“CSTR-混凝沉淀-A/O”的组合工艺, 并对工程的运行状况进行了归纳总结。实践证明, 所采取的处理工艺相比传统工艺, 不仅可做到资源的回收利用、节能减排, 有一定的经济效益;还大大改善了厂区的卫生条件。

关键词：生猪屠宰废水,CSTR,A/O,沼气

参考文献

[1]陈莉娥, 周兴求, 高锋, 等.屠宰废水处理技术的现状及进展[J].工业用水与废水, 2003, 34 (6) :9-13.

[2]于凤, 陈洪斌.屠宰废水处理技术与应用进展.环境科学与管理, 2005, 30 (4) :84-87.

[3]张松梅.屠宰废水处理工程的综合分析.北方环境, 2003, 28 (4) :54-57.

屠宰废水处理物 篇5

辽宁某食品开发有限公司移地改扩建100万头生猪屠宰熟食加工项目,拟采用国际先进的生猪屠宰、精细分割、熟食加工生产线,达到欧盟及美国卫生标准,提升辽宁的肉类加工水平,为市场提供真正“绿色、安全、营养”的放心肉。按照“三同时”的要求,对生产过程中产生的污水进行处理,修建一座污水处理站,根据调研考察情况及食品开发公司提供的污水排放数据,确定污水量为2 000 m3/d。

2 工艺流程

废水通过排水管网收集后首先通过粗、细两道格栅,去除大块血块、内脏等固体废弃物,保证后续处理设备正常运行;经过格栅后废水自流到隔油沉淀调节池,在此调节水量,均衡水质,为后续处理提供稳定的废水;调节后的废水经过泵提升后,进入气浮装置,去除水中细小悬浮颗粒、浮油及非溶解性有机物等;经过预处理的废水自流进入生物接触氧化池,生物接触氧化池出水中含有脱落的生物膜以及废水中带入的无机悬浮颗粒,必须经过二次沉淀池进行泥水分离;二次沉淀池排出的清水除大肠菌群超标外,均已达到排放标准,所以清水必须经过消毒处理,本工程采用二氧化氯对出水进行消毒;消毒后出水完全达到排放要求,经排污口排放。

气浮装置及二次沉淀池排出的污泥,汇集于污泥池,由高压泵进入板框压滤机进行污泥脱水,脱水后污泥外运填埋,压滤液回流至隔油沉淀调节池。污水处理工艺流程图见图1。

3 进水水质

进水水质指标见表1。

mg/L

4 出水水质

出水水质指标见表2。

mg/L

5 主要工艺设计参数

1)格栅渠。

格栅渠内设粗格栅(栅距20 mm)、细格栅(栅距10 mm)各1台,格栅安装倾角为75°,清渣方式为自动机械除渣,电机功率为0.40 kW。

2)隔油沉淀调节池。

有效容积为850 m3,水力停留时间为10 h,池内设2台潜污水泵(一用一备),流量100 m3/h,扬程15 m,功率8 kW。

3)气浮装置。

采用1台加压溶气气浮机,设计处理水量为100 m3/h,功率为0.40 kW。

4)生物接触氧化池。

生物接触氧化池为半地下钢筋混凝土结构,有效容积为1 350 m3,水力停留时间为16 h。曝气系统采用膜片式微孔曝气器,生物填料采用组合填料。池内设4台潜水硝化液回流泵,两用两备,流量为30 m3/h,扬程为7 m,功率为1.5 kW。采用罗茨鼓风机2台,一用一备,风量为24.43 m3/min,功率为37 kW,风压为6 m。

5)二次沉淀池。

二次沉淀池为半地下钢筋混凝土结构,外形尺寸为ϕ10×4.5 m,池边有效水深为3.5 m,池内设1台中心传动刮泥机,直径为10 m,功率为0.55 kW。

6)接触消毒池。

接触消毒池为地下钢筋混凝土结构,有效容积为43.5 m3,接触时间为30 min。采用二氧化氯消毒,投加量为1 500 g/h。

7)污泥脱水。

污泥经螺杆泵(流量为20 m3/h,扬程为80 m,功率为11 kW)送进厢式压滤机,压滤机过滤面积为60 m2,功率为1.5 kW。絮凝剂采用PAC,全自动投加,投加量为30 mg/L。

6 结语

1)本工程总投资为300万元,水处理成本为0.8元/t。

2)该工艺设备简单、工程造价低、运行成本低、可操作性强、实施简单,废水处理后可完全达标排放,适合屠宰废水的治理。

参考文献

[1]GrotenhuisJ J C.Role of substrate concentration in particle sitedistribution of methanogenic granular sludge[J].Wat,Res.,1991,25(10):21.

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[3]张自杰.排水工程[M].第4版.北京:中国建设工业出版社,2000.

[4]R.E.斯皮思.工业废水生物技术[M].北京:中国建设工业出版社,2001.

屠宰废水处理物 篇6

吉林某牧业公司年屠宰加工商品肉食鸡3 000万只。根据建设单位提供的有关资料并经过多方论证,确定本项目将产生生产废水、生活污水合计为3 000 m3/d。其污水水质为:CODCr=2 500 mg/L;BOD5=1 500 mg/L;SS=1 000 mg/L;氨氮70 mg/L。

2 工艺流程

为减少排污量,同时也节省了水资源,本项目采用接触氧化法处理,其流程图见图1。

3 单体处理单元工艺概述

3.1 格栅

根据屠宰废水固体悬浮物含量高这一特点,选取一组栅条间隙宽度e=3 mm细格栅。选用ZD-B型垂直链条式格栅除污机1台,格栅除污机间歇运行设备参数:规格B×L:1 500×5 000;池口宽度:1 100 mm;格栅宽:1 500 mm;长:5 000 mm;工艺尺寸:栅槽尺寸B×L:1 500 mm×7 000 mm。

3.2 调节池

采用钢筋混凝土结构,地下设置。设置提升泵两台,一用一备。

1)参数:设计停留时间12 h;2)设备选型:QJB75/4-E5型潜水搅拌器2台P=7.5 kW,n=1 450 r/min,A=380 V;3)池内设两台潜污泵,型号为:150WQ140-7-5.5,单泵参数:Q=140 m3/h,H=7 m,w=5.5 kW。潜污泵将污水提升后,进入隔油沉淀池。潜污泵共有2台,互为备用;4)工艺尺寸:B×L×H:12 m×38 m×3.3 m平分两格。

3.3 隔油沉淀池

去除表层浮油以及部分悬浮物。

1)参数:10 ℃时μ=0.001 303 kg/(s·m);2)设计温度下污水密度0.998 kg/m3;3)设计温度下油品密度0.88 kg/m3;4)设计停留时间1.8 h;5)去除油品粒径150 μm;6)设备选型:集油管收油,链板式刮油刮泥机;7)设备尺寸:B×L×H:5×9×2,P=1.5 kW,行走速度0.32 m/min,刮板尺寸:4 400×30×200;8)工艺尺寸:B×L×H:5×12×2。

3.4 气浮池

去除悬浮态、溶解态和胶体态存在的大部分SS、部分COD以及隔油沉淀池不能去除的剩余油品。

参数:设计停留时间1.5 h,溶气压力:0.3×106 Pa,10 ℃时溶解常数0.029。

设备选型:填充式溶气罐,TV型专用释放器,SD型刮沫机,J型悬浮液计量泵。

设备技术性能:SD型刮沫机宽度2 m,行走速度5 m/min,P=0.75 kW。

J型悬浮液计量泵J-ZM500/1.6-XF。

工艺尺寸:B×L×H:2.1×12×2。

3.5 一级接触氧化池

气浮池出水自流至一级接触氧化池内,由于污水的生化性比较好,采用成熟的生物接触氧化法处理。去除大量BOD,COD。

参数:实际停留时间5.3 h;平均时用水量Q=125 m3/h;进水BOD5浓度La=282 mg/L;出水BOD5浓度Lt=84.6 mg/L。

BOD5去除率$\eta =\frac{L{}_a-L{}_t}{L{}_a}=\frac{282-84.6}{282}=70\%$。

设备选型:选择L62LD罗茨鼓风机。

主要性能参数:P=42.9 kW;n=980 r/min;升压ΔP=49 kPa;重量:1 910 kg。

配套电机型号:Y280M- 6,功率P=55 kW。

工艺尺寸:单格B×L×H:6×11×5.6共两格。

3.6 中间沉淀池

废水中的少量悬浮物和脱落的生物膜在该单元完成沉淀分离。

参数:1)颗粒沉降速度取3 mm/s;2)表面负荷取3 m3/(m2·h);3)斜管垂直净距采用100 mm,斜管采用0.8 m,倾角为60°,斜管区底部缓冲层高度取0.6 m,上部水深取0.8 m;4)斜管内流速取15 mm/s,管内停留时间取6 min;5)斜管采用硬质塑料板,有效系数Ψ=0.94。

设备选型:斜管采用ϕ35的乙丙共聚蜂窝斜管,长1 m。

工艺尺寸:B×L×H:1.2×12×3.4。

3.7 水解酸化池

污水自行酸化,改善水质的可生化性,可为后继好氧处理创造有利条件。

参数:污水停留时间约为5 h,采用钢筋混凝土结构,半地下设置。

工艺尺寸:B×L×H:2.1 m×12 m×5 m。

3.8 二级接触氧化池

进一步去除BOD,COD。生物接触氧化具有容积负荷高、耐冲击负荷能力强、不易产生污泥膨胀、运行稳定、操作管理方便、运行费用低等优点。

参数:平均时用水量Q=3 000/24=125 m3/h,进水BOD5浓度La=69 mg/L,出水BOD5浓度Lt=18 mg/L。

BOD5去除率$\eta =\frac{L{}_a-L{}_t}{L{}_a}=\frac{69-18}{69}=73\%$。

设备选型:选择L62LD罗茨鼓风机。

主要性能参数:P=42.9 kW;n=980 r/min;升压ΔP=49 kPa;重量:1 910 kg。

配套电机型号:Y280M- 6,功率P=55 kW。

工艺尺寸:单格尺寸B×L×H:1.5×12×4.4。

3.9 二沉池

泥水分离,使上清液达标排放。

1)参数:表面负荷1 m3/(m2·h);2)设备选型:ZXG-12型中心传动刮泥机;3)设备性能参数:刮泥板外缘线速度2.6 m/min,P=0.75 kW;4)工艺尺寸:D=12 m,h=5.3 m;5)运行特点:每隔4 h排泥一次,中心进水周边出水。

3.10 接触池

1)参数:沉降速度v=0.001 m/s;接触时间:1.25 h;2)工艺尺寸:B×L×H:4.1×12×5。

3.11 污泥浓缩池

污泥浓缩的主要目的就是减少污泥体积,降低后续处理构筑物和设备的负荷,减少处理费用。

工艺尺寸:B×L×H:3.5×12×4.6。

运行特点:间歇排泥。

3.12 污泥脱水

减少运输、干燥或焚烧费用,降低填埋用地,减少污泥体积。

1)参数:过滤面积58.15;2)设备选型:XAZ60/1000-U自动板框压滤机;3)工艺尺寸:9.0 m×7.0 m;4)运行特点:滤饼厚度:30 mm;滤板数:37块;过滤面积:60 m2;滤室容积:0.923 m3;整机重量:5 360 kg;地基尺寸:3 755 mm;整机长度4 980 mm。

4 人员编制与经营管理

4.1 劳动定员数量及技能素质要求

1)参照国内其他企业污水处理站管理经验,结合本工程实际需要,确定以下人员编制原则:

a.管理机构、人员编制的确定以有利生产、精简高效为原则。b.维修等辅助生产人员根据当地的社会化协作条件,只设置必需的编制,尽量由社会化服务解决。c.污水处理站人员编制为8人。

2)技能素质要求是指工艺技术、安全生产、组织纪律等方面。

4.2 经营费用

1)运行电费:

每立方米污水消耗电费为:{(污水提升泵功率+加药设备两台功率+消毒设备两台功率+污泥回流泵功率+鼓风机功率+增压泵功率+电控柜功率)×运行时间+(PAM加药设备功率+污泥泵两台功率)×运行时间}×0.6÷设计流量={(7.5+0.5×2+3×2+7.5+37×3+4+1)×24+(0.5+2.2×2)×4}×0.6÷3 000=0.66 元/m3污水。

2)运行人工费:

污水处理站共按8人计,每人每日平均按20.0元计算,则每处理1.0 m3污水的费用为:8×20÷3 000=0.05元/m3污水。

3)药剂费:

运行药剂费=气浮池+混合沉淀一体化池+污泥脱水+消毒=0.316 元/m3污水。

4)总运行费用:

0.66+0.05+0.316=1.026 元/m3污水。

5 结语

屠宰废水经该组合工艺流程处理后可达到国家一级排放标准,经消毒杀菌后可直接排放。

摘要：结合具体实例,详细介绍了采用接触氧化法处理屠宰废水的设计,包括工艺流程,各单体处理单元工艺及经营管理等方面的相关内容,经本系统处理,出水水质均达到《肉类加工工业污染物排放标准》及回用水执行《生活杂用水水质标准》中的一级标准。

关键词：接触氧化,屠宰废水,处理

参考文献

屠宰废水处理物 篇7

屠宰废水是我国较大的一类工业废水, 呈红褐色并带有难闻的腥臭味, 其中含有大量的油污、油脂质、毛、肉屑、骨屑、内脏杂物、未消化的食物和粪便等固体悬浮物, 水中有机物浓度高, 可生化性好, 但其中高浓度有机质不易降解, 处理难度较大[1,2]且排水不连续。目前, 处理屠宰废水的工艺主要是活性污泥法, 如厌氧序批式反应器 (ASBR) [3]、膨胀颗粒污泥床 (EGSB) 反应器[4]、升流式厌氧污泥床 (UASB) 反应器[5]等, 都具有一定成效, 但也存在不能承受高有机负荷、受水力停留时间影响大和污泥中出现脂肪堆积等现象。针对屠宰废水的水质水量特性及现有工艺存在的缺陷, 本试验采用A2/O (厌氧-缺氧-好氧) 组合生物滤池 (AF1+AF2+BAF) 工艺处理屠宰废水, 本工艺属生物膜工艺, 具有二次启动迅速, 耐冲击负荷能力强的特点, 兼有滤池过滤作用, 无须使用二次沉淀池;反应器中采用一定粒径的陶粒滤料, 其较大的比表面积和空隙率对色度和SS去除效果更佳。试验表明, 本工艺适用于屠宰废水处理。

1 试验部分

1.1 试验水质

废水取自马鞍山市某生猪屠宰厂, 水质指标如表1所示。

1.2 试验装置与水质分析方法

1.2.1 试验装置及参数

试验装置如图1所示, 为串联式A2/O装置, 反应器参数如表2所示, 连接方式为AF1-AF2-BAF。一级厌氧段 (AF1) 内部装填大陶粒生物载体, 二级缺氧段 (AF2) 、 三级好氧段 (BAF) 内部装填小陶粒生物载体, 滤料的比表面积、 孔隙率、 空隙率、堆积密度、表观密度以及外观形状等物理特性如表3所示。试验采用上向流方式进水 (滤池底部进水) , 滤板、长柄滤头布水, 上部排水, 其中BAF采用压缩空气经单孔膜扩散器进行曝气试验。

1.2.2 水质分析方法

水质分析方法参照文献[6]执行, 其中COD的测定用标准重铬酸钾法, NH3-N采用纳氏试剂光度法。凯氏氮 (TKN) 用蒸馏滴定法, 固体悬浮物 (SS) 用滤纸法, 色度用稀释倍数法。

1.3 试验工艺参数 (表4)

2 实验结果与讨论

2.1 COD的去除效果

图2是进水COD浓度为300～900 mg/L (平均550 mg/L) 时生物滤池在不同水力负荷下各级滤池对COD的去除效果。由图可见, 进水COD浓度波动较大, 但出水水质稳定, 当进水COD浓度波动到900 mg/L 时, 最终出水COD浓度依旧较平稳, 表明A2/O组合生物滤池具有良好的抗水力负荷冲击能力;一级及二级滤池COD去除率在50%以下, 其主要作用为水解酸化, 将难降解的大分子有机物降解为易降解的小分子有机物, 提高了废水的可生化性。同时由该图还可见, A2/O组合生物滤池对屠宰废水中有机物去除率较高, 当水力负荷为0.2～1.0 m3/ (m2·h) 时, 其对COD的去除率基本维持在80%以上, 平均约90%。最终出水COD浓度均在80 mg/L以下, 平均60 mg/L左右。达到GB 13457—92《肉类加工工业水污染物排放标准》的一级排放标准 (80 mg/L) 。

2.2 TKN和NH3-N的去除效果

表5为各级生物滤池对TKN及NH3-N的去除效果, 由表可见, 第一级厌氧滤池以氨化反应为主, 反应器中NH3-N浓度呈上升趋势, 到第二级缺氧滤池TKN浓度略有下降。第三级好氧滤池硝化效果较好, 反应器内NH3-N、TKN含量均急剧下降, 总去除率分别超过50%、87%, 出水NH3-N浓度均低于10 mg/L。屠宰废水中含有大量的血污、油脂质、毛、肉屑、骨屑和内脏杂物等有机物, 废水进入反应器后, 蛋白质等含氮有机物首先在各种腐生性氨化细菌作用下发生氨化作用而转化为NH3-N, 形成的NH3-N首先被细菌自身生长所利用, 余下的在水中形成溶解的无机态NH3-N, 导致出水NH3-N大于进水NH3-N[7]。因此, 试验中采用TKN与NH3-N同时监测来观察氮素的变化情况, 以TKN的去除反映氮素的去除。在一级厌氧滤池中TKN减少的部分可能为微生物生长所利用, 在二级缺氧池中上部亦可能有局部的反硝化反应发生, 导致TKN浓度下降。由于有机物在前一、二级滤池中得到一定降解, 解除了高有机物浓度下异养菌对硝化菌的抑制作用, 第三级好氧滤池硝化效果较好, NH3-N出水达到GB 13457—92的一级排放标准 (10 mg/L) 。

2.3 SS的去除效果

图3是进水SS浓度为130～500 mg/L (平均400 mg/L) 时A2/O组合生物滤池对水中SS的去除效果。由图可见, 各次试验SS去除率均能超过95%, 最终出水SS在50 mg/L以下。一级厌氧滤池在SS去除中发挥主要作用, 有一半或一半以上的SS在其中得到去除。尽管如此, 在长达3个月的连续运行中并未有严重阻塞或板结发生。这比用气浮法去除SS要节约能耗。另外, 尽管进水SS波动很大, 但经过一级厌氧滤池后均能稳定在100 mg/L以下, 表现出较强的去除SS的能力。最终出水的SS达到GB 13457— 92的一级排放标准 (60 mg/L) 。

2.4 色度的去除效果

图4是进水色度为200～300倍 (平均280倍) 时A2/O组合生物滤池对水中色度的去除效果。由图可见, 各次试验结果色度总去除率均超过95%, 最终出水色度都在20倍以下。与此同时屠宰废水中的腥臭味也得到了有效的去除, 感观良好。屠宰废水中色度主要是由悬浮物及血红蛋白 (C3032H4816O812N780S8Fe4) 造成的, 经一级厌氧滤池处理后SS已经有一半或一半以上被去除, 所以后续处理中的色度影响因素主要是血红蛋白。血红蛋白由2条α链2条β链共4条肽链组成, 其中α链有141个氨基酸残基, β链有146个氨基酸残基。每条肽链可以结合4个血红素辅基。属于较难降解的大分子有机物, 经过两级厌氧滤池后大分子链被打开, 分解为小分子有机物, 这两个因素再加上生物滤池的吸附降解, 色度得到了有效去除。三级滤池每次试验各级的去除相对比较均匀。

3 结论及展望

(1) 在水力负荷为0.24～0.86 m3/ (m2·h) 的情况下, 采用A2/O组合生物滤池工艺处理屠宰废水可取得较好的效果, 其中COD、 NH3-N、TKN去除率分别可超过80%、 50%、 87%, SS与色度去除率均可超过95%。出水中COD、NH3-N、SS和色度分别低于80、 10、 50 mg/L和20倍, 水质均可达到GB 13457—92《肉类加工工业水污染物排放标准》的一级排放标准。

(2) 该工艺耐冲击负荷的能力强, 进水水质、水量波动对出水影响较小, 适用于屠宰废水的产生不连续这一特性, 在工程应用中可有效缓和、 调节滤池的压力。

(3) 该工艺对屠宰废水中特有的SS和色度的去除效果尤为突出 (去除率超过95%) , 感观良好。

(4) 目前采用A2/O组合生物滤池工艺处理屠宰废水的研究尚少见报道, 采用该工艺处理屠宰废水, 可以了解处理中应该注意到的问题而合理设计参数。为实际工程中的应用提供一定依据, 也可为后续进行的研究提供相应参考。

本试验未进行反硝化脱氮研究, 这有待后续进行。

参考文献

[1]陈莉娥, 周兴求, 高锋, 等.屠宰废水处理技术的现状及进展[J].工业用水与废水, 2003, 34 (6) :9-13.

[2]于凤, 陈洪斌.屠宰废水处理技术与应用进展[J].环境科学与管理, 2005, 30 (4) :84-87.

[3]张文艺.采用厌氧序批间歇式反应器处理屠宰废水试验研究[J].农业工程学报, 2002, 18 (6) :127-130.

[4]Munez L A, Martinez B.Anaerobic treatment of slaughter-house wastewater in an expanded granular sludge bed (ECSB) reactor[J].Water Science and Technology, 1998, 40 (8) :99-101.

[5]赵英武, 李文斌, 龚敏.A/O接触氧化工艺处理生猪屠宰加工废水[J].给水排水, 2007, 33 (11) :68-70.

[6]国家环境保护局水和废水监测分析方法编委会.水和废水监测分析方法[M].3版.北京:中国环境科学出版社, 1989:195.

屠宰废水处理物 篇8

屠宰厂的建立在给人们生活带来安全方便的同时,其废水排放量也越来越大,这会对水体环境造成很大的危害。调查显示,目前屠宰废水的排放量约占全国工业废水排放量的6%,其污染还有不断加剧的趋势[1]。来自牧畜、禽类、鱼类宰杀业的屠宰废水,已成为我国主要的有机污染源之一。因此,开发简易、高效、节能的屠宰废水处理新工艺是屠宰行业和社会发展的必然趋势,也是环境部门的迫切要求。

在众多的有机废水处理工艺中,大部分采用厌氧好氧组合工艺。张泽滨[2]等采用UASB+SBR工艺对屠宰废水进行处理,取得了良好的处理效果,该工艺对碳源有机物处理效果好,但运行启动较慢。韩在锋,李金成[3]等利用缺氧—好氧曝气生物滤池处理鸭屠宰废水表明,该工艺对CODcr有较好的去除效果,并且抗冲击负荷能力较强,而对氨氮的抗冲击负荷能力较弱。AF+SBR工艺可能是一种对屠宰废水具有较好效果的处理工艺,但这一点目前尚缺少实验证明。为此,本研究拟对实际的屠宰废水进行AF+SBR处理工艺研究,以期为屠宰废水处理后达标排放或回用提供理论依据。

1 实验装置、材料及方法

1.1实验装置及原理

实验装置由AF和SBR组成。进水系统采用流量计控制,根据实验需要调节不同流量。AF(Anaerobic Biofilter,AF)是一种内部填充有微生物载体的厌氧生物反应器。厌氧微生物部分附着生长在填料上,形成厌氧生物膜,部分在填料空隙间处于悬浮状态。废水流过被淹没的填料,污染物被去除并产生沼气[4]。AF具有良好的运行稳定性,具有较强承受水质或水量冲击负荷的能力,在常温下对城市污水等低浓度有机废水具有较高的处理效率,且反应器内污泥产率低,运行启动快。而SBR(Sequencing Batch Reactor,SBR)对有机物的去除率比较高,能抑制丝状菌膨胀,脱氮除磷效果明显,工艺简单。

本实验先对屠宰废水进行预处理, 预处理主要是通过格栅去除猪毛、碎肉、粪便等大的悬浮物,废水进入调节池调节水温、pH等因素,使其满足厌氧滤池的要求,然后进入厌氧滤池进行厌氧处理,使大分子有机物转化为小分子有机物,厌氧消化并产生少量沼气,再用SBR好氧处理进一步降解残余的含碳有机物质[5,6,7],并利用其厌氧好氧交替运行达到脱氮除磷的目的。这样,组合处理工艺就能以其良好的出水水质达标排放。

本实验AF内径9cm,高100cm,总容积6.36L,反应区3.8L,内装陶粒填料,污泥层和填料层高60cm;进水方式为上流式。SBR池有效容积5L,交替进行进水、曝气、厌氧搅拌、沉淀、滗水这5个过程。其中曝气6h,厌氧搅拌4h,沉淀2h。工艺流程如图1所示。

本实验AF进水系统采用流量计控制,分别在2,3,3.5,4L/d的不同流量下进水进行预实验,发现进水3L/d出水效果最好。SBR进水通过对1,2,3,4,5L/T等5个不同流量的预实验,也发现在3L/T流量下,系统运行稳定。厌氧污泥性能、处理出水各项指标较好。故本实验选定在3L/T流量下进行。

1.2 实验材料

本实验所用屠宰废水取自杨凌本香集团屠宰场,主要含有油脂、血液、畜毛、碎肉和粪便等。废水呈红褐色,具有较强的腥臭味。进水水质及排放标准如表1所示。

排放标准采用农田灌溉水质标准。

1.3 实验检测项目及分析方法

CODcr采用重铬酸钾法,BOD5采用稀释接种法,NH+4-N采用纳氏试剂法,凯氏氮采用蒸馏滴定法,TP采用钼锑抗分光光度法,pH采用玻璃电极法[8]。

1.4 实验方法

接种污泥取自杨凌污水处理厂,污泥驯化期间加入一定比例的生活污水。AF和SBR反应器首先分别用屠宰废水运行,然后再将两个反应器连接运行。

1.4.1 AF污泥驯化过程

接种污泥后,以24h为周期(T)向AF中加入较高浓度的生活污水,以利于污泥增殖,后期逐渐混入屠宰废水,并加大进水量;连续运行30d后,填料上的生物膜约有1～2mm厚,CODcr的去除率稳定在80%左右,系统出水基本稳定,挂膜完成。启动初期按照2～3mg/L的投加量加入聚丙烯酰胺于废水中,使污泥絮凝固化以防止污泥过度流失[9]。

1.4.2 SBR污泥驯化过程

活性污泥取自杨凌污水处理厂曝气池,活性污泥浓度(MLSS)为3 000mg/L左右。驯化期间按生活污水:屠宰废水=3:1的比例进水,两天提升一次流量,第8天开始保持进水流量,调节pH值,并逐日增大屠宰废水的百分比,反应器运行约10d时,不再混入生活污水,污泥颜色逐渐由黑色变成黄褐色,有明显的泥腥味,污泥沉淀性能良好。分析结果显示,反应系统的SV在20%～30%,SVI在65左右,出水CODcr去除率在80%左右。

2 实验结果及分析

保持组合工艺的总水力停留时间为24h,厌氧12h,好氧12h,曝气量保持在30L/min,稳定运行在1个月内监测数据。AF+SBR组合工艺运行过程中pH稳定在6～8,很适合微生物的生长繁殖;出水也较稳定,基本上都在7左右。

2.1 AF+SBR组合工艺对CODcr的去除效果

AF+SBR组合工艺对CODcr的去除效果如图2所示。随着系统运行时间的延长,虽然进水CODcr变化幅度较大,但出水效果明显变好,并在第13d后出水效果趋于稳定,CODcr去除率达90%以上。AF反应器处理效果也有所提高,13d后出水CODcr基本上稳定在50mg/L左右。

该系统具有较高的CODcr去除率,是因为在AF反应器中的厌氧菌逐渐适应了废水环境,厌氧菌生长良好。作用机理是大量的水解细菌将不溶性有机物降解成为溶解性有机物, 同时在产酸菌的协同作用下将大分子物质和难于生物降解的有机物降解成易于生物降解的小分子物质, 重新释放到液体中[10]。这不仅利于SBR对AF出水进行进一步处理以达到更好的CODcr去除率,同时还为反硝菌及聚磷菌提供了易于利用的碳源。

2.2 AF+SBR组合工艺对氮的去除效果

系统不仅对CODcr有很好的处理效果,同时也能实现对氮的高效脱除。在系统稳定运行的28d内,对TKN,NH4+-N的去除率达95%以上;同时,反硝化顺利,NO2--N积累量小,TN的去除率达86%。

2.2.1 组合工艺对凯氏氮的去除效果

组合工艺对氮的去除效果如图3所示。从图3(a)可以看出,AF进水凯氏氮变化范围为100～300mg/L,而出水浓度平均仅为6mg/L左右,组合工艺对凯氏氮的去除率较高,最高可达98%。这是因为在AF厌氧环境下,厌氧微生物将有机氮化合物如蛋白质、氨基酸、肽、核酸、尿素等转化为氨态氮,利于在SBR反应器中进一步进行高效的硝化作用,并为后续的反硝化作用提供了有利条件。结果表明,出水凯氏氮优于农田灌溉标准。

2.2.2 组合工艺对NH4+-N的去除效果

从图3(b)可以看出,AF的出水NH4+-N第9天起略小于进水,这可能是因为AF内部少量NH4+-N发生了厌氧氨氧化反应。薛占强、李玉平等[11]在启动厌氧氨氧化反应器初期也发现了较低的NH4+-N去除率。但厌氧氨氧化菌对外界条件要求极为苛刻,对NH4+-N的去除很不稳定,而在SBR的出水中NH4+-N含量非常低,去除率达95%以上。因此,SBR是去除NH4+-N主要途径。图3(c)表明,SBR出水NO3--N和NO2--N含量较低,没有出现NO2--N积累的现象,说明系统在此运行工况下,条件控制较好,反硝化进行顺利,能够实现高效脱氮。

2.2.3 SBR运行周期内氮形式的变化

图3(d)是SBR在一个运行周期内NH4+-N,NO3--N和NO2--N的变化情况,每隔1h测定1次。由图3(d)可以看出,在曝气阶段,NH4+-N的浓度迅速减少,NO3--N浓度随之升高。曝气阶段结束后,NH4+-N已减少至2.17mg/ L,94.7%的NH4-N经硝化作用转化为NO3--N和NO2--N,NO3--N浓度达130.8mg/L,说明系统在此运行工况下曝气量充足,硝化菌生长良好,能够保证充分的硝化反应。在缺氧搅拌期,NO3--N浓度下降迅速,第7～8h时反硝化速率达到最大,这是由于曝气结束后残余的氧气已经消耗殆尽,系统内部形成了合适的缺氧环境。随着搅拌的进行,反硝化速率减小。经测定,第9h时的CODcr仅为78.2mg/L。根据传统的脱氮理论,实现完全反硝化的理论C/N 比值为2. 86 kg COD·( kg·N) -1[12],而此时的C/N 仅为1.95。因此,造成这一阶段反硝化速率降低的可能原因是碳源的不足,这也可以从静置的2h内反硝化速率很低得到证实。

2.3 AF+SBR组合工艺对TP的去除效果

SBR反应器中生物除磷是由于活性污泥超量吸磷,聚磷菌在处于厌氧-好氧交替运行条件下时,能够以高出普通活性污泥3～7倍的水平摄取磷[13]。对生物除磷来说,除磷效果与排放的污泥量直接相关。所以在组合工艺中及时排除老化污泥的同时,还要兼顾硝化菌世代周期长的特点。本研究控制SVI(污泥容积指数)为65,SBR污泥龄约为23d。同时,AF出水中大量易于降解的碳源保证了反硝化和生物除磷的同时发生。系统运行稳定后,对磷的去除效率可达70%以上。

3 结论