新型组合（共8篇）
新型组合 篇1
0引言
据资料显示,目前国内外使用的减振器的主要结构型式有全橡胶、橡胶-金属弹簧组合、纯金属弹簧、钢丝绳减振器等,尽管其种类繁多、形式各异,但系列化、通用化程度不高,且一旦制成其结构参数就不可调整,这给选型带来诸多不便。为此,通过对多种减振器的观察、探索,提出了一种新型组合模块式减振器,该减振器的最大特点是可依据使用条件对其结构参数进行适时调节,使用方便。
1设计要求
为使要求减振的仪器设备能在最佳状态下工作,要求减振器应满足如下要求:①能对减振器的结构参数进行适时调节;②成型后的减振器结构尺寸固定不变;③结构简单,安装方便。
2减振器的结构设计
由橡胶减振元件通过紧固件与固定安装板组成的橡胶减振器结构示意图见图1,由弹性减振环与固定安装板组合成的异型金属环减振器见图2,由橡胶减振元件和弹性减振环联合组装成的具有不同阻尼比的减振器见图3。其中,橡胶减振元件由高弹性、高延伸率和抗热解能力的聚氨基甲酸脂合成橡胶为母体材料,制成预弯U形或其它的结构形式;弹性减振环是由弹簧钢丝制作并经热处理工艺处理过的腰形金属环。组合时,依据被试设备的使用需求,通过不同数量的橡胶减振元件和不同梯度变化的弹性减振环进行适当的组合安装,可得到具有不同弹性模量、刚度以及不同梯度变化的模块化减振器,以适应设备不同工况的减振要求。同时该模块化减振器亦可将橡胶减振器或弹性环作为减振单元,安装于设备中需要局部减振的部位,使用灵活、方便。
3组合模块式减振器工作原理
依据设备的使用要求,选取不同型号、不同梯度变化的弹性减振环及橡胶减振器组成橡胶减振器、金属弹簧减振器和组合减振器,各减振器工作原理如下:
1—U形橡胶件;2—上固定安装板;3—异型橡胶件;4—矩形橡胶件;5—下固定安装板
3.1 橡胶减振器
橡胶本体具有线性柔韧性,几乎可被拉伸到破裂而不失去其弹性,并能承受交变应力而不易疲劳。减振器受压缩时,其弹性件外表面受拉力,内表面受压缩,使其受到的动能被弹性件消耗。
橡胶减振器的特征是自振频率较低,当激振频率很低时,减振器处于非减振区,这时减振效果差;如果激振频率接近减振器的自振频率时,则振幅大增,这种情况还不如不用减振器的好;当激振频率大于自振频率一定值后,减振器处于减振区内,此时减振效果显著。其减振效率η可以表示为:
其中:F0为没有装减振器时作用于基础上的力;F为装减振器时作用于基础上的力。
3.2 金属弹性减振器
利用金属弹性件的力学稳定性,能准确设计出刚度适中的弹性件,获得自振频率很高或很低的减振器,装配简便,使用可靠。
金属弹性减振器的特征是对于冲击载荷有很好的缓冲性能,对振动阻尼作用较小,不如橡胶那样能迅速衰减振动。本弹性结构件采用的是并联形式,此时金属弹性减振器的弹簧刚度K为:
K=k1+k2+…+kn 。
其中:ki为并联的各金属弹性件的刚度。故此时并联金属弹性减振器的自振频率f为:
undefined。
其中:W为被试设备重量;g为重力加速度。
从上式可以看出,被试设备重量W与重力加速度g为定值,那么,通过调整金属弹性件的系统刚度K值,即可改变减振器的自振频率,以避开共振频率。
3.3 橡胶—金属弹簧组合减振器
将橡胶与金属弹性件组合为一体,利用金属弹性件稳定的力学性能,解决了橡胶减振器固有的“弹性后效”缺陷。此外,由于金属减振器的自振频率不允许接近或等于设备的激振频率,否则会产生共振,这样只有使其自振频率远离激振频率,但提高弹性件的刚度使其变的很硬,而这又不利于减振,如果将弹簧设计的很软,又使振幅大大增加,也不利于减振。为解决这一问题,采用的方法是将金属弹性件设计成较为适中的刚度,利用橡胶弹性件的特性对其进行调整以达到合适的刚度。
4组合式减振器的主要特点
组合式减振器与传统减振器相比,有以下特点:
(1)使用灵活、实用性强。该减振器以橡胶及金属弹性件为基体,依据不同的使用工况,对弹性件进行不同配制、安装,组成全橡胶减振器、纯金属弹性件减振器、橡胶-金属弹性件减振器,以获得不同特性、梯度变化的减振器,达到设备的减振需求。
(2)可扩展性强。该减振器通过改变内部弹性件的安装角度以改变其承载能力。在减振器受外来载荷冲击时,内部弹性件能起到互相补偿、互相抑制的作用,从而使其内部具有非线性弯曲或拉伸刚度,在各弹性元件相对移动时,产生非线性阻尼,大量吸收和耗散系统的运动能量,改善系统的动态特性。
(3)该减振器将橡胶与金属弹性件有机结合,克服了橡胶自振频率低以及具有“弹性后效”现象等缺陷。使用过程中,橡胶弹性件处于非减振区时,由非线性刚度的金属弹性件承担工作,因为弹性件在垂直方向具有非线性刚度及大的变形能力,在减振区显示相当硬的特征,使其自振频率远离激振频率,提高系统的减振效果。另一方面在被试设备受到冲击载荷作用,该组合减振器显示出很强的变形能力,重复冲击作用后,能在瞬间自动复位,确保系统可靠地工作。
(4)该减振器结构紧凑,重量轻,可承受来自各个方向的冲击,使其在空间3个轴向上均有自由变形的能力,系统可在6个自由度上起到减振作用,具有良好的动态稳定性。
5结论
该减振器结合了橡胶和弹簧减振器的优点,弥补了各自的不足,在设定减振指标要求范围内适时可调,为产品设计提供了新的设计思路,可满足不同场合的需求。
参考文献
[1]彭拾义.减振器[M].北京:国防工业出版社,1979.
[2]机械设计手册编委会.机械设计手册(第3卷)[M].北京:机械工业出版社,2004.
[3]高昱,赵橙子,孙海威,等.组合模块化减振器:中国专利,ZL 2006 2 0099191.2[P].2007-11-07.
新型组合 篇2
新增：TouchTronic GUI
利必达75 PRO通过触摸屏进行操作。16：9的显示器一次可以显示更多信息。通过清晰直观的操作理念，最多点击两次按钮即可控制印刷机的所有功能。日间照明系统配有一盏5000K标准照明灯，可以实现最优的测量台照明效果。印张检测工作台配有工作台角度调节机构，可以满足操作员的相关需求。它将带有一个USB端口，用于与印前部门进行快速的活件数据交换。
选配的壁挂屏幕是利必达75 PRO的新增设备。它可以显示印刷机的所有设置。通过额外显示器，印刷机操作员可以查看印张运行的实时图片，甚至可以通过QualiTronic ColorControl监测印刷质量。
通过一键活件转换功能，印刷准备时间可以减少50%。仅需按键一次，所有预先选择的印刷准备过程可以根据时间先后和优化顺序得到实施。在生产过程中，ErgoTronic控制台可以加载活件和印刷机设置。这一活件转换程序可让印刷机操作变得更加轻松，同时减少印刷准备时间。直观的图形用户界面将有助于实现快速且用户友好的活件准备。下面是最重要功能的简述：
通过CIPLINK X或LogoTronic Professional加载CIP3数据
存储印刷机参数，以便用于重复活件
通过LogoTronic Professional完成生产数据采集
外围设备的控制
维护指示器/维护列表的打印
生成和打印纸堆签条（通过远程打印机）
显示预览图像
新增：更多性能
此外，利必达75 PRO印刷机将有不同的性能数据。它的标准印刷幅面已提升至520mm×735mm（先前则为510mm×735mm）。该印刷机的标准配置包括8个供墨装置和上光机组，可在15000张/时（先前则为13000张/时）最高速度下进行生产。可使速度达到16000张/时的高速套件保持不变，在进行特殊幅面生产时，可以交付最多6页的典型产品目录或美国尺寸印品。
在可用的印刷机配置方面，利必达75 PRO还可提供更大的灵活性。可选配置包括带有一个附加上光机组的十色印刷机。双面印刷和上光机组也是可选配置，比如，每面四色或每面五色印刷。它们的最大运行速度可达13000张/时。带有双上光机组的印刷机也是一个可选配置。
新增：ColorTronic墨斗
利必达75 PRO印刷机配置的ColorTronic墨斗与中等幅面和大幅面利必达印刷机相同。坚固且采用陶瓷涂层的墨斗采用了速度补偿设计，可以均匀输送油墨。与其他利必达印刷机相同，墨键宽度为30mm，现有25个墨键。
作为一个选项，空闲供墨装置可以通过ErgoTronic控制台予以脱开。这意味着不再需要用于避免墨辊过度干燥的保护膏剂。而且，在重新使用时，供墨装置也将不再需要接受清洗。现在，匀墨调节也可通过控制台予以完成。
新增：换版的自动化水平更高
自动换版现在是利必达75 PRO印刷机的标准配置。该型号印刷机的换版时间约为每个印刷机组1分钟，操作员在装载和卸载印版时无需使用任何工具，印版张紧和夹持均可自动完成。
利必达75 PRO印刷机的选配功能包括全自动换版。在将印版放入印版装载盒后，所有操作均可自动完成：原先的印版会被自动释放和排出，新制的印版会被自动插入和张紧。全自动换版功能可以减轻操作人员的手工工作量，并且进一步缩短了印刷准备时间。这台新型印刷机拥有许多众所周知的功能。这些功能包括一系列的干燥系统，从节能型VariDryBLUE干燥装置直至HR-UV和LED-UV固化系统，从而可以实现印张的直接整饰。在所需的空间和节能方面，利必达75 PRO也继承了利必达75的主要经济特性。相比同等幅面级别的其他印刷机，这台新型印刷机需要的空间更少并且更加节能。
新型组合式钢制临时烟囱设计 篇3
自20世纪60年代末湿法烟气脱硫技术出现以来, 经过不断的改进和发展, 湿法脱硫已成为烟气脱硫技术中最为成熟、应用最为广泛的脱硫技术。脱硫前烟囱排烟温度均在120℃以上, 烟气中的SO2、SO3、HF、HCl等酸性腐蚀性气体基本不会凝结成酸液对烟囱进行腐蚀, 烟囱实际寿命远大于30年。烟气脱硫后, 排烟温度下降到酸露点以下, 湿烟气中残余的SO2、SO3等在烟囱内壁易形成PH值约为2的酸性强腐蚀性液体, 烟囱经过数年的使用, 会被烟气严重腐蚀, 因此必须对原有主烟囱进行防腐改造。主烟囱防腐施工工期较长, 改造工期一般需要2至7个月, 烟囱在施工期间无法正常使用, 如停炉施工, 对电厂生产影响很大, 会造成巨大的经济损失。为了保证在主烟囱防腐改造期间机组可以正常运行, 业内通常采用建一个临时烟囱来代替原有烟囱, 因此需进行临时烟囱的建造和安装。
据统计国内脱硫湿烟囱约有1 000根, 其中有计划改造的烟囱约200根, 而实际需要改造的烟囱数量还会更高。另外, 国内每年新建烟囱还在以一定速度增加, 因此, 对临时烟囱的结构型式及安装方式进行设计、优化具有重要的现实意义。
1 临时烟囱现状
国内外在烟囱防腐改造中, 根据现场实际情况的不同, 临时烟囱的安装方式主要有四种布置方式:临时烟囱布置于吸收塔顶部、净烟道上方、旁路净烟道上方、自立式。
1.1 临时烟囱设置于吸收塔顶部
临时烟囱设置于吸收塔顶部时, 临时烟囱底部根据需要做成和吸收塔顶部相配合的变截面圆筒, 临时烟囱筒体通过法兰固定在脱硫塔顶部。该方案一般用在同时进行脱硫改造的项目上, 吸收塔为新建项目, 吸收塔设计时即考虑临时烟囱的载荷。因为临时烟囱为高耸结构, 风载会产生较大的弯矩和水平力, 以上荷载都需要全部传导到吸收塔壳体上。如果吸收塔设计时没有考虑顶部装设临时烟囱, 改造时需要重新校核临时烟囱增加的荷载, 需经过脱硫改造单位校核计算。如果不能满足, 就需要另外做加固处理, 加固方案会比较复杂, 并且每个工程的施工方案不可能一致。一般不新建脱硫塔的项目不采用该安装方式。
该方案利用现有的脱硫吸收塔增设临时烟囱, 具有筒体短、方案简单、直接投资较低等优点。其缺点在于塔顶开孔会对塔体抗弯能力削弱, 塔体与临时烟囱连接处产生过大应力, 易造成吸收塔变形, 导致防腐内衬龟裂。
1.2 临时烟囱设置于净烟道上方
对于临时烟囱安装在净烟道上方的工程, 一般是利用现有净烟道的支撑结构作为基础, 采用钢结构支架将临时烟囱支撑于净烟道结构柱上 (如图1所示) 。净烟道支撑结构一般为钢筋混凝土框架或型钢桁架结构, 主要用于支撑净烟道自重。因此也需对现有支撑结构进行校核以确定其能否满足使用要求。
该方案也具有筒体较短、方案简单、直接投资较低等优点。其局限性在于改造处必须有合适的烟道支撑可利用, 因电厂烟道布置差异性较大, 该方案烟囱直径受烟道截面制约, 不具通用性, 且人员不方便到达施工位置。
1.3 安装在旁路净烟道上
临时烟囱安装在旁路净烟道上时, 临时烟囱支撑需生根于原有旁路烟道支撑框架上部, 因临时烟囱筒体高度较高, 自重较大, 加上风载的影响, 必须对原有支撑框架进行加固改造, 在立柱顶部加埋铁等, 应经过核算确定原有框架基础是否能满足需要。
1.4 自立式
自立式临时烟囱是烟囱设置在净烟道侧面空地上 (如图2所示) , 筒体结构直接立于地面, 临时烟囱在侧面开口, 烟道从侧面接入临时烟囱。这也是较常用的一种形式, 这种形式由于筒体直接作用在地面上, 因此需预埋基础。该方案烟囱直径调整空间较大, 通用性强, 能用在满足空间要求的所有场合, 但是该方案烟囱占地面积较大, 土建施工量大, 且拆除时会留下永久地基, 现场施工工期长, 安装后不利于地面车辆通行。
综上所述, 目前使用的临时烟囱都具有一个共同的问题, 所有的临时烟囱都是针对单一工程, 筒体部分都是固定式的整体圆筒, 筒体现场制作, 现场焊接。这是因为圆筒部分直径是根据烟气流速和流量决定的, 圆筒直径一般都较大, 运输尺寸超限, 因此筒体只能现场施工。由于在现场制作, 施工工期长, 且需要较大的吊装空间, 一般电厂建成后, 现场余留场地有限, 给吊装作业带来一定难度。以往的临时烟囱拆除后即作废品处理, 资源浪费严重。针对现有临时烟囱存在的问题, 如果临时烟囱可以做成可以拆分的结构, 一个工程使用完毕后, 该临时烟囱可拆卸成单片结构发运下一个工地现场, 重新做防腐处理后, 即可以再次投入使用。对于提高资源利用率, 降低成本, 构建节约性社会有很大的积极意义。
2 组合式临时烟囱
组合式临时烟囱筒体能拆分成方便运输的安装单元, 各安装单元之间用螺栓连接。烟囱主要部件均在工厂加工完成, 现场只需要做组装、拆卸和防腐工作。考虑重复利用和运输的便捷性, 组合式临时烟囱应能适应不同工程的需要, 直径和高度应能满足国内大部分电厂的需要, 因此组合式临时烟囱采用自立式结构, 净烟道从侧面通过临时烟道引入临时烟囱, 临时烟道以上部分, 为薄壁圆筒结构, 临时烟道以下部分为型钢制作的门架结构, 结构型式详见图3。组合式临时烟囱主要由以下部件组成:筒体部分、门架、支腿、压重、烟道支撑、临时烟道。因为电厂烟道尺寸差异较大, 所以烟道和支撑针对单个工程特殊设计, 最终临时烟道和烟囱接口做成统一型式。临时烟道和烟道支撑和以往的临时烟囱基本一致, 因此不再另作介绍。
2.1 筒体部分
筒体部分和以往的临时烟囱结构相似, 均为薄壁圆筒结构, 组合式临时烟囱圆筒部分考虑运输和安装需要采用分段分片式结构。圆筒每段2~6 m, 每段圆筒分为数片, 片间与节间均采用螺栓连接, 单片结构如图4所示。
圆筒部分每段是标准结构, 具有互换性, 并且可以根据工地现场的需要通过增加或减少临时烟囱标准节的数量来调整烟囱的整体高度。圆筒部分下部和水平烟道连接, 在圆筒的底部设有导流板, 保证烟气可以顺利进入临时烟囱。
2.2 门架部分
临时烟囱临时烟道以下部分, 仅起到支撑载荷的作用, 因此采用型钢连接的门架结构。门架顶部以圆法兰型式与圆筒部分连接, 底部与支腿连接。门架也可拆分成方便运输的小单元。
门架结构可以根据现场的情况通过调整杆件的长度来方便调整框架的尺寸。另外门架结构不但风载较小, 而且能满足车辆通行的需要。
2.3 支腿部分
门架底部采用支腿加压重的形式和地面连接 (如图5所示) , 支腿为实腹式箱形梁, 用来降低地面比压。根据现场材料情况, 压重可灵活采用铸铁、混凝土或砂石材料制作, 现场仅需对4个支腿处的地面进行适当处理, 不需做混凝土基础。安装和拆卸都比较方便, 对现场破坏小, 更适合重复利用。
3 技术特点
和以往的临时烟囱相比较, 组合式临时烟囱不仅能满足临时烟囱的使用要求, 还有如下的优点和创新之处:
1) 组合式临时烟囱能方便运输安装, 可以重复利用, 提高资源的利用率, 降低了资源浪费, 节约了工程成本, 减少了现场施工工期。
2) 基础采用支腿压重式结构型式, 不用做混凝土基础, 对现场结构破坏小, 现场拆除后现场恢复方便。
3) 水平烟道以下部分采用桁架结构, 占地面积小、风载小, 保证了地面的通行能力, 工程施工完毕后不影响电厂的正常运营。
4) 能适应不同工程的需要, 应用场合更广泛, 经营方式灵活, 可以采用自建方式, 也可以采用租赁方式供用户使用。采用租赁方式时, 可降低单个工程建设投资。
4 结语
组合式临时烟囱在烟囱本体及其支撑结构上均进行了优化、创新设计, 建设方式更加灵活。由于其采用拆分式结构, 部分部件可采用标准化制造, 增强了部件的通用性和互换性。组合式临时烟囱不仅能满足用户使用需要, 还能降低施工工期, 降低成本, 是未来临时烟囱的一个很好的发展方向。
参考文献
[1]范艳霞.湿法烟气脱硫工程技改工程临时烟囱的设计[J].华电技术, 2008 (12) .
[2]赵礼金.电厂湿法烟气脱硫工程临时烟囱的设计[J].电力科学与工程, 2010 (6) .
[3]朱国宇.湿法烟气脱硫装置临时烟囱方案选择及应用[J].电力技术, 2010 (19) .
基于新型组合算法的语音降噪系统 篇4
关键词：VSLMS,子空间,组合降噪算法,SOPC技术,硬件实现
在各类语音增强算法中,时域最小均方(LMS)算法因为其结构简单、鲁棒性好和易于硬件实现等优点,被广泛采用[1,2]。但在实际应用过程中,LMS算法有两个缺陷:一是收敛速度慢,不适用于快速收敛场合;其它的滤波性能较大程度上取决于输入信号的特性,即输入信号自相关矩阵的特征值分布[4]。当背景噪声很强时,滤波性能会急剧下降。本文以解决这两个问题为出发点,采用组合算法改善输入信号和降噪效果,采用硬件实现提高收敛速度。基本思想是首先通过子空间算法改善输入信号特性,然后采用VSLMS滤波,最后进行硬件实现。
组合算法的硬件实现是一个具有挑战性的问题。本文在研究FPGA硬件系统的基础上,试图将软件算法映射到硬件电路来实现算法要求的结构。
1 算法介绍
1.1 子空间算法
子空间语音降噪法的核心思想是通过算法将含噪语音信号分解到有效信号子空间和噪声信号子空间中。考虑到误差因素的影响,在有效信号子空间会残余部分噪声信号,而噪声子空间只包含噪声信号。分解方法理论上可以使用奇异值分解方法,或是特征值分解方法[4]。本文选用特征值分解法,在有效信号子空间内分析原始语音信号。
定义一个纯净信号d,写成矩阵形式
其中,A=[A1,A2,…,AM]为K×M的矩阵;S=[S1,S2,…,SM]T是M×1的矩阵。
d的协方差矩阵表示为
假设S的协方差矩阵RS是正定矩阵,则Rd的秩为M,正定特征值和零特征值的个数分别为M和K-M个[5]。
设x表示和语音信号无关的K维加性白噪声,均值为0,噪声信号协方差矩阵Rx已知且正定,于是有
有了以上假设,可以使带噪信号表示为
则带噪信号协方差矩阵Rdx可以表示为
令λkdx和λdk分别表示Rdx和Rd的第K个特征值,则以下表达式成立
引入正交矩阵U将Rdx和Rd对角化,可得
从式(7)可以看出,当存在加性白噪声时,带噪信号dx(n)的自相关矩阵特征值由Λdx,1和σx2组成,构成第一部分的M个特征值为纯净语音特征值。构成第二部分的K-M个特征值由白噪声产生,为噪声特征值。同时将特征向量矩阵U的列向量分为两部分
空间S称为信号子空间;空间G称为噪声子空间。由子空间构造原理[6]可知S和G相互正交,且
于是有
综上所述,子空间语音降噪法就是将带噪信号语音空间分解为有效信号子空间和噪声信号子空间。然后去除噪声子空间,在信号加噪子空间内滤波恢复出近似纯净的语音信号。
1.2 VSLMS算法
LMS算法最早由Widrow和Hoff提出,该算法实现简单且计算量小,可以取得较好的滤波效果,因此是最简单也是应用最广泛的自适应算法[7]。自适应滤波器结构如图1所示,它是一个双输入闭环反馈系统,两个输入分别是原始信号d(n)(同时为期望得到的信号)和被噪声干扰的含噪信号x(n)。采用这种方法取得的最好结果是系统输出期望的信号,即信噪比无穷大。LMS算法的基本描述如下
其中,y(n)为滤波输出;x(n)位输入的含噪信号,d(n)为期望输出;e(n)为滤波误差用于下一次更新权值;w(n+1)为下一次迭代时的权值;μ为步长。由式(14)可以看出参数μ决定了w向量的更新速度即步长。该算法收敛的条件为0<μ<2/λmax。这里λmax是输入信号自相关矩阵最大特征值[8]。当迭代次数接近于无穷大时,权矢量w(n)的期望值将逼近最优解。μ值越大,算法收敛越快,同时稳态误差也越大,μ值越小,算法收敛越慢,但稳态误差也越小。由于固定步长的μ难以平衡滤波时的收敛性和鲁棒性,所以一般采用变步长LMS算法,在开始使用较大的μ值达到快速收敛后,减小μ值,以达到稳态效果并获得较小的超调量[9]。VSLMS算法基本原理表示如下
式中,N为采样点数,0<μ2<μ1<2/λmax。由于μ(n)是变化的,在开始阶段采用较大的步长μ1,使VSLMS算法比固定步长LMS算法具有更快的收敛速度。当算法接近收敛稳定时,采用较小的步长μ2,减小稳态误差。
2 组合算法
2.1 算法原理
组合算法的结构图如图2所示,带噪信号首先由子空间过滤掉一部分噪声,再将过滤后的信号作为VSLMS的输入。由VSLMS算法进行进一步滤波。
具体步骤如下:(1)将带噪语音进行子空间滤波,计算Rx和Rdx,得到带噪语音信号的协方差函数;(2)对该函数进行特征值分解,求出大于噪声方差的特征值,由这些特征值重新构成语音信号,即为增强后的信号;(3)由于存在语音失真和噪声冗余,将得到的语音信号通过VSLMS进行滤波;(4)在VSLMS滤波中,首先进行μ值估算。μ值主要由输入信号的信噪比决定,不同的信噪比决定不同的权值更新速度。本文采用式(9)估算μ值
其中,s=6.25,μ0=4.2,SNRd B=10log10SNR;(5)滤波后的信号反馈给VSLMS模块,计算对应的误差信号e(n)和权值更新,进行下一轮迭代。
2.2 算法仿真
根据上述分析完成组合算法后,使用Matlab评估组合算法的降噪效果。为检测算法性能,将3种算法分别进行仿真对比。从TIMIT中选取一段时长为5 s的声音和高斯噪声作为样本。采用Matlab进行仿真,图3(a)为原始语音信号和带噪信号波形图。使用组合算法对带噪语音信号进行滤波,滤波效果如图3(b)所示。
如图3所示,经过子空间算法后,语音信号已有大幅改善,但存在噪声冗余和语音失真。而经过VSLMS算法后,冗余噪声和语音失真被消除。可见组合算法在去噪效果上更为优良。
3 硬件实现
3.1 硬件设计
在数字信号系统设计中,最常用的3种硬件平台是ASIC,DSP和FPGA。ASIC能达到信号处理要求,但缺乏灵活性,设计周期长。DSP适用于数学计算,但它是串行结构,不适合高采样率的应用[10]。本文采用FPGA设计平台,组合算法的硬件结构如图4所示。
该硬件结构实现过程如下:系统上电后从Flash加载启动代码,由A/D模块负责对语音信号的实时采集,随后进入组合语音降噪算法模块,最后将处理信号由D/A编码输出。
为了将软件算法移植到硬件平台,可以采用多种方法。一种是采用DSP Builder转换到IP核,另外两种分别是VHDL和Verilog HDL硬件描述语言进行设计,目前基于这两种方法实现矩阵运算都已取得了一定的成果[11,12]。本文采用Verilog HDL语言,其具有易学易用、简洁高效、占用资源少等优点。编写FIR滤波器,分别加入子空间和VSLMS算法,生成子空间去噪和VSLMS去噪模块(8抽头,μ2=0.007 8)。在完成综合、布局布线、仿真等步骤后,利用Modelsim配合进行功能验证。
3.2 功能验证
为验证上述方案的可行性,需要对系统各部分进行功能验证。用正弦波作为原始信号,高斯白噪声作为噪声信号,调用Modelsim软件进行仿真。编写激励文件,模拟时钟信号和控制信号,得到的Subspace仿真结果和VSLMS仿真结果如图5所示。
3.3 系统实验方案设计
3.3.1 系统方案分析
整个系统采用模块化的思想,通过顶层设计文件完成各个模块连接。设计过程可以裁减,方便以后添加改善算法的特征模块,提高滤波性能。
3.3.2 语音采集模块
采集模块由FPGA开发板上扩展的音频采集电路实现,通过双麦克风对语音数据进行采样、量化、模数转换,将A/D转换后的原始信号、噪声信号数据分别存入ROM1、ROM2中,利用16位加法器将原始信号和噪声信号进行叠加来作为组合降噪系统的输入。
3.3.3 滤波处理模块
根据本文描述的流程设计滤波处理模块,主要包括空间去噪和VSLMS去噪模块。在Quartus II中完成对顶层文件进行编译和管脚分配,然后下载到对应的FPGA芯片中,整个组合语音降噪系统在上电后自动完成配置。
4 结束语
新型实用组合式窨井在新疆问世 篇5
据发明人程然介绍, 新型实用组合式窨井是由特定的标准配方材料一次性加工成型, 其坚固性比旧窨井高出了几十倍, 消除了旧式窨井的隐患和缺陷。
新型实用组合式窨井采用城市建筑垃圾, 加无机绿色胶合材料, 有效减少原始污染, 增加绿色环保, 且外形小巧玲珑, 美观漂亮。
新窨井的井壁厚6cm, 节约耗材量是旧井的6倍。占用空间小, 在施工过程中, 开挖直径是旧井的1/2, 而且灵活方便, 可随即吊装移动, 移位无任何损坏和浪费。
新型剪力墙组合模板施工技术 篇6
福州东方名城天鹅堡工程，位于马尾快安开发区内。一期工程由72#、73#、75#、76#、78#、79#楼6幢32层和85#楼1幢38层高层建筑加连接体及地下室组成，二期工程由81#、82#、86#、87#楼4幢32层和38层高层建筑加连接体及地下室组成，建筑总高度108.9m，主要功能为住宅及商业。工程为现浇钢筋混凝土剪力墙结构体系，总建筑面积为270208m2，模板面积达到94.6万m2，模板定额造价约1亿。
剪力墙模板引进日本施工技术，采用定型组合木模板施工，混凝土质量达到准清水混凝土效果，加快了施工进度，减少了劳动力的投入，具有较好的经济效益和社会效益。
2 工程特点难点
(1)定型组合木模板材质强度、刚度和整体性比其他木模板体系更有保障，能确保混凝土浇筑过程中模板体系变形控制在1～5mm范围内。
(2)定型组合木模板采用局部整体工具式拼装，标准化施工安装过程中受工人素质等人为因素的影响更小，对于混凝土边角以及细部结构施工更精细，模板拼接严密，有利于工程质量的提高。
(3)相关配件安装采用整体定型式，牢固耐用，其安装比其他模板配件安装更能满足施工安全技术要求。
(4)定型组合木模板通用性强，构造简单，制作方便，易于装拆，更能满足标准化施工的要求。
3 工艺原理
定型组合木模板是采用定型化组合设计和现场工业化加工制作而成的一种工具式定型组合模板。单块定型模板采用普通固定规格600mm×2400mm。施工时以人工搬运为主，配以少量的机械吊装。利用工业化建筑施工的原理，以建筑物的开间、进深、层高的标准化为基础，以胶合面板模板和方木条为主要施工材料，以现浇钢筋混凝土墙体为主导工序，组织有节奏的均衡施工。
4 施工工艺流程及操作要点
4.1 施工工艺流程（见图1)
4.2 操作要点
4.2.1 模板设计及配置
模板配置应针对不同的结构部位设计不同规格的定型模板，并在满足人工搬运的前提下，尽量设计成大块模板以减少拼缝更好地实现清水墙效果。材料选用必须经过计算满足《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。一般面板采用12mm胶合板，横肋与竖肋(次楞)均采用(30mm×60mm)木方楞，横肋两条分别置于胶合面板的上下两端，竖肋(次楞)横向间距200mm并与横肋相抵住，横竖肋木方楞与胶合面板采用螺钉牢固组成定型模板结构(如图2)。
4.2.2 测量放线
弹好柱墙身位置线及支模控制线，支模控制线离墙边线距离500mm。弹好门窗洞口位置线，测量并画出标高线。
4.2.3 安装准备
(1)墙身钢筋绑扎完毕，钢筋保护层垫块已安置到位，安装预埋管线、接线盒、电箱，并通过各分项工程的隐检工作。
(2)为防止楼面不平而导致墙模底部漏浆“烂根”，在模板底部支撑楼面贴海绵条，沿墙根钉木方条进行找平。同层找平标高偏差控制在±5mm以内。
(3)定型模板表面保持清洁干净并均匀涂刷脱模剂。
4.2.4 定型组合木模板安装
(1)组合模板安装原则：通常按照“先横墙，后纵墙”;“先外墙，后内墙”;“先小板块模，后大板块模，大板块模压住小板块模”的三项要领进行安装作业。
(2)外墙三角架及模板安装。
(1)为解决外墙楼层过渡错台弊端，将外模下口伸至下层墙顶以下20cm。
(2)用下层剪力墙体上的穿墙螺栓孔洞将螺栓固定于墙上，再将三角形固定架与螺栓连接，调整至水平位置后，用外侧螺母旋紧螺栓使三角架牢固附于墙上(见图3)。
(3)三角架安装过程在外墙外侧进行，应严格遵守安全操作规程作业。安装完毕后，应由专职人员进行复检，以确保三角架支撑牢固可靠。
(4)利用人工或塔吊把外墙组合模板架设在附墙三角架上，并做好临时固定。待内侧墙模立好后用穿墙螺栓与其定位加固。
(5)钢筋骨架的另侧在架立在墙体模板，立好后用穿墙螺栓与已立好的原有一侧墙模定位加固。
(3)安装阴阳角结构组合模板。结构阳角部位采用铁锁链连接主楞方钢管，以确保主楞加固牢靠。阴角部位将一侧主楞方钢管伸至转角处另一侧模板面，以确保阴角位置不变形。如图4所示。
(4)内墙组合模板就位。
(1)为了防止漏浆，在模板下口与地面接触面粘贴6cm宽的海绵条，再进行墙模底座6cm的木放条安装找平。
(2)利用人工或塔吊把内墙一侧组合模板架立在墙体钢筋骨架的一侧，并做好临时固定。
(3)钢筋骨架的另侧在架立在墙体模板，立好后用穿墙螺栓与已立好的原有一侧墙模定位加固。
(4)为解决楼层孔洞边墙体过渡错台弊端，将孔洞边一侧模下口伸至下层墙顶以下20cm。
(5)穿墙螺栓安装及加固。
(1)定型组合模板加固的水平外背楞(主楞)采用双拼60mm×60mm方钢管，穿墙螺栓从两根方钢管中间穿过，通过插销式锁扣与螺栓牢固连接，从而锁紧墙模。穿墙螺栓竖向间距为600mm，混凝土浇筑侧压力通过板面结构传给横向主楞，由穿墙螺栓约束内外板面结构受力，以保证模板的强度和刚度。如图5所示。
(2)穿墙对拉螺栓墙内部分采用12mm圆钢螺杆与扩大头螺母连接，以限位内侧墙身定型模板的净截面尺寸，再通过定型板外侧螺母锁具与扩大头连接，形成整体定位。主楞加固采用插销式锁具与螺母锁具连接以达到紧固墙体定型模板的作用。采用穿墙螺杆拆模时外侧一端螺母旋出，拆出螺杆，螺杆可以循环使用。如图6所示。
(3)拆模后螺杆孔排列整齐，但数量较多，容易引起渗漏，可采用收缩率小、防水效果好的氯丁砂浆分两次进行修补，能够取得满意效果。
(6)模板位置校正、垂直度调整。根据吊线锤方法吊磁力线坠挂铅垂线，量测模板上、下口控制线距离，调整模板垂直度。
(7)模板固定：定型墙模采用吊线锤校正垂直后，用碳钢钢管顶住背楞固定于地面。如图7所示。
4.2.5 电梯井及楼梯模板安装
(1)电梯间模板采用单边整体装配式定型大模，由外墙三角架组成模板安装平台，模板伸下楼板面以下10～20cm，三角架用于校正水平后将吊装就位模板固定于剪力墙体上。
(2)电梯井内模采用单边整体定型大模板，利用下层电梯井筒墙体上的螺栓将外墙三角架固定在墙体上，调整水平后，将内模放置于三角架之上用螺杆固定件锁紧模板，使井筒内模固定，然后再安装穿墙螺栓，进行井筒外膜安装。如图8所示。
(3)现浇楼梯模板采用踏步成型专用模板，楼梯侧墙模采用与踏步相应的定型模板。楼梯与其上一层楼板同时浇筑混凝土，楼梯施工缝留设在楼板梯梁处。
4.2.6 模板拆卸控制
(1)严格掌握拆模强度，常温施工时不得低于1.0MPa，冬季施工时不得低于受冻临界强度，并保证拆模时墙体不粘模、不缺角、不裂缝。剪力墙内墙拆模强度应达到1.2MPa，外墙拆模强度应达到7.5MPa。
(2)剪力墙拆模时，按支模的逆顺序进行，注意保护现浇板面，尽量利用大模板自重脱落，严禁强行砸撬模板。若自重脱模困难，则采用撬棍轻撬模板下口。拆模过程必须有专人指挥，直接搬运和吊运到上一层模板安装的相应位置。拆除时零件应集中堆放，防止散失。
(3)拆卸后用铲刀及时清理模板表面，经检查合格后再涂刷脱模剂堆放备用。
5 效益分析
5.1 模板及木枋周转次数多
定型组合木模板成型后不需再进行模板的配模，没有再次配模的材料浪费，次楞固定在模板上与模板一起周转，没有再次拆装的材料损耗，减少了拆装的铁钉打孔，达到增加模板及木枋周转次数目地。
5.2 操作工效高
对于散支散拆类墙体支模方式而言，定型组合模板安装、拆卸具有方便快捷等优点。工人可以利用电动锁具对螺栓进行快速模板加固，大大减少了工人的劳动量，降低了工人的劳动强度。
5.3 节约混凝土装饰材料、人工费用和工期
(1)组合模板体系。结构墙面出模后达到清水效果，清水墙一次成型，达到中级抹灰标准，可不做任何装饰。从质量上杜绝了室内墙面抹灰空鼓、裂缝的通病;从施工成本上分析，节约了水泥、砂的原材耗用，以及抹灰用工;同时还节省了因抹灰工程质量通病而引起的维修工作量和维修费用。
(2)工期上分析。采用定型组合模板对于工程主体施工阶段的工期变化不大，但室内装修阶段的工时可以缩短，工程进度按照每层可以缩短1～2d计，节约了总工期。
6 结语
采用本技术施工后，剪力墙拆模后墙面光滑平整，各项指标均达到准清水混凝土要求。现场采用薄抹灰施工工艺，平均抹抹厚度仅2mm。从结构利用率而言，不抹灰或薄抹灰，房间内净尺寸可以增加3～5cm，增加室内有效使用面积。从设计安全而言，不抹灰或薄抹杰，可减轻楼体自重，地震作用力相应减弱，结构抗震能力增强，更安全，符合国家的节能减排政策。
摘要：通过引进日本剪力墙模板施工技术,经几个项目的工程实践,可有效提高工程质量,大幅提高施工效率。
关键词：剪力墙,组合模板,施工技术,经济效益
参考文献
[1]JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规程
[2]秦彦明.剪力墙模板使用分析.山西建筑,2006(21).0134-02
高炉无料钟炉顶新型上组合阀 篇7
目前, 国内高炉串罐式无料钟炉顶装料设备, 其设备组成自上而下一般为:受料斗、放料阀、上密封阀、料罐、节流阀、下密封阀、波纹补偿器、布料器等, 组成部分均为单体部件, 模块独立, 便于安装维修。本文所诉设计, 基于原放料阀与上密封阀, 改进其传动原理, 改变机械结构, 进行功能组合, 开发出一种结构更紧凑、设备重量更轻, 完全满足高炉炼铁工艺要求的新型上组合阀。
放料阀用于控制物料放料和截止。油缸驱动两侧联杆机构, 联杆机构带动曲臂旋转, 阀板安装于曲臂上, 从而实现两侧阀板的同时打开和关闭, 控制放料和储料。此设备高1100mm, 重约4.6t, 结构比较复杂, 阀板驱动机构由正反两套四连杆机构组成, 只能实现阀板的近似对称打开。轴系零件繁杂, 且加工精度要求高, 难度大。
密封阀是炉顶装置中起均排压密封用的关键设备, 与下密封阀配合使用, 以实现高炉炉顶系统压力控制。此设备高1500mm, 重约3.5t。液压缸安装于设备箱体上, 与连杆连接, 连杆安装于驱动轴上, 驱动轴带动与之连接的阀板旋转, 阀板上安装密封圈, 与压头接触配合实现密封, 压头安装在箱体内。阀板动作由油缸驱动连杆, 连杆带动阀板旋转来实现密封圈与压头的紧密结合, 结构简单, 但设备高度大 (主要是阀板打开所需空间大) , 空间利用率不足, 密封阀关闭时密封圈受力不好时, 阀板定位需适时调整。
新型上组合阀说明
基于以上设备的不足之处, 从结构设计等方面进行组合优化设计, 新型上组合阀设备高1800mm, 重约6.9t。降低炉顶设备总高度800mm, 降低设备总重1.2t。结构型式如下图:
原放料阀功能由新型上组合阀上部结构实现, 设备阀板原四连杆驱动机构替换为齿轮驱动, 双侧液压缸驱动更改为单侧驱动。较原设计, 新型上组合阀放料功能部分机械效率更高, 双侧阀板打开动作更一致, 轴系零件得到大大简化, 有效降低加工制造难度和成本。
原上密封阀功能由新型上组合阀下部结构实现, 原设备密封阀板动作, 由液压缸驱动, 一次旋转打开和关闭。优化后, 在箱体两侧分别设置驱动装置, 两套旋转机构, 由一侧机构驱动实现一级旋转, 另一侧机构驱动实现二级旋转, 配合实现密封阀板在更低空间内完成动作。同时, 两级动作改善密封时设备接触状态, 有效延长密封阀使用寿命。
设备内部结构及动作示意图:
如上图所示, 设备上部为放料阀功能实现, 下部为密封阀功能实现, 前两视图分别表示放料阀板关闭和打开状态;三个视图分别表示密封阀板关闭、一级打开、完全打开三个状态。
由图示可看出, 密封阀板从一级打开状态到关闭, 阀板越接近压头, 两者越趋于平行, 关闭时完全平行, 与原密封阀结构相比, 密封圈受力情况得到极大改善。
综述
通过设备改进, 降低无料钟装料系统总高, 从而降低高炉整体高度, 并且减小设备总重, 有效降低高炉建设成本。优化放料阀结构, 齿轮传动代替联杆传动, 提高机械效率, 降低加工成本。
优化密封阀结构, 采用两级传动, 减小设备动作空间, 改善密封接触状态。无论从经济效益还是技术角度考虑, 新的优化设计都很有意义, 具有较大的应用前景。
摘要：笔者就国内现使用的高炉无料钟炉顶设备进行研究分析, 对其中放料阀和上密封阀进行组合优化设计, 目的在于优化设备结构, 提高设备性能, 降低设备总高和制造成本, 从而减少高炉建设费用。
关键词：无料钟炉顶,放料阀,上密封阀,优化设计
参考文献
[1]王平.炼铁设备.冶金工业出版社, 2006, 2
[2]唐燕.串罐式无料钟炉顶设备.重型机械, 1988.
钢箱梁桥面新型组合铺装施工技术 篇8
1 工程概况
郑州西三环位于郑州市中心城区, 北接现状科学大道立交, 南与现状嵩山路立交接顺, 全长约12.4 km, 为郑州市快速环路, 在桥梁跨度较大地段, 采用钢箱梁结构。陇海路立交桥位于郑州市西三环和陇海路交叉口, 是郑州西三环快速化工程的重点工程。在陇海路立交桥工程中, 对于跨度大、曲线半径小的地段采用钢箱梁进行架设, 钢箱梁桥面铺装采用“钢纤维混凝土+双层沥青混凝土”组合铺装设计方案。
2 施工工艺
钢纤维混凝土与沥青混凝土组合铺装施工分为钢桥面处理、钢纤维混凝土层施工、防水粘结层施工、沥青混凝土下面层、粘层施工、沥青混凝土上面层施工等阶段, 其施工工艺流程如图1所示。
3 施工质量控制
3.1 钢纤维混凝土施工
1) 为确保桥面钢纤维混凝土铺装的连续性和钢纤维分布的均匀性, 铺装前应对拌和、运输以及混凝土泵送设备进行检修, 验证其配套能力, 并进行钢纤维混凝土的试拌、试铺。
2) 钢纤维混凝土生产过程的各个环节, 不论是投料、搅拌、运输, 还是浇筑和成型, 都要有利于钢纤维混凝土的密实性和钢纤维分布的均匀性, 可采用合适的钢纤维分散机和强制式搅拌机配套使用, 以保证拌合料的质量和效率。
3) 由于钢纤维混凝土早期强度较高, 故应加强早期湿润养护, 为防止气温过高, 水分蒸发过快, 可采用塑料薄膜覆盖湿养。
4) 为提高行车的稳定性、舒适性、安全性和桥梁的使用寿命, 应把钢纤维混凝土铺装层平整度控制在5 mm以内, 并防止裂缝的产生。
3.2 沥青混合料运输
1) 采用大吨位的自卸汽车运输热拌沥青混合料, 运输前车厢须清理干净。为防止沥青混合料与车厢板粘结, 可在车厢侧板和底板涂一薄层油水 (柴油与水的比例为1∶3) 混合液, 但不得有余液积聚在车厢底部。运输中应避免急刹车, 以减少混合料离析。
2) 沥青混合料运输车的运量应大于沥青混合料拌合站拌合量, 并与摊铺速度相适应, 施工过程中要保证摊铺机前方有沥青混合料运输车在等候卸料。
3) 开始混合料摊铺后, 在施工现场等候卸料的沥青混合料运输车不宜少于5辆。连续摊铺施工过程中, 沥青混合料运输车应停在摊铺机前10 cm~30 cm处, 摊铺时不得与摊铺机发生撞击, 并随摊铺机推动而前进。
4) 沥青混合料运至施工摊铺地点后, 应检查拌合料质量, 不能使用不符合规范温度要求或已经结成团块的混合料[3]。
3.3 沥青混合料摊铺
1) 沥青混合料摊铺采用2台摊铺机, 前后错开10 m~20 m呈梯队方式同步摊铺, 两幅之间有5 cm~10 cm左右宽度的搭接。两台摊铺机配备两套电子平衡梁自动找平系统, 采用多探头超声传感器对路面高程进行检测, 从而不断调整面层摊铺厚度, 以确保标高、平整度符合要求。
2) 应提前0.5 h~1 h对沥青混合料摊铺机熨平板进行预热, 预热温度不低于100℃。摊铺时应调整摊铺机夯锤的振动频率、振幅, 使摊铺后的混合料密实度应达到最大, 而又不致使摊铺机因夯锤的振动频率、振幅过大影响摊铺平整度[4]。
3) 摊铺机必须保持摊铺的连续性, 有专人指挥, 运料车不得撞击摊铺机, 应停在摊铺机前10 cm~30 cm处。摊铺施工时不得随意改变摊铺速度, 避免中途突然停顿, 影响沥青混合料摊铺施工质量。
3.4 沥青混合料压实
沥青混合料使用钢筒振动压路机和胶轮压路机压实。沥青混合料的压实可分为初压、复压、终压 (包括成型) 三个阶段。初压在沥青混合料摊铺后温度较高时进行, 以整平和稳定沥青混合料。复压紧接在初压后进行, 以使沥青混合料稳定、密实。终压紧接在复压后进行, 以消除轮迹, 使路面压实成型。混合料各阶段压实具体要求如下:
1) 沥青混合料初压。在沥青混合料摊铺达到20 m后, 采用2台钢轮压路机并排碾压沥青混合料, 靠外侧压路机采用去静回振 (高频低幅) 法从外边碾压1遍, 速度须控制在2 km/h~3 km/h, 最后一轮必须采用跨缝碾压;内侧压路机开始碾压时须跨缝, 采用去静回振 (高频低幅) 法碾压1遍, 随后采用2台钢轮压路机 (低频高幅) 强振1遍;所有碾压施工过程须呈阶梯状向前推进。
2) 沥青混合料复压。在初压完成两个轮宽后, 采用2台胶轮压路机并排跟进碾压沥青混合料, 由外及内依次碾压, 每幅碾压搓揉5遍。碾压时要保证压路机碾压重叠1/3~1/4宽, 速度控制在3 km/h~5 km/h。两侧边缘碾压时应防止碰撞防撞护栏。
3) 沥青混合料终压。采用钢轮压路机进行路面收光, 消除碾压轮迹, 速度控制在3 km/h~5 km/h。沥青混合料压实时应注意控制压实温度, 一般初压温度不低于150℃, 终压温度不低于90℃。在温度低于50℃时可以开放交通。细部处理上采用小型振动压路机、振动夯等小型机具进行协助处理。
3.5 路面接缝处理
1) 铺筑施工过程中应使纵、横向接缝都保持在最小数量。2台摊铺机相距宜为15 m~20 m, 烫平板设置在同一水平, 梯队摊铺作业的纵缝采用热接缝。后摊铺部分的高程基准面为已摊混合料留下的10 cm~20 cm宽度的未碾压混合料, 摊铺时应采取跨缝碾压消除缝迹。
2) 半幅摊铺施工不能采用热接缝时, 可采用切刀切齐。摊铺另半幅前须将接缝边缘清扫干净, 并涂洒少量粘层沥青, 重叠在已铺层5 cm~10 cm摊铺, 摊铺后人工将重叠在前半幅上面的混合料铲走。碾压时压路机应先碾压已压实路面, 然后碾压新铺部分, 再碾压已压实路面10 cm~15 cm, 充分将接缝压实紧密。
3) 位于上下层的纵缝须错开15 cm以上, 车道区划线位置上的表层纵缝应顺直。纵向接缝设置在通行车辆轮辙之外, 与横向边坡线在15 cm以内重合, 与下卧层接缝至少错位15 cm。
3.6 粘层施工
沥青混凝土上下面层之间喷洒粘层油, 以达到上下面层间的粘结作用, 粘层油采用乳化沥青材料。喷洒粘层沥青采用沥青洒布机, 个别地方由人工用涂刷扫匀, 防撞墙采用塑料薄膜覆盖, 避免污染。
粘层的施工检测方法及检验标准[5]见表1。
4 结语
钢箱梁桥面组合铺装施工难度较大, 与普通沥青混凝土路面施工工艺存在一定的差异。郑州陇海立交钢桥面铺装工程实践表明, 只要严格控制钢纤维混凝土和沥青混合料的原材料质量, 保证沥青混合料配合比设计、运输、摊铺和碾压等关键工序的质量, 钢桥面组合铺装工程施工可以取得良好的效果。
摘要：结合郑州市三环路陇海立交匝道钢箱梁桥面“钢纤维混凝土+双层沥青混凝土”新型组合铺装工程, 介绍了钢箱梁桥面组合铺装施工工艺流程及施工质量控制方法, 探讨了施工各阶段的质量控制要点, 可为今后类似铺装工程提供有益的借鉴。
关键词：钢箱梁,匝道,组合铺装,施工控制
参考文献
[1]李智, 钱振东.典型钢桥面铺装结构的病害分类分析[J].交通运输工程与信息学报, 2006 (6) :110-114.
[2]黄卫.大跨径桥梁钢桥面铺装设计理论与方法[M].北京:中国建筑工业出版社, 2006.
[3]JTG E20-2011, 公路工程沥青及沥青混合料试验规程[S].
[4]JTG F40-2004, 公路沥青路面施工技术规范[S].