B型骨折（共7篇）
B型骨折 篇1
随着交通、工业及建筑业的高速发展, 高处坠落伤、直接打击、机动车辆事故中造成骨折的同时, 常常合并严重的软组织碾挫、缺损及骨外露, 其治疗更为棘手, 功能恢复不佳以及较高的伤口坏死感染率一直困扰着临床医生。GustiloⅢB、C型骨折创面伴有广泛的软组织损伤, 传统的治疗方法感染、骨不连、骨髓炎的发生极高[1]。近年来使用负压封闭引流 (vaccum sealing drainage, VSD) 技术行一期覆盖创面, 二期行植皮或皮瓣转移消灭创面及死腔, 促进伤口愈合已广泛应用于外科[2,3]。近来收治的GustiloⅢB、C型骨折伴有皮肤软组织缺损或骨外露的30例患者进行治疗, 取得良好的疗效。现报告如下:
1 资料与方法
1.1 一般资料
本组病人30例, 男19例, 女11例, 年龄23~66岁, 平均35.7岁;受伤部位:胫腓骨骨折18例, 单纯胫骨骨折11例, 踝关节骨折11例。创面大小为13cm×7 cm~23 cm×10 cm。手术时间距离受伤时间6~8 h, 本组患者均为急诊入院, 不包括合并颅脑、内脏损伤者。
1.2 治疗方法
所有患者均在8 h内 (生命体征稳定) 送手术室, 在腰-硬联合麻醉或全麻下行彻底清创, 去除已明显失活组织及异物, 根据骨折具体情况予复位后外固定支架固定, 再将软组织缺损处进行修整, 尽量用软组织覆盖骨骼, 特别是伴有骨膜剥脱部分, 对骨外露面积较大且创面骨皮质完整者, 在骨面以直经0.5 mm钻头间隔打孔, 使骨髓腔开放以提高肉芽生长速度。根据创面大小裁剪或拼接VSD (武汉VSD医用科技有限公司生产) 敷料覆盖创面, 敷料边缘与窗口皮缘缝合, 清洁创缘皮肤, 然后用Smith&Nephew公司产“安舒妥”伤口贴密封整个创面, 检查封闭妥当, 开放负压, 如引流物较多, 可使用三通接头将多根引流管串接至l、2个负压装置。连中心负压装置 (一般选择150~300 mm Hg, 1 mm Hg=0.133 k Pa) , 术后常规抗感染, 营养支持治疗, 术后引流管应始终保持通畅, 每日用庆大霉素生理盐水冲洗引流管并检查是否漏气。连续负压引流7~10 d后拆除, 视创面具体情况行皮瓣转移或创面植皮;若创面内有较多坏死组织及渗出, 予再次清创, VSD敷料覆盖, 持续压引流 (更换次数≤3次) , 直至创面条件允许后植皮或皮瓣转移。
1.3 疗效评价
(1) 植皮成活率 (术后20 d) :计算公式为植皮愈合面积/植皮区面积×100%;优:95%以上。良:85%~95%。较差:60%~85%。差:60%以下; (2) 皮肤恢复程度 (术后1年) ;优:皮肤柔软, 无明显皮下硬结感。良;皮肤较为柔软, 散在皮下硬结感。差:广泛皮下硬结[4]。
2 结果
30例患者中21例7~10 d拆除VSD后, 创面清洁, 肉芽组织生长茂盛, 色鲜红, 柔软湿润, 未见坏死组织及渗出, 行植皮术, 创面如期愈合, 植皮成活率为优, 皮肤恢复程度为优;8例于7 d后因创面仍有较多坏死组织及骨外露, 予清创后更换VSD敷料, 10 d后拆除, 大量新鲜肉芽组织生长未见明显渗出, 行植皮术, 创面愈合, 植皮成活率为优, 皮肤恢复程度为良;1例发生感染及骨质外露, 加强换药后骨皮质坏死, 先行游离植皮缩小创面, 咬除坏死骨皮质, 2个月后行皮瓣转移覆盖创口后愈合, 创面愈合时间为96 d, 皮瓣成活率为优, 皮肤恢复程度为优。所有病例均获12~15个月回访, 患者创面愈合后均未再破溃。典型病例见附图。
A:术前广泛软组织损伤, 大面积骨膜剥脱, 胫前动脉受损, 外固定架固定后VSD覆盖;B:术后1周拆除VSD后肉芽组织欠佳, 仍见大面积骨质外露;C:第2次更换VSD后10 d, 肉芽组织尚可, 仍见少许骨外露;D:经植皮创面得到良好覆盖, 植皮成活率为优
3 讨论
3.1 VSD技术的优势
Gustilo IIIB、C型创面的处理是创伤骨科经常遇到的棘手问题, 病程长, 传统方法处理此类病例往往是清创后敞开创面, 行简单外固定, 换药待感染控制, 创面肉芽生长良好后植皮或皮瓣转移, 治疗效果不佳, 有些病例由于病程迁延而最终截肢。GustiloⅢB、C型开放性骨折要处理好骨折难度相对不大。但在软组织损伤面积较大、污染严重的情况下要闭合创面、防止感染、保证骨折如期愈合则极不容易, 应用VSD技术结果显示即使一期封闭创面并不会引起骨折感染率、骨不愈率以及骨延迟愈合率的升高[5]。封闭负压敷料下可产生正压, 能增加毛细血管流量, 促进毛细血管新生, 加速创面肉芽组织生长和修复细胞增殖, 刺激肉芽组织生长。负压封闭引流的创面淋巴细胞浸润消退较快, 巨噬细胞、淋巴细胞和肥大细胞等发挥其应有的功能, 增生期胶原合成出现较早, 修复期可见到收缩性纤维合成增强[6]。VSD技术除在骨科优势明显外, 以其它外科专业也应用广泛[7], 在临床应用中除了上述优点外, 还有护理方便、透明贴膜便于观察创口、减少患者换药痛苦和减轻医务人员换药强度等作用, 同时减少抗生素用量、避免不良反应、降低医疗费用[8]。
3.2 VSD应用的注意事项
负压封闭引流技术仅是治疗大面积皮肤软组织缺损过程中的一个环节, 最终恢复肢体的外观和功能还必须进行修复手术, 成功与否, 应注间以下几点: (1) 创面要彻底清创, 清除坏死或感染组织, 同时注意创面止血; (2) 粘贴生物半透性薄膜前要确保创面清洁、干燥, 确保半透性薄膜粘贴牢固。检查是否漏气, 采用叠瓦法粘贴, 周围覆盖范围应至少包括5cm创缘正常皮肤, 尽量减少漏气; (3) 使创面处于负压、相对隔离状态, 抗厌氧菌治疗不容忽视, 使用庆大霉素每天冲洗1、2次, 可以避免厌氧菌等感染; (4) 当吸出的渗出物较多时, 因渗出物中含大量蛋白, 应注意及时补充营养及定期行细菌培养加药物敏感试验。
4 结论
VSD技术为GustiloⅢB、C型骨折提供了有效的创面覆盖方法, 简便易行, 近期疗效确切。能保证有效引流, 加速了创面愈合时间, 为二次植皮术提供了良好的条件, 减少了换药次数, 减轻了患者的痛苦, 缩短了住院时间, 减少了住院费用, 但本组病例数较少, 仍需积累更多病例进行观察及有待于进一步研究。
摘要：目的 探讨负压封闭引流 (VSD) 技术在GustiloⅢB、C型骨折创面的应用、疗效及注意事项。方法回顾性分析2009年9月-2010年12月应用VSD技术治疗的30例GustiloⅢB、C型骨折患者资料, 全部患者均在8 h内实施清创、骨折复位和外固定支架固定, 行VSD技术封闭创面并定期更换, 二期进行游离植皮术或皮瓣转移术覆盖创面。记录植皮成活率、并观察皮肤恢复程度。结果 30例患者术后29例经植中厚皮片覆盖创面, 创面愈合时间为2540 d, 平均27 d, 植皮成活率为优, 皮肤恢复程度为良;1例发生感染及骨质外露, 加强换药后骨皮质坏死, 先行游离植皮缩小创面, 咬除坏死骨皮质, 2个月后行皮瓣转移覆盖创口后愈合, 创面愈合时间为96 d, 皮瓣成活率为优, 皮肤恢复程度为优。结论 VSD技术为GustiloⅢB、C型骨折提供了一种有效的创面覆盖方法, 可以控制感染、刺激新鲜肉芽组织生长, 为二次植皮术提供了良好的条件。使用中应注意充分清创、合理固定及预防感染等对症支持治疗。
关键词：负压封闭引流,四肢创伤,软组织缺损
参考文献
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B型骨折 篇2
1 资料与方法
1.1 一般资料
本院及大庆油田总医院骨科2009-11~2013-04收治的下肢开放性骨折骨外露伴大面积皮肤软组织缺损的患者40例。
1.2 材料
VSD负压引流泡沫敷料 (武汉维斯第医用科技有限公司) , 骨外支架选用单平面单边型 (Orthofix骨科外固定支架系统, 苏州欣荣博尔特, 厦门大博) 。
1.3 分组及诊疗方法
1.3.1 分组
A组20例, 该组病例应用VSD联合外固定架治疗, 其中GustiloIIIB型15例, GustiloIIIC型5例。B组20例, 该组病例应用传统清创换药结合有限的固定方式治疗, 其中GustiloIIIB型14例, GustiloIIIC型6例。
1.3.2 诊疗方法
在硬膜外麻醉下创口常规用双氧水、稀碘伏、生理盐水反复冲洗, 彻底清除失活、污染的软组织;及时诊断、处理修复损伤的血管;采用合理的固定方式稳定骨折;应用显微外科技术修复软组织;采用自体中厚皮片[1]植皮或转移皮瓣等方式使创口闭合。A组应用剪裁合适的VSD覆盖创面后接通负压, 采取术后前48h持续吸引, 之后负压吸引5min间歇2min的模式[2], B组敷料渗出较多时予以及时更换, 保持伤口干燥, 减少感染机率。依患者患肢损伤情况及具体手术方式等指导患者术后进行早期肢体功能锻炼。嘱患者出院后定期来院复查或据患者住院病历提供的地址进行实地随访或电话随访。
1.4 评定标准
按照Puno的[3]标准从以下七个方面进行评定: (1) 疼痛情况; (2) 日常生活; (3) 膝、踝关节活动度; (4) 残留畸形; (5) 关节X线改变; (6) 肌力; (7) 足底感觉。总分为100分。100~90分为优, 89~80分为良好, 79~70分为可, 69分及以下为差。
1.5 统计学分析
采用SPSS17.0统计软件包计数资料卡方检验, P<0.05有统计学意义, 得出VSD联合外固定架治疗与传统换药方式治疗GustiloIIIB、IIIC型骨折效果的差异。
2 结果
见表1。
A组愈后优良患者14例, 优良率70%, B组愈后优良患者5例, 优良率25%, 有统计学意义 (P<0.05) 。
3 讨论
下肢GustiloⅢB、IIIC型骨折多为受伤机制复杂的高能量损伤, 骨折伴广泛软组织损伤和缺损的病例比过去更常见, 患肢的伤情也越来越复杂和严重。笔者通过对本文中40例患者的治疗经验总结出其预后与以下因素有关:及时的恢复患肢的血供;彻底的清创;外固定架结合有限的内固定稳定骨折;术后积极抗感染;早期功能锻炼。对于早期清创时已经发现的严重污染伴神经碾挫或缺失很多的患肢严密观察, 术后发现肢体感觉运动功能欠佳或难以控制的骨髓炎要及时果断的截肢[4,5]。而本研究通过客观的评分系统结合统计学得出A组较B组在预后功能更好 (P<0.01) , VSD联合外固定架治疗GustiloIIIB、IIIC型骨折较传统换药方式预后功能效果更好。
摘要：目的:通过研究VSD联合外固定架在下肢GustiloⅢB、ⅢC型骨折中的应用, 结合前人使用经验, 总结负压封闭引流技术在骨外科应用中的使用技巧及注意事项。方法:40例下肢GustiloⅢB、ⅢC型骨折患者人为分为两组:VSD联合外固定架治疗组 (A组=20例) 、传统换药组 (B组=20例) , 按puno患肢功能评定标准对两组患者愈后功能进行评分, 采用SPSS17.0统计软件包计数资料卡方检验, P<0.05有统计学意义, 得出VSD联合外固定架治疗与传统换药方式治疗GustiloⅢB、ⅢC型骨折效果的差异。结果:A组愈后优良患者14例, 优良率70%, B组愈后优良患者5例, 优良率25%, 有统计学意义 (P<0.05) , 结论:实验组 (VSD联合外固定架组) 较对照组 (传统换药组) , 在患肢愈后功能等方面更有疗效, 明显提高患者生活质量, VSD联合外固定架治疗下肢GustiloⅢB、ⅢC型骨折值得推广。
关键词：外固定架,负压封闭引流
参考文献
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B型骨折 篇3
1 资料与方法
1.1 一般资料
选择我院2011年1月-2013年7月收治的EP患者120例, 年龄18~40 (28.5±2.0) 岁。患者临床表现为下腹阵发或持续性疼痛和停经及阴道流血等情况, 对患者进行手术或病理检查、妇科检查, 发现患者子宫旁有包块及子宫增大等异常现象, 进行B型超声检查, 发现宫腔内无孕囊, 且附件区域有包块。患者妊娠尿检呈阳性, 确诊为异位妊娠。有人工流产史患者50例, 经产史45例, 放置节育环患者25例。将120例患者随机分为试验组和对照组各60例。2组一般资料差异无统计学意义 (P>0.05) , 具有可比性。
1.2 诊断方法
对照组采用腹部B型超声检查, 仪器:SONO-ACE8000Live超声诊断仪;探头频率:3.5MHz。检查时, 患者需保持膀胱充盈, 避免受肠腔气体和腹壁脂肪的干扰。将探头放置在患者下腹部, 进行横切、纵切及斜切等多方位的检查。试验组在对照组检查的基础上, 对患者进行阴道B型超声检查。仪器:麦迪逊SA-8000Live超声诊断仪;阴道探头频率:6.5MHz。患者需排空膀胱, 且在探头头部抹少量的一次性耦合剂, 并套上消毒后的避孕套, 同时在避孕套表面涂抹少量的一次性耦合剂。医师需戴好消毒手套, 将探头轻轻地送入患者阴道穹囊部位, 对子宫和附件及盆腔进行横切、纵切以及斜切等多方位的扫查。测量子宫大小和子宫内膜厚度, 同时观察卵巢和附件区是否存在包块, 包块内是否有孕囊和胚芽及原始心管搏动等。比较2组诊断准确率。
1.3 诊断标准
输卵管妊娠:患者子宫内无孕囊, 子宫旁出现低回声区, 能探及胚芽和原始心管搏动;卵巢妊娠:患者卵巢出现低回声区, 能探及孕囊;宫颈妊娠:患者子宫呈现为烧瓶型, 宫颈出现膨大且有孕囊;子宫角部妊娠:患者子宫角部凸出, 孕囊外包出现肌壁, 可探及胚芽和原始心管搏动;残角子宫妊娠:患者残角子宫内出现低回声区, 能探及胎儿活动。
1.4 统计学方法
应用SPSS 19.5软件进行数据分析。计数资料以率 (%) 表示, 组间比较采用χ2检验, P<0.05为差异有统计学意义。
2 结果
经检查试验组确诊58例, 误诊2例, 诊断准确率为96.7%;对照组确诊51例, 误诊9例, 诊断准确率为85.0%, 2组差异有统计学意义 (P<0.05) 。
3 讨论
在妇科疾病中, EP是一种非常常见的急腹症, 对妇女的生命健康造成了严重的威胁[3]。在临床上, 导致患者发生EP的原因十分复杂, 常与患者在宫内放置节育器和人工流产史及经产史等有一定的关系, 且患者由于出现这些操作而致盆腔炎感染的几率增加, 进而导致盆腔炎性反应, 最终出现输卵管粘连和扭曲等症状。对于EP患者, 其EP着床部位组织常受到胚胎绒毛的破坏和侵蚀, 进而会引发一系列的病理性改变, 常会形成包块等。随着生活水平和经济的不断提高, 绝大多数患者希望保留生育功能, 所以, 进行及早、及时的诊断和治疗是非常重要和关键的。采用B型超声检查时, 能清晰地显示出患者卵巢、子宫及盆腔的情况, 为临床诊断EP提供可靠的依据[4]。
在临床上, B型超声检查主要分为经腹壁和经阴道两种方法, 各自有一定的优势[5]。经腹壁B型超声检查操作较简单, 扫描范围非常广, 但对于一些微小的病变则难以显示清楚[6]。因此, 不能进行早期准确的诊断, 且对患者行检查前, 需饮大量的水, 以保持膀胱充盈, 便于进行检查, 给患者带来了一定的痛苦, 且憋尿时间过长, 会对一些病情严重的患者产生不利影响。
经阴道B型超声检查图像分辨率高, 能清晰地显示子宫内膜和输卵管及卵巢、盆腔的细微结构, 检查结果非常准确, 避免和防止误诊和漏诊的情况发生。且检查前无需充盈膀胱, 减少了患者的痛苦, 同时也缩短了检查和诊断时间, 对一些急诊患者非常有帮助。但需注意的是, 阴道B型超声检查不适用于医学出血症状患者, 特别是性病、阴道炎及其他宫颈疾病的患者, 避免和防止发生交叉感染、传染及出血等不良情况。
总之, 采用阴道B型超声结合腹部B型超声对EP患者进行诊断, 可弥补两者的不足, 适用范围更广, 方便急诊患者的诊断, 同时也能提高临床诊断准确率, 值得临床推广应用。
参考文献
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B型骨折 篇4
主要组成部分:开关电源、探头、脉冲通道、延时放大电路、图像存储器、脉冲发生器、数据测量电路、控制面板和显示部分。
显示屏:6英寸, 16阶灰度。
电源总功率:180W。
电源:六组直流电源, ±5V、±15V、+12V、+300V。
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B型矿渣硅酸盐水泥制备研究 篇5
生产B型矿渣水泥通常有2种工艺,一种是熟料、矿渣、石膏等物料共同粉磨,另一种是熟料、石膏、矿渣等物料预先粉磨后混合。为了探索经济合理的生产控制参数,确保产品质量,我厂采用2种粉磨工艺对B型矿渣水泥生产进行了研究试验。
1 试验材料
试验选用武钢矿渣、荆门热电厂粉煤灰、荆门天然二水石膏、本厂熟料及石灰石。
2 试验方案、设备及质量标准
试验设备主要有ϕ500 mm×500 mm试验小磨、ϕ2 200 mm×1 100 mm水泥磨(带高效选粉机)、ϕ3 000 mm×9 000 mm水泥磨(带预粉磨系统及高效选粉机)、ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨(带预粉磨系统及高效选粉机)。试验包括共同粉磨及分别粉磨。GB175—2007。
3 工艺试验
3.1 预先粉磨再混合试验
3.1.1 ϕ500 mm×500 mm小磨+ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨试验
用ϕ500 mm×500 mm试验小磨磨制不同比表面积的矿渣粉(G·S),物料配比为:矿渣∶石膏=96%∶4%;控制矿渣粉的比表面积(m2/kg)为300±15、350±15、450±15、550±15;SO3为2.2±0.3%。
用ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨磨制熟料粉(P·I-A),物料配比为:熟料A∶石膏=95%∶5%;控制熟料粉的比表面积(m2/kg)为330±15;SO3为2.4±0.3%。
将熟料粉与矿渣粉按6∶4的比例均匀混合配制B型矿渣水泥试样,每个试样测SO3含量。
从表3试验结果可以看出,A2、A3试样的强度均达到了P·S·B32.5的要求,但A2试样的3 d富裕强度偏低;A3试样的28 d抗压强度超过42.5 MPa,3 d抗压强度略低于15 MPa;A4试样的强度达到了P·S·B42.5的要求,28 d强度较高,但3 d富裕强度偏低。
3.1.2 ϕ2 200 mm×1 100 mm水泥磨+ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨试验
用ϕ2 200 mm×1 100 mm水泥磨磨制不同比表面积的矿渣粉(G·S),物料配比为:矿渣∶石膏=95%∶5%;控制矿渣粉的比表面积(m2/kg)为250±15、350±15、450±15、550±15;SO3为2.5±0.3%。
用ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨磨制熟料粉(P·I-B)。物料配比为:熟料B∶石膏=95%∶5%;控制熟料粉的比表面积(m2/kg)为330±15;SO3为2.4±0.3%。
将熟料粉(P·I-B)与矿渣粉按不同的比例均匀混合,配制B型矿渣水泥试样,每个试样测SO3含量。
从表4试验结果可以看出:B2试样的28 d强度超过42.5 MPa,但3 d强度刚刚达到P·S·B32.5的要求;B3试样的28 d抗压强度达到P·S·B42.5要求,但3 d强度只达到P·S·B32.5的要求;B4试样的28 d抗压强超过52.5 MPa,但3 d强度只达到P·S·B32.5的要求。
从表3和表4的对比情况看,随着矿渣粉比表面积增大,水泥的抗折强度和抗压强度增大,稠度变大,凝结时间比熟料粉延长;小磨试验的3 d强度高于大磨试验,但28 d强度低于大磨试验,大磨试验强度的增长率较高;无论小磨试验还是大磨试验,矿渣掺量提高后水泥早期强度偏低,后期强度较高,因此必须设法提高早期强度。
3.1.3 ϕ2 200 mm×1 100 mm水泥磨+ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨试验
用ϕ2 200 mm×1 100 mm水泥磨磨制矿渣粉(G·S),物料配比为:矿渣∶石膏=95%∶5%;控制矿渣粉的比表面积(m2/kg)为550±15;SO3为2.4±0.3%。
用ϕ3 800 mm×1 300 mm水泥磨磨制熟料粉(P·I-C)。物料配比为:熟料C∶石膏=95%∶5%;控制熟料粉的比表面积(m2/kg)为365±15;SO3为2.4±0.3%。
将熟料粉(P·I-C)与矿渣粉按不同的比例均匀混合,配制B型矿渣水泥试样,每个试样测SO3含量。
从表5试验结果可以看出:同时提高熟料粉和矿渣粉的比表面积可大大提高水泥的28 d强度; C3和C4试样的强度均已达到了P·S·B42.5的要求,28 d富裕强度很高;C1和C2试样的28 d强度均已达到了P·S·B52.5的要求,28 d富裕强度较高,但3 d抗压强度只是刚刚达标。
3.2 共同粉磨试验
3.2.1 ϕ500 mm×500 mm小磨试验
用ϕ500 mm×500 mm试验小磨磨制P·S·B型水泥,每个试样检验SO3含量,做物理检验。入磨物料为熟料D、矿渣、石膏,适量加入石灰石,控制水泥的比表面积(m2/kg)为365±15;SO3为2.2±0.3%。
从表6试验结果可以看出:D1和D3试样的强度只达到了P·S·B32.5的要求,3 d和28 d富裕强度均偏低;4个试样与不掺矿渣和石灰石的熟料粉的凝结时间接近。
3.2.2 ϕ3 000 mm×9 000 mm水泥磨试验
将熟料E、矿渣、粉煤灰、石灰石、石膏按不同的比例用ϕ3 000 mm×9 000 mm水泥磨共同粉磨,控制水泥的比表面积(m2/kg)为380±15;SO3为2.5±0.3%。
从表7试验结果可以看出:E1、E2、E3试样的28 d强度均只达到了P·S·B32.5的要求,3 d强度均偏低。由于矿渣的易磨性较差,矿渣掺量过高导致磨机的台时产量急剧下降,下降幅度达到30%,粉磨电耗明显上升。
4 结 论
a.采用熟料、矿渣、石膏等共同粉磨的方式生产符合GB175—2007要求的B型矿渣水泥比较困难,主要原因是水泥的早期强度偏低,磨机粉磨电耗高,台时产量低;采用熟料、矿渣、石膏等分开粉磨再混合的方式生产B型矿渣水泥比较经济合理。
b.在生产B型矿渣硅酸盐水泥时,GB175—2007允许用不超过水泥质量8%且符合该标准5.2.3规定的活性混合材或符合该标准5.2.4规定的非活性混合材部分代替矿渣。从试验情况看,适量掺加粉煤灰、石灰石可以改善入磨物料的易磨性,提高磨机的台时产量,提高水泥的早期强度。同时提高熟料粉和矿渣粉的比表面积可以生产P·S·B42.5级以上高强度等级的B型矿渣水泥。
c.生产P·S·B52.5级水泥合理的控制参数是:采用熟料、矿渣、石膏等分开粉磨再混合,在生产熟料粉和矿渣粉的过程中可适量掺加石灰石和粉煤灰。控制熟料粉的比表面积为365±15,控制矿渣粉的比表面积为550±15,掺量为55±2%;水泥的SO3为2.5±0.3%。
摘要：通过大量试验探索B型矿渣硅酸盐水泥生产工艺和水泥性能,确定合理的生产控制参数。研究的结果表明:采用熟料、矿渣、石膏等分开粉磨再混合的方式制备的B型矿渣水泥是经济可行的。粉煤灰、石灰石可以改善入磨物料的易磨性,提高磨机的台时产量,提高水泥的早期强度。
关键词：矿渣,石灰石,水泥性能
参考文献
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B型主动脉夹层危险因素分析 篇6
1 资料与方法
1.1 一般资料
选择2009年6月—2012年6月在我院治疗的Stanford B型ADA患者50例, 纳入标准:按照国际心脏病学会及WHO诊断标准经心血管科医生三级查房确诊的B型ADA并成功实施ADA覆膜支架置入术患者, 既往无精神病史及认知障碍。其中男36例, 女14例, 年龄35岁~78岁, 平均年龄 (52.7±7.5) 岁。43例因胸痛和 (或) 腹痛而入院, 5例因体检发现ADA, 2例因高血压经CT检查发现ADA, 所有患者均经磁共振血管成像 (magnetic resonance angiography, MRA) 或计算机断层扫描血管造影术 (computered tomography angiography, CTA) 诊断为Stanford B型ADA并行覆膜支架腔内修复术。依据Stanford分型, 凡是病变累及主动脉弓的定义为Stanford A型;其余的则定义为Stanford B型。所有患者均经临床症状、体征, 结合增强CT、心脏彩色多普勒超声检查, 确诊为ADA。
1.2 方法
采集病史资料, 分析年龄、性别、吸烟史、临床症状及体征等一般资料, 采用视觉模拟评分法 (visual analogue scales, VAS) 测评患者的疼痛程度[4], 采用焦虑自评量表 (self-rating anxiety scale, SAS) 测评患者的焦虑情况[5]。
1.3 统计学方法
采用多因素非条件的Logistic回归分析分析危险因素, 计数资料采用χ2检验, 计量资料采用t检验, P<0.05为差异有统计学意义。
2 结果
2.1 年龄及相关危险因素分析
将患者分为年轻组 (<60岁) 和老年组 (≥60岁) , 分析2组患者的一般情况, 2组患者在性别构成、BMI、就诊时间、左室直径、白细胞计数、心率、马凡综合征、焦虑评分、疼痛评分方面差异有统计学意义 (P<0.05) 。见表1、
表2。表1年龄及相关危险因素分析例 (%)
2.2 性别与相关危险因素分析
根据患者的性别分组, 分析一般情况, 2组患者在吸烟史、饮酒史、BMI、舒张压、左室直径、心电图异常、焦虑评分、疼痛评分方面差异有统计学意义 (P<0.05) 。见表3、表4。
2.3 Stanford B型ADA死亡危险因素单因素分析
根据患者的死亡情况, 分为死亡组和存活组, 其中死亡组9例, 存活组41例。可疑死亡危险因素包括年龄、收缩压、舒张压、动脉血压波动、主动脉最大直径、吸烟、动脉粥样硬化、高脂血症、反复或持续性疼痛、焦虑及主动脉重要分支严重缺血。2组患者在年龄、血压波动、主动脉最大直径、反复或持续性疼痛、焦虑及主动脉重要分支严重缺血方面差异有统计学意义 (P<0.05) , 而在收缩压、舒张压、吸烟、动脉粥样硬化及高脂血症方面, 2组比较差异无统计学意义 (P>0.05) 。见表5、表6。
2.4 危险因素Logistic多元回归分析
根据上述单因素分析结果, 调整参数进行多元回归分析, 结果发现女性是预后危险因素, 舒张压是独立的预后保护因素。见表7。
3 讨论
A D A是目前病死率最高的心血管疾病之一。发达国家资料表明平均年发病率为5/100万~10/100万。近年来在我国由于诊断水平的提高、生活方式的改变、人口老龄化、预期寿命延长等原因, 发病率有上升趋势。A D A对患者的生命构成极大的威胁, 据报道, 传统外科手术治疗的病死率高达29%~50%, 术后并发症多, 发生截瘫率高达30%~36%[2]。因此, 了解A D A的相关危险因素, 对制定合理的治疗方式具有重要意义。
本组研究发现, ADA的主要病因是高血压症和马凡综合症, 不同年龄分组间患者的高血压发病率差异无统计学意义。有文献报道显示, ADA并发高血压的发病率为80.6%[8], 本组有78%的患者并发高血压, 与国外报道相近。在性别方面, 本组患者男女性别比为2.57∶1, 符合国内外报道的2~3∶1[6,7,8]。此外, 本组患者的焦虑和疼痛程度较高, 因此在治疗中应重视心理治疗。
本组研究还发现, 女性是ADA的独立危险因素, 女性预后差, 而舒张压为独立保护因素。可能与女性对疼痛的耐受程度高、对疼痛反应不敏感以及女性的生理特征有关[8];而高舒张压有助于A D A患者的心肌供血, 改善血流灌注, 从而成为保护性因素。
总之, ADA患者的临床特征与多个因素有关, 其中女性是ADA的独立危险因素, 舒张压高是预后的独立保护因素。明确这些危险因素有助于临床选择合理有效的干预方法, 达到临床治疗的针对性和实现预期效果。
参考文献
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B型铝合金地铁车辆车体制造工艺 篇7
1 车体结构
B型铝合金地铁车辆车体分为头车和中间车2种结构。车顶采用大平顶结构,每侧侧墙有4个客室门,头车增设司机室门,头车4个窗口(含1个小窗),中间车5个窗口(含2个小窗),车顶两端均设置端门,车顶、侧墙、底架均采用中空挤压铝型材结构,端墙采用铝合金板梁结构。车体为薄壁筒形轻型整体承载铝合金全焊接结构,底架、侧墙、端墙及车顶均承受载荷。车体静态纵向压缩载荷大于800 kN,车体静态纵向拉伸载荷大于640 kN。车体长度:头车19 570 mm(中间车19 000 mm);车体最大宽度:关门时2 834.14 mm(开门时2 858.14 mm);车体高度:3 790 mm(不含空调机组时高3 690 mm)。
1.1 车体总体结构
车体由底架、侧墙、端墙、车顶和司机室等部分组成。整个车体轮廓为筒形断面(见图1),能够充分利用限界并且有较强的承载能力。为了给车下部件提供安装接口,在底架下面设置了12排C型槽。车体采用大平顶结构,此种结构方便车顶设备布置,简化工艺过程;侧墙窗口下方设置了2个C型槽用于座椅的安装;侧顶上2处局部厚度加厚用于门机构的安装,车顶上设置了6排C型槽,用于内装骨架和设备的安装及固定。
1.2 车体材料选择
车体采用轻型高强度铝合金材料。所有型材采用6005A-T6,根据强度计算情况来选择板材的材料,高应力区选用6082-T6或7020-T6,低应力区选用5083-H111,所使用的铝合金其强度数据满足欧洲标准 EN 755-2要求,热处理工艺满足DIN EN 515标准的规定。
2 车体工艺流程
车体工艺流程如下:落底架组成→组装侧墙组成→组装车顶组成→组装门框柱→组装端墙→点固焊→焊接、铆接→调修→安装车体附件→焊接→检测→调修→落车交验。
车体总组成胎位在现有高速车车体组成胎位上改制,预制15 mm挠度,在底架边梁上划出门口中心线和窗口中心线。组对分块侧墙的顺序是先组对I、II位端侧墙单元,以窗口中心为基准,依次组对其他侧墙单元,侧墙位置调整好后用支承固定侧墙单元,侧门口用夹具定位组装。调整车体内轮廓,并保证侧墙上部直线度全长在3 mm以内。安装车顶,以门口中心为定位基准、兼顾两端与端角柱外侧面尺寸一致。组装端墙,门口按对中装车,上部与车顶端头配合处需现车进行研配。
3 车体设计技术要求
车体组焊完成后需满足以下设计技术要求:
(1)车体长度偏差为(-4,+6)mm;
(2)车体内高偏差为(-5,+5)mm;
(3)车体内宽分上、中、下3处,测量偏差均为(-3,+3)mm;
(4)车体横断面对角线之差不大于5 mm;
(5)侧墙板平面度为2 mm/m,不允许有硬伤或局部凹凸不平现象;
(6)端墙板平面度为 3 mm/m,不允许有硬伤或局部凹凸不平现象;
(7)窗口下边至底架边梁高度偏差为±2 mm,同一窗口下边两头高度差不大于2 mm;
(8)侧墙窗口周边直线度为1 mm;
(9)塞拉门门框宽度公差为(0,+2) mm,高度偏差为(0,+3) mm,对角线偏差为 3 mm;
(10)枕梁中心以外,牵引缓冲梁上挠或下垂不大于4 mm;
(11)车体组成后,车体挠度公差范围为9～13 mm,(以中部向上凸为正值),I、II位侧在同一横断面位置测量,其挠度值差小于4 mm;
(12)车体在正线上测量,四角高度差小于5 mm,左、右倾斜小于10 mm;
(13)车体焊接执行EN 15085标准;
(14)车体所有外部焊缝一般应满焊,个别难以施工处需涂密封胶;
(15)车体关键部位焊缝须进行探伤处理,包括底架所有焊缝,侧墙窗口上、下焊缝,侧墙和边梁之间焊缝。
4 车体制造工艺难点
(1)端墙平面度装配组焊后超差问题;侧墙与底架、车顶外侧焊缝出现错口,影响外观的问题。必须控制焊接变形,保证车体整体尺寸符合图纸设计要求;
(2)车体挠度不好预制;
(3)门口尺寸、门中心间距很难控制;
(4)车体四角高度超差问题;
(5)车体断面尺寸很难控制。严格保证大部件总体尺寸非常重要,焊接时合理安排焊接顺序,控制热输入量,减小焊接变形影响;
(6)保证铝合金车体结构焊缝的质量达到设计等级。铝合金车体的使用寿命主要取决于结构焊缝的质量,微小的焊接缺陷可能对车体的寿命带来不可估量的影响。
5 车体制造工艺及保证措施
B型铝合金地铁车辆车体是全焊接结构。按照图纸设计要求,焊接要求执行EN 15085焊接质量控制标准。车体结构主体材料主要为:EN AW-6005A-T6、EN AW-7020-T6、AW-6082-T6、AW-5083-H111;采用熔化极惰性气体保护焊 MIG, 选用⌀1.2 mm的ER 5087焊丝(AlMg4.5MnZr),焊接保护气体选用二元混合气体(70%Ar+30%He)。
车体组焊必须在具有足够刚度能够控制焊接变形的焊接工装内完成。焊接环境要求温度不得低于18℃,空气相对湿度不得高于60%。焊接厚度大于8 mm以上的铝板时,焊前须预热,预热温度控制在80～120℃,层间温度不高于120℃,这样才能有效地控制焊接变形,保证材料的熔透性。
5.1 焊缝出现错边的解决措施
侧墙与底架、车顶外侧焊缝焊接完成后容易出现焊缝错边,影响外观。解决措施:①严格保证大部件(重点是侧墙)型材插口的直线度,不合格应调直再上车;②工装夹紧时应避免错口,逐段调整好然后焊接点固;③焊接时要采用合理的焊接顺序和焊接规范,避免焊接过程中焊接应力导致错口超标。总体上先焊接外侧,再焊接内侧,尽量减小局部短时间内热输入量过大。
5.2 车体挠度预制解决措施
车体组焊后挠度a要求:9 mm≤a≤13 mm,为保证整个车体焊接完成后符合设计要求,挠度预制量非常关键。解决措施:依据以往B型地铁车辆车体制造经验,在工装上预置合理的挠度(a=15 mm),利用水准仪精确测量各支撑面的高度差,在门口处设置下拉横梁,保证底架与支撑紧贴。
5.3 门口尺寸及门中心间距控制解决措施
门口尺寸、门中心间距很难控制,控制不好容易造成门口过小、门中心间距偏移、侧墙“迈步”等问题。解决措施:底架和车顶整体放长量尽量按照公差上限控制,底架边梁和车顶边梁上的门口间距加工时增加1 mm,分块侧墙的长度公差为(-2,0)mm,排列侧墙时根据侧墙长度情况将门口尺寸控制在(0,+1)mm公差范围内,这是考虑到侧墙随着车体整体长度有一定收缩后,能保证门口宽度尺寸在(0,+2)mm之间,相邻两门口中心线间公差在±2 mm之间。
5.4 车体四角高度超差问题
车体四角高度超差会造成后续车辆组装后重心偏移。解决措施:①对车体附件胎各支撑进行测量并调平;②将车体吊运至调平附件胎位上,对车体四角进行检测,其结果为1位角7 mm;2位角1 mm;3位角0;4位角7.5 mm;③对该车体1、4位角进行火焰调修底架边梁与地板连接焊缝,调修按铝合金调修工艺规程执行;同时调修中对该处边梁进行下拉;2 h后卸下下拉装置进行测量,检测数值不符合要求再按上述方式进行调修直至合格。
5.5 车体断面尺寸控制解决措施
车体断面尺寸控制不好,会导致整个车体外轮廓尺寸超差,影响车体交出。解决措施:①通过电子检测尺精确测量,在合适位置设置足够的拉杆和撑杆进行控制,增加定位精度和强度;②严格保证大部件总体尺寸,并在车顶和侧墙高度方向上留出一定的焊接余量,减小总组成工序车体断面上内外侧8条焊缝横向收缩的影响;③焊接时合理安排焊接顺序,控制热输入量,减小焊接变形影响;④车体出胎后如果尺寸超差进行局部火焰调修。
5.6 车体焊接质量保证措施
EN 15085焊接体系标准对轨道车辆制造企业的焊接过程进行了全面的规范和要求。B型铝合金地铁车辆车体设计结构等级符合EN 15085标准 CL 1级,焊缝质量等级主要为CP C2级,牵枕缓结构中枕梁下盖板24V焊缝、钩缓组成16V焊缝、牵引梁与车钩板连接处18V焊缝的焊缝质量等级为CP C1级。按照EN 15085标准,CP C2级的焊缝,其焊缝检验等级要求CT3级,要求进行100%外观检测(VT)。CP C1级的焊缝,其焊缝检验等级要求CT2级,要求进行10%内部检测(RT或UT),10%表面检测(PT),100%外观检测(VT)。车体的焊缝检测就是按照上述标准要求执行控制的。
B型铝合金地铁车辆车体的焊接要求焊工不仅要具有ISO 9606-2国际焊工资格证书,还要求通过车体大线专机自动焊接工作试件和车体组焊手工焊接工作试件的考核,使焊工在实际焊接生产过程中具有足够的水平来保证整个车体的焊接质量。图2为焊接完成后交验合格的B型铝合金地铁车辆头车车体。
6 结束语