结构检验（共11篇）
结构检验 篇1
0 引言
电梯是现代交通中不可缺少的工具,尤其是高层建筑中的交通,电梯因其独特的优点广泛应用于高层建筑、商场、超市、医院、火车站、机场和地铁等场合。电梯是一部集机电为一体的精密设备,由许多安全保护装置为其保驾护航,任何一个安全保护装置失效,将导致电梯发生安全事故,后果不可想象。电梯制动器就是众多保护装置之一,它能够使电梯在正常平层或故障时可靠制停,一旦制动器失效,将导致电梯溜车或是冲顶,所以必须对电梯制动器的结构形式以及检验方法有深入的了解。
1 电梯制动器的设计要求
为了确保电梯的安全运行,避免发生溜车和冲顶事故,因此GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》规定 :电梯必须设有制动器,而且该制动器必须是一个摩擦型的机 - 电设备,并且制动器能够在动力电源失电和控制电路电源失电时自动动作。电梯的制动系统也可以另外采用电气制动方式,但绝不允许利用电气制动代替摩擦型的机 - 电制动器。电梯制动系统是电梯驱动主机乃至整个电梯系统的最关键的安全保护部件之一,若制动系统失效将有可能发生剪切和挤压事故,这对电梯乘客、维护保养人员以及电梯本身的威胁极大。而且如果制动系统失灵,则利用其它的安全保护装置进行保护也是极其困难的,因为此时电气保护不起作用,电气保护一般都是切断曳引机和制动器电源而使运行中的电梯系统停止的,而安全钳和上行超速保护装置的动作条件是轿厢速度超过1.15倍的额定速度,因此,当制动器失效时,这两者也是无法起保护作用的。因此制动系统的可靠性,直接关系乘客的生命安全,以及电梯本身的安全。
为了确保电梯制动器的可靠性,在设计时应有冗余,防止制动器失效。因此,TSG T7001-2009《电梯监督检验与定期检验规则 - 曳引与强制电梯》2.9项制定 :所有参与向制动轮或制动盘施加制动力的制动器机械部件应当分两组装设,需要注意的是制动器的线圈不视为机械部件,而电磁铁心属于机械部件。分两组装设的目的就是防止其中一组机械部件失效,仍然可以使载有额定载荷以裁定速度向下运行的轿厢减速下行。
2 电梯制动器的结构型式及电气控制
2.1 电梯制动器的结构形式
电梯制动器使用最多的就是电磁制动器,俗称抱闸。电磁制动器的结构型式各种各样,一般有机 - 电式常闭块式直流电磁制动器、盘式制动器、碟式电磁制动器。电磁制动器是曳引驱动的有机房电梯应用最为广泛的一种制动器,鼓式制动器通常用在有机房的曳引驱动电梯上,碟式电动制动器在无机房的曳引驱动电梯中应用最多。但是,不论哪一种结构型式,其工作原理是相似的。鼓式制动器和蝶式制动器如图1所示 :
电磁制动器的工作原理为当制动器的电磁线圈通电时,将产生电磁吸力,该吸力使铁芯吸合,带动制动臂克服制动弹簧压力而绕支点旋转,带动制动瓦脱离制动轮,制动器实现松闸。当制动器的电磁线圈失电后,在制动弹簧压力作用下,制动瓦紧压制动轮,制动器落下抱闸从而实现制动。
2.2 电梯制动器的电气控制探讨
电梯制动器的冗余设计不仅有机械上的冗余,而且还有电气控制上的冗余设计。为了确保制动器的控制电路在意外的情况下能够有效的断开,GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》和TSG T7001-2009《电梯监督检验与定期检验规则 - 曳引与强制电梯》都明确要求切断制动器电流至少应当用两个独立的电气装置来实现,当电梯停止时,如果其中一个接触器的主触点未打开,最迟到下一次运行方向改变时,应当防止电梯再运行。
制动器的控制回路的接触器应具有防粘连保护的功能,当任何一个接触器的主触点在电梯停梯时没有释放,应该最迟到下一次运行方向改变时防止轿厢继续运行。这就要求接触器的吸合或释放应随电梯的运行或停止来进行。利用两个独立的接触器来实现就是为了防止其中一个粘连的,若其中一个粘连,因其想到独立,另一个接触器仍能正常工作,电梯仍能正常运行。
3 电梯制动器的检验方法探讨
制动器机械部件的检验应从以下几个方面进行 :检查制动器动作是否灵活,制动时制动闸瓦是否紧密、均匀地贴合在制动轮上,电梯运行时制动闸瓦与制动轮之间是否发生摩擦 ;并且制动闸瓦以及制动轮工作面上是否有油污。
电梯制动器的电气检验,首先应当根据型式试验合格证,查看制动器。然后根据电气原理图查看控制柜内电气元件,判断制动器的控制电路是否是由两个独立的电气装置来实现,并且查看其触头是否串在制动器控制电路中。当电梯停止时,是否有两个接触器处于释放状态。
综上所述,判定制动器是否是符合标准和规程所要求的制动器,可以假设两组制动器中的其中一个组部件失效,如断裂、松弛、不动作、卡阻等等可能出现的故障,制动器仍然能够使载有额定载荷以额定速度下行的轿厢减速下行,则可以判定该制动器为就是符合要求的制动器。
4 总结
本文从电梯制造标准对制动器的设计要求入手,详细分析了制动器的结构形式,以及制动器的电气控制要求,并对制动器的检验方法做了深入的研究,从而能够为电梯的安全运行保驾护航。
摘要：电梯制动器是电梯最重要的装置之一,它能够在安全装置动作或是电梯故障时,使电梯有效的制停,从而确保电梯能够安全平层,或是在故障时可靠制停电梯,避免事故的进一步扩大。对制动器的结构型式进行分析,能够有效了解制动器的工作原理,以及可能存在的问题,为电梯的安全运行做好准备,从而更大程度的保护了乘客的生命安全和财产安全。
关键词：电梯,制动器,结构型式,盘式,蝶式,检验检测
结构检验 篇2
2、火焰切割前应将钢材表面距切割边缘（50）mm范围内的锈斑、油污等清除干净。
3、一级、二级焊缝的射线探伤比例为（A、100%，20%）。
4、高强螺栓连接副终拧后，螺丝扣外露应为（2~3）扣。
5、焊接H型钢的翼缘板拼接和胶板拼接缝的间距不应小于（200）mm。
6、焊后热处理，主要是对焊缝进行（脱氢）处理。
7、在涂刷油漆的钢材表面焊接，焊缝
10、跨度24m及以下钢网架结构的挠度，测量（中央一点
1、一级、二级焊缝不得有（表面气孔）、（夹缝）、（孤坑裂纹）、（电弧探伤）等缺陷。
2、钢结构构件作单位应进行高强螺栓连接，摩擦面的（抗滑移系数）试验。
3、钢材切割面或剪刀面应无（裂纹）、（夹渣）、（分层）和大于1mm的（缺棱）。
4、螺栓球成型后，不应有（裂纹）、（褶皱）、（过烧）。
5、吊车梁和吊车桁架不应（下挠）。
6、当设计对涂层厚度无要求时，涂层干漆膜总厚度：室外应为（150μm）、室内应为（125μm）。
7、压型金属板成型后，其基板不应有（裂纹）。
8、钢结构安装检验批应在（进场验收）和（焊缝连接）、（紧固件连接）、（制作）等分项
10、厚涂型防火涂料的厚度，（80%）及以上面积应符合有关耐火极限的设计要求，且最薄处厚度不应低于设计要求的85%。
三、简答题（每题10分，共60分）
1、焊接接头有几种形式？答：（1）对接接头；（2）搭接接头；（3）T型接头；（4）角接接头；（5）槽焊和塞焊接头；（6）接触点焊
2、对哪些连接用紧固标准件要进行进场检查？答：钢结构连接用高强度大六角头螺栓连接副、扭剪型高强度螺栓连接副、钢网架用高强度螺栓、普通螺栓、铆钉、自攻钉、拉铆螺母、垫圈等标准配件，其品种、规格、性能等应符合现行国家产品栓连接副出厂时分别随箱带有扭矩系数和紧固轴力（预拉力）的检验报告。
3、钢结构分部工程竣工验收时，应提供那些文件和记录？答：（1）钢结构工程竣工图纸及相关设计文件；
（2）施工现场质量管理检查记录；（3）有关安全及功能的检验和见证检测项目检查记录；（4）有关观感质量检验项目检查记录；（5）分部工程所含各分项工程质量验收记录；（6）分项工程所含各检验批质量记录及证明文件；（7）强制性条文检验项目检查记录及证明文件；（8）隐蔽工程检验项目检查验收记录；（9）原材料、成品质量合格证明文件、中文标志及性能检测报告；（10）不合格项的处理记录及验收记录；（11）重大质量、技术问题实施方案及验收记录；（12）其他有关文件和记录。
4、钢结构焊接工程规范的一般规定？答：（1）钢结构焊接工程可按相应的钢结构制作或安装工程检验批的划分原则分为一个或若干个检验批。（2）碳素结构钢应在焊缝冷却到环境温度、低合金结构钢应在完成焊接24h以后，进行焊缝探伤检验。（3）焊缝施焊后应在工艺规定的焊缝及部位打上焊工钢印。
5、详述高强度螺栓连接副施工扭矩检验方法？答：（1）扭矩法检验；（2）转角法检验；（3）扭剪型高强度螺栓施工扭矩检验。
6、钢结构工程施工质量不符合规范要求时，应如何处理？答：（1）经返工重做或更换构（配）件的检验批，应重新进行验收；（2）经有资质的检测单位检测鉴定能够达到设计要求的检验批，应予以验收；（3）经有资质的检测单位检测鉴定达不到设计要求，但经原设计单位核算认可，能够满足结构安全和使用功能的检验批，可予以验收；（4）经返修或加固处理的分项、分部工程，虽然改变外形尺寸但仍能满足安全使用要求，可按处理技术方案和协商文件进行验收。根部会出现（密集气孔）。
8、高强度螺栓连接摩擦面的检查数量为（全数检查）。
9、钢构件加热矫正时，加热温度不应超过（900）度。工程验收合格的基础上进行验收。
9、在形成空间刚度单元后，应及时对柱底板和基础顶面的空隙进行（细石混凝土）、（灌浆料）等二次浇灌。
1．何为抗滑移系数？2．何为钢网架小拼单元？3．哪几种情况下应进行钢材的抽样复验?4．钢结构分部工程可划分几分项工程？
5．分项工程检验批合格质量标准的规定是什么？
1．当钢材的表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的（12）。
2．用于焊接的焊条外观有药皮脱落，焊芯生锈等缺陷，进场时检查数量为按量抽查（10%），且不应少于10包。3．钢结构焊接工程，焊缝施焊后应在工艺规定的焊缝及部位打上（焊工）钢印。4．高强度螺栓连接副（终柠）后，螺栓丝扣外露应为2-3扣，其中允许有10%的螺栓丝扣外露1扣或4扣。
5．高强度螺栓孔应采用气割扩孔，护孔数量应征得设计同意，护孔后的孔径不应超过（1.2）倍螺栓直径。6．螺栓球节点网架总拼完成后，高强度螺柱与球节点应紧固连接，高强度螺栓拧入螺栓球内的螺纹长度不应小于（）倍螺柱直径。7．钢网架结构总拼完成后及屋面工程完成后应分别测量其挠度值，且所测的挠度值不应超过相应设计值的（）倍。9．当零件采用热加工完型时，加热温度控制在（）℃。10．钢结构制作和安装单位应按规定分别进行高强度螺栓连接磨擦面的（）系数试验和复验，现场处理的构件磨擦面应单独进行磨擦面（）系数试验，其结果应符合设计要求。11．高强度大六角头螺栓连接副终拧完成1h后，（）内应进行终拧扭矩检查，检查结果应符合规范规定要求。12．普通螺栓作为承久性连接螺栓时，当设计有要求或对其质量有疑义时，应进行螺栓实物（）载荷复验。13．永久性普通螺栓紧固应牢固可靠，外露丝扣不就少于（）扣。14．碳素结构钢应在焊缝冷却到（）温度，进行焊缝探伤试验。15．低合金结构钢应在完成焊接（）小时以后，进行焊缝探伤试验。16．钢结构防腐涂料、涂装遍数、涂层厚度均应符合设计要求。当设计对涂层厚度无要求时，涂层干漆膜总厚度：室外应为（）mm。17．钢结构厚涂型防火涂料涂层的厚度，（）及以上面积应符合有关耐火极限的设计要求，且最薄处厚度不应低于设计要求的85%。18．钢结构薄涂型防火涂层表面裂纹宽度不应大于（）mm。19.钢结构原涂型防火涂料涂层表面裂纹完度不就大于（）mm。20．钢结构涂料工程涂装时，构件表面不应有结露，涂装后（）小时内应保护免受雨淋。
一、填空题1．对建筑结构安全等级为一级，跨度40m及以上的螺栓球节点钢网架结构，其连接高强度螺栓应进行（）试验，对8.8级的高强度
螺栓其硬应应为（）；10.9级高强螺栓其硬度应为（），且不得有（）或（）。2．焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其（）及其（）范围内施焊。3．设计要求全焊透的一、二级焊缝应采用（）探伤进行内部缺陷的检验，（）探伤不能对缺陷作出判断时，应采用（）探伤。4．焊缝表面不得有（）（）等缺陷。5．一级、二级焊缝不得有（）（）（）（）等缺陷。6．焊缝感观应达到（）（），焊道与焊道、焊道与基本金属间过渡较平滑，焊渣和飞溅物基本清除干净。7．螺栓球成型后，不应有（）（）（）。8．吊车梁和吊车桁架不应（）。9．多层及高层钢结构安装柱时，每节柱的定位轴线应从（）轴线直接引上，不得从（）的轴线引上。
10．压型金属板成型后，其基板不应有（）。11．有涂层、镀层压型金属板成型后，涂、镀层不应有肉眼可见的（）（）和擦痕等缺陷。
12．压型金属板安装应（）（）板面不应有施工残留物和污物。13．防火涂料涂装基层不应有（）（）和（）等污垢。14．防火涂料的涂层厚度的检验工具可用（）、测针和钢尺检查。15．高强度螺栓连接磨擦面管保持干燥、整洁，不应有飞边、毛刺、焊接飞溅物、焊疤、养化铁皮、污垢等，除设计要求外磨擦面不应（）。16．测量钢板厚度的常用工具为（）。17．高强度螺栓连接副常用螺柱，螺母垫圈外观表面应（）保护，不应出现生锈和沾染脏物，螺纹不应损伤18．高强度螺栓连接副指高强度螺栓和与之配套的（）、垫圈的总称。19．钢构件预拼装所用的（）或（）应测量找平，检查时应拆除全部临时固定和拉紧装置。20．压型金属板成型后，表面应干净，不应有明显（）和（）判断题：1．国外进口钢材应进行抽样复验（）2．钢材端边或断口处允许有少量的分层、夹渣等缺陷（）
3．分项工程检验批合格质量标准为主控项目有80%及以上的检查点符合质量标准要求。（）4．钢材表面有锈蚀、麻点等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差的1/2。（）5．焊条、药芯焊丝在使用前不需烘焙（）6．碳素结构钢在环境温度低于0℃，不可进行冷矫正和冷弯曲。（）7．只要是持证焊工就可进行钢结构焊接。（）8．当射线探伤对焊缝缺陷不能作出判断时，可用超声波探伤进行检验。（）9．一般焊缝不得不咬边，未焊满，根部收缩等缺陷。（）
一、问答题钢结构具有哪些特点？钢结构的合理应用范围是什么？钢结构对材料性能有哪些要求？钢材的主要机械性能指标是什
么？各由什么试验得到？影响钢材性能的主要因素是什么？什么是钢材的疲劳？影响钢材疲劳的主要因素有哪些？选用钢材通常应考虑哪些因素？钢结构有哪些连接方法？各有什么优缺点？焊缝可能存在的缺陷有哪些？焊缝的质量级别有几级？各有哪些具体检验要求？对接焊缝的构造要求有哪些？角焊缝的计算假定是什么？角焊缝有哪些主要构造要求？焊接残余应力和焊接残余变形是如何产生的？焊接残余应力和焊接残余变形对结构性能有何影响？减少焊接残余应力和焊接残余变形的方法有哪些？普通螺栓连接和摩擦型高强度螺栓连接，在抗剪连接中，它们的传力方式和破坏形式有何不同？螺栓的排列有哪些构造要求？普通螺栓连接和摩擦型高强度螺栓连接，在抗剪连接中，它们的传力方式和破坏形式有何不同？螺栓的排列有哪些构造要求？普通螺栓抗剪连接中，有可能出现哪几种破坏形式？具体设计时，哪些破坏形式是通过计算来防止的？哪些是通过构造措施来防止的？如何防止？高强度螺栓的8.8级和10.9级代表什么含义？轴心压杆有哪些屈曲形式？在考虑实际轴心压杆的临界力时应考虑哪些初始缺陷的影响？在计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，对虚轴为什么要采用换算长细比？什么叫钢梁丧失整体稳定？影响钢梁整体稳定的主要因素是什么？提高钢梁整体稳定的有效措施是什么？什么叫钢梁丧失局部稳定？怎样验算组合钢梁翼缘和腹板的局部稳定压弯构件的整体稳定计算与轴心受压构件有何不同？压弯构件的局部稳定计算与轴心受压构件有何不同？
1．钢结构具有的特点：○1钢材强度高，结构重量轻○2钢材内部组织比较均匀，有良好的塑性和韧性○3钢结构装配化程度高，施工周期短○4钢材能制造密闭性要求较高的结构○5钢结构耐热，但不耐火○6钢结构易锈蚀，维护费用大。2．钢结构的合理应用范围：○1重型厂房结构○2大跨度房屋的屋盖结构○3高层及多层建筑○4轻型钢结构○5塔桅结构○6板壳结构○7桥梁结构○8移动式结构3．钢结构对材料性能的要求：○1较高的抗拉强度fu和屈服点fy○2较好的塑性、韧性及耐疲劳性能○3良好的加工性能4．钢材的主要机械性能指标是屈服点、抗拉强度、伸长率、冲击韧性、冷弯性能。其中屈服点、抗拉强度和伸长率由一次静力单向均匀拉伸试验得到；冷弯性能是由冷弯试验显示出来；冲击韧性是由冲击试验使试件断裂来测定。5．影响钢材性能的主要因素有：1化学成分○2钢材缺陷○3冶炼，浇注，轧制○4钢材硬化○5温度○6应力集中○7残余应力○8重复荷载作用6．钢○
浅谈结构实体检验的内容及方法 篇3
【摘 要】混凝土结构实体施工质量关乎已成型混凝土结构安全性、耐久性及正常使用性，通过工作实践，笔者对结构实体检测中常见而又易忽略的一些问题提出了一些看法。建议相关技术及执法部门根据现行规范及目前普遍施工技术水平，修订相关技术要求，制定更加严谨、科学、可行的方法，以益于确保混凝土实体质量检测的规范实施。本文主要介绍建设工程结构实体检验中的内容及方法，在实际工作中起一定参考作用。
【关键词】结构实体；检验；混凝土强度
随着《建筑工程质量验收统一标准》的颁布，《混凝土结构工程施工质量验收规范》在其指导下也相应做了调整，新增加了第10.2.1条中11条内容，即在混凝土结构子分部验收前，应进行结构实体检验；对结构实体检验，并不是在子分部工程验收前的重新检验，而是在相应分项工程验收合格、过程控制使质量得到保证的基础上，对重要项目进行的复核性检查。其目的是为了强化混凝土结构的施工质量验收，真实地反映工程质量的状况，确保结构安全。
为了加强混凝土结构的施工质量验收，真实地反映混凝土强度及受力钢筋位置等质量指标，以确保混凝土结构的承载力，耐久性、防火等性能等，在混凝土结构子分部工程验收前进行结构实体检验。检验的范围仅限于涉及安全的柱、墙、梁等结构构件的重要部位，相关部门依据现行《验收规范》对混凝土结构进行验收，要求进行混凝土强度及钢筋保护层检测，有些地区可能还会要求进行结构尺寸、现浇板板厚、结构标高、钢筋位置及间距的检测等项目。实际工作中，按规范及要求检测时，便会遇到一些平时忽略而又值得思考的问题。
1.结构实体检验组织计划
检验的范围：仅限于涉及安全的柱、墙、梁等结构构件的重要部位。
结构实体检验采用由各方参与（即监理工程师或建设单位项目专业技术负责人）见证抽样形式，以保证检验结果的公正性。
检测的数量：为了使实体检验不过多地增加施工和监理（建设）单位的负担，规范严格进行控制，一般情况下可以在监理（建设）单位及施工各方在场的情况下见证取样，由施工单位实施，承担试验任务的试验室应有相应的资质，以保证检测结果的准确性。
结构实体检验项目：仅对重要结构构件的混凝土强度、钢筋保护层厚度两个项目。如果合同有约，则可增加其它检测项目，同时检测方法、数量、系数合格条件、经费等一并由合同解决，且其质量要求不应低于规范要求。
2.混凝土强度检验
除按标准养护强度检查验收外，应以在混凝土浇筑地点制备并与结构实体同条件进行养护的试件强度为依据，也可根据合同的约定，采用非破坏或局部破损的检测方法。考虑同条件试件的可靠性，不宜采用同条件试件抗压强度来评定结构混凝土强度。实体检测中，笔者认为对于计量抽样检测批的检测结果，宜依据工程规模及《建筑结构检测技术标准》GB/T 50344-2004之规定，提供推定区间上限值与下限值，并对上限值与下限值之差值应予以限制。考虑现场混凝土配合比、成型、养护条件等复杂性，采用回弹法进行检测时，宜钻取芯样修正，而不直接采用统一或地方测强曲线。
2.1同条件养护试件的留置方式和取样数量，应符合下列要求
（1）同条件养护试件所对应的结构构件或结构部位，应由监理（建设）、施工单位等共同选定。
（2）对混凝土结构工程中的各混凝土强度等级，均应留置同条件养护试件。
（3）同一强度等级的同条件养护试件，其留置的数量应根据混凝土工程量的重要性确定，不宜少于10组，且不应少于3组。
（4）同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取相同的养护方法。
2.2同条件养护试件应在达到等效养护龄期时进行强度试验
等效养护龄期应根据同条件养护强度与在标准养护条件下28天龄期试件强度相等的原则确定。
同条件自然养护试件的等效养护龄期限及相应的试件强度代表值，宜根据当地气温和养护条件，按下列规定确定：
等效养护龄期可取按日平均温度逐日累计达到600C.d时所对应的龄期，且0C及以下的龄期不计入；等效养护龄期不应小于14天，也不宜大于60天。
同条件养护试件的强度代表值应根据强度试验结果按现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GBJ107的规定确定后，乘折算系数取用，折算系数宜取为1.10，也可根据当地的试验统计结果作适当调整。
冬期施工，人工加热养护的结构构件，其同条件养护试件的等效养护龄期可按结构构件的实际养护条件，由监理（建设）施工等各方根据等效养护强度进行共同确定。
当未能取得同条件养护试件，结构实体检验结果不符合要求，或者合同规定了其它的检验项目和检验要求时，应采取补充的检测手段。应优先选择非破损检测方法，以减少检测工作量，必要时可辅以局部破损检测方法，当采用局部破损检测方法时，检测完成后应及时进行修补，以免影响结构性能及功能。
3.钢筋的保护层厚度检验
混凝土的钢筋保护层厚度对其粘结锚固性能及结构的耐久性和承载能力都有重大影响到，特别是受力钢筋的位置移动，往往减小内力臂而严重削弱构件的承载能力。在我国，施工时将构件上部的负弯矩受力钢筋踩下而引起的质量事故屡屡发生，轻则表现为板力或板角裂缝，重则发生悬臂构件的倾覆、折断事故。
钢筋保护层厚度检验的结构部位和构件数量，应符合下列要求：
钢筋保护层百度检验的结构部位，应由监理（建设）、施工等各方根据结构构件的重要性共同选定；对梁类、板类构件，应各抽取数量的2%且不少于5个构件进行检验；当有悬挑构件时，抽取的构件中悬挑梁类、板类构件所占比例均不宜小于50%即3个构件。
（1）对选定的梁类构件，应对全部纵向受力钢筋的保护层厚度进行检验。
对选定的板类构件，应抽取不少于6根纵向受力钢筋的保护层厚度进行检验。如梁、板类构件的负弯矩钢筋，悬臂构件的上部受力钢筋。对每根钢筋，应在有代表性的部位测量1点，如悬臂构件的根部，梁板支座处等。
（2）钢筋保护层厚度的检验，可采取非破损或局部破损的方法；也可采用非破损方法并用局部破损方法进行校准。使用的检测仪器应经过计量检验，检测操作应符合相应规程的规定。钢筋保护层厚度检验的检测误差不应大于1mm。
（3）钢筋保护层厚度检验时，纵向受力钢筋保护层厚度的允许偏差：对梁类构件为+10（mm）、-7（mm）；对板类构件为+8（mm）、-5（mm）。
对梁类、板类构件纵向受力钢筋的保护层厚度应分别进行验收。结构实体钢筋保护层厚度验收合格应符合下列规定：
①当全部钢筋保护层厚度检验的合格点率为90%及以上时，钢筋保护层厚度的检验结果应判为合格。
②当全部钢筋保护层厚度检验的合格点率小于90%但不小于80%，可再抽取相同数量的构件进行检验；当按两次抽样总和计算的合格点率为90%及以上时，钢筋保护层厚度的检验结果仍应判为合格。
③每次抽样检验结果中不合格的最大偏差均不应大于本规范规定允许偏差的1.5倍。
4.结语
混凝土结构实体施工质量关乎已成型混凝土结构安全性、耐久性及正常使用性，通过工作实践，笔者对结构实体检测中常见而又易忽略的一些问题提出了一些看法。建议相关技术及执法部门根据现行规范及目前普遍施工技术水平，修订相关技术要求，制定更加严谨、科学、可行的方法，以益于确保混凝土实体质量检测的规范实施。
【参考文献】
[1]建筑工程质量验收统一标准.GB50300-2001.
[2]混凝土结构工程施工质量验收规范.GB50204-2002.
结构检验 篇4
关键词：混凝土,结构实体,强度检验
1 等效养护龄期的理解和执行
1.1 等效养护龄期的原理
水泥水化和混凝土强度的增长, 在很大程度上取决于养护条件的热工效应 (热量) , 表现为时间-温度曲线下的积分面积 (累积温度) , 亦即成熟度, 其量纲为℃·d (度日积) 。标准养护的温度 (20±2) ℃, 龄期是28d, 故成熟是560℃·d。
同条件养护所反映的结构实际环境受到大气温度和养护条件的限制, 当然难以保证 (20±2) ℃的恒温条件。但从热工效应的角度, 如能保证接近560℃·d的成熟度, 则热量对强度增长的影响基本可以“等效”。为简化操作并留有一定裕量, 修订规范取成熟度为600℃·d的相应龄期为等效养护龄期。
1.2 日平均温度的确定
在为修订规范而进行的试验研究时, 同条件养护试件的日平均温度是取当地气象台站公布的日最高温度与最低温度的平均值。目前气象预报又相当准确, 而且根据积分中值定理, 以最大、最小值的平均值对应的矩形面积来等效积分曲线所围的面积, 不会有很大的误差。更何况在长达600℃·d的等效养护龄期内, 这种随机误差正负相抵, 是不会有很大的系统累积偏差的。上述做法的最大好处是简便易操作, 在施工现场很容易执行。
1.3 等效养护龄期的限值
除控600℃·d的等效养护龄期外, 规范还规定:实际的龄期“不应小于14d”也不宜大于60d这主要是出于以下的考虑:
混凝土的强度增长在早期很快, 且趋势不稳定。14d以内的龄期尚处于强度的早期快速增长阶段, 强度值不稳定, 离差大而缺乏代表性, 故等效养护龄期不得小于14d。实际只有日平均气温超过43℃才有可能发生此种情况, 在我国的气候条件下实际上是不太可能的。另一方面, 养护时间过长也可能引起不利于被检验方面的偏差, 因此也要加以限制。
1.4 秋冬季节的等效养护龄期
在我国北方地区的秋冬季节, 由于持续降温, 同条件养护试件往往在成熟度未达600℃·d时就已达到等效养护龄期的限值60d, 因而发生确定试验龄期的困难。对此作出解释如下:
规范中规定的限定词是“宜”而不是“应”。这意味着并不一定要强制执行而要有一定的灵活性。也就是说, 在保证600℃·d的条件下, 如龄期超出60d也是允许的。这里600℃·d的成熟度是必须保证的, 因为成熟度 (积温) 对强度的发展具有更重要的影响。
为了减少龄期过长干燥失水对于试件强度的不利影响, 建议在60d以后对同条件养护试件用塑料布覆盖, 防止试件在冬季干燥多风条件下继续失水而降低强度, 影响验收结果。在这种覆盖条件下继续同条件养护, 直到成熟度累计达到600℃·d时再进行强度试验即可。
1.5 等效养护龄期的误差问题
规范规定达到600℃·d的等效养护龄期时进行强度试验。这应理解为在未达到600℃·d时试验, 而一旦达到或超过此值时即进行试验。有的提出意见, 规范应规定以成熟度 (℃·d) 或以天 (d) 计的允许误差范围。超过允许偏差范围时试验结果无效。
这种做法执行有难度, 因为要恰好达到600℃·d时试验是很困难的。由于气温变化无规律以及平均值等原因, 成熟度一般总有超出, 且数值范围很难控制, 对此不必过于苛求。与此类似, 标准养护强度也只提出28d的养护龄期, 而并未严格规定允许的龄期误差。
实际上, 龄期或成熟度对混凝土强度增长的影响是先快后慢, 先强后弱。到28d龄期或600℃·d的成熟度时, 实际上已进入强度增长停滞期。即使有些误差, 对强度值的影响不会太大。因此不必斤斤计较于允许偏差的确定。当然在实际执行中, 还是应该遵守规定的龄期或成熟度条件作为进行强度试验的时间。
2 强度代表值的修正
2.1 同条件养护强度的代表性问题
同条件养护试件与结构实体的混凝土具有几乎完全一致的原材料质量、配合比组成、搅拌运输工艺以及养护条件。温度差异引起热工效应的影响已由成熟度所反映的等效养护龄期考虑, 因此其有很大的代表性而被选定作为检验实体混凝土强度的依据。即使是直接从结构实体中取样而测定的钻芯强度, 由于钻芯工艺造成对芯样的累积损伤以及试样端面处理的操作, 也会发生偏差。而同条件养护试件则不会有这种影响。
2.2 强度代表值的折算系数
工程中混凝土浇筑后养护初期浇水, 中后期则基本处于暴露的自然状态, 湿度条件变差, 继续水化受到影响。这对体积厚实的结构混凝土不会有多大影响, 而比表面积很大的试件就明显不利。系统的试验分析证明, 同条件养护试件后期强度增长停滞, 甚至因混凝土“粉化”有所下降。此外, 同条件养护试件跨越的试验期较长, 试件不多, 离差可能较大, 可能对检验评定带来不利影响。
2.3 折算系数的调整
规范规定为:“同条件养护试件的强度代表值应根据强度试验结果按GBJ107的规定确定后, 乘折算系数取用;折算系数宜取为1.10, 也可根据当地的试验统计结果作适当调整。”这里包含了以下三重意思: (1) 试件试验后的强度代表值应乘折算系数; (2) 折算系数宜取1.10; (3) 允许根据具体情况, 由系统的试验统计结果作适当调整。
请注意规范中对折算系数的用词为“宜”而非“应”, 即1.10仅为“建议”性质的系数。由于修订规范时所进行的试验虽已较多, 并有相当的统计依据, 但难以全面、准确反应全国不同地域材料及气候的影响, 还可能有些出入。因此, 应允许并鼓励各地进行相应的系统试验及统计分析, 从而对验收时的折算系数加以适当调整。
3 同条件养护强度的应用范围
3.1 冬期施工
由于寒冷, 冬季施工混凝土强度增长受到影响, 且成本太高, 一般并不提倡。如有需要必须在冬季浇筑混凝土时, 同条件养护试件的养护龄期的累积不考虑0℃以下的天数, 即按0计入成熟度。应注意的是, 对于低于日平均温度0℃以下的情况, 也不以负成熟度从累积中扣除。这主要考虑0℃以下的负温时, 水化作用基本停滞, 混凝土强度增长已经中止。
对于我国严寒地区, 持续低温时间很长且温度很低, 则当连续5d平均温度低于5℃而进入规定的冬期施工条件时, 按专门的冬期施工规范执行。对于冬期施工条件下混凝土同条件养护试件的强度验收则由该规范的修订解决。
3.2 人工加热养护
人工加热养护常用于冬期施工或预制混凝土构件的工厂化生产中。由于修订规范时尚未进行这部分科研试验工作, 因此未作明确规定。即按“与在标准养护条件下28d龄期试件强度相等的原则确定”。具体方法由各方协商解决。
经近期补充的试验研究分析表明, 人工加热养护混凝土试件的早期强度增长很快, 但中后期强度增长减缓。故参考人工加热标准养护试件的方法并简化处理, 建议可将人工加热养护温度作为日平均温度计入等效养护龄期, 等达到600℃·d后再进行试验。
3.3 保温养护
冬季施工时, 也有将原材料预热后搅拌混凝土, 井在浇筑后用塑料布和保温材料 (棉毯、草帘、塑料布等) 覆盖结构构件造成局部的人工小气候环境, 以与外界的冬季气温环境隔绝。此时可以通过量测保温养护实际的日平均温度, 按600℃·d累积成熟度作为等效养护龄期进行试验。其原理是, 此时混凝土强度增长只与局部养护小环境的温度有关而并不取决于外界气温了。
结构检验 篇5
一、引言
商业银行是金融市场的重要组成部分，在以间接融资为主的经济体系内，商业银行的作用更为明显，截至年末，我国银行业金融资产总额达到了151. 35万亿元，远远超出20UDP。银行业的健康发展直接影响到金融市场和实体经济的健康发展，因此，学界和业界一直都重视其运营的风险，特别是在次债危机之后，一些大型银行也陷入了金融风险的泥潭，并且银行危机加剧了金融危机的破坏程度，这使得国内外对商业银行风险的关注度进一步提升。
准确判断商业银行资产市场价值的变化，是商业银行金融风险评估和预警的基础。Rupp等，苏健等团，以及吴恒煌叫等分别以商业银行资产市场价值为计算基础，设计了或有权益方法(Contain-gent Claims Analysis, CCA)对商业银行风险进行度量，实证研究结果表明，资产市场价值的变化是商业银行经营的结果，并隐含了其资产价值未来变化信息，研究认为资产市场价值变化具有较强的前瞻性(Forward Looking)，因而能有效判断商业银行的风险。
与此同时，一些文献探讨了资产价值的时序变化特征，资产市场价值具有时间连续性，其资产价格收益率应具有平稳特征。Kaman等分析了银行资产市场价值的变化规律;梁海鸥和玄永生、彭伟在连续时间金融的条件下分析了上市商业银行股票日收益风险困;彭建刚和马亚芳从系统重要性角度，通过评价商业银行资产价值等信息分析了银行风险的变化过程。
近年来，不少研究如王钰等、罗长青等叫等文献均表明资产价值并不满足平稳特征，而是会出现“突变”现象，从某一时间点开始，时间序列模型参数会发生变化，也就是资产价格出现了突变，而这类变点称之为结构变点。陈希孺给出了一般的结构变点研究方法，韩四儿对金融市场上常用的过程的多变点问题进行了研究口，Tray在建模的过程检测结构变点的位置与跳跃度，郑仲民对金融资产价格跳跃行为研究。
然而，这些方法对数据附加了一些分布假设条件或者模型假设条件，使得应用范围比较局限。而且在结构变点检测过程中，需要估计分布或模型的参数，使得计算量增大。提出了一种非参数方法检测均值变点.门，这种方法的优点是计算较快，但是的检验统计量的极限分布是在只有一个均值变点的假设条件下给出的，已不能用于多个均值变结构点的情形，更不能用于方差变结构点的情形，特别是多个方差变结构点的情形，因此，在对时间序列变结构点进行检验时，需要对己有方法进行改进，以便能够一次性识别均值和方差多个变结构点。
受宏观宏观经济的波动，或国家重要政策、重大信息和公告的发布等因素的影响，商业银行资产价格在近似连续的时间内很有可能会出现较大幅度的波动，这种由突发信息引起对商业银行资产价格(收益)及波动过程所造成的冲击现象即银行资产价格的“突变”。而且，在一段时间内，商业银行资产价值可能出现连续突变现象，而传统的检验方法难以一次性检出多个变结点。商业银行资产价格的突变现象直接影响金融资产收益波动率的估计和预报的准确程度，进而对商业银行风险管理产生重大影响，传统的计量模型和方法也就需要进行相应的调整。
鉴此，本文提出商业银行资产价格均值和方差的多变结构点检验方法，并基于该方法对商业银行变结构点进行实证检验，从而进一步发现商业银行资产价格变化的规律和特征。
二、商业银行资产价格变结构点非参数检验的实证结果及分析
这里运用国内16家商业银行的资产价格作为实证研究对象来验证本文方法的有效性。样本期限为第1季度-年第4季度。运用本文设计的非参数方法对资产价格的均值变结构点做出检测，估计出结构点的位置。然后应用本文的方法得到方差多变结构点的位置，其中参数R=0.5。方差检验的结果在表3的第3列。样本商业银行的代码，从估计结果来看，商业银行权益资产价格的均值和方差变结构点大多在4个以上，反映了本文所设计的方法能够一次性检测出时间序列的多个变结构点。
变结构点的产生原因各异，总体来看，商业银行资产价格变结构点的出现受系统因素、行业因素以及其自身特质因素的影响。在系统因素方而，经济金融危机等因素会产生系统风险，导致大多数商业银行出现在较为接近的时间段内同时出现资产价格的变结构点。
华夏银行(600015)、民生银行(600016)等在208月左右出现了权益资产价值的变结构点，在此期间，贝尔斯登、巴黎银行瑞穗银行等出现了较大的次货投资损失。虽然国内银行参与次债投资的程度不深，但是金融危机所带来的恐慌也影响了投资者对银行的预期，并在一定程度上动摇了对银行的信心，从而导致己上市的银行权益资产价值的波动出现了变化，并导致商业银行权益资产价值变结构点的出现。年末-初，大多数商业银行的权益资产价值均出现了均值和方差变结构点，这一时期正是次债危机愈演愈烈的阶段，2007年末-20初，市场流动性压力急剧增加。
至年3月，美国第五大投资银行贝尔斯登濒临破产，而美国房利美和房地美两大放贷机构宣布亏损110亿美元，次债危机逐渐演化成全球金融危机，并导致世界主要经济体陷入衰退周期。在危机冲击和风险传染影响下，国内企业的景气指数也逐渐下降，外部环境的严重恶化，导致商业银行风险提高，并且这种风险变化反映到了其在证券市场的资产价格，样本商业银行在此期间均出现了变结构点。
11月8日-14日，中国共产党第十八次全国代表大会成功召开，对政治经济产生了较为深远的影响，在深化金融体制改革方而，要求进一步深化金融改革，加快推进利率和汇率市场化改革，并逐步实现资本项目可兑换和加快民间金融机构的发展。月，制造业PMI指数为50.6，高于50%的荣枯线，显示制造业需求在上升。规模以上工业增加值同比增长10.300，带动全年增长10% , 2012年12月，全国规模以上工业企业累计利润在12月份实现转负为正。一系列经济数据表明宏观经济“最差的时候己经过去”，同时，新一轮金融改革的启动标志着银行业发展将迎来一个新的环境。
行业监管政策等行业因素也是商业银行变结构点产生的原因之一。如，2008年底-年初，各商业银行资产价值均值和方差又一次先后出现系统性的变结构点。从2008年11月27日起，下调金融机构一年期人民币存贷款基准利率各1. 08个百分点，其他期限档次存贷款利率作相应调整，同时下调央行再贷款再贴现利率。从2008年12月5日起，下调工商银行、农业银行、中国银行、建设银行、交通银行和邮政储蓄银行等大型存款类金融机构人民币存款准备金率1个百分点，下调中小型存款类金融机构人民币存款准备金率2个百分点。此轮降息和调准超出市场预期，行业监管政策的变化导致了大多数银行的权益资产价值出现了变结构点。也可以发现，商业银行资产价格变结构点出现的时间较为接近，这反映出系统因素和行业因素等共同因素是商业银行资产价格变结构点出现的主因。
此外，商业银行特质因素也会导致其权益资产变结构点的出现。如深发展(自2012年7月27日起变更为平安银行股份有限公司，简称“平安银行”)在205月7日出现资产价值的变结构点，深发展(000001)与中国平安人寿保险股份有限公司(简称“平安寿险”)于年6月8日停牌，并于该月12日签署了《深圳发展银行股份有限公司和中国平安人寿保险股份有限公司之股份认购协议》，公司拟向中国平安人寿保险股份有限公司非公司发行不少于3%亿股，但不超过5. 85亿股人民币普通股，该重组方案实施后，中国三大保险公司之一平安集团旗下的.平安人寿将成为了该行新的战略投资者，深发展也更名为平安银行，市场投资者对此次股权结构的重大变化提前做出了市场反应，导致其权益资产价值出现了变结构点。该银行在207月24日出现了资产价值的变结构点，其后深发展在7月28日晚发布公告称，深发展与平安集团的重大资产重组工作己经完成，重大资产重组完成以后，中国平安及中国平安控股子公司中国平安人寿保险股份有限公司合计持有公司52. 38，成为公司的控股股东，该银行由重组期进入重组后的稳定发展期，市场对此次重大事件的反应提前了5个交易日，在24日即出现了资产价值的变结构点。
值得关注的是，对于系统因素和行业因素，商业银行的变结构点可能出现在重大事件之前或之后，而对特质因素的反应，则一般出现在商业银行重大事件公布日之前，如宁波银行(002142)在7月8日出现了变结构点，而在207月13日，宁波银行发布的《宁波银行中期业绩修正公告》将预计归属于上市公司股东的净利润与上年同期相比增长幅度调整至70 00^8000，并称总行大厦拆迁将获得拆迁收入4. 05亿元，该事件对宁波银行权益资产价值起到了一定的提振作用。华夏银行(600015)在年4月18日出现了变结构点，而在4月28日，华夏银行公布实施定向增发，增发数量185919. 746万股，增发金额达208亿。民生银行于2013年4月8日出现了变结构点，在同年4月24日和25日，该行分别发布第一季报和《关于公开发行有锁定期的A股可转换债券上市交易的提示性公告》等对股权价值有重要影响的信息，根据该季报和公告的时间节点，也可以发现商业银行资产价值对特质因素的反应时间一般出现在其重大事件公布之前。
三、结论及启示
基于改进后的非参数检验方法，本文对商业银行资产价格变结构特征进行了实证检验，实证研究表明，商业银行资产价格存在较为显著的变结构特征，系统因素、行业因素和商业银行特质因素均可能会导致商业银行资产价格变结构点的出现，且系统因素和行业因素在样本期内对估计出的变结构点起主导作用。
通过以上实证结论带来以下启示:
(1)本文所构建的多变结构点非参数检验方法适用于检测商业银行资产价格的变结构点，此外，对于其他时间序列的变结构点检验，也可以尝试运用该非参数检验方法。
(2)基于商业银行资产价格的风险度量模型和管理模型需考虑资产价格的变结构特征，否则有可能出现模型设定偏差，从而会导致模型准确度和风险预警效能下降。
结构检验 篇6
[摘要] 采用我国1990-2014年金融发展和产业升级相关数据，通过多指标的交叉协整检验方法对中国金融发展（戈氏指标和麦氏指标）与产业结构升级（产业结构优化和就业结构优化）之间的关系进行分析，结果显示：第一，从长期来看，我国的金融发展与产业结构升级之间的相对弹性存在长期稳定关系，无论是金融发展的“戈氏指标”还是 “麦氏指标”都对产业结构优化率及就业结构优化率具有正向的敏感性；第二，在剔除物价因素后，金融发展对产业升级的影响更具真实性，一国的金融发展对就业结构的影响程度或者敏感性远远大于其对产业结构的影响；第三，从短期来看，无论是选择金融相关率还是麦氏货币指标衡量产业结构优化，都具有正的相对弹性，即短期内，两者都具敏感性，并以不同的调整力度把非均衡状态调整到均衡状态。最后，提出了相关政策建议。
[关键词] 金融发展；产业结构优化；协整分析；误差修正模型
[中图分类号] F832.5；F49[文献标识码] A[文章编号] 1008—1763（2016）01—0076—07
一文献述评及问题的提出
西方经济学家戈德史密斯，认为 “金融结构变化是金融发展
金融发展是指金融结构的变化，这种变化既包括短期的变化也包括长期内的变化、既是各个连续时期内的金融交易流量也是对不同时点上的金融结构的比较变化。的道路”，经济增长与金融发展之间存在着大致平行的关系，随着总量和人均的实际收入及财富的增加，金融上层结构的规模和复杂程度亦增大，同时金融发展能加速经济增长[1]。Stiglitz、Mayer、Levine&King;、Levin et al.一致认为经济的发展与增长与金融发展有密不可分的联系[2-6]。Wurgler发现在更高金融发展水平的国家会增加在成长产业中的投资，而在衰落产业中减少投资，具有较高的资金配置效率；在金融发展落后的国家，资金流向衰落产业，导致资金配置效率低下。在一定程度上说明产业升级是通过金融发展提高资金配置效率来实现的[7]。Carlin&Mayer;较早对金融结构和产业增长关系进行了研究，认为不同国家的金融体系结构与产业活动有密切的关系，应根据一国经济发展水平制定相应的金融结构政策，在经济发展水平高的国家，选择发展更多的直接融资市场；在经济发展缓慢的国家应健全银行系统，提高银行等金融机构的融资能力[8]。Binh、Shin和Park、Allenet al.认为在以技术密集型和高资本密集型产业为主导的国家，以市场为主导的金融体系更容易建立，发展得更快，相比以劳动密集型和低成本密集型主导的经济，更依赖以银行为主导金融体系的建立[9，10]。Jeanneneyet al.和Greenwoodet al.研究认为金融发展与产业结构变动间互为因果的关系，非单方向的关[11，12]，而Guariglia and Poncet研究论述了金融发展与产业结构的动态关系[13]。Aghionet al.从股票市场分析上市公司的资金流动性和融资能力，认为股票的价格不能反应公司的发展业绩，造成优秀公司的融资成本过高，资金配置效率低下，影响公司的积极性，不利于新兴行业的出现[14]。
湖南大学学报（ 社 会 科 学 版 ）2016年第1期姚华，宋建：中国金融发展与产业结构升级协整关系的多指标交叉检验
国内对金融发展与产业结构关系的研究也是学界研究的热点。刘世锦认为金融发展要着眼于产业的升级和发展，并为其提供更好服务，同时也作为金融发展创新成功与否的标准[15]；伍海华、张旭从国际比较角度，探讨经济增长、产业结构与金融发展之间的内在联系，认为金融通过投资储蓄机制影响产业机构中的资金流量，进而影响产业结构，并提出经济金融化程度越高，金融发展对产业结构调整作用更明显[16]；范方志和张立军实证得出我国金融结构的转变与各地区实体经济部门产业结构升级呈正相关[17]。傅进和吴小平认为金融通过资金形成机制、资金导向机制和信用催化机制，改变资金的供给水平和配置结构，进而促进产业结构高级化[18]。杨德勇和董左卉子系统分析了金融发展对产业结构调整的内在作用机制，研究发现金融结构与产业结构之间存在较高的相关性，而且随着经济货币化程度的提高而降低[19]。钱水土和周永涛运用GMM系统估计方法检验了金融发展、技术进步与产业升级三者之间的关系，研究认为在控制了相关变量后，金融发展对技术进步和产业升级都具有正向的促进作用[20]。苏建军、徐璋勇构建金融发展、产业结构升级与经济增长的多方程模型系统考察了三者之间的关系。认为金融发展与经济增长二者互相影响，但作用方向具有差异性。金融发展规模是推动经济增长的有力因素，但金融效率严重制约了金融发展对经济增长的正效应发挥，快速发展的金融产业是产业结构升级的助推器。产业结构升级对金融发展起着巨大的拉动效应，金融发展是产业结构升级的重要外部支撑条件[21][22]。其他学者 [23][24]从其他视角对产业升级的影响机制进行了研究。
综上所述，从国外研究情况看，西方学者主要研究金融发展与经济增长的关系，经济结构调整是产业发展的重要内容，所以可以借鉴其相关理论进行研究，同时各个学者对金融发展具有各自不同的度量。从国内看，大多数学者致力于研究金融发展与产业结构调整问题，而对金融发展与产业结构优化的内在机理进行理论和实证分析时，只关注金融发展的某一方面对产业结构的影响，且不同学者选取的衡量指标不同，同时也尚未形成标准化的实证分析模型，对于金融发展与产业结构升级的检验具有片面性。
结构检验 篇7
GB 50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范实施以来,结构实体检验真实地反映了混凝土的强度及受力钢筋位置等重要的质量指标,加强了混凝土结构施工质量的验收,确保了结构安全。但在实施过程中,也存在一些对规范不能正确的理解,根据自己的工作实践,浅谈如何更好的做好混凝土工程结构实体检验的质量。
1做好混凝土工程结构实体检验质量控制的准备工作
1.1 混凝土工程结构实体检验的概念
混凝土工程结构实体检验,不是子分部工程验收前的重新检验,而是相应分项工程验收合格,过程控制是在质量得到保证的基础上,对重要项目进行的验证性检查。
1.2 混凝土工程结构实体检验的内容
混凝土工程结构实体检验的内容包括混凝土强度、钢筋保护层的厚度以及合同约定的项目。这里需要明确的是如果合同没有明确的约定,是不能随意扩大结构实体检验内容的。如果有约定,必须明确约定检验项目、检验方法、检验数量、合格条件且不得低于规范的规定。
1.3 混凝土工程结构实体检验的计划
根据工程项目的实际情况,制定有针对性的混凝土工程结构实体检验质量控制计划。内容包括混凝土工程结构实体检验的内容,混凝土强度试件留置的方式、取样数量、养护方法,同条件温度记录的方法与内容,钢筋保护层厚度检验的结构部位和构件数量,工程项目的具体管理人员,计划经工程项目部研究通过后,报监理部门批准后实施。
2做好混凝土工程结构实体检验质量控制的实施工作
1)混凝土强度检验实施中的质量控制。
同条件养护试件所对应的结构构件或结构部位,应在结构实体检验计划中明确,但仅限于涉及安全的柱、墙、梁等结构构件的重要部位。试件应由各方见证在混凝土入模处取样,按规范制作并注明强度、日期、部位及600 ℃·d标识。同条件养护试件拆模后,应放置在相应的结构部件或结构部位适当的位置,采取相同的养护方法。对同条件养护试件采取适当的保护措施,防止损坏、丢失。做好同条件养护试件的温度记录,每日不少于四次求平均值,累加至600 ℃后,进行试件检验。冬季施工期间,不受规范不宜超过60 d的限制,仍以达到600 ℃·d的日期为检验日期。
2)钢筋保护层厚度检验实施中的质量控制。
钢筋保护层的厚度所检验的结构部位,应在实体检验计划中明确,但仅限于涉及安全的梁、板等结构构件的重要部位,具体位置检验前由监理(建设)、施工单位根据检验数量要求选定。检验构件的梁以有支承柱间的梁为一构件单位(悬挑梁除外),检验构件的板以选取检验的梁围成的平面受力构件为一构件单位。梁类构件应对全部受力钢筋进行检验,板类构件应抽取不少于6根的受力钢筋进行检验。对每根钢筋,应在有代表性的部位测量一点,梁类构件宜在梁底跨中1/3的范围内测量,板类构件宜在板底跨中1/3的范围内测量,悬挑类构件宜在梁顶(板顶)尽量靠近根部的部位测量。
3)其他项目检验实施中的质量控制。
目前有关资料中体现其他检验项目主要有混凝土板的厚度、混凝土回弹强度和对柱、墙等混凝土构件的轴线及空间尺寸偏差的检测。
混凝土板厚度的检验通常约定的多,但检验的数量较少。非破损的检测结果争议较大,采用破损的办法较为准确,但对结构破坏较大,且难以修复如初,我们在检验过程中通常以预留洞或水钻钻水暖洞进行验证性检验,以混凝土结构工程施工质量验收规范中现浇结构分项工程中截面尺寸允许偏差来控制。
混凝土强度回弹实际回弹的点较多,但相对混凝土结构回弹鉴定的数量还是太少,难以形成整个混凝土结构的书面报告,只能以单个部位来判断强度是否符合要求。混凝土结构回弹与混凝土的龄期、人员的操作、碳化的测量都有很大关系,且规范无明确的合格标准,我们实际操作中仅为工程监督随机抽查初步判断的依据。
柱、墙等混凝土构件的轴线及空间尺寸偏差的检验通常约定的少,但易于检验,且工具简单,对工程结构没有破坏。我们在检验过程中通常以层间净高和轴线尺寸进行验证性检验,以混凝土结构工程施工质量验收规范中现浇结构分项工程中轴线位移和层间标高允许偏差来控制。
4)混凝土工程结构实体检验实施人员资格的质量控制。
同条件养护试件的制作必须由施工单位的取样员(实验员)操作,在监理(建设)单位具有见证资格的人员见证下完成,并填写相关的书面资料。
混凝土工程结构实体检验实施人员必须是施工企业的质量员,技术负责人监督检查,监理(建设)企业的专业监理工程师具体落实,总监监督检查。
3做好混凝土工程结构实体检验质量控制的检验工作
3.1 检验工作的实施
混凝土工程结构实体检验的单位必须是取得省级建设行政主管部门颁发“主体检测”专项资质的检测机构来实施。操作人员必须持有上岗证书。所有仪器必须在有效的标定期限内。检测过程必须严格依据操作规程进行。
3.2检验工作的报告
检验报告必须加盖检测单位法人章、计量认证章、资质章,必须有操作人员、技术审核人员、行政负责人员的亲笔签名。
混凝土强度检验报告必须注明“同条件试块”字样,以与标养试块区别。混凝土强度是否合格仍以GB/T 50107-2010混凝土强度检验评定标准的规定来执行,但必须注意强度代表值要乘以1.1的折算系数。
钢筋保护层厚度检验报告必须有检测位置的描述及简图。当有悬挑构件时,抽取的构件中悬挑梁类、板类构件所占比例均不宜小于50%。钢筋保护层厚度检验验收合格以混凝土结构工程施工质量验收规范附录E规定。梁类构件和板类构件必须分开验收。
其他项目检验结果是否合格以合同内容要求为准,但不得低于验收规范。
如果出现同条件养护试件强度被判为不合格,或钢筋保护层厚度不满足要求时,应委托具有相应资质等级的检测机构按国家有关标准的规定进行检测。
4混凝土工程结构实体检验质量控制的认识
混凝土结构工程是当前使用最广泛的结构工程,混凝土结构工程的质量好坏关系到国家建筑业的健康发展,而混凝土工程结构实体检验就是对混凝土工程进行的重要的验证性检验,检验的质量不仅仅是检验的结果,它还包括检验准备的质量、实施的质量、测试的质量,只有充分认识混凝土工程结构实体检验质量的重要性,全面、全过程的把握要点,那么检验工作一定能真实、可靠地反映工程质量。
目前,混凝土工程结构实体检验的内容还比较少,方法还相对单一,随着社会的发展,科学的进步,广大建设者的努力,我们一定会有更多检测项目来判断混凝土工程结构实体的质量,更多的方法来验证混凝土工程结构实体的质量,从而提高混凝土工程结构实体的质量,确保结构安全。
参考文献
[1]GB 50204-2002,混凝土结构工程施工质量验收规范[S].
[2]建设部令第141号,建设工程质量检测管理办法[S].
结构检验 篇8
1.1 等效养护龄期的原理。
水泥水化和混凝土强度的增长, 在很大程度上取决于养护条件的热工效应 (热量) , 表现为时间-温度曲线下的积分面积 (累积温度) , 亦即成熟度, 其量纲为℃·d (度日积) 。标准养护的温度 (20±2) ℃, 龄期是28 d, 故成熟是560℃·d。同条件养护所反映的结构实际环境受到大气温度和养护条件的限制, 当然难以保证 (20±2) ℃的恒温条件。但从热工效应的角度, 如能保证接近560℃·d的成熟度, 则热量对强度增长的影响基本可以“等效”。为简化操作并留有一定裕量, 修订规范取成熟度为600℃·d的相应龄期为等效养护龄期。
1.2 日平均温度的确定。
在为修订规范而进行的试验研究时, 同条件养护试件的日平均温度是取当地气象台站公布的日最高温度与最低温度的平均值。目前气象预报又相当准确, 而且根据积分中值定理, 以最大、最小值的平均值对应的矩形面积来等效积分曲线所围的面积, 不会有很大的误差。更何况在长达600℃·d的等效养护龄期内, 这种随机误差正负相抵, 是不会有很大的系统累积偏差的。上述做法的最大好处是简便易操作, 在施工现场很容易执行。有些意见认为必须派专人在现场定时测温, 甚至必须用自动仪表连续纪录温度曲线, 这种必要性不大。其实, 无论定时测温求平均, 或对曲线进行数值积分, 都属于近似计算的范畴。更何况即使是结构实体, 在其不同部位、不同方向上的温度也是不一致的, 过分苛求“精确”完全没有必要。
1.3 等效养护龄期的限值。
除控600℃·d的等效养护龄期外, 规范还规定:实际的龄期“不应小于14d也不宜大于60d”这主要是出于以下的考虑:混凝土的强度增长在早期很快, 且趋势不稳定。14 d以内的龄期尚处于强度的早期快速增长阶段, 强度值不稳定, 离差大而缺乏代表性, 故等效养护龄期不得小于14d。实际只有日平均气温超过43℃才有可能发生此种情况, 在我国的气候条件下实际上是不太可能的。
1.4 秋冬季节的等效养护龄期。
在我国北方地区的秋冬季节, 由于持续降温, 同条件养护试件往往在成熟度未达600℃·d时就已达到等效养护龄期的限值60d, 因而发生确定试验龄期的困难。对此作出解释如下:规范中规定的限定词是“宜”而不是“应”。这意昧着并一定要强制执行而有一定的灵活性。也就是说, 在保证600℃·d的条件下, 如龄期超出60d也是允许的。这里600℃·d的成熟度是必须保证的, 因为成熟度 (积温) 对强度的发展具有更重要的影响。
1.5 等效养护龄期的误差问题。
规范规定达到600℃·d的等效养护龄期时进行强度试验。这应理解为在未达到600℃·d时试验, 而一旦达到或超过此值时即进行试验。有的提出意见, 规范应规定以成熟度 (℃·d) 或以天 (d) 计的允许误差范围。超过允许偏差范围时试验结果无效。
2 强度代表值的修正
2.1 同条件养护强度的代表性问题。
同条件养护试件与结构实体的混凝土具有几乎完全一致的原材料质量、配合比组成、搅拌运输工艺以及养护条件。温度差异引起热工效应的影响已由成熟度所反映的等效养护龄期考虑, 因此其有很大的代表性而被选定作为检验实体混凝土强度的依据。即使是直接从结构实体中取样而测定的钻芯强度, 由于钻芯工艺造成对芯样的累积损伤以及试样端面处理的操作, 也会发生偏差。而同条件养护试件则不会有这种影响。
2.2 强度代表值的折算系数。
工程中混凝土浇筑后养护初期浇水, 中后期则基本处于暴露的自然状态, 湿度条件变差, 继续水化受到影响。这对体积厚实的结构混凝土不会有多大影响, 而比表面积很大的试件就明显不利。系统的试验分析证明, 同条件养护试件后期强度增长停滞, 甚至因混凝土“粉化”有所下降。此外, 同条件养护试件跨越的试验期较长, 试件不多, 离差可能较大, 可能对检验评定带不不利影响。反映这种差别带来的不利影响, 规范作了两条规定:限制同条件养护的等效养护龄期不宜大于60d;对同条件养护试件的强度代表值进行修正, 乘大于1的折算系数。对比试验表明, 比表面积不同, 温度差异引起的影响大约为4-6%, 考虑必要的检验裕量, 可取为10%。即折算系数为1.10。
2.3 折算系数的调整。
规范规定为:“同条件养护试件的强度代表值应根据强度试验结果按GBJ107的规定确定后, 乘折算系数取用;折算系数宜取为1.10, 也可根据当地的试验统计结果作适当调整。”这里包含了以下三重意思:2.3.1试件试验后的强度代表值应乘折算系数;2.3.2折算系数宜取1.10;2.3.3允许根据具体情况, 由系统的试验统计结果作适当调整。请注意规范中对折算系数的用词为“宜”而非“应”, 即1.10仅为“建议”性质的系数。由于修订规范时所进行的试验虽已较多, 并有相当的统计依据, 但难以全面、准确反应全国不同地域材料及气候的影响, 还可能有些出入。因此, 应允许并鼓励各地进行相应的系统试验及统计分析, 从而对验收时的折算系数加以适当调整。
3 同条件养护强度的应用范围
3.1 冬期施工。
由于寒冷, 冬季施工混凝土强度增长受到影响, 且成本太高, 一般并不提倡。如有需要必须在冬季浇筑混凝土时, 同条件养护试件的养护龄期的累积不考虑0℃以下的天数, 即按0计入成熟度。应注意的是, 对于低于日平均温度0℃以下的情况, 也不以负成熟度从累积中扣除。这主要考虑0℃以下的负温时, 水化作用基本停滞, 混凝土强度增长已经中止。对于我国严寒地区, 持续低温时间很长且温度很低, 则当连续5d平均温度低于5℃而进入规定的冬期施工条件时, 按专门的冬期施工规范执行。对于冬期施工条件下混凝土同条件养护试件的强度验收则由该规范的修订解决。
3.2 人工加热养护。
人工加热养护常用于冬期施工或预制混凝土构件的工厂化生产中。由于修订规范时尚未进行这部分科研试验工作, 因此未作明确规定。即按“与在标准养护条件下28d龄期试件强度相等的原则确定”。具体方法由各方协商解决。经近期补充的试验研究分析表明, 人工加热养护混凝土试件的早期强度增长很快, 但中后期强度增长减缓。故参考人工加热标准养护试件的方法并简化处理, 建议可将人工加热养护温度作为日平均温度计入等效养护龄期, 等达到600℃·d后再进行试验。
3.3 保温养护。
冬季施工时, 也有将原材料预热后搅拌混凝土, 井在浇筑后用塑料布和保温材料 (棉毯、草帘、塑料布等) 覆盖结构构件造成局部的人工小气候环境, 以与外界的冬季气温环境隔绝。此时可以通过量测保温养护实际的日平均温度, 按600℃·d累积成熟度作为等效养护龄期进行试验。其原理是, 此时混凝土强度增长只与局部养护小环境的温度有关而并不取决于外界气温了。
结束语
结构检验 篇9
1 超声波检测基础
超声检测是指超声波与工件相互作用, 就反射、透射和散射波进行研究, 对工件进行宏观缺陷检测、几何特性测量、组织结构和力学性能变化的检测和表征, 并进而对其特定应用性进行评价的技术。
1.1 超声波检测原理
利用超声波对材料中的宏观缺陷进行探测, 依据的是超声波在材料中传播时的一些特性, 如:声波在通过材料时能量会有损失, 在遇到两种介质的分界时, 会发生反射等等, 其工作原理是:
1) 用某种方式向被检试件中引入或激励超声波;
2) 超声波在试件中传播并与其中的物体相互作用, 其传播的方向或特征会被改变;
3) 改变后的超声波又通过检测设备被检测到, 并可对其处理和分析;
4) 根据接收的超声波的特征评估试件本身及其内部存在的缺陷特征。
通常用以发现缺陷并对缺陷进行评估的基本信息为:
1) 来自材料内部各种不连续的反射信号的存在及其幅值;
2) 入射信号与接收信号之间的传播时间;
3) 声波通过材料以后能量的衰减。
1.2 超声波检测的优点和局限性
1.2.1 优点
与其他无损检测方法相比, 超声检测方法的主要优点有:
(1) 适用于金属、非金属、复合材料等多种材料的无损评价。
(2) 穿透能力强, 可对较大厚度范围的试件内部缺陷进行检测, 可进行整个试件体积的扫查。
(3) 灵敏度高, 可检测到材料内部很小的缺陷。
(4) 可较准确的测出缺陷的深度位置, 这在很多情况下世十分必要的。
(5) 设备轻便, 对人体和环境无害, 可作现场检测。
1.2.2 局限性
(1) 由于纵波脉冲反射法存在盲区, 和缺陷取向对检测灵敏度的影响, 对位于表面和近表面的某些缺陷常常难以检测。
(2) 试件形状的复杂性, 如不规则形状, 小曲率半径等, 对超声波检测的课实施性有较大影响。
(3) 材料的某些内部结构, 如晶粒度, 非均匀性等, 会使灵敏度和信噪比变差。
2 横向裂纹检验
横向裂纹不仅给生产带来困难, 而且可能带来灾难性的事故。裂纹焊接中最危险的缺陷之一, 他严重削弱了工件的承载能力和腐蚀能力, 即使不太严重的裂纹, 由于使用过程中造成应力集中, 成为各种断裂的断裂源。正因为裂纹有如此大的危害性, 像JB/T 4730, GB 11345, AWS D1.1, API RP 2X等国内外各大标准中都有“裂纹不可接受”等类似描述。而超声波检测对缺陷性质判定没有射线检测直观, 如果检测方法不当等原因造成横向裂纹的漏检或误判, 其都有不良结果:若把其他缺陷判为横向裂纹造成不必要的返修, 进而影响材料韧性等性能;把裂纹判为点状缺陷放过, 则工程就存在较大的安全隐患。所以正确选择探测方法和对回波特性分析, 对横向裂纹的超声波检测尤为重要。
2.1 探头角度的选择
纵波直探头:横向裂纹属面状缺陷, 一般和探测面垂直, 而0°直探头适用于发现与探测面平行的缺陷, 所以直探头不能有效的探测出横向裂纹。
横波斜探头:对同一缺陷, 70°和60°探头声程较大, 声波能量由于被吸收和散射造成衰减严重, 尤其只在检测母材厚度较大的焊缝时, 回波高度较低, 对发现缺陷波和波形分析不利, 进而影响是否为横向裂纹的判定。而45°探头具有声束集中、声程短衰减小, 声压往复透射率高的特点, 所以选用45°探头具有良好的效果。图2是70°, 60°和45°探头在相同的基准灵敏度的前提下, 对同一横向裂纹的回波比较:
2.2 横向裂纹的扫查
常见的焊接缺陷 (如夹渣、未熔合、未焊透等) 大多与焊缝轴线平行或接近平行, 或以点状形式存在, 针对这种情况, 综合使用图3中的方式A、方式B和方式C即可, 但该三种扫查方式对横向裂纹等与焊缝轴线垂直 (与声束方向平行) 的横向缺陷无回波显示, 即无法被检出。为能有效探出焊缝横向裂纹应尽可能使声束尽可能平行于焊缝。可用如下几种扫查方式探测横向裂纹:
2.2.1 骑缝扫查
如果焊缝较平滑或焊缝加强高已经打磨处理, 探头“骑”在焊缝上探测是检查横向裂纹的极为有效的方法, 可采用在焊缝上直接扫查的方式, 如图3方式D所示。
2.2.2 斜平行扫查
若焊缝表面较为粗糙且不宜进行打磨处理, 为探测出焊缝中的横向裂纹, 可用探头与焊缝轴线成一个小角度或以平行于焊缝轴线方向移动扫查, 如图3方式E所示。
2.2.3 用双探头横跨焊缝扫查法
将两个斜探头放在焊缝两侧, 组成一发一收装置, 此时若焊缝中有横向裂纹, 发射的超声波经反射后会被接收探头接收从而检出缺陷, 如图4所示。
该三种方法各有特点, 斜平行扫查操作简单、效率高、焊缝无需处理、耦合较好, 但由于声束方向与裂纹不能完全垂直而造成灵敏度不高;双探头横跨焊缝扫查法操作精度要求高困难大、效率不高;骑缝扫查对焊缝表面要求较高, 对埋弧焊或其他焊接方法但焊缝表面进过处理的焊缝, 表面相对较平滑, 能够有效的耦合, 该方法较为直接, 且效率高, 灵敏度高, 所以在很多情况下“骑缝扫查”是首选。
2.3 扫查灵敏度
按照各项目业主所规定的标准调节。
3 横向裂纹的判别
根据形状, 我们把缺陷分为点状缺陷、线状缺陷和面状缺陷 (裂纹、未熔合) 。显然, 反射体形状不同, 超声波反射特性必然存在一定的差异, 反过来, 通过分析反射波、缺陷位置、焊接工艺等信息, 就可以推测缺陷的性质。
横向裂纹具有较强的方向性, 当声束与裂纹垂直时, 回波高度较大, 波峰尖锐, 探头转动时, 声束与裂纹角度变化, 声束能量被大量反射至其他位置而无法被探头接收, 回波高度急剧下降, 这一特性是判定横向裂纹的主要依据。
检测过程中横向裂纹的判别可以按以下步骤:
1) 在扫查灵敏度下将探头放在的焊缝缝上扫查 (参考2.2节扫查方式) ;
2) 发现横向显示后, 找到最高波, 确定是否为缺陷回波;
3) 定缺陷回波后, 定出缺陷的具体位置, 并在焊缝上做出标记;
4) 探头围绕缺陷位置做环绕扫查 (如图5所示) ;
环绕扫查时回波高度基本相同, 变化幅值不大, 其动态波形如图6所示, 则可以判定其为点状缺陷;若环绕扫查时其动态波形如图7或图8所示, 结合静态波形, 可判断为横向裂纹, 在条件允许的情况下可用同样的方法到焊缝背面扫查确认。
5) 若条件允许可打磨到裂纹深度, 借助磁粉检验 (MT) 进一步验证。
4 结论
超声波探伤是检出焊缝横向裂纹的有效手段, 尤其是厚壁焊缝, 射线检测灵敏度下降, 难以发现其中的横向裂纹。用超声波检测方法, 选择正确的参数、合适的扫查方式, 掌握横向裂纹的静态和动态波形特点, 能够有效的判别横向裂纹, 这已举措已经在海洋石油工程的各个项目中得到应用, 并多次准确成功检测出横向裂纹, 保证了多项工程质量。
参考文献
[1]API RP 2X-2004海上结构制造超声检测和磁粉检测推荐作法及无损检测人员技术资格鉴定指南[S].
[2]郑晖, 林树青.超声检测[M].北京:中国劳动社会保障出版社, 2008.
[3]AWS D1.1-D1.1M-2010钢结构焊接规范[S].
结构检验 篇10
1 振动频率高声音较大联接容易松动
因为钢结构厂房不具备较高的减振和吸收声音的效果, 导致起重机在运行的过程中, 尤其是打车在运行过程当中, 将会造成极大的振动, 并且产生极大的噪音。当前经常使用的减小振动的手段是, 在起重机打车轨道和陈桂良中间加入橡胶材料的斜垫片。使用这种橡胶垫片能够有效吸收振动降低噪声, 并且还能够调整大车轨道高低的程度。但是这个结构在很大程度上减小了大车轨道和承轨梁之间联接的刚度。起重机大车在运行的过程当中, 橡胶垫片将会间歇性的压缩以及会谈造成大车轨道链接容易出现松动的情况。例如, 轨道联接板还有弯钩螺栓这些容易松动。在对其进行检验的过程当中, 很多次发现达成轨道之间联接的螺栓和玩够络酸存在松动的情况。所以说, 在轨道安装的过程中应该选择下面的方式避免轨道松动, 应该选择铁材料的垫片使其平衡, 然后再放上橡胶材料的垫片。针对弯钩螺栓选择比较大的预紧力, 将橡胶材料的垫片使劲的压紧, 从而提升联接的刚度, 并且还应该选择力矩板手, 使轨道上面固定的螺栓之间地预紧力能够平均分配。选择双螺母坚固这些比较实用的方式防止松动的情况发生。
2 承轨梁非纵向刚度与失稳
钢结构厂房的承轨梁, 一般选择工字形状的截面自己制作型的钢, 其承轨梁自身固定一般实用下列方式:承轨梁家安装在钢立柱的牛腿上面, 梁下面的缘板使用螺栓和牛腿将其联接起来, 梁上面的缘板经过连接板和立柱联接起来, 在起重机小车运行或者是吊物由主梁非横向摇摆的过程中, 它经过大车轮朝着承轨梁施加费纵向变化的在和, 这个时候如果承轨梁非纵向的刚度不足, 导致产生巨大的振动, 或者是承轨梁没有稳固的固定住, 导致失稳, 将会影响起重机的安全运行。针对有些跨度较大的承轨梁, 在起重机
在承轨梁跨中间的时候, 空载的小车不管是起还是制动俊辉导致承轨梁发生巨大的非纵向振动。如果起重机检验的流程对于承轨梁非纵向刚度缺少具体的要求以及固定的检验方式, 导致检验过程中判断起来具有一定的难度。因此, 在检验的过程中可以选择空载和额载以及1.2 倍额载条件下, 仅仅起制动小车对于承轨梁的非纵向刚度进行检验。
3 检验起重机主梁的刚度
想要判断主梁刚度, 人们经常采用水准仪这种方法在主梁上面跨之间部位挂上标尺, 在标尺的下面吊上预紧的物体, 利用水准仪测量出主梁空载以及跨中额定载荷条件下其卷尺的数据, 计算出主梁弹性下挠的数据哦按段主梁刚度是不是能够满足需求。实际上来讲, 主梁在额载条件下得到的数据, 不仅包含主梁真实弹性变形, 还包含承轨梁变形以及大车轮F安装的缝隙, 以及小车安装的缝隙, 还有大车和小车轨道变形等。针对在混凝土结构厂房当中安装的起重机, 其主梁弹性变形和之间阐述的别的几项要打很多, 可以将安装缝隙和轨道变形不算在其中。但是针对钢结构厂房当中安装的起重机, 由于承轨梁在而在轮压条件下将会存在极大的弹性下挠, 实际测量大概在2.5 毫米左右。将会计入起重机主梁变形测量的结果中去, 进而导致产生极大误差, 使测量结果不够准确。
所以说, 针对以往方法测量出来的结果贴近或者是高于临界值S/790的时候, 其中S指的是起重机的跨度, 尤其是针对跨度较大的承轨梁上面安装小跨度起重机的情况, 必须要充分思考承轨梁弹性下挠将会造成的严重影响。应该选择以下方式再次测试, 对其进行检验。首先在起重机梁两个端梁的里面以及主梁跨中部依次挂上三个标尺, 并且都使用重物进行预紧。使用水准仪将起重机在空载和额载状态下三个标尺的数值。然后计算出额载条件下主梁真是弹性下挠的数据, 计算公式为:
公式当中的H和H1以及H2分别代表主梁跨中部和左边和右边的端梁, 其标尺在空载以及额载状态下显示的差值。
采取上面所讲的方式将承轨梁变形以及打车车轮变形显示在端梁标尺数据变化过程当中, 能够彻底消除因为承轨梁变形对于主梁刚度测量造成的印象, 使其准确性得到了有效的提升。
4 结语
通过本文对钢结构昌岗中起重机检测几个问题以及解决方法的进一步阐述, 使我们了解到钢结构厂房具有施工周期不长和工艺简单以及耗费财力较少等优点。除了一些特别需求之外, 均是优先选择钢结构厂房。因此, 必须要做好钢结构厂房中起重机检验的工作, 只有这样才能确保钢结构厂房的广泛应用和发展, 确保钢结构厂房起重机检测的准确性, 希望通过本文对钢结构厂房中起重机检验问题和对策的进一步阐述, 能够给钢结构厂房起重机检测方面提供一定的帮助。
摘要：本文主要阐述了钢结构厂房中起重机检验方面还存在的几点问题, 并且提出了相应的解决对策, 旨在提升钢结构厂房中起重机检验工作的效率以及准确性。
关键词：钢结构厂房,起重机,检验
参考文献
[1]王慧萍, 董军, 金晓兰.设置重载吊车的单层钢结构厂房结构设计[J].钢结构, 2014, 12:36-39+12.
[2]周金国.钢结构厂房维护结构系统论述[A].中国钢结构协会国家钢结构工程技术研究中心.2012全国钢结构学术年会论文集[C].中国钢结构协会、国家钢结构工程技术研究中心, 2012:20.
结构检验 篇11
海洋工程结构物复杂, 体积庞大, 造价昂贵。特别是与陆地结构相比, 它所处的海洋环境十分复杂和恶劣。在如此环境条件下, 环境腐蚀、材料老化、构件缺陷、机械损伤以及疲劳和裂纹扩展的损伤积累等不利因素, 都将导致结构构件和整体抗力的衰减, 影响结构的服役安全度和耐久度。FPSO作为油田主要生产设施, 承担生产及储藏任务, 其纳入结构完整性管理的范畴是完整性管理团队的一个重要课题。将运营期FPSO船体结构纳入到完整性管理流程中, 对降低风险、节省全生命周期内的成本以及为优化未来的设计都具有十分重要的意义。
对于运营期船体结构, 其结构完整性管理策略与新建船体结构管理做法和流程基本类似。由于运营期船体结构不能做出大量设计变更来缓解各种退化和事件带来的危害, 所以策略上又有所不同。风险管理和风险缓解都要落实到检测计划、监测和缓解措施上, 在制定和执行时应充分考虑各种制约因素。
2 RBI技术在FPSO上的应用现状
目前, 基于风险的检验技术 (Risk-Based Inspecti on) 已经在海洋工程领域得到较为广泛的应用, 各大船级社也陆续出台了关于RBI检验技术的技术指南[1,2,3]。与此同时, 各船东、船级社、研究机构等也陆续尝试将RBI检验技术应用于海洋工程结构领域。例如, ABS船级社2004年应用于西非某1973年由油轮改装的FPSO[4];BV船级社曾尝试将RBI检验与完整性管理理念应用于Girassol FPSO中[5]。国内方面, RBI检验技术在海洋工程结构领域也得到了广泛研究与初步应用。理论方面, 唐文勇等人较为系统地提出构建RBI检验技术应用于船体结构等领域的一般流程与需解决的关键问题[6]。另外, DNV船级社将基于风险的资产完成下管理 (AIM) 技术应用于中海油FPSO111上。随后, BV船级社也在南海发现号FPSO上成功运用RBI检验技术。
3在役FPSO船体结构RBI分析的基本流程
3.1结构层级划分与命名
为便于分析结构失效自最低结构等级发生, 到中间结构等级扩展, 再到最高结构等级失效的全过程, 需建立合适的FPSO船体结构分级模型。FPSO船体结构节点命名应符合准确性、一致性、先进性的要求。
对于大型的船舶, 关键在于区分参与总纵强度的主要结构与易引起疲劳热点损伤的关键区域。前者的风险在于, 由于服役年限较长极易导致过度的壁厚减薄, 引起总纵强度不足;后者的风险在于, 局部累积疲劳损伤引发不易检测到的疲劳裂纹, 导致局部结构强度不足。因此, 一般情况下, 可根据上述观点对其进行FPSO船体结构的分层划分。
船体结构的层级划分, 各大船级社相关规范中已有明确规定。但为更好地进行RBI分析, 本文采用BV船级社规范 (Rules for the classification of steel ships Part A, Chapter 2, Appendix 3) 与ABS船级社规范 (ABS FPI 5A-3-4) 相结合的方式进行。
根据舱室类型, 分为:Wing Tank/Center Tank;
对每一肋位, 分为:Deck Zone/Neutral Axis Zone/Bottom Zone, 并以纵向强度结构和横向强度结构区分, 见图1。
同时, 考虑到船体结构各疲劳关键点分析、分级的需要, 除上述必要分区外, 增加SCIPs (Structural Critical Inspection Points) 分区, 分区内包含图示的各类结构疲劳及检验关键点。SCIPs的选择根据ABS FPI 5A-3-4相关规定进行, 见图2。
因此, 按照上述船体结构层级划分原则, 对于大型的FPSO船体结构, 一般可划分为如表1所示的层级。
3.2风险筛选
风险筛选矩阵包括所评估风险的概率和后果。通常, 风险需要考虑安全、环境、经济等方面的影响。风险筛选的目的是将低风险的结构件快速识别出来, 针对中高风险的结构件进行详细分析, 从而使检验规划能够有效降低风险并具有成本效益。
风险筛选最终要定性确定所要分析的FPSO各主要舱室的风险等级。
FPSO船体结构数量繁多, 较好的系统层级划分策略可利于将各舱室不同的构件状态以相同的评价标准进行风险排序。
一般情况下, 由于FPSO特殊的储油、抗台风、系泊等用途, FPSO船体结构状态评价指标应至少包括以下6个方面:舱内涂层情况;结构腐蚀状况;点蚀状况;结构变形;裂纹、结构破损;舱底沉积物状况。
3.3详细的RBI分析
对于已经投入长时间运营的FPSO船体结构, 由于服役期间产生的壁厚腐蚀减薄、裂纹扩展、结构变形、涂层脱落等因素, 单单依据本文的舱室状态评分进行风险判定是不够的, 还需要根据历年的检测记录, 具体分析敏感区域的壁厚减薄情况、热点的累计疲劳损伤情况以及最为影响FPSO结构安全的极限强度情况。
3.3.1船体结构疲劳分析
失效概率的接受标准与所分析的节点的设计疲劳因子 (DFF) 的取值、所选定的S-N曲线、节点几何尺寸等因素有关。在给定S-N曲线、节点几何尺寸等参数的条件下, 可以确定疲劳失效概率和DFF之间的关系曲线。
3.3.2船体结构腐蚀现状分析
船体结构腐蚀现状分析, 需归纳汇总在役FPSO船体结构历年腐蚀数据, 借此分析每种舱室、总纵强度构件、横向强度构件当前的壁厚减薄情况, 并对壁厚减薄严重区域在日后的检维修过程中给予额外的关注。以南海发现号FPSO船体结构为例, 通过对比分析历年检测获得的数万个检测点, 可以得出如下壁厚分布情况 (以纵舱壁板为例) , 见图5。
4制定RBI检验计划
RBI检验策略覆盖范围必须满足相关船级社规范要求, 以制定RBI最低检验要求, 见表2。不同的舱室风险水平对应不同的检验要求, 并基于该建议要求制定检验区域。
RBI检验计划制定过程中, 对船体结构检验剖面的选取主要考虑以下几方面。
(1) 合规:满足ABS船级社相关规范要求; (2) 结构敏感区域:充分考虑各有限元计算、风险识别结果, 确保检验剖面覆盖结构薄弱区域; (3) 缺陷复检及扩大检验:覆盖第8次特检的各类检验发现, 增加相似位置的检验, 并尽可能在下次检验过程中进行复检, 确保监测结果持续性; (4) 避免重复:避免第8次特检中检验未发现异常的剖面, 选取检验剖面以与第八次特检互补; (5) MPI探伤:第8次特检过程中, 裂纹探测基于目视检验, 难以发现潜在的微小裂纹。因此, 对RBI检验计划增加对疲劳热点的抽检要求:对SCIPs的首次探伤检验, RBI检验计划推荐首次抽检部分肋位, 并根据检验结果决定扩大或缩减检验范围。建议选取3处横剖面进行全面NDT探伤, 对各横舱壁与甲板、船底板连接处以及船中0.5L范围内的横桁热点进行探伤检验; (6) UT测厚范围调整:对结构涂层保护良好的结构, 适当减小UT测厚覆盖范围;确保纵向受力结构特别是船底板、纵舱壁、甲板板等部位的测厚覆盖率;满足规范要求的基础上, 适当降低横向构件的测厚覆盖率 (横舱壁及横舱壁横桁除外) 。
在制定RBI检验计划时, 还应考虑RBI技术的通用技术规范, 通过目标可靠性准则与计算得到的失效概率, 综合计算目标舱段的首次检验日期与检验间隔。一般流程如图6所示。
5总结
在役期FPSO船体结构的安全对整个油田的正常运转至关重要。本文简要分析基于风险的检验 (RBI) 技术应用于FPSO等船舶结构的研究与应用现状, 系统阐述RBI检验技术在FPSO船体结构上的一般应用流程。事实上, RBI检验技术的应用情况还需根据FPSO实际生产过程中的经验逐步完善。
参考文献
[1]ABS.Guide for Surveys Using Risk-based Inspection for the Offshore Industry[S].New York:American Bureau of Shipping, 2003.
[2]ABS.Guide for Risk Evaluations for the Classification of Marine-related Facilities[S].New York:American Bureau of Shipping, 2003.
[3]ABS.Guidance Notes on Risk Assessment Applications for the Marine and Offshore Oil and Gas Industries[S].New York:American Bureau of Shipping, 2010.
[4]A Ku, C Serratella, R Spong.Structural Reliability Applications in Developing Risk-based Inspection Plans for a Floating Production Installation[J].OMAE, 2004, (1) :119-121.