型式选择

型式选择（精选8篇）

型式选择 篇1

摘要：文章介绍了火力发电厂热网换热器型式 (管式换热器和板式换热器) 的选择, 分析了管式换热器和板式换热器的构造、材质及特点等, 并提出一些建议, 以降低企业生产成本, 增加企业利润的目的。

关键词：热网,换热器,型式

引言

热网换热器型式一般为管式换热器和板式换热器, 由于管壳式换热器结构简单, 加工制造相对容易, 热网换热器常规采用管壳式换热器。而板式换热器具有体积小, 散热少, 传热端差小等特点, 在效率方面比管式换热器有一定的优势。欧美国家自从1982年以来已经广泛使用全焊板式加热器在电厂做热网换热器, 运行近30年基本是免维护, 产品的可靠性得到了运行验证。国内近几年逐渐开始有了板式热网换热器投运的业绩。目前, 已投运的全焊接板式热网换热器均为进口产品。

文章对管壳式热网换热器和全焊接板式热网换热器的性能、造价等进行分析、比较。

1 管壳式热网换热器

管壳式换热器由管箱、壳体、管束等主要元件构成。管束是管壳式换热器的核心, 其中换热管作为导热元件, 决定换热器的热力性能。对换热器热力性能有较大影响的另一基本元件是折流板 (或折流杆) 。管箱和壳体主要决定管壳式换热器的承压能力及操作运行的安全可靠性。管壳式换热器的换热管内外表面均呈螺旋状, 管程流体在管内呈三维螺旋运动状态向前流动, 使换热管层流层厚度减薄, 流速很低时就可达到充分湍流, 有利于热交换, 提高传热效率从而克服了管壳式换热器管程流体界膜传热系数较低的缺点, 显著提高换热器的总传热系数, 流体阻力损失较小。

总的来说, 管壳式换热器有以下特点:

(1) 耐高温高压, 坚固可靠耐用。

(2) 设计、制造应用历史悠久, 制造工艺及操作维检技术成熟。

(3) 适用范围大, 特别是在高温高压和大型换热器中的应用占据绝对优势。

最大设计压力:小于100Mpa

最高设计温度:650℃

最大壳体直径:φ2600mm

单机最大换热面积:4000m2

换热管规格:φ10~φ70mm

换热管长度:100~12000mm

(4) 换热管选材广泛:低碳钢、低合金钢、高合金钢、不锈钢、高级不锈钢、铜、渗铝管、渗镍管、钛管等。

(5) 占地面积较大, 检修空间较大。

(6) 总传热系数K一般在1500~2800W/m2·K。

(7) 管壳式换热器的换热管如发生断裂或泄漏可以将该故障管在管板处堵死, 而不影响其它通道的运行;可设置膨胀节解决热胀冷缩的问题;在蒸汽侧可安装防冲装置, 保护换热管。

(8) 因堵管使设备出力降低, 将造成再投资和检修维护费用的增加。

2 全焊接式板式换热器

国内目前常见的板式换热器多为水-水换热器, 其密封方式为:板片与板片之间的密封采用橡胶类密封条进行密封, 这种型式的板式换热器的使用范围为:压力不大于1.6MPa, 温度不高于120℃。

某工程的热网换热器汽、水侧使用温度均高于120℃, 汽侧温度高达250℃左右, 如果要使用板式换热器, 则需选用全焊接式板式换热器。

全焊接式板式换热器, 该产品传热元件为板片, 其结合了板式换热器与螺旋板式换热器的优点, 具有传热效率高、结构紧凑等优点, 适用于汽-水换热和液-液换热等工况, 特别适合石化、焦化等行业特殊介质的换热需求。该换热器属于间壁式换热器, 换热器的结构形式由一叠不锈纲或其它稀有防腐材料制成的传热波纹板片, 经交错焊接形成流道, 板片两侧的流道在换热器中的单个流程上是错流流动, 形成两侧高效率的错-逆流动传热。两种不同的介质分别在同一板片两侧的通道中流过, 每种介质通道通过分程隔板来控制流通面积及流通长度, 这样高温流体通过板片将热量传递给低温流体, 从而实现了换热的目的。

全焊板式热网换热器与常规板式换热器对比, 有如下优势:

(1) 具有传热系数高、压降小的特点。用板片作为传热元件, 具有和板式换热器相当的传热系数, 传热效率高, 同时由于不存在板式换热器的角孔分流, 阻力损失有所降低。

(2) 耐温承压能力强, 适应于特殊介质。与可拆式板式换热器相比, 由于采用了焊接结构, 消除了高温及特殊介质工况对密封垫片的影响和腐蚀, 提高了使用温度、压力及适应介质的能力, 能满足热网设计压力、温度的要求。

(3) 结构紧凑、占地面积小。

全焊板式热网换热器与管壳式换热器对比, 有如下优势:

(1) 波纹管板促进提高湍流度, 使总体的传热系数达到管壳式换热器的三到五倍。

(2) 换热器一、二侧温度接近到3℃时还能工作。

(3) 交错焊接的板片形成湍流, 结垢比管壳式换热器轻微得多, 运行周期大为加长, 基本可以免维护。

(4) 全焊板式热网换热器的换热单元采用激光焊接技术, 使得焊层较薄、准确, 可显著减少加热量, 装置内应力大为减小, 具有抗疲劳和交变循环的能力。

(5) 特定的板片型式, 优化了结构强度和流体力学性能, 对压力峰值和交变循环具有更强的承受能力, 设备的安全性、可靠性和传热性能极佳。

(6) 流程中设置特制的折流板, 可实现流动中的自清洗。

(7) 全焊板式热网换热器的优越性还体现在节能上面。一台换热器除了满足蒸汽冷凝需求外, 还以较高的热效率回收显热 (凝结水的热量) 。

(8) 板片材料选材范围广:不锈钢、铜合金、钛、钛-钯、铁合金、镍合金等。

(9) 结构紧凑, 占用空间仅为管壳式的1/3~1/4。

(10) 散热损失小, 一般为0.3%左右, 仅为管壳式换热器的1/3左右。

(11) 总传热系数K一般在2000~5000W/m2.K, 高的可达6000~8000W/m2.K, 比管壳式换热器高几倍。

(12) 设备使用寿命长, 可避免采用管壳式热网换热器因堵管出力降低须更换换热管束造成的多次再投资, 以及检修维护带来的运行费用增加。

(13) 系统运行阻力可最小化的优化设计。

(14) 全激光焊接板式热网换热器因选用特殊精确激光焊接工艺, 从而消除了应力破坏, 不开裂, 从而能承受更高的工作温度、压力。换言之, 激光焊接提高了产品的可靠性, 延长了使用寿命。

关于板式换热器的阻塞问题, 一是板式换热器的板片间隙在设计时可根据水质调整尺寸;二是板式换热器的清洗简单。如果板式换热器热交换性能下降, 就必须清洗板片表面。通过检查操作压力及温度, 可以判断热交换器的性能是否下降。清洗有两种方式, 为解体清洗和在线清洗。解体清洗时, 板式的管道安装在固定板一侧, 清洗时无需拆管, 拆几条螺栓即可, 拆开后板片完全暴露, 用高压水可使板片100%清洗干净, 清洗工作量不到管式的30%。在线清洗, 利用专门的CIP在线清洗装置可方便的在线清洗板式换热器。

3 热网换热器技术方案分析 (以某300MW供热工程为例)

3.1 热网换热器配置

在《火力发电厂设计技术规程》 (DL5000-2000) 第10.8.1条中这样规定“热网换热器的容量和台数应根据采暖、通风和生活热负荷选择, 不宜备用, 但当任何一台加热器停止运行时, 其余设备应满足60%~75% (严寒地区取上限) 热负荷的需要”。

3.2 热网换热器选型

若选用管壳式热网换热器, 需设置四台面积约2100m2左右的管壳式换热器, 散热损失1~2%, 压降约为0.08/0.14MPa (a) (热侧/冷侧) , 换热材料TP316。

若选用全焊板式热网换热器, 需设置四台面积约900m2左右的全焊板式换热器, 散热损失0.3%, 压降约为0.095/0.157MPa (a) (热侧/冷侧) , 换热材料TP316。

不难看出, 由于散热损失相差很大, 造成换热面积达到约2.5倍的差值, 当然占地相差也很大。

4 热网换热器方案经济性分析

4.1 初投资

管壳式换热器是一种非常成熟的产品, 国内众多换热器厂家都可以生产, 价格不高, 按照换热管材料TP316, 4台管壳式换热器的价格约800万元人民币。

低参数汽-水板式换热器目前在国内是一种成熟产品, 而高参数 (蒸汽温度高达250~280℃时) 汽-水板式换热器, 国内生产比较困难, 价格相对高, 按照换热板片材料为TP316, 4台全焊接式进口品牌板式换热器价格总共约1200万元人民币左右。

4.2 年少用汽收益

板式换热器由于有较小的散热损失, 所以, 同样的循环水对外供热量情况下, 板式换热器需要的蒸汽量较小约95%。根据以热定电的原则, 节省的抽汽可以继续在汽机中做功, 增加发电出力。

4.3 经济性比较

通过计算, 全焊接板式换热器方案年费用小, 经济比较占优。全焊接板式换热器方案比管壳式换热器方案初投资增加360万元, 年少耗汽节煤收益70万, 增加的初投资动态回收期为7年。

5 结束语

综合上述, 板式热网换热器换热效率高, 换热端差小, 在运行中比管式热网换热器有明显的优势。虽然板式热网换热器需要进口, 价格较高, 但进口板式换热器具有占地小, 运行可靠, 维护方便等优点。因此, 建议采用进口全激光焊接板式热网换热器。

参考文献

[1]吴斌, 江蛟.大型热网换热器的选型[F].电力勘测设计, 2010 (2) .

[2]DL5000-2000.火力发电厂设计技术规程[S].中国标准出版社.

型式选择 篇2

实体防护类 门：金库门、楼寓对讲电控防盗门、防尾随联动互锁安全门、监室门、防盗安全门、防爆门、防弹门、自动门等； 箱（柜）：银行用保管箱、家用保管箱、提款箱、便携式防盗安全箱、防盗保险箱（柜）、危险品存放柜（箱）、自动柜员机（ATM）、全自动保管箱等；

锁具：组合锁、外装门锁、弹子插芯门锁、叶片插芯门锁、球形门锁、自行车（隐形防盗）锁、弹子家具锁、弹子挂锁、磁性卡片门锁、汽车门锁及铰链、机械防盗锁、指纹防盗锁等； 书架：手动密集书架、钢制书架、积层式钢制书架、电动密集书架； 防暴（爆）：防砸复合玻璃、ATM机防护罩、防暴车、爆炸物销毁器、防爆炸复合玻璃、排爆机器人等；

防弹：防弹运钞车、防弹钢板、防弹玻璃、防弹轮胎等； 其他：类摩托车乘员头盔、安全帽等。

送检条件

二、产品型式检验的条件

1、产品已经批量生产，具有一定量的母本数，由各地公安局技防部门负责抽样，抽样数量根据产品的不同形式确定；

2、提供公安技防部门的抽样单（一式三份）；

3、提供符合国家、行业标准的标准号或企业标准；

4、产品使用说明书，详细图纸资料。

检验流程

一、产品型式检验

1．受检单位向各省（市）公安厅（局）技防办提出检验申请。

2．各省（市）公安厅（局）技防办进行抽样，抽样后将抽样样品及各省（市）公安厅（局）技防办出具的抽样单一并交至检测中心。

3．受检单位正式填写检验申请表并按规定交纳检验费用。目前我们中心允许邮寄产品进行检验，申请单可从网上下载，并且通过电话、传真进行前期联系。4．检测中心在正式受理后，由综合部负责将任务下达到各检验部。

5．检验员对受试样品按照相关标准进行检验。检验完成后，检验员编制检验报告，经各检验部审核及中心负责人批准后，盖章并即日起生效.6．检验报告一式三份，检测中心、受检单位、技防办各持一份（原件）。

7．检验周期一般为20个工作日，若受检单位因业务需要，可向检测中心申请加急业务。

生产登记批准安防产品 实施生产登记批准制度的安防产品：

1）报警系统出入口控制设备：包括目标识别、信息处理、控制、执行的设备和系统；

2）机械防盗锁：包括用于防盗安全门、金库门、防盗保险柜（箱）、机动车防盗的专用锁等；

3）楼寓对讲（可视）系统：包括各类可视、非可视楼寓对讲设备和系统；

4）防弹复合玻璃：包括各类防弹、防破坏的玻璃；

浅谈兴河湾高层基础型式 篇3

【摘 要】高层基础中，存在两种承台基础型式。这两种基础型式存在着优劣，在工期、经济成本、施工难易程度、安全上加以分析对比。

【关键词】承台基础；工期影响；经济成本；安全；施工难易程度

0.引言

在高层基础施工中，会因基础型式的不同而影响施工进度，因施工队伍的素质影响基础质量。如何选择不同的基础型式，是一个重要的课题。

在我施工中的兴河湾工地中，遇见了两种基础型式。一种是由城镇规划设计院设计的，以A区基础为代表的；其为承台顶、暗梁顶和止水板顶一平，上不覆土（为表达清楚设定为A形承台基础型式，图示1）。第二种是由德州市规划设计院设计的，以B9#楼为代表；其为承台底、止水板底一平，梁上翻的型式（为表达清楚设定为B形承台基础型式，图示2）。

A基础型式：承台上平，梁暗藏，止水板与承台上平，浇筑完成后成统一平面，标高一致。上可不回填土，可直接做30厚地面做法。

B基础型式：基底一平，梁上翻，需回填土，再做地面。

1.两种基础的施工过程

1.1 A基础需要整体大开挖，人工开挖修整基坑形状。打细石垫层，部分不承重梁需下垫苯板，防止沉降开裂。然后做抹灰找平层。开始做防水层，因形状各异，立面较多；造成做防水时阴阳角过多，施工难度大；一般防水材料选择高分子液体涂料（高分子液体涂料即JS防水涂料）。防水完成后还需要做20厚抹灰层，50厚细石保护层。在施工垫层和保护层过程中，因基础型式多样，需要培坡45°或60°；且需要小水灰比的细石，施工时间比较长。基础模板量比较少，只有基础外围做砖模，不需要另外支模板。上层钢筋，止水板钢筋需要有支撑筋，浇筑砼时方便直接浇筑，按大体积砼施工。

1.2 B形基础型式：基坑整体大开挖，基础一平，底标高一致，只需少量人工清平就可以。直接做平面细石垫层，抹找平层。进行大平面防水施工，施工进度快；基坑整体为平面，造型较少，因而接槎少阴阳角少；一般选用高分子卷材防水施工（B9#选择的JS防水涂料）保护层。基础模板施工，不但要做外围护砖模，还要做承台悬模，剪力墙悬模。板加固，施工比较繁杂，施工面高低不平，浇筑砼时需要设置好施工方案，都需要二次成活，且砼水灰比不能太大，否则容易跑模，造成标高不准确。需要回填土并夯实，做3：7灰土、打垫层、做地面。

2.两种基础的优劣

2.1理论上在挖基坑时，在相同条件下，B基础型式的开挖进度相对于A基础型式要快。理论上A型式基坑需要人工继续挖护承台坡，而B型式主要人工清理平面为主。A6#基坑基本尺寸为长41.4米、宽11.4米，基坑开挖5.5米；B9#基本尺寸为长60米、宽13.6米，基坑开挖5.5米。A6#基坑开挖时间为2010年4月10日至27日，施工工期17天。B9#基坑开挖时间为2010年6月30日至7月24日，其中因下雨停工10天，实际施工工期为15天。从基础数据来说，B型式施工进度要快，优于A型式。

2.2在开挖深度上，两种基础型式中，集水坑和电梯井是不同的。A型式的集水坑和电梯井需要在基础底向下挖2.5米和1.5米；容易造成集水坑底出水和坡壁塌方，且需要砌筑筑砖模做维护并需要抹灰在立面上做防水；而B型式的集水坑和电梯井是上翻的，不需要在基础底下挖，施工比较方便。

2.3在做基础垫层和防水保护层中，施工进度B型式要优于A型式。经施工日志统计中A型式中基础垫层和防水保护层施工工期共12天，B型式中基础垫层和防水保护层施工工期共7天。施工中B型式的垫层和防水保护层施工便利，易养护，机械化程度较高，人工用量少，施工质量容易控制。

2.4防水施工中的对比。A6#使用JS高分子防水涂料，由2010年5月11日开始施工，5月18日完成，中间下雨停工1天，施工工期为7天；B9#同样使用JS高分子防水涂料施工，由2010年8月14日至8月17日，施工工期为4天。A型式基槽形状多异，防水施工中阴阳角和立面比较多，施工比较困难，施工质量比较难控制；特别是由于楼体不均匀沉降有可能造成阴阳角防水开裂，容易渗透楼面，造成储藏室潮湿，影响住户使用。

2.5在支撑模板中，A型式模板支撑比较少，而B型式悬模支撑比较多。B型式支撑模板相对的需要在承台上支撑，需要钢筋加固，施工比较繁琐。浇筑砼中，B型式的悬模容易造成偏移，尺寸不准。

2.6 B型式回填土施工比较复杂，为不影响工期，一般后回填土。一般在主体第一次悬挑后开始回填楼内土。在原楼面预留孔洞进行回填，大型机械无法进行施工。只能大量利用小型机械和人工。回填深度一般在1米至1.5米，分层夯实，分层回填，工艺流程比较繁琐。夯实后，还需要作3：7灰土，打细石垫层，而后做地面。此工艺比较繁琐费事，施工工期比较长，发费费用比较高。垫层上还需要做墙基础，反复挖土，重复工作量比较多。B型式该回填土比较湿润，容易造成该层储藏间比较潮湿。

从兴河湾施工中，A型式基础多于B型式基础。但A型式基础没有B型式基础前期施工简单、快捷。如何才能够出现一种基础型式，即保证楼体安全质量，又能施工简单、质量有保障？这将是一件设计经验总结、施工经验总结和科学技术发展，新材料、新工艺应用的长期过程。

高寒山区高速公路桥梁型式选择 篇4

1 工程概况与特点

张掖至河南公路同仁至多福屯段公路是《青海省干线公路网规划》、《青海省藏区公路交通基础设施发展规划》确定的省高速网“三纵、四横、十联线” (简称“3410网”) 中“纵一”的重要段落, 自北向南沟通海东、黄南, 经河南前往四川并辐射果洛等区域。

路线总长66.4 km, 项目区地面高程2400~3600m, 按地貌形态分两种类型:山岳地貌区和河谷地貌区;平均气温-1.8~5.6℃, 最冷月平均气温-14.1~-7.3℃, 季节性冻土深度147~179mm, 区内降雪期一般为10月至次年5月, 年积雪日数大约60d。由于道路途经不同特点的区域, 针对不同的控制要素, 桥梁方案选择采取了不同的对策。

2 设计标准

(1) 汽车荷载等级:公路-I级。

(2) 结构设计环境类别:Ⅱ类环境。

(3) 设计洪水频率:特大桥1/300;大中小桥与涵洞1/100。

(4) 桥面宽度:与路基同宽。

(5) 地震动峰值加速度:0.1g或0.05g。

3 设计原则

(1) 桥梁初步设计遵循安全、适用、经济、美观、耐久和环保等基本原则。

桥位选择充分考虑断层、滑坡、泥石流等不良地质因素。河谷区特大、大桥桥位应选择河道尽量顺直、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量河段。应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵或水工建筑物对河床演变的影响。考虑山区自然条件与气象条件的多变性。结构计算以有限单元法为基础, 使用成熟软件进行计算复核。对于一些受地形条件限制严格的路段, 桥梁的布设考虑桥梁的整体刚度分配, 注重构件的稳定性分析。

(2) 重视项目的环境与景观要求, 做到桥梁与自然相协调

本项目路线走廊带内有麦秀林场、三江源水源、自然及人文风景区等环境敏感区, 水保、环保要求特殊。桥梁总体设计中, 桥型、桥跨的布置要考虑与环境的协调;在不过分增加工程投资的情况下, 使桥头路线低填、浅挖, 避免高大边坡对环境造成的破坏。

(3) 桥位选择原则上服从路线走向, 与路线保持一致, 但特大桥以及地形条件困难的特殊路段处 (扎毛河特大桥) , 应结合桥梁方案综合考虑布线。

(4) 设计中多孔桥梁尽量采用连续结构, 以利桥面平整, 保证行驶车辆的顺适。

(5) 充分考虑山区地形条件, 注重施工组织设计。上部构造设计优先考虑采用预制安装结构, 以缩短施工工期, 降低造价。无预制安装条件时, 采用现浇结构, 根据地形条件、道路运输条件等选用满堂支架法、贝雷梁逐孔现浇法或移动模架MSS法施工。

(6) 进行多方案的技术经济比选。根据工程所处的地理环境和施工条件, 论证方案的技术经济指标, 以期获得最佳方案, 节约工程费用, 降低施工难度。

4 桥梁型式选择

桥梁型式的选择是桥梁方案选择的重要组成部分, 这是桥梁方案设计的主要内容。由于高原山区地面高差大、纵坡起伏、横坡陡峻;地质构造复杂, 地壳运动强烈;高寒山区积雪冰冻期长, 露天条件下有效工期时间短, 相比平原区桥梁设计需要考虑的因素更多。

对全线构造物的装配式桥梁施工条件、装配式桥梁跨径、现浇预应力混凝土箱梁跨径的选择等几个问题进行了专题研究。

4.1 预制条件的论证

按地形、道路运输及桥梁施工作业条件, 路线纵向基本可以分为五个段落: (1) 隆务河河谷段 (K0~K30) 、 (2) 扎毛河中高山丘陵段 (K30~K47) 、 (3) 卡苏乎高原丘陵段 (K47~K54) 、 (4) 龙藏山中高山重丘段 (K54~K62) 与 (5) 麦秀河河谷段 (K62~K66+400) 。

采用装配式上部构造, 可以大规模节省工程造价, 方案设计主要考虑预制场地和运梁便道的实施条件。段落 (1) 、 (3) 、 (5) , 地形较为简单、道路运输方便、桥梁处地面横向坡度较缓, 该段范围内桥高不大, 桥梁上部构造有预制安装条件, 尽量采用跨径不大于40m的装配式结构。

为节省造价, 对段落 (2) 、 (4) 预制安装条件进行了评估。

段落 (2) 内的控制因素:由于连续升坡与扎毛水库的影响, 路线设计标高相对扎毛河河滩高差 (75~158m) 较大, 路线在扎毛沟北部山坡坡面展线, 自然坡面坡降约35~40°, 局部路段山体切割严重;路线穿越原始林地, 环保要求高;道路临近当地藏传佛教庙宇, 对当地百姓的影响要予以充分考虑;多数桥梁桥高30~50m之间, 且多数桥下地形局促;桥隧比例 (达82%) 高, 规模大, 多数桥隧相联, 桥、隧、路施工相互干扰大。

如在桥梁之下选择预制场地, 桥高太高, 直接吊装梁体难度太大。如利用扎毛河宽阔河滩作预制场地, 因为运梁车仅适用横坡3%、纵坡5%~6%, 转弯半径15~20m的条件, 运梁便道需要特殊设计, 且必然要破坏当地的自然人文景观。如待临近隧道贯通后, 或短路基施工完毕后, 用作桥梁预制场地, 考虑到此段桥隧相连, 隧道规模大, 且施工时隧道工程本身就是控制性工程, 工期条件不易满足。如果在已建桥梁上选择做预制场, 由于本段内桥隧相联, 左右分幅, 单幅桥梁上部空间有限, 不具备施工条件。并且本段起点为长度1.6km的40m跨径特大桥, 终点为85+2×160+85m高墩连续刚构桥, 均为控制性工程, 从段落外部预制梁体施工的难度也很大。

段落 (4) 路线横穿龙藏山山脉多处山体与沟谷, 山体坡面较陡, 坡降约40~50°, 山体切割严重;林地植被茂密, 环保要求高;多数桥梁桥高50~70m之间, 桥下地形局促;桥隧比例高, 此段可达62%。由于附近没有较大面积开阔地带, 且桥隧相连, 预制安装条件更为不利。

综合分析, 段落 (2) 、 (4) 地形陡峻, 交通不便, 多数桥隧相连, 预制安装结构已不适宜, 桥梁需采用逐孔现浇等方法施工。

4.2 装配式桥梁跨径的选择

段落 (1) 内, 预制桥梁的数量很大, 成本影响很大, 针对不同桥高、不同跨径组合进行了典型地质条件下的造价分析。装配式桥梁经济指标如表2。

典型地质条件:0~3m卵石, 【fao】=550kPa, qik=155kPa;3~8m漂石, 【fao】=800kPa, qik=450kPa;8~18m泥岩, 强风化, 【fao】=330kPa, qik=100k Pa;18~26m砾岩, 强风化, 【fao】=700kPa, qik=160kPa;26~30m砾岩, 中风化, 【fao】=1500kPa, qik=170kPa。

河谷段桥梁平均桥高15~20m时, 采用跨径20m装配式小箱梁;平均桥高为20~30m时, 采用跨径30m小箱梁;平均桥高30m以上时, 为获得较好的景观效果, 采用跨径40m小箱梁。

4.3 现浇预应力混凝土箱梁桥跨径的选择

墩高处于60m以下的桥梁多采用跨径为30m或40m的等高现浇预应力混凝土连续箱梁, 墩高较低者可采用满堂支架法施工, 较高者考虑采用拆装梁支架逐孔施工法进行;墩高60m以上的桥梁多采用连续刚构桥型方案与跨径40或50m的等高现浇预应力混凝土连续箱梁桥方案进行比选。

段落 (2) 、 (4) 内桥梁多位于基岩山地, 桩基多以嵌岩桩为主, 所以桥梁基础造价与跨径影响较少, 主要影响因素为桥梁下部构造与上部构造的相互关系。对于桥高小于60m的桥梁, 当平均桥高于20~40m之间时, 采用跨径为40m的箱梁较为合适;当平均桥高于40m以上时, 采用跨径50m的箱梁可能更为节省。而对于平均桥高20m以下的桥梁, 采用30m的标准跨径经济效益也不错。现浇桥梁当桥长较短时考虑采用现浇支架施工, 桥长较长时考虑采用MSS移动模架施工。

4.4 下部构造型式的选用

对山区跨越较大沟谷的桥梁, 同一座桥梁桥墩高度相差较大, 桥墩型式的选择是不同标准跨径下部结构型式比选的关键因素, 而基础数量随跨径的不同变动不大。根据大量的山区桥梁设计经验及高跨比的要求, 桥墩型式主要采用柱式墩、矩形墩、空心墩和变截面墩, 经综合分析:当墩高小于40m时, 双柱式墩最为经济, 且工艺成熟, 施工工期短;当墩高大于40m时, 对桥墩刚度要求较高, 一般采用空心墩, 总体上材料指标较高。本项目高墩较多, 墩高超过40m时需考虑施工电梯及施工塔吊。

上部结构采用移动模架施工的现浇桥梁, 对稳定性要求较高;墩高较矮时采用板式墩, 墩高超过40m时则采用薄壁空心墩;既能充分利用材料强度, 又能提供较大刚度保证桥梁的整体稳定性。

当然, 桥梁方案的选择还需考虑临近桥梁施工的影响, 在结构安全、经济的前提下, 简化桥梁构造型式, 以降低施工难度, 减小建设成本。

5 结语

高寒山区因其复杂的地形、地貌、气候条件, 桥梁方案设计需因地制宜, 充分考虑安全、环保、水保、地方风俗等因素;在初步设计阶段, 对全线桥梁施工条件进行更为详细的分析, 分段采取不同对策;对装配式与现浇一般跨径桥梁, 通过成本分析, 得出不同桥高条件下, 跨径选择的指导原则。

摘要：高寒山区地形、地貌条件十分复杂, 地质情况多变, 环保、水保要求高, 且多经过少数民族地区, 高速公路桥梁建设面临新的问题。制定了桥梁设计原则, 对桥梁跨径的选择进行了专题研究。通过对预制场地与运梁两个关键问题的分析, 分析采取装配式桥梁方案的可行性。对常规装配式梁桥与一般跨径现浇桥梁, 根据典型地质条件, 对不同桥高、不同跨径的桥梁进行了指标分析, 为类似条件桥梁方案设计提供参考。

关键词：高寒山区,高速公路,桥梁方案,桥梁跨径

参考文献

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防火门型式认可实施规则 篇5

2006-7-24 15:49:06 来源：中华人民共和国公安部消防产品合格评定中心总则

1.1根据《中华人民共和国消防法》和《中华人民共和国产品质量认证管理条例》制定本实施规则。

1.2本实施规则适用于除列入消防产品强制性认证以外、在中华人民共和国境内使用的所有消防产品。

1.3本实施规则是消防产品型式认可的通则，公安部消防产品合格评定中心(以下称评定中心)应按照各类产品的特点，分别制定相应特则，明确本规则未尽事宜。型式认可的申请与受理

2.1申请方向评定中心申请消防产品型式认可，需将下述申请资料(一式二份)提交评定中心。

1.《消防产品型式认可申请书》；

2.申请方注册证明(1∶1复印件，注明与原件相符并加盖申请方的印章)；

3.产品生产工艺流程图。

2.2对申请资料经审核符合要求的，评定中心与申请方签定受理合同。

对不符合要求的, 通知申请方。工厂条件检查

3.1对受理后的申请方，评定中心组织安排工厂条件检查组。检查组的人员由具有规定资质的人员组成。

3.2 工厂条件应满足《消防产品型式认可工厂基本条件》（见附件一）的要求。工厂条件检查的方式、方法，按照评定中心的有关规定执行。

3.3工厂条件检查结束后，检查组应填写《消防产品型式认可工厂条件检查报告》，由检查组的组长、检查员和受检查方领导签字确认。组长应将该报告提交评定中心。

工厂条件检查结论为推荐通过的申请方，检查组应按照本规则4.1条的规定进行抽封样品。工厂条件检查结论为不推荐通过的申请方，组长也应及时报评定中心。

3.4工厂条件检查结束后，申请方视检查工作情况，自愿填写《消防产品型式认可工厂条件检查工作意见反馈表》寄送评定中心。

3.5检查结论为推荐通过的申请方，应对存在的问题认真整改，并将整改报告寄送评定中心。

工厂条件检查结论为不推荐通过的申请方应尽快整改，整改完毕应向评定中心提交《消防产品型式认可工厂条件重新检查申请书》和整改报告（并附不合格整改记录）。

3.6评定中心对申请方提交的《消防产品型式认可工厂条件重新检查申请书》及不合格整改记录进行审核，受理后将再次派检查组进行重新检查。

3.7重新检查应按照本章有关条款的规定进行。重新检查结论为不推荐通过的申请方，从确认检查结论之日起，6个月后方可再次申请该类产品的型式认可。

3.8对己获得型式认可的产品，申请同一类别的其它产品型式认可，应按本规则对有关条款进行工厂条件检查，在条件允许的情况下也可与证后监督一并进行；申请新的类别产品型式认可，应按本章规定进行工

厂条件检查。

3.9在型式认可证书有效期内，发生下列情况之一的，需重新进行工厂条件检查：

1.产品停产一年；

2.产品出现严重质量问题；

3.生产条件变更，生产线重新布置；

4.产品标准更改，条件发生重大变化；

5.产品型式认可所要求的工厂条件发生变化。

3.10实施工厂条件检查前，申请方应向评定中心缴纳费用。检查人员的差旅费由申请方支付。型式认可发证检验

4.1型式认可发证检验应按照标准规定的要求进行。其检验样品由工厂条件检查组在现场检查结束后抽封，并应满足以下条件：

1.工厂条件检查结论为推荐通过；

2.样品基数应满足规定的要求；

3.样品必须是本或近10个月生产的产品，并且应在产品保质期内；

4.须由二名或二名以上检查员抽封样品并在抽样单上签名确认；

5.抽样单上须由被抽样单位负责人签名或加盖单位印章确认。

4.2申请方将抽封的样品寄送选定的质检中心，填写消防产品检验申请书，并提供相关技术文件。质检中心按照标准规定的项目进行型式认可发证检验，并按规定的标准收取检验费。

4.3质检中心应按照规定的检验周期完成产品型式认可发证检验。检验结束后，质检中心向评定中心提交型式认可发证检验报告，并将型式认可发证检验结果通知申请方。

4.4对型式认可发证检验合格的产品，按照本规则第5章规定的程序核发证书。

4.5对型式认可发证检验不合格的产品，申请方应在完成全部不合格整改之后，向评定中心申请重新抽样补检，超过6个月不申请重新补检的，则作为自动退出型式认可处理。

重新补检应由原检验机构实施检验。

重新补检仍不合格的产品，从重新补检报告签发之日起，6个月后方可再次申请该产品型式认可。5 审批发证

5.1评定中心负责对产品型式认可的全部资料进行汇总、审批，对符合要求的，签发证书，并将审批结果通知申请方，同时通知申请方按要求向评定中心缴纳批准费（含证书费）；对不符合要求的，应及时通知有关单位和人员。

5.2对获准型式认可的产品，评定中心颁发《消防产品型式认可证书》。

5.3申请方凭《消防产品型式认可证书》向评定中心购买认可标志。

5.4评定中心及时发布型式认可证书颁发情况。

6证后监督和换证

6.1对己获型式认可证书的产品，从证书批准之日起，评定中心即可安排证后工厂条件监督检查或/和产品监督检验。监督检查或/和监督检验是随机性的，每年不少于一次。

6.2申请方应在每年的1月20日前向评定中心提交上一获证产品的情况汇总表。

6.3监督检查组由评定中心组织安排。检查组的人员由具有规定资质的人员组成。

监督检查人员的差旅费由申请方支付。

6.4 监督检验样品应满足以下要求：

1.样品必须是出厂检验合格的产品；

2.样品数量应满足监督检验的需要；

3.样品必须是本或近10个月内生产的产品，并且应在产品保质期内；

4.实施检验的样品应由申请方负责人和监督检查组双方签字确认。

6.5监督检查不能满足规定要求，检查组收回证书转交评定中心。

申请方应尽快整改，整改完毕应向评定中心提交整改报告和重新监督检查申请，评定中心重新派监督检查组实施检查。检查后仍不满足规定要求，申请方在6个月后方可重新申请该类产品型式认可。

6.6监督检查结论为推荐通过，由检查组按规定抽取监督检验样品。

6.7监督检验为合格的产品，由评定中心对证书进行确认。

产品监督检验为不合格的，申请方从检验报告签发之日起，3个月后向评定中心提出再次监督检验申请。评定中心安排监督检验。监督检验不合格，补检仍不合格的申请方6个月后方可向评定中心重新申请该类产品型式认可。

6.8不能按规定要求接受监督的申请方，评定中心收回该申请方全部型式认可证书。

6.9对获型式认可证书的产品有投诉，或在产品监督检查或/和监督检验中发现问题较多的，评定中心可视情况增加监督频次。

6.10发生下列情况之一的，由申请方将被抽封样品寄送选定的质检中心进行全项监督检验：

1.上一未接受监督检验；

2.监督检验不合格，再次监督检验；

3.生产条件变更，生产线重新布置。

6.11评定中心公告监督的结果。

6.12申请方在发生下述情况时，应在10个有效工作内将有关情况报评定中心：

1.申请方搬迁、电话变更；

2.法人、总经理(厂长)变更；

3.重大设计、工艺更改；

4.产品出现严重质量问题。

6.13产品型式认可证书有效期一般为三年。特殊产品证书有效期按特则规定。

6.14证书有效期届满前6个月，申请方应按本规则第2.1条的规定向评定中心提交换证申请。申请资料应

增加拟换证产品的证书复印件。

6.15评定中心接到申请方的申请资料后，对符合要求的，派检查组到申请方进行工厂条件检查并抽封样品，并做全项换证检验；对不符合要求的,通知申请方。

换证工厂条件检查、换证检验和审批发证按本规则第3章、第4章、第5章的规定执行。

6.16在证书有效期内，如产品标准变更（如修订换版等），应按相应规则执行。证书和标志的管理

7.1评定中心负责产品型式认可证书和认可标志的监制、管理。

7.2 在证书有效期内，出现下列情况之一的，暂停使用证书和认可标志，证书由评定中心保存：

1.不能接受监督检验；

2.产品监督检验为不合格；

3.省级监督机构日常监督发现的产品不合格；

4.证书持有者未按规定使用证书或认可标志。

5.产品停产一年；

6.其他违反了本规则规定的行为。

发生上述1条款的行为，申请方应将证书交监督检查组，监督检查组封存其认可标志，并将证书转交评定中心。

发生上述2、3、4、5、6条款的行为，申请方应在接到评定中心通知之日起，10个工作日内将证书交回评定中心，并封存认可标志。

证书暂停使用期间，生产申请方必须停止生产、销售和安装该产品。

7.3申请方恢复使用证书需向评定中心提出申请，待按规定履行监督达到要求后，评定中心通知申请方领回证书并使用证书和认可标志。

7.4发生下列情况之一的，评定中心撤销其型式认可证书：

1.产品型式认可发证检验依据的标准或产品型式认可规则发生变化，证书持有者不愿意或不能保证符合新的要求；

2.拒绝接受监督；

3.产品出现严重质量问题；

4.产品连续两年未能接受监督；

5.产品监督不合格，再次监督仍不合格；

6.依靠不正当手段获得证书；

6.证书持有者滥用证书，如转让、转借或涂改等；

7.在证书暂停使用期间，证书持有者仍生产、销售、安装产品；

8.证书持有者滥用认可标志,如转让、倒卖或用于未获证产品等。

7.5原证书持有者应在撤销证书通知发布之日起，10个工作日内将证书和认可标志交回评定中心。

证书撤销后，原证书持有者必须停止该产品的生产、销售、安装，应对所有库存产品和己售出的产品采取处理措施，并应将处理结果报评定中心。

7.6发生下列情况之一的，评定中心注销其证书：

1.证书持有者不再生产的产品；

2.证书持有者已注销。

3.产品标准作废。

7.7证书注销后，原证书持有者应在注销通知发布之日起10个有效工作日内将证书和认可标志交回评定中心。

7.8在证书有效期内，证书持有者更名，重新换证应向评定中心提交下述资料：

1.申请方更名申请；

2.申请方注册证明(1∶1复印件，注明与原件相符并加盖申请方的印章)；

3.工商行政部门出具的更名证明；

4.产品型式认可证书原件。

7.9评定中心及时发布证书暂停、撤销、注销和恢复公告。

7.10证书持有者必须正确使用与证书内容相一致的认可标志，每个产品或最小包装单位一枚。认可标志不得他用，评定中心不定期地对认可标志的使用情况进行抽查核实。投诉和申诉

8.1评定中心应制定投诉、申诉程序，并应建立专门部门负责受理来自各方的投诉、申诉，经调查核实批准后，采取处理措施。

8.2评定中心保存所有产品型式认可投诉、申诉的处理结果记录。

9收费

9.1型式认可收费由评定中心按国家有关规定统一收取。附则

10.1本规则由公安部消防产品合格评定中心负责解释。

型式选择 篇6

大伙房水库是浑河干流上一座以防洪、灌溉、供水为主, 兼顾养鱼和发电等综合利用的大型控制性水利枢纽工程。水库与下游河道的城市堤防、农田堤防构成浑河、大辽河流域防洪体系。该防洪体系中, 保护人口共计633.43万人, 保护农田耕地面积245万亩、工农业总产值688.73亿元;另外还保护着重要的铁路和高速公路等。作为“十一五”国家重点项目-大伙房输水工程的调节性水库, 将达到向辽宁中部六座城市日供水60.0万吨的任务, 水库年综合经济效益近亿元。

1995年8月浑河流域发生了特大暴雨洪水, 经复核大伙房水库实际抗御洪水标准已达不到原设计标准, 水库设计洪水标准由原1000年一遇降为300年一遇, 水库已成为险库。水库除险加固采用加高与加泄相结合的设计方案, 新建的非常溢洪道担负水库全部加泄水量 (8060.0 0 m 3/s) 。

非常溢洪道堰址位于呈“U”型的两低山之间, 山顶高程为143.00m, 与冲沟底相对高差为14.20m, 左岸山体较厚, 右岸山体单薄。经“95.7”洪水的泄洪冲刷, 河谷形成了深约10.00m～40.0 0 m、宽约5 0.0 0 m、长约5 0 0.0 0 m的“V”字型不规则冲沟。冲沟出口正对沈-吉铁路线 (相距约1 2 0.0 0 m) , 然后顺左岸山体转弯近90.00°, 再经550.0 0 m后归入主河槽。冲沟覆盖层较薄, 一般为1.40m～2.10m, 部分岩石裸露, 最大揭露厚度为26.30m左右。岩石主要成分是前震旦系花岗片麻岩。经勘察堰址区域未发现较大断层, 但是由于较小断层的存在, 使得岩石结构面发育, 整体性较差。强风化层埋深在地面以下1.20m～0.15m。

2 消能型式的选择

大伙房水库防洪作用重大, 在施工期间:要求对下游保护对象的防护标准不变, 即沈阳城市防洪300年一遇, 抚顺城市防洪100年一遇以上, 农田50年一遇;要求确保水库大坝渡汛安全;要求施工期设计洪水泄洪 (及水库运行期300年洪水泄洪) 必须保证下游沈-吉铁路安全;要求水库主体工程施工必须在2005年汛前完工。溢洪道设计必须满足上述要求, 为水库总体除险加固赢得施工工期, 同时, 非常溢洪道工程布置受天然冲沟出口沈-吉铁路的地形所限, 水流归槽距离长, 转向角度大, 对弯道水流的边界处理和消能型式的选择就成为非常溢洪道设计的难点。

3 消能方案设计

根据非常溢洪道及下游河道地质、地形条件, 设计比较了直泄式溢洪道和陡槽式溢洪道两种型式, 主要区别是直泄式溢洪道消能工位于冲沟转弯上游侧, 陡槽式溢洪道消能工位于冲沟转弯下游侧。经过消能效率、投资及工期比较, 设计最终选定陡槽式溢洪道。

根据选定的溢洪道整体布置形式, 针对工程流量大、流速较高、佛劳德数偏低、下游水位浅的特点, 先后进行了底流消能和挑流消能近15个方案的调整对比分析, 最后从中优选4个方案进行设计比较:

方案一:平尾墩-消力池 (直泄式底流消能)

方案二:宽尾墩-消力池 (直泄式底流消能)

方案三:常规挑流鼻坎消能 (陡槽式挑流消能)

方案四:转向冲击墩消能 (陡槽式转向冲击消能)

方案一、二采用的底流消能方案, 力求在平面布置上避开冲沟急弯段, 在水流未达到弯道之前将其能量消解, 形成稳定水面衔接。方案三采用的挑流消能方案, 利用泄槽使水流通过冲沟的急弯段后, 再进行常规挑流消能, 与下游河道水面平稳衔接。方案四采用的转向冲击消能是集分流、转向、冲击挑流消能功能于一体, 使高速水流按照预定偏角与下游河道平稳衔接。

4 消能型式比较

通过计算分析:

平尾墩底流消能工由两级消力池组成:第一级消力池宽度为84.00m, 长度为124.30m, 池底高程为97.00m, 消力坎坎高为11.20m;第二级消力池宽度仍为84.00m, 长度46.70m, 泄底高程为97.0 0m, 消力坎坎高为5.3 5m。

宽尾墩底流消能工由两级消力池组成:第一级消力池宽度为84.00m, 长度为70.00m, 池底高程为97.00m, 消力坎坎高10.10m;第二级消力池宽度仍为84.0 0 m, 长度4 8.0 0 m, 泄底高程为9 7.0 0 m, 消力坎坎高为4.8 0 m。

方案一、二底流消能结果分析表明:采用底流消能的方案, 由于出口下游水位较浅, 尽管消力池底板尽量降低, 水面衔接后仍产生急流。出口水流在距铁路120.00m的急弯处流速依然较大, 均在8.00m3/s以上, 冲刷深度和影响范围对铁路线构成威胁仍不可避免。因此, 需对冲刷影响范围的铁路路基进行防护。护砌长度近500.00m。

第二消力池出口水流流速达14.4 0 (7.3 0) m/s, 第三级消力池受地形条件限制难以布置, 并且第三级消力池靠近铁路, 其防护难度较大。因此, 溢洪道水流经过两级消力池消能后仍存在较大的能量, 对铁路存在直接威胁。

方案三采用常规挑流消能方案, 水流在急 (连续) 弯道中的流态受横向冲击波的影响, 虽然通过横向调整, 右侧边墙还是相当高 (18.00m) 。为使水流挑设均衡, 消能充分, 并且保护铁路路基, 水流转向后泄槽调整段长达5 5 0.0 0 m, 工程量大, 投资最高。

方案四根据转向角度要求, 利用冲击墩与行进急流形成交角, 当行进急流冲击墩面时, 反射起挑, 实现上下游水流的挑流衔接, 在完成水流转向的同时完成挑流消能。将水流分配、转向、冲击挑流消能功能于一体, 无需弯道或采用小转角的弯道即可同时解决水流转向和消能问题, 显著降低冲刷破坏, 减免大弯道引起的不理想水流流态。

各方案工程投资比较见下表:

经过技术经济比较, 确定方案四为推荐方案。

5 转向冲击消能工布置

大伙房非常溢洪道设转向冲击墩3个, 墩长均为14.40 m, 墩高均为22.0m, 墩厚2.5 0 m, 墩间距均为1 7.6 0 m, 墩轴线与挑坎夹角分别为64.80度、69.80度、7 4.8 0度。水流通道宽度分别为:3#与左边墙约为1 7.0 0 m, 2#与3#约为12.00m, 1#与2#约为11.00m, 1#与右边墙约为10.00m。

6 结语

型式选择 篇7

路面型式的选择, 依据在于所选择的路面型式能否满足路面性能与行车能力的发挥、道路路面寿命要求。

无论是水泥混凝土路面, 还是沥青混凝土路面, 只有当路面的性能得到体现、体现为行车所需要的行车空间及行车条件时, 才有路面型式、路面结构的选择与运用。

道路及道路路面的性能形成于道路建设过程、道路构筑物施工过程。本文从道路构筑物的施工组织环节分析路面的类型的形成过程。

二、常见的道路路面型式的起因

“源起状态”起始的客观基础决定着路面的型式、道路行车的性能。工程的实施过程就是实现工程的“源起状态”的演绎过程。一项道路工程的起始节点 (1) 与 (紧邻地区或区域) 源起状态分析及分析图如下:

由图1知:工程的源起状态为紧邻地区或区域 (包括两种情况:一种是地缘上紧邻, 一种是时-间上紧邻) 的社会过程所形成的H2O–基资源或H2O型资源。从节点1至节点8所演变的双代号网络进度计划是道路工程针对地基工程、路基工程、路面工程、边坡防护与支挡工程四道工序、三个施工段的组织实施计划的流水作业箭杆图。

1.当工程与紧邻地区或区域具有地缘上关联时, 地区、区域与地区、区域之间有时-空间的属性资源传动 (不同于工序中所用的工地现场拟组织“量化”的施工资源) , 21型的资源、22型的资源两者共同构成新的工程建设的客观基础, 引出新工程建设的、具有不同能级轨迹的时空间资源 (22型的资源) (它们类属于同一个时-空间的体系;它们以共同体系的区域自然状态属性如三维坐标系与工程坐标的结构属性演绎) 。在拟建工程的施工进度网络计划图中, 它存在于节点 (1) 引出工序时的操作、激活环境。

2.当工程与紧邻地区或区域具有时间上的关联时, 紧邻地区或区域生活、生产、工程建设所形成的状态为时-间 (或时-间属性的资源) 为拟建工程的“源起状态”;它由节点 (1) (节点的属性) 引领、演生出拟建工程的时空间客观基础资源。此时, 本道路工程建设的客观基础为22型的资源。从H2O–基 (型) 形成特征来看, 它是一个21型的资源, 所以道路工程的源起状态为2 (一个表示时间、空间为其状态及其属性、带来新的建设楔机的数 (–时空间) ) (如某个地质年代 (如中生代、新生代) 的环境资源) 。

三、沥青混凝土路面的施工组织实施过程

当拟建道路工程的起始客观基础是带有资源输出的“源起状态”时, 拟建工程的实施基础 (22型的资源) , 将由具有两个电子云轨迹 (或类电子轨迹) 、6个电子 (或类电子) 演绎“H”型结构、演绎时-空间资源 (有时, 直接由源起状态的‘核’结构体系释放出同一核的作用演变下的质子、电子 (“H”元素型资源) ) 。工程的施工组织计划、实施过程, 将从“H”型结构资源 (客观基础、客观条件) 演变出具有“核”结构稳定的构筑物———道路及路面工程。由门捷列夫元素周期表表所所示的元素周期率知, 上述具有六个核外电子的‘HH’’型型结构时空间资源, 在施工组织、实施过程中, 可以演演变变出C、H、O元素结合型特征的物质、构筑物, 演绎//演演变变出C、H、O元素结合特征的时空间;在条件允许时, , 也也可能演变出C元素结晶型资源和对应的结晶体时时空空间。它适用沥青混凝土路面。

沥青混凝土路面性能形成的双代号网络进度度计计划组织实施过程:

图中, 由节点m, n组织的m–1, n-1表示沥青混凝土的制备、运输工作环节。当施工环节取料点、施工方案等所实现的节点m, n的性质、性能逐渐接近、无限接近时, 它们表示符合“空间中两条平行线相交于无限远处”的数学命题的数学属性;它演绎着沥青混凝土路面的性质、性能及其安全与稳定性。

四、水泥混凝土路面型式的施工组织特征

当整条道路路面或路段路面与紧邻地区或区域为时间关联性接邻, 紧邻地区、区域输出的将是可以释放的、将为本道路工程开启的“H”元素型环境 (能够引起本环境内资源演变、演绎自然规律、客观规律过程) 。在如图1所示的施工组织中, 施工过程组织能够演绎生成“O”元素型资源;所以, 地域之间为时间上关联时, 道路工程施工组织、实施, 将对“H”、“O”型元素资源进行组织, 回归H2O–基环境、回归“H”元素型环境。水泥混凝土路面是无机盐类材料修筑的路面。工程实施过程中, “H”元素型资源环境能够引起水泥混凝土内“类电子” (“物质粒”式类电子) 电离型运动如混凝土浇筑过程中、混凝土泛浆、密实, 演绎、形成“H”元素型路面行车条件, 并在后续道路通车过程中由行驶车辆演变为具有“H”元素型资源的行车空间。所以, 地域之间为时间性关联时, 道路路面采用水泥混凝土路面型式较易满足“H”元素型资源时空间要求。

水泥混凝土路面性质形成的双代号网络进度计划组织过程:

图中, 由节点m, n组织的工序m–1, n–1所实现的水泥混凝土的制备、运输环节, 演绎着H2O–基资源。水泥混凝土路面施工的双代号网络进度计划的组织实施水平, 实现着水泥混凝土路面的性质、性能以及路面的稳定与安全。

一条道路及其路上行车, 演绎着地区或区域的生活、生产过程。它表现在道路演绎地区或区域生活、生产过程的同时, 演生出各种性质的资源如H2O型资源 (以比重描述物体的单位重量时, 物体就是H2O–基资源、H2O型资源) 、H2O、H和O元素性资源。所以合适选择的路面型式能够实现对应地区或区域的生活资源, 能够较低难度的实现地区或区域的生活资源;能够通过实现21型资源 (H2O–基资源、H2O–资源) 净化环境, 并进一步改造、完善地区或区域资源环境;合适组织施工过程, 能够较好地适应社会生产、生活过程, 改造自然。

摘要：道路路面的型式、路面性能及寿命与道路工程建设过程的组织紧密相关。一般有:当道路建设的源起状态与紧邻地区或区域没有直接地区域上资源流动式联系 (时间上紧邻) 时, 道路路面采用水泥混凝土路面型式;当道路建设的源起状态为紧邻地区或区域的引出状态 (地缘上紧邻) 时, 道路路面采用沥青混凝土路面型式。本文从道路工程建设的常规施工组织环节对工程质量的形成、维持、维护方面探讨路面质量的形成过程, 分析结果能很好地说明上述路面型式选择方式的依据充分, 值得工程建设中参考。

关键词：道路工程,地域上关联程度,水泥混凝土路面,沥青混凝土路面,施工进度网络计划图

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[3]王金国.宁夏高速公路沥青路面施工控制[J].公路交通科技 (应用技术版) , 2015, (01) :218-220.

型式选择 篇8

从20纪80年代起, 土工合成材料作为一种新型的土工材料在岩土工程、水利工程、公路工程等众多的工程领域开始得到广泛的应用[1~3]。土工格栅作为一种加筋材料在挡土墙、路基边坡、软土地基处理以及路面铺设等工程中起到了良好的作用。据不完全统计, 自1971年法国著名建筑师Vidai首次采用土工格栅作为工程加筋材料以来, 在过去的几十年时间里, 已有40多个国家的2万余座大型工程采用了土工格栅的加筋结构, 总的使用面积已经超过700×104m2。

土工格栅加筋挡土墙以其适应性强、占地少、施工方便、抗震好、造价低等一系列的优点而得到广泛的采用[4]。近年来, 国内外很多学者针对在加筋挡土墙的主要结构型式及其作用机理方面开展了深入的研究, 并取得了一定的成果。本文在总结前人研究成果的基础上, 对土工格栅加筋挡土墙的主要作用机理和主要结构型式及其破坏机理等进行了归纳和分析。

2 土工格栅加筋机理

土工格栅加筋挡土墙一般是由填土和土工格栅以及竖直的墙面板三部分组成的整体复合性的挡土结构, 其主要填筑过程包括三个步骤。首先在需要挡土的坚实地基上建立墙面的基础部分, 然后作为筋材的土工格栅, 在此基础上填筑土体并按照规范要求碾压密实, 然后按照这个顺序逐层填筑下去, 直到挡墙的高度达到设计要求为止。

在土工格栅加筋挡土墙的结构体系中, 土体在自重和外荷载的作用下将产生侧向变形的趋势, 而土工格栅的加入将在这一荷载的作用下与土体材料之间产生相互的摩擦作用[5~8]。土工格栅不仅将容易变形的土体分隔成了上下两个部分, 而且限制了土体材料的侧向变形, 增强了土体的整体性, 从而提高了土体的抗剪强度改良了土板的力学特性。

通过土工格栅加筋材料形成挡土墙的方法, 不仅保持了土体材料的完整性, 而且很好的约束了挡墙内侧土体的侧向变形, 良好的改善了挡墙后面土体的整体应力场和位移场的分布规律, 均化了应力分布以及土体的不均匀沉降。

3 土工格栅加筋挡土墙主要结构型式

3.1 加筋挡土墙的基本结构

就细部构造而言, 土工格栅加筋挡土墙主要由面板、基础、填料、土工格栅以及帽石五个部分组成, 如图1所示。其中, 面板材料一般为钢筋混凝土面板, 其作用主要是挡住墙后的回填土料, 同时起到对墙体的装饰作用, 并且能够将墙体的拉力传递给墙后的加筋材料。基础部位主要分为面板下的条形基础以及加筋体下的基础部分, 条形基础的主要作用是便于安置墙体的面板部分, 起到对上层面板的支撑和定位的作用, 条形基础以及墙体下的基础都应该满足地基承载力的基本要求。回填料部分, 应该选择容易压实且与加筋材料之间有足够的摩擦力的材料作为回填土料。土工格栅材料一般选择抗拉性能比较好, 抗拉强度高的土工格栅材料作为挡墙的加筋材料。帽石部分一般采用现浇混凝土或者浆砌石混凝土预制块或者浆砌石作为土工格栅加筋挡土墙的压顶或者帽石。

3.2 结构型式分类

土工格栅加筋土挡土墙在应用中主要包括以下几种情况: (1) 单面加筋土挡土墙; (2) 双面加筋土挡土墙, 双面式中又包括了分离型、交错型以及对拉型加筋土挡土墙; (3) 台阶式加筋土挡土墙; (4) 无面板加筋墙, 各种土工格栅加筋挡土墙的主要结构型式如图2所示。

4 加筋挡土墙主要破坏型式

加筋土的破坏模式可分为边坡失稳破坏、挡墙倾覆破坏及格栅材料破坏等情况。失稳破坏又可以分为整体稳定性破坏和局部稳定性破坏, 土工格栅破坏分为格栅材料被拉断发生的或者格栅材料被拉出导致的破坏, 以及土工格栅设计长度不足和差异位移变形引起的破坏。具体划分起来, 土工格栅加筋土挡墙的破坏形主要包括内部稳定破坏和外部稳定定破坏两种形式。

4.1 内部破坏型式

内部稳定破坏一般只是挡土墙土体内部区域引发的破坏情况, 当回填土体与土工格栅之间的摩擦力与墙体水平向的土压力之间不能达到平衡时就会发生相对位移, 进而导致土工格栅受力拉断以及面板变形破裂等。

各种内部破坏型式的示意图如图3所示, 简要归纳起来主要包括以下几种形式:

1) 破裂面从墙底开始, 贯穿整个加筋体:破裂面形状与面板刚度、土工格栅刚度和配筋间距有关, 一般接近于对数螺线、朗肯或库仑破裂面。

2) 楔形破坏面:从上部至挡墙底部存在一个明显的破坏面, 破坏面与墙底水平面大约成45°+α/2角, 破坏面穿透上部的基层土工格栅, 导致土体形成楔形的滑块。此种破裂面形式常发生在柔性、可拉伸的刚度相对低的筋带及墙高较大的挡墙。

3) 双折线形破坏面:破裂面比较波折, 存在类似于两个倒三角状的破坏体, 下部为一与墙底水平线成45°+α/2角, 此种破裂面适用于近似不可拉伸变形的大刚度土工格栅, 且墙高为5m以下的挡墙。

不管是何种形式的破坏面, 都以发生破坏的位置为界分为“主动区”和“稳定区”, 在主动区内有把土工格栅向外拉出的趋势, 而相对稳定部分的土体内靠土工格栅与土体之间的摩擦力来平衡主动区内的拉力, 以防止土工格栅被拔出。

4.2 外部破坏型式

外部稳定破坏一般是因为由拉筋、填料所组成的复合结构不能抵抗土工格栅尾部填料所产生的土压力, 从而导致结构的倾覆或水平滑动、深层破坏及承载力破坏等。另外一种外部破坏形式往往发生在面板部位, 常常称为面板破坏, 该种破坏一般是由于面板与土体以及土工格栅之间的不均匀沉降等原因, 导致面板塌落、鼓起、错位及面板与土工格栅之间的连接破坏, 各种破坏型式的示意图如图4所示。

5 结论

土工格栅加筋挡土墙做为一种新型的结构型式, 以其结构简单、对地基的适应性强、承受变形能力强、施工方便、以及经济实用造型美观、整洁和不占用空间等一系列的优点, 使其在众多的工程领域成为不二的选择。本文在总结国内外很多学者的研究成果的基础上, 首先阐述了土工格栅加筋挡土墙的加筋机理及其填筑的一般过程, 然后简要的介绍了土工格栅加筋挡土墙的主要结构型式, 最后总结得出了加筋挡土墙常见的破坏方式, 并按照内部破坏型式与外部破坏型式两个类别对各种破坏型式进行了归纳和总结。

摘要：阐述了土工格栅加筋挡土墙的加筋机理及其填筑的一般过程, 简要介绍了土工格栅加筋挡土墙的主要结构型式, 总结出了加筋挡土墙常见的破坏方式, 并按照内部破坏型式与外部破坏型式两个类别对各种破坏型式进行了归纳和总结, 为以后土工格栅加筋挡土墙的设计提供了依据和参考。

关键词：加筋挡土墙,土工格栅,结构型式,破坏型式

参考文献

[1]杨果林.现代加筋土技术应用与研究进展[J].力学与进展, 2002, 24 (1) :9-17.

[2]欧阳仲春.现代土工加筋技术[M].北京:人民交通出版社, 1991.

[3]吕文良.加筋土挡墙研究现状综述[J].市政技术, 2003, 21 (2) :92-96.

[4]王钊, 王协群.土工合成材料加筋地基的设计[J].岩土工程学报, 2000, 22 (6) :731-733.

[5]杨广庆, 吕鹏.整体面板式土工格栅加筋土挡墙现场试验研究[J].岩石力学与工程学报, 2007, 26 (10) :2077-2083.

[6]黄仙芝, 白晓红.加筋带布置对地基承载力的影响[J].岩土力学与工程学报, 2010, 34 (6) :1280-1283.

[7]刘金龙, 栾茂田, 王吉利, 等.土工织物加固软土路基的机理分析[J].岩土力学, 2007, 28 (5) :1009-1014.