实例计算

实例计算（共11篇）

实例计算 篇1

0 引言

在信息化快速发展的今天，网络已经渗透到社会生活的各个领域，已经成为人们日常工作和交际中的重要组成部分。而随着网络重要性的日益凸显，网络的安全高效运行更加重要。这就要求网络维护人员在网络出现异常时，尽快查明故障点，及时消除故障，确保网络的顺利运行。

1 具体案例分析计算机网络故障

那么当我们真正遇到一个故障时，应该怎么做呢？下面通过具体的案例来与大家探讨。

1.1 案例一

当遇到一个实际的网络故障时，应该根据网络拓扑结构，首先查明物理链路是否畅通，最简单的办法就是先登到客户端设备上，进行最基本的三步骤，首先PING一下两端地址，看两端地址是否能够互PING成功，如果两端地址互PING成功，则说明线路没有问题。如果无法PING通对端地址。接着使用Tracert命令，来显示数据包到达目标主机所走的全部路径、节点的IP以及花费的时间都显示出来。看看到哪个节点，数据包通不过去，从而判断故障点具体位置。进而根据实际情况定制解决方案处理具体故障。从Tracert到的故障IP地址，查出具体的故障设备，进而再一步步查明原因，循序解决。

1.1.1 实际案例：

故障描述：客户A到客户P端核心路由器FTTP文件无法正常传送。

故障现象：各分支节点客户B, C, D到客户A无法发送FTTP文件，客户A内部局域网设备a, b, c, d不能互相发送FTTP文件。

处理步骤及分析原因：

(1) 本网络的拓扑结构如图1所示。从客户A到核心客户端p两端互PING，网络收发包正常。从客户p端网管可直接登录客户A端路由器正常，从客户A端设备可以正常登录核心客户端主页地址。判断网络线路正常，（此处由于两端互PING正常，所以不用再使用TRACERT命令来具体分析故障节点），分析判断所经设备配置故障。

(2) 查客户p端核心路由器配置，客户B端核心路由器配置针对客户A已开通FTTP协议。查客户A端路由器，客户A端路由器FTTP协议开通。判断为两端防火墙配置原因。

(3) 断开客户A客户端防火墙，重新发送FTTP文件进行验证。客户端防火强断开后，客户A内部局域网可以正常互发FTTP文件，但是各分支点到客户A依然不能正常发送FTTP文件。查客户p端核心路由器前所置防火墙配置，FTTP协议配置正常。但是从客户p端终端设备无法登录客户A的FTTP文件服务器。决定甩开客户p端防火墙，验证是否可以正常登录客户A的FTTP文件服务器。

(4) 甩开客户p端防火墙后，从客户p可以正常登录客户A端的FTTP文件服务器，判断故障原因依然是核心客户p端防火墙原因，将备用防火墙替换主用防火墙后，依然不能正常收发FTTP文件；查备用防火墙数据配置，发现备用防火墙未开通FTTP文件协议，开通备用防火墙FTTP协议，从核心客户p端可以正常登录客户A端的FTTP服务器。在客户A端试收发FTTP文件，收发正常。判断主用防火墙坏。

(5) 两端防火墙都重新配置FTTP协议后，各分支点到客户A端收发FTTP文件正常，客户A内部互相发送FTTP文件正常。

1.1.2 案例总结：

FTTP文件不能正常发送应从如下原因分析： (1) 网络物理链路故障； (2) 中间设备故障； (3) 网络中间所经设备配置错误；

在网络维护中，善于总结，善于搜集案例，也是提高网络维护水平的重要步骤。当我们每次处理完一个故障，不能简单的处理完了就不管了，我们还要做好后续的总结分析工作，将遇到的障碍处理过程及处理中遇到的难点和疑点及问题记录并总结，为今后的维护工作搜集材料，以便在随后的障碍处理中少走弯路，缩短处理时间奠定基础。

1.2 案例二

在具体处理故障过程中，应根据实际情况仔细甄别，不能盲目判断。

1.2.1 实际案例：

故障描述：两次掉电后某市直单位无法正常登录省级核心主页。

故障现象：该市直单位客户端NE40的16口以太网板RUN灯不亮，内部网络全部中断。

处理步骤及分析原因：

(1) 由于该客户掉电时恰遇当地下暴雨导致当时临时停电，后又反复停电，当时正值下班期间，上网人员不多，不能确定路由器重启后有没有问题，到次日上班时才发现内部网络全部中断。当地维护人员经测试物理链路没有问题，于是判定设备很可能被雷击导致路由器坏，要求更换路由器的16口以太网板。

(2) 测试该客户到省级核心端路由线路正常，测试光模块，光模块发光不正常。现场经CONTROL口登录NE40路由器，系统版本无法加载。判断系统版本丢失。

(3) 加载系统版本加载过程中，系统显示无法访问硬盘，无法访问flash卡。根据故障前该客户曾经两次掉电，判断可能引起硬件故障。

判断故障原因有二：1）由于NE40-8的16口以太网板运行灯不亮，，可能是16口以太网板故障；2）无法访问硬盘，判断主控板硬盘故障。

(4) 由于当时无法找到合适的替代网板，决定先更换该客户的主控板硬盘测试一下。1）经更换主控板硬盘后，重新加载系统版本后，16口以太网板RUN灯亮，初步确定16口以太网板好，硬盘故障。NE40路由器所有运行灯恢复正常，但该客户内部网络仍然无法正常使用。2）二次重新加载系统版本后，经运行一段时间后，网络恢复正常；测试各项指标正常。

1.2.2 案例总结：

网络出现中断后，有可能导致故障原因： (1) 线路故障； (2) 由于掉电造成的硬件故障，如硬盘故障； (3) 系统版本丢失故障； (4) 光模块故障； (5) 以太网板故障。

由此案例我们可以看出不能盲目确定故障点，必须通过故障的表面现象，一步步循序找出实际故障点，及时处理，避免引起无谓的浪费时间，增加处理故障时长。

1.3 案例三

在维护网络的过程中，要本着学习的精神，不断丰富自己的相关理论知识。不要认为跟自己的实际维护无关，就对边界知识弃之不顾。

1.3.1 实际案例：

案例现象分析：视讯会议时，核心点能够收到各分支点图像和声音，而各分支点不能收到核心点图像和声音或卡机现象严重。

处理并分析故障原因：在这起故障中，作为建设视讯会议系统的厂家一度认为是网络的问题，对于自身视频系统的设备的工作原理，也是一知半解，但是经过多次地测试和验证，说明网络并没有问题。后来经过多次与对方的工程师沟通，并通过查询各种有关视讯系统的相关理论知识，对故障做了如下分析和处理。

(1) 判断视频网络流量过大，造成拥塞，导致卡机或阻断。

(2) 通过临时设定分支点为核心点，其他分支点可以收到临时核心点图像和声音，经过多次测试，发现各分支点都不能够收到核心点的图像和声音或者收图像和声音有卡机现象。而各分支点之间都能互相正常接受清晰图像和声音信号。

(3) 判断网络线路故障或中间交换机端口故障。经过测试线路正常。在交换机上重新换端口后，继续测试，发现故障没有消除。但是交换机所带其他客户运行正常。

(4) 由于视讯系统争抢通道能力较弱，判断交换机上客户占用通道过大导致视讯系统数据包无路可走导致卡机。

(5) 为视讯系统单独安装一台楼层交换机，处理完后再进行测试，发现视讯系统恢复正常，卡机现象消失，各分支点可以正常接收核心点网络图像及声音。

1.3.2 案例总结：

视讯系统卡机导致原因有以下四种情况： (1) 视频网络流量过大，网络提供通道带宽不够； (2) 网络线路故障； (3) 楼层之间交换机故障； (4) 交换机上所带其他客户抢占通道导致视讯系统卡机。

1.3.3 收获：通过调试视讯系统，了解了高清视讯系统工作原理并学会了视频会议系统带宽的计算方法。

MCU服务器带宽的计算方法：

下行带宽：广播路数*码流+音频编码带宽

上行带宽：广播路数*码流*会议室用户数+音频编码带宽*会议室用户数。

实际应用过程中需要根据MCU能够提供的最大上行带宽去设定广播的音视频的路数以及视频质量，以求达到最佳的会议效果。

如上计算的均为理论值，实际带宽会比上述略大。

在实际维护过程中，有好多相关的网络设备例如视频设备等与网络相结合，才能完成自己本身的功能。由于人们对其他依附网络的高性能设备知识概念不清，了解很少，一旦发生故障，就会认为是网络的原因造成的，所以我们作为维护人员，要不断的充实自己与网络相关的设备运行原理及理论知识，这样在处理故障时，我们才会不走冤枉路，同时积极配合客户解决问题，更好的做好网络维护工作，赢得客户的尊重。

2 结束语

另外，值得提醒网络维护人员的是，现在网络硬件产品的质量都还不错，所以通常网络建成后，大部分的网络故障都是由网络设置引起的，由网络设备硬件故障引起的很少，所以出现问题时，应重点排查物理链路和网络设置问题。

总之，在处理网络故障的过程中，我们首先要明确网络拓扑结构，其次要了解网络设备的基本配置，迅速锁定故障点，及时消除故障，确保网络的顺利运行。

摘要：随着时代的发展, 计算机网络越来越普及, 各种各样的网络故障也应运而生。本文笔者根据实际案例对如何处理网络故障做了初步的探讨, 对网络维护工作人员有一定的帮助。

关键词：网络,故障处理,实际案例

参考文献

[1]卢振侠主编.实用局域网组建、管理与维护职业教程[M].电子工业出版社, 2010, 1.

[2]赵春晓, 张翰韬主编.计算机网络管理实例教程[M].清华大学出版社, 2010, 11.

实例计算 篇2

个人所得税申报表（A表）填写案例讲解

案例一：

甲为一家五金店（个体工商户）A的业主，该个体工商户生产经营所得个人所得税征收方式是查账征收，2017年1月至4月A收入总额100万元，累计发生成本费用80万元，可弥补以前亏损10万元，1月至3月累计已预缴生产经营所得个人所得税1万元。甲有听力残疾，有残疾人联合会出具的残疾人证，并已按相关文件要求办理了残疾、孤老人员和烈属劳动所得定额减征个人所得税备案手续。甲该如何申报生产经营所得个人所得税？

解答：

收入总额=1000000（元）成本费用=800000（元）

利润总额=1000000-800000=200000（元）弥补以前亏损=100000（元）投资者减除费用=3500×4=14000（元）

应纳税所得额=200000-100000-14000=86000（元）税率30% 速算扣除数9750 应纳税额=86000×30%-9750=16050（元）减免税额=375×4=1500（元）已预缴税额=10000（元）

应补（退）税额=16050-1500-10000=4550（元）案例二：

甲为一家个人独资企业A的投资人，该个人独资企业生产经营所得个人所得税征收方式是查账征收，2017年1月至2月A收入总额40万元，累计发生成本费用35万元，可弥补以前亏损0元，1月累计已预缴生产经营所得个人所得税2000元，甲购买了符合财税〔2015〕126号规定的商业健康保险产品，每月支付保费200元。甲该如何申报生产经营所得个人所得税？

解答：

收入总额=400000（元）成本费用=350000（元）

利润总额=400000-350000=50000（元）投资者减除费用=3500×2+200×2=7400（元）应纳税所得额=50000-7400=42600（元）税率20% 速算扣除数3750 应纳税额=42600×20%-3750=4770（元）已预缴税额=2000（元）

计算机显示器故障维修实例分析 篇3

【关键词】显示器；故障；维修技术

计算机显示器故障种类较多，具体的故障现象也多种多样。只有熟练掌握显示器故障维修的相关技术，才可以做到临危不乱，高效地查出故障原因，顺利排除故障。

1.显示器无光栅

1.1现象

一台COMPAQ微机与COMPAQ（VGA）显示器联接，加电后，显示器无光栅，指示灯、灯丝不亮。

1.2分析

造成显示器完全没有显示的原因很多，在排除了显示器配置的因素后，首先以指示灯不亮这一现象着手分析。可能性较大的是显示器、电源电路部分有故障。

1.3处理

打开显示器后盖，观察电源电路，除发现保险丝烧断外，没有发现其它元器件烧焦、脱掉等情况。更换新保险丝后，指示灯亮，屏幕仍无光栅，但故障现象有所变化，加电、关机瞬间可偏到转线圈磁场变化声音，用手触摸屏幕有静电现象。因此，可以肯定行输出之前的电路工作正常，问题可能出在显像管灯丝供电电路。于是用万用表测量灯丝电压，发现电压值为0V。断开保险电阻测量其电阻值，发现已断路，更换后加电重试，结果原故障发生变化，现在的故障现象是有光栅（开、关电源时屏幕有光栅闪动），联机没有字符显示，怀疑用户此前动过“对比度”电位器，询问后得以证实。于是调整该电位器，屏幕出现亮光，字符显示正常，故障排除。

1.4小结

无光栅是显示器较常见的一种故障，通常检修可根据以下步骤进行：电源、行扫描电路、行输出、行激励、行振荡、视频输出电路、显像管及其供电电路。从一般情况看，这种故障多半是电源电路出现故障，并可能发生在交流电路或整流电路，也可能发生在稳压电路中。对于这种常见故障，维修的方法很多，关键是在实践中总结经验。另外值得注意的是，在没有查出故障原因之前，切不可随意拧动可调部件，电位器等，以免将整机工作点搞乱，造成更大的故障。亮线。

2.开机后显示器屏幕无图像，只有一条水平亮线

2.1现象

一台台湾产ENVISION EC-1428彩显，开机后屏幕无图象，只有一条水平亮线。

2.2分析

出现一条水平亮线，说明行扫描、行输出部分无问题，估计故障出在场扫描部分。

2.3处理

打开机壳，首先找到场扫描部分（由TDAl675及外围元件组成），开机测量TDAl625各脚电压，发现电源供电脚（14）电压不到1V。关机测14脚时无电阻，已短路。检查14脚外接元件，如下：

如上图，首先测A、B、C、D、E点对地电阻，均不为零，说明短路是由Q213，或Q214击穿引起。断开Q214测14脚对地电阻，阻值恢复正常，说明Q214。已击穿，更换Q214后，开机故障依旧。再测14脚电压，只有2V左右，而电源输出端（A点）电压为21V，正常，测R212上的电压，竟有19V之多，R212为一功率电阻，其标称值为3.9Ω，焊下测其阻值，已达3KΩ以上，用一只4.7Ω/2W电阻代换后，故障排除。

2.4小结

一般来说，当一不应对地短路的支路出现短路故障时，可以将与该支路相连的元件分为两类t第一类是直接与地相连的元件；第二类是通过其他元件或支路与地间接相连的元件。这两类元件损坏都有可能导致短路故障出现。排除这类故障时，应首先排除第二类元件故障的可能。方法是：测量第二类元件另一端对地电阻，若为零，就将其归入第一类元件：若不零，则可排除该元件故障的可能。对第一类元件，则应依次断开后测其阻值，当断开某一元件后阻值恢复正常，则说明该元件损坏。对于本例，第一例元件有C213、C214；第二类有R212、D202、R213、R214、R424。首先侧A、B、C、D、E点对地电阻，均不为零，故障范围马上由七个元件缩小为两个。这种方法简单实用，能很快解决问题。

3.场幅不稳[1]

3.1现象

一台COSMOS SVGA彩显，使用约两年后开始出现场幅不稳故障。初期只是水机性地出现场幅抖动，导致字符或图像显示不稳定。一段时间以后，每次开机都出现上述故障，且场幅抖动的幅度也越来越大，无法继续使用。

3.2分析

以故障现象看，认为可能存在以下两个问题：一是显示器面板上的场幅调整电位器损坏，二是场电路本身有故障。经仔细观察，发现场幅调整电位器基本上连续可调，当调整至场幅最小时，显示器可稳定工作，可是怀疑场电路部分存在故障。

3.3处理

打开彩显后盖，对场电路及其相关元件进行逐一测试，没有发现什么问题，只好回来再来检查场幅调整电位器。拆开电位器后，发现其碳膜已经很脏，由于簧片经常夹带着灰尘与碳膜磨擦，碳膜上有的部分已被划破，且簧片与碳膜的接触也有些不良，估计这才是真正的原因所在。之所以电位器有工作正常的假象，是因为拨动电位器时施加的外力使簧片正常接触到了碳膜，且其碳膜的未端一段一般较少使用，几乎没有磨损，故场幅调到最小时，显示器可正常工作。重新换上一个同型号的电位器，开机工作正常，故障排除。

4.场幅不稳现象[2]

4.1现象

同是这台显示器，在上述故障排除后不久。又出现显示不正常，故障现象与上例很相似：场幅不稳，字符和图像上下跳动，只是幅度较小，较为奇特的是如果某天开机的故障较轻，而隔一两天开机则故障较重。

4.2分析

为了慎重起见，先采用代替法将彩显换到另一台机器上，开机却一切正常，拷机一整天仍未发现故障，基本上排除了显示器故障的可能性，该机使用的是Trident8900D型TVGA的显卡，在排除了与主板插槽接触不良等因素后，估计问题在显卡本身，即8900D芯片损坏。

4.3处理

拔出显卡仔细观察，发现8900D芯片的一些引脚之间，有一些灰白色的锈状物。原来是这些锈迹使一些引脚轻微短路，从而造成了显卡输出的信号波形不规则或者幅值不稳，特别是在空气相对湿度较大的情况下，如果隔一、两天不开机，其影响就更明显。用橡皮将锈状物擦拭干净，重新装好机器，显示恢复正常。

4.4小结

计算机的防尘、防锈工作非常重要，应定期对板卡进行除尘、除锈处理。需要注意的是：在拔插各种板卡地.一定是先切断电源；触摸芯片前最好先在机箱等金属物体上释放掉手上的静电，以免造成芯片击穿；擦拭芯片时不要使用太坚硬的物体，也不要用力太大，以免将电路板划伤或把芯片引脚弄断。

5.屏幕变白色

5.1现象

一台GW-300彩色显示器，加电后工作指示灯亮，光栅正常，但运行一小时后，屏幕就变成了白色，且没有字符显示。关机一段时间后，再次开机出现同样的现象。

5.2分析

从故障现象看，开机后工作指示灯亮，光栅正常，说明显示器工作基本正常，其开关电源以及行、场扫描电路工作正常，运行一段时间后，屏幕变成白色，字符显示消失，很可能是亮度电路中某些元器件热稳定性不良，造成视放电路工作点偏移，从而引起上述故障现象。

5.3处理

打开机盖，给显示器加电后，侧量V206、V209、V210的工作电压都正常，当显示器屏幕出现白色时，再次测量各管的直流工作电压，发现V206集电极电压只有90V左右，而且电压极不稳定。由此可见，在12V负载电路中有元器件的热稳定性不良。从D554断开，直接在负端用稳压电源供给12V电压，测量陆工作正常，再往前测得电阻R510也正常，观察周围其它器件没发现有异常现象，测量回扫变压器T552各脚电压时，发现其接地端第6脚发黑，焊点有虚焊现象。关掉电源后，将第6脚清洗干净，重新焊好，再加电观察，显示器连续工作几个小时一切正常，故障排除。

【参考文献】

[1]王功进.显示器故障检修技巧[J].家店检修技术，2011.

计算机的外设维修实例 篇4

笔记本键盘失灵怎么办?经常有购买笔记本客户会有这样的困扰, 笔记本电脑长时间使用会有键盘使用不灵的现象, 多数是按键没有反应, 如果能掌握一些本的技能, 这些问题是不需要找专业的笔记本维修人士来解决。那么如何去排查键盘的问题呢?

1) 如果外接键盘是可以正常使用, 那么说明I/O芯片是好的, 那么基本可以确定是键盘坏了。

2) 笔记本键盘失灵首先做除垢工作, 拆开键盘, 笔记本的键盘膜材质都是硅胶线路板。上面刻有按键排线, 用医用酒精棉花做清洁工作。

3) 先用酒精擦洗笔记本按键失灵部分的导电硅胶, 如果上面积攒了大量的污垢的话, 如果导电塑胶有损坏的话, 把不常用按键上的导电塑胶换到已损坏的部分。笔记本键盘失灵的问题并没有得到解决。接着又怀疑驱动程序是否被破坏, 跟着做如下操作:

4) 在我的电脑快捷键中选“管理”, 再打开“设备管理器”。右击“键盘”选择“更新驱动程序”, 在硬件更新向导窗口:选择“从列表或指定位置安装 (高级) (S) ”, 单击“下一步”, 选择“不要搜索。我要自己选择要安装的驱动程序 (D) 。”单击“下一步”, 去掉复选框“显示兼容硬件”, 进入“厂商”和“型号”的选项。在“标准键盘型号”栏中选择“Japanese PS/2Keyboard (106/109Key) ”, 单击“下一步”, 弹出“更新驱动程序警告”, 点“是”。“确认设备安装”窗口继续点“是”。弹出“插入磁盘”提示窗口……完成硬件更新向导。重新启动计算机。

5) 接下来修改注册表, 方法如下:运行“regedit”, 打开注册表, 进入“HKEY_LOCAL_MACHINESYSTEMControl Set001Con⁃trolKeyboard Layouts”, 里面有很多子项, 通过观察我发现, 以“0804”结尾的都是简体中文输入法。打开“E00E0804”, 可以看到右侧子项里有“Layout File”子项, 双击打开该项, 将“数值数据”中的“kbdus.dll”改为“kbdjpn.dll”, “确定”即可。依此类推, 可以将所有的以“0804”结尾的子项中“Layout File”全部改为“kbdjpn.dll”。根据具体情况设置。

按上诉说法还是不能解决问题就下载换键精灵软件, 此工具的功能是用不常用的键替换坏键的功能。还有喜欢玩游戏的, 在游戏过程中经常遇到键位的默认设置不顺手, 也可使用换键精灵软件, 如此, 便可以按照自己的习惯在游戏中随心所欲了。该工具很小, 设置非常方便。使用时只需要将上方的键位拖到下方自己想要的地方, 按保存图标即可。

6) 打开后上面出来两个键盘, 上面的就是我们的键盘默认的按键, 下面就是映射的按键, 开始状态下两个键盘一一对应。要改变键的功能只需要拖动上面的键到下面键键位, 下面的键位是修改以后的。

2 网络打印故障的排除

打印机作为稀缺的资源, 也是出于节约成本的考虑, 通常是共享。办公室几台机器共用一台打印机。但在实际使用网络打印过程中, 常常出现许多意想不到的网络故障, 严重影响打印效率和工作成效。因此掌握一些必备的网络打印故障的排除方法, 才能真正实现高效进行网络打印的目的。该文就一例常见的网络打印机故障和应对方法。

本部门有十位老师共享的一台hp Laser Jjet1010打印机已经被正确安装在有Windows xp操作系统的计算机中, 同时该打印机的网络共享名已经被设置成为了“hp Laser J”。关于这点在打印机的属性的共享标签上也要选择共享这台打印机, 并且共享名设为“hp Laser J”。现从一台装有Windows xp操作系统的计算机中尝试安装网络打印机时, 系统总是提示无法安装网络打印机驱动程序的故障。

解决的办法:

正确地将hp Laser Jjet1010网络打印机安装到LPT1端口, 并且确保该打印机在本地打印一切正常, 再将该网络打印机设置为共享状态, 确保其共享名为“hp Laser J”。

在装有Windows xp操作系统的计算机中, 设置打印机的属性端口为Ip standard tcp/ip….hp Laser Jet 1010勾选“启用双向支持”确定。

如果端口没有设置, 则添加端口如下:

端口名:192.168.8.251确定

再尝试进行网络打印操作时, 打印就能正常。

3 电脑更换打印机故障排除

电脑之前安装的canon 2900打印驱动, 并连接正常。现想连接HP Laser Jet 5200Lx在没有卸载canon 2900驱动的情况下, 下载了驱动精灵下的HP Laser Jet 5200Lx的驱动程序, 进行安装。安装完成后, 点击打印测试页选项却显示打印错误。故障排除步骤如下:

1) 进入控制面板, 查看“打印机和传真”图标, 有2台打印机的图标, 一台canon 2900, 显示为脱机, 一台是HP Laser Jet 5200Lx, 显示准备就绪, 是默认打印机。

点开HP Laser Jet 5200Lx在打印机任务栏里面显示测试页打印错误, 标题栏显示该机为脱机状态。

排除USB电缆连线错误, 再到HP官网下重新下载驱动程序重新安装, 问题并没有得到解决。

2) 进入设备管理器, 没有设备显示异常, 怀疑是设备驱动的问题, 在通用串行总线控制器右键选“更新驱动程序”无果。

3) 断开打印机USB电缆, 删除打印机, 重启系统。

4) 再准备重新安装打印机, 插入打印机USB电缆, 电脑却没有显示“找到新硬件”, 查看“打印机和传真”页面, 也没有HP Laser⁃Jet 5200Lx打印机的图标, 再次进入设备管理器, 显示IEEE 1284.4协议和DOT4设备正常, 说明打印机的驱动程序并没有被删除, 手动删除这个协议和设备, 并且删除了“通用串行总线控制器”下面的HP Laser Jet 5200Lx, 点选“扫描检测硬件改动”却只找到并自动安装了USB端口下的HP Laser Jet 5200Lx打印机, 在“打印机和传真”页面也没有出现HP Laser Jet 5200Lx打印机图标。

5) 到此怀疑因为两台打印机的驱动程序可能有冲突, 准备删除canon 2900打印机, 右键点选canon 2900打印机图标, 选择删除打印机, 确定, 打印机图标还在, 删除不了, 重启系统, 现象依旧。

实例计算 篇5

近几十年来，建筑索结构在我国得到了十分快速的应用和发展，在这一领域的发展过程中，工程实践远远领先于设计计算理论的研究，也极大地推动了我国设计计算理论的发展，近几年来，围绕建筑索结构已发表了许多研究论文和若干部专著，然而，令人遗憾的是，迄今为止，我们已经建成的建筑索结构的体系均非我们首创

上海市工程建设规范《建筑结构用索应用技术规程》

通用有限单元软件具有强大的一般结构问题的计算与分析功能，但往往不能模拟建筑所结构的实际成型过程和工作机理

第一章 索的构成和力学性能

建筑索结构中的“索”可泛指只能受拉的钢拉杆和钢索。

钢拉杆由杆身、锚头、调节套筒组成。

钢索由索体、护层和锚具组成。

第二章 索的计算模型

对于较细较短的索，索的自重对索自身及索结构的工作性能影响不大，可采用两节点的只拉不压的线单元模拟索的工作，将索的自重等效作用到两端节点处；

对于较粗或较长的索，索的自重可能对索自身或结构的工作性能影响较大，宜采用能够考虑索跨中自重的力学模型，可以采用多个只拉不压的两节点索单元或采用悬链线单元。

第三章 索结构计算中的基本定义

主动索：施工过程中通过主动张拉，控制张拉端索力的建筑用索。

被动索：施工过程中事先下料，索力的导入是由于主动索的张拉生成的建筑用索。建筑索结构的三个状态

（1）搭设支承体系，安装钢结构构件和被动索→零状态；

（2）张拉主动索，撤除支承体系，形成自平衡的预张力结构体系→初始状态

（3）荷载作用下→工作状态

结构的初始状态直接影响了结构工作状态的性能，也直接决定了结构的零状态。找形分析是指寻找并确定在主动索预张力作用下结构的初始状态几何及其对应的内力。

结构施工过程跟踪分析是指对这一过程及其安全性所进行的数值模拟和分析。结构自重效应的考虑：

1）结构初始状态是主动索预张力效应和结构自重效应共同作用下的平衡状态，找形分析时应该同时考虑自重作用。

实例计算 篇6

关键字：电网；线路损耗；降损措施

1引 言

大型企业具有厂区面积大、配电电压等级多线路长的特点，本公司属大型化工企业，2回110kV供电线路引自地方330kV枢纽变电站，经4台75MVA和40MVA降压变至总变电所35kV母线，全厂总用电计算负荷为230MW左右，正常运行需要外电源供电80-130MW。

电网降损管理者首先需采用合理的算法进行分析计算，还需根据电网的实际需要，选择适合的降损措施。

2 损耗计算的常用算法

传统的线损理论计算方法主要有均方根电流法、平均电流法、最大电流法、最大负荷损失小时法等。

（1）均方根电流法

均方根电流法是基本计算方法，优点是：方法简单，按照代表日24小时整点负荷电流或有功功率、无功功率或有功电量、无功电量、电压、配电变压器额定容量、参数等数据计算出均方根电流就可以进行电能损耗计算，易于计算机编程计算。缺点是：代表日选取不同会有不同的计算结果，计算误差较大。

（2）平均电流法

平均电流法是利用均方根电流法与平均电流的等效关系进行电能损耗计算的，计算依据是：线路中流过的平均电流所产生的电能损耗相当于实际负荷在同一时间内所产生的电能损耗。优点：用实际中较容易得到并且较为精确的电量作为计算参数，计算结果较为准确，易于计算机编程计算。缺点是：对没有实测记录的配电变压器，形状系数不易确定，计算误差较大。

（3）最大电流法

最大电流法是利用均方根电流法与最大电流的等效关系进行电能损耗计算的。最大电流法的原理是，线路中流过的最大电流所产生的电能损耗相当于实际负荷在同一时间内所产生的电能损耗。优点是：只需测量出代表日最大电流和计算出损失因数等数据就可以进行电能损耗计算，易于计算机编程计算。缺点是：不同的负荷曲线、网络结构和负荷特性，计算出的损耗因数不同，不能通用，使用此方法时必须根据电网实际情况计算损耗因数，常用于计算精度要求不高的情况。

3 、代表日电网运行情况

以本公司2010年试生产阶段为例，11月记录最大负荷126.7 MW，最小负荷119.4 MW，负荷率37.79%，全日无装置停车，生产平稳。电网运行方式正常，35/6KV变压器设备无检修，发电设备停运的有：动力站2#、3#、4#发电机运行，1#发电机停运，1#、2#、3#、4#降压变运行、电网其它方式正常

4、 网损构成情况分析

110KV总变电所全日供电量299.48万kWh，网损电量5.60万kWh，其中36kV变压器损耗占 83.45%，6kV变压器损耗占11.75%。线路损耗占4.8%，变压器损耗占95.2%，主变损耗中铜损占47%，铁损占53%。全天网损率最高为2.23%，最低为1.31%。变压器损耗在1%以上的有20台，其中损耗超过2%的有3台，达到了2.30%和2.06%，损耗在0.5%以上的有1台，PP一线挤压机变压器损耗最高达到了4.544%。

5、理论网损与实际网损比较分析

2010年11月电网网损率为2.49%，代表日网损率为1.87%，实际值比理论计算值高0.56%。主要原因有：a.代表日当天主网设备无检修，发电机平衡较好，而各装置区均在20%负荷以下运行，所以网损实际值要比理论值高。b.代表日当天，各分变电站变压器均在运行，负荷较低几乎为空载运行状态，增加变压器损耗的重要原因。c.在网损理论计算中，无功补偿设备、主变损耗、电晕损耗以及其它辅助损耗等均未考虑。d.统计损耗往往包含有不明电量损失。

6、 降低电网损耗的技术措施

管理降损措施：

（1）开展线损理论计算

应采取每月召开一次线损分析会，针对线损较高或居高不下的情况，通过计算比对查找管理方面存在的问题，以及电网结构布局的薄弱环节与不合理之处。

（2）强化计量管理

应该最大限度降低电能计量装置综合误差，做到公正合理计费。

（3）健全线损管理制度

建立健全线损管理工作目标与管理制度，将线损指标分解到线路、配电变压器台区和管理人员，严格考核，奖惩兑现，用经济手段保证降损工作的落实。

7、技术降损措施：

（1）对电网结构不合理的进行技术改造

合理地选择配电线路导线截面，一般采用经济电流密度法选择导线截面。

（2）合理使用变压器

配电变压器运行时的实际铜损等于铁损时便可获得最高工作效率，此时的负载率为最佳负载率，所以配变负载率过高过低均不经济。

（3）变压器三相负载力求平衡

不对称负荷引起供电线路损耗的增加与电流不对称度的平方成正比。在低压三相四线制线路中，线路的电流不平衡附加线损也是相当大的，应定期进行三相负荷的测定和调整工作，使变压器三相电流接近平衡，同时低压的零线电流也要接近零。

（4）合理进行无功补偿

针对电网功率因数低的，可采取分散补偿和集中补偿相结合的技术措施，使用电设备在最佳负载率下运行，以提高线路的自然功率因数，最大限度地降低电网线损，并可以改善电压水平，获得更好的经济效益。

8、结 语

本文以日均方根电流法对企业网损进行理论计算并与数据进行比对，发现的主要问题有：（1）电网结构运行方式还不能很好地满足经济运行的要求。各变为分段运行，变压器负荷很小，大大增加变压器损耗。（2）发电机停运对电网损耗影响较大，在网损理论计算中，根据代表日负荷分别校核了动力站3#、4#发电机停运对主网网损的影响，发现动力站3#、4#发电机分别停运，将引起主网网损分别升高0.71%、0.45%和0.29%。（3）在理论计算中对全天24点的潮流进行了分析，根据电网结构和负荷水平，判断有些点损耗率较高，最高达到了2.19%，说明电网运行调整、无功平衡、电压水平还有待提高。

[参考文献]

[1] DL/T686-1999.中华人民共和国电力网电能损耗计算导则[S].2000

[2] 高慧.配电网的网损计算与降损措施分析.安徽电力，2005

[3] 张伯明，陈寿孙.高等电力网络分析[M].北京清华大学出版社，1996

[4] 张明.如何加强电网线损管理.青海电力，2005

实例计算 篇7

关键词：电力,短路,电流,计算

0 引言

电力系统中为保证电气设备在短路情况下不致损坏, 减轻短路危害和防止故障扩大, 需事先对短路电流进行计算, 以正确选择和检验电气设备, 准确整定电力系统保护装置, 保证电力系统中出现短路时, 保护装置能可靠动作。

1 电力系统发电机短路电流计算思路

按照以往干馈式电力系统网络发电机短路电流的计算思路, 以三台型号相同的静负载发电机作为计算假设, 以便判断电路电流切断是否在保护装置能力范围内, 具体计算方法如下:

1.1 短路电流计算

短路后的第1/2个周期, 短路电流处于最大峰值状态, 其取值计算公式为:

公式中, Ip、Ia、Ib分别表示短路电流的最大峰值、周期分量、非周期分量。

另外短路电流周期分量分别在系统空载时和带负载时发生, 计算公式如下:

短路电流非周期分量是在带负载时发生, 计算方法:

而对于暂态短路电流的初始值, 或者次暂态短路电流的初始值, 需要明确额定电压的代替值, 其中额定电压为VN, 相关计算公式为:

以上公式中, r表示电枢电阻、Xd″表示直轴超瞬变电抗、Xd′表示瞬变电抗、Td″表示周期分量衰减时间常数、Ta表示非周期分量衰减时间常数, 而且这些均为已知参数。

1.2 串联阻抗后等效发电机参数

发电机的串联阻抗, 需要考虑短路电流大小的影响, 以电枢电阻、直轴超瞬变电抗、瞬变电抗等作为计算参数, 计算出短路电流交流分量衰减的时间常数, 计算公式为:

公式中, T″d0表示d轴阻尼绕组时间常数, 基本单位s。

期间在串联阻抗条件下, d轴阻尼绕组时间常数守恒, 只需根据周期分量衰减常数T″d的大小, 即可修正X″d和X′d。

1.3 并联后等效发电机参数

供电网络的发电机并联, 重点兼顾的参数有电枢电阻r_e、直轴超瞬变电抗X″d_e、瞬变电抗X′d_e, 即可进行发电机电阻值的计算, 计算公式如下:

然后结合短路电流的周期分量和非周期分量, 计算得出周期分量和非周期分量的时间常数。

2 电力系统中发电机短路电流计算实例

根据以上电力系统中发电机短路电流计算的理论推导方法, 下面对四川射洪电力系统中金华水电厂发电机短路时的短路支路电流峰值计算为例, 发电机三台型号为SF14-52/7250额定功率14000k VA、额定电压10.5 k V、额定转速115.4 r/min、额定电流962A、额定频率50Hz、直轴暂态电抗xd’0.332 p.u、直轴次暂态电抗xd”0.232 p.u、短路比1.15, 电抗标么值X*单台1.3257/3并联0.4419。计算实例内容分别如下:

2.1 两台机并联短路电流计算

在两台发电机并联的情况下, 闭合全部的开关, 其中出现一个短路点, 而且短路点的左右侧阻抗分别为1.735+j0.511mΩ和0.712+j0.298mΩ。同时借助电力系统的等值电路图, 可分别得出并联发电机单机机段的短路电流峰值。计算结果如下:首先是两台发电机机段阻抗Zc串联状态下等效发电机参数, 均为:电枢电阻2.167mΩ;直轴瞬变电抗19.268mΩ;直轴超瞬变电抗13.478mΩ;非周期分量衰减时间常数21.18ms;周期分量超瞬变衰减时间常数2.977ms;次暂态短路初始值19.287KA;短路电流周期分量12.141KA;短路电流非周期分量16.778KA。其次是两台发电机并联后, 等效发电机G10参数均为:电枢电阻1.183mΩ;直轴瞬变电抗11.573mΩ;直轴超瞬变电抗5.273mΩ;非周期分量衰减时间常数22.18ms;周期分量超瞬变衰减时间常数3.168ms;次暂态短路初始值34.685KA;短路电流周期分量25.152KA;短路电流非周期分量33.669KA。

2.2 三台机并联短路电流计算

假设三台发电机处于并联状态, 并且断开开关K1和K2, 而其他开关全部闭合, 其中短路点等值电路化简计算结果如下:首先是三台发电机与机端阻抗Ze串联后, 等效发电机的参数为:电枢电阻2.166mΩ;直轴瞬变电抗23.288mΩ;直轴超瞬变电抗13.376mΩ;非周期分量衰减时间常数22.17ms;周期分量超瞬变衰减时间常数3.168ms;次暂态短路初始值19.278KA;短路电流周期分量13.243KA;短路电流非周期分量16.778KA。计算结果与三台发电机机段阻抗Zc串联状态下等效发电机参数一致。其次是发电机并联后, 等效发电机G30的参数为:电枢电阻1.165mΩ;直轴瞬变电抗11.573mΩ;直轴超瞬变电抗7.293mΩ;非周期分量衰减时间常数21.37ms;周期分量超瞬变衰减时间常数3.168ms;次暂态短路初始值37.885KA;短路电流周期分量25.152KA;短路电流非周期分量32.889KA。再次是发电机与机端阻抗Zf串联后, 等效发电机G30′参数为:电枢电阻3.645mΩ;直轴瞬变电抗12.728mΩ;直轴超瞬变电抗7.228mΩ;非周期分量衰减时间常数7.543ms;周期分量超瞬变衰减时间常数7.894ms;次暂态短路电流初始值30.051KA;暂态短路电流初始值20.124KA;短路电流周期分量22.293KA;短路电流非周期分量10.924KA。

3 相关计算模型软件编制

基于以上电力系统短路电流计算的方法和内容, 在此基础上编制一套实用型的计算软件, 以便在选择和清除网络短路点的前提下, 计算出短路点短路电流的参数, 并判断系统发电机是否带负载。关于软件的编制, 其平台为可视化用户界面设计功能, 并使用命令按钮、文本框、菜单编辑器、标签框、卡片盒和文件列表框, 在确保平台语言特征和数据处理能力等符合要求的情况下, 调用相同的变量组, 分别定义变量和输入参数, 其中单击运行的方式是前后母排开关闭合和双/单跨接线连接, 双机运行的方式是双击异侧、前后母排开关闭合、双跨接线连接;三机运行的方式前后母排开关闭合, 双跨接线连接。最后在明确单机、二机、三机运行方式的情况下, 按照单线原理图, 选择具体的短路点, 然后对短路支路进行判断, 并计算出短路点两端支路阻抗和短路点短路电流。

4 结束语

通过研究, 我们基本明确了电力系统短路电流的计算方法, 同时可以看出电力系统短路电流的计算方法具有复杂性的特征, 因此实际电力工程中, 在利用这些计算方法进行实例分析时, 需要结合电力系统的实际情况, 对这些方法予以灵活的应用, 必要时进行调整, 使得计算方法更加完善, 并更加适用于实际电力系统工程。

参考文献

[1]侯龙龙.探讨电力系统短路电流及继电保护整定计算[J].电子技术与软件工程, 2013 (22) :163-165.

[2]姜桂林.浅谈电力系统线路短路电流计算、应用及限制措施[J].科技创新与应用, 2013 (14) :173.

[3]刘楠, 唐晓骏, 马世英, 等.负荷模型对电力系统短路电流计算的影响[J].电网技术, 2011 (8) :144-149.

两相流安全阀计算实例讨论 篇8

关键词：两相流,安全阀,泄放量,泄放面积

1概述

安全阀是防止设备或系统因超压而引起爆炸事故发生的泄压设施, 正确地计算和选用安全阀, 对保证装置长周期安全运行是十分重要的。选型过大, 会产生颤振现象, 不仅让设备或系统的压力产生较大波动, 也会使安全阀机械性能下降, 造成安全隐患;选型过小, 一旦事故发生, 系统的超压无法有效地释放, 设备或系统便失去了保护作用。

在实际生产中, 经常会遇到排放气-液两相介质的安全阀。关于两相流的安全阀, HG/T-20570.2-95介绍了一种简化的方法, 即利用气相、液相安全阀泄放面积计算公式, 分别计算气相、液相所需的泄放面积并求和, 即为两相流安全阀所需的泄放面积。这种方法最大的一个假设是液相和气相分别流经安全阀, 气相、液相互不干扰, 流型要么是层流, 要么是分离流, 这样假设并不被热力学理论所支持。

HEM模型作为均相平衡模型, 其设定条件是两相介质为均匀流体气、液两相在安全阀喷嘴内流动时呈平衡状态, 并具有相同的流速。该模型能较好地反映出气、液两相流在安全阀喷嘴内复杂的流动特性, 假设更真实。

API RP 520第七版推荐使用Leung提出的ω参数法进行两相流安全阀的计

算, 此方法可以认为是基于HEM模型的一个简化方法。2008年正式发布的API STD 520第八版, RP升级为STD, 根据最新的研究成果进行了更新。下面就对该方法进行介绍。

2计算方法

在API STD 520第八版附录C中, 将泄放两相流介质的安全阀分为以下四类, 采用不同的公式计算泄放面积:

2.1两相系统 (气液混合物, 包括饱和液体) 进入安全阀并出现闪蒸;

2.2两相系统 (高度过冷液体带不可冷凝气体或可冷凝气体或者两者都有) 进入安全阀, 但不出现闪蒸;

2.3两相系统 (安全阀入口的气体包含不可凝气体, 液体饱和或者过冷) ;

2.4过冷 (包括饱和的) 液体进入安全阀并出现闪蒸。

以第 (4) 类情况为例, 计算步骤如下:

a、第一步计算饱和的欧米伽参数ωs。

ρlo=安全阀入口处的液体密度, kg/m3;

ρ9=用对应于安全阀入口温度T0的饱和蒸汽压Ps的90%所估算的密度, kg/m3。

b、确定过冷区域

如果Ps≥ηstP0, 低过冷区域;反之, 高过冷区域。

P0=安全阀入口处压力, Pa (A) ;

Ps=介质在泄放温度下的饱和蒸汽压, Pa (A) 。

c、确定介质流是临界流还是次临界流。

对低过冷区域, 如果Pc≥Pa, 临界流;反之, 次临界流。

对高过冷区域, 如果Ps≥Pa, 临界流;反之, 次临界流。

Pa=下游背压, Pa (A) ;

Pc=临界压力=ηCP0, Pa (A) 。其中ηC为临界压力比。

当ηs≤ηst, ηC=ηs;当ηs>ηst, ηC用下式计算:

其中, ηs=Ps/P0。

d、计算质量通量。

在低过冷区域, 用公式 (1) 。如果介质为临界流, 用ηC代替η;如果介质为次临界流, 用ηa代替η。在高过冷区域, 用公式 (2) 。如果介质为临界流, 用Ps代替P;如果介质为次临界流, 用Pa代替P。其中, ηa=Pa/P0。

公式 (1)

G=1.414[ρ1o (P0-P) ]1 2公式 (2)

e、计算安全阀需要的泄放面积。×

A为所需有效泄放面积, mm2;

G为质量通量, kg/s·m2;

Q为体积流率, L/min;

Kd为有效排放系数;

Kb为背压修正系数;

Kv为粘度校正系数。

3应用实例

已知安全阀泄放压力为3226k Pa (A) , 泄放温度为246℃, 泄放量10278kg/h, 有效排放系数Kd取0.65, 背压修正系数Kb取1, 粘度校正系数Kv取1, 计算安全阀泄放面积需要的物性数据如下:ρlo为548.5 kg/m3, ρ9为547.3 kg/m3, Ps为1638300Pa (A) , Pa为190000 Pa (A) 。

经计算得ωs为0.0184, ηst为0.0354。由此可得ηstP0=114206<Ps, 在低过冷区。ηs=0.5078>ηst, 由公式计算得Pc=391500>Pa, 介质流为临界流。

由公式 (1) 可得G=37676 kg/s·m2, 最后可得出A=117mm2。

在同样的工况下, 用HG/T-20570.2-95介绍的简化方法, 分别计算气相、液相所需的泄放面积之和为225 mm2。

4结语

对于泄放两相流介质的安全阀, 目前只有API 520上有详细的计算过程。作为被广泛采用的标准规范, API 520对计算两相流安全阀的泄放面积具有重要的意义, 其假设更真实, 以此方法计算的安全阀泄放面积, 结果可靠, 更符合实际。

参考文献

[1]周保国.安全阀两相流计算方法讨论[J].石油化工设计, 2011, 28 (2) :39-40.

[2]HG/T 20570.2-95, 安全阀的设置和选用[S].

中职计算机网络课程实验设计实例 篇9

比如讲到VLAN技术的时候,我们说VLAN的划分是在交换机上实现的,在二层交换机上,通过设置端口的access属性,限制了在同一VLAN段的端口才能相互通讯,不同VLAN间的通信要借助路由器来实现,因为路由器是根据数据包的三层地址(IP地址)查找路由表进行分组转发的,需要路由器对帧进行拆封,读取三层首部(IP首部)中IP地址,然后把他重新封装成帧,再在相应的接口进行转发。1那么,我们可否将路由和交换技术结合在一台设备上来提高数据包的转发速度呢?答案当然是肯定的,因为三层交换机已经具备了路由功能,但如何实现交换与路由结合的通讯技术,学生们显然是不能理解的。因此我们中职教师必须设计相关的实验来让学生自己操作并领会要义。

1 实验名称

配置三层交换机的路由功能,实现不同VLAN间的数据通讯。

2 实验目标

掌握如何在交换机上划分VLAN,如何通过三层交换机实现不同VLAN间的数据通讯。

3 背景描述

我校计算机教学楼有2层,其中每层楼有1台三层交换机,每台交换机上都接有老师和学生练习的终端机,教师机和学生机分属不同VLAN段,但他们之间需要相互进行通信,现要在交换机上做适当配置来实现这一目标。

4 功能综述

实现在同一VLAN里的计算机系统能跨交换机进行相互通信,而在不同VLAN里的计算机系统也能进行相互通信。

5 拓扑结构

6 实验设备

S3550-24(2台)

7 实验准备

将pc1 的IP地址设为192.168.10.10,接入Switch A 5 号端口;pc2 的IP地址设为192.168.20.20,接入Switch A 15 号端口;将pc3 的IP地址设为192.168.10.30,接入Switch B 5 号端口;将pc4的IP地址设为192.168.20.40,接入Switch B 15号端口。

8 实验步骤

步骤1:在交换机Switch A上创建Vlan 10,并改名为teachers,将0/5 端口划分到该VLAN段中,并定义为access模式,则该接口只能和VLAN 10的成员进行通讯。(如截图1)

步骤2:在交换机Switch A上创建Vlan 20,并改名为students,将0/15端口划分到该VLAN段中,也定义为access模式,则该接口只能和VLAN 20的成员进行通讯。(如截图2)

测试:进入交换机特权模式下输入[show vlan],验证了交换机0/5 号端口划给了teachers,交换机0/15 号端口划给了stu dents。(如截图3)

步骤3:将交换机Switch A与Switch B 0/24 端口互联,将该端口定义为tag vlan模式,则该接口可以和多个VLAN的成员进行通讯。(如截图4)

测试:验证fastethernet 0/24 端口已被设置为tag vlan模式。(如截图5)

步骤4:在交换机Switch B上创建Vlan 10,并将0/5 端口划分到Vlan 10中;创建Vlan 20,并将0/15端口划分到Vlan 10中。

步骤同第一、第二步

测试:验证已在Switch B上同样创建了Vlan teachers,Vlan students并将0/5 端口已划分给teachers中;将0/15 端口已划分到students。(如截图6)

步骤5:在交换机Switch B上将与Switch A相连的0/24 端口定义为tag vlan模式,该接口也可以和多个VLAN的成员进行通讯。(配置命令如截图4)

测试:验证fastethernet 0/24 端口已被设置为tag vlan模式。(测试结果如截图5)

步骤6:在PC2(192.168.20.20)上ping和PC1 和PC4,结果为同一网段的PC4(192.168.20.40)可ping通,不同网段PC1(192.168.10.10)ping不通。(如截图7)

思考:此步骤结果说明,在没开启路由功能的前提下,即使同一交换机,不同的VLAN间不能通讯,但在同一VLAN段下,在交换机连接端口设为trunk的模式下,即使跨越两个交换机能通讯。

步骤7:设置三层交换机VLAN间通讯,此步骤的关键为创建虚拟接口,并为每个虚拟VLAN接口配置配置IP地址。(如截图8)

步骤8:将PC1 和PC3 的默认网关设置为192.168.10.254,将PC2、PC4的默认网关设置为192.168.20.254。

步骤9:在PC2(192.168.20.20)上ping和PC3 和PC4,结果为同一网段的PC4(192.168.20.40)可ping通,不同网段PC3(192.168.10.10)也可以ping通。(如截图9)

9结论

通过开启三层交换机的路由功能,不同VLAN段内的主机可以互相通讯。

10 拓展与思考

1)两台交换机如果一台为三层交换机,一台为二层交换机,还可实现以上功能吗?。

2)既然三层交换机可以实现路由功能,是不是所有网络,包括大型网络都不需要路由器了?

经过本次的实验,我们主要引导学生学会了vlan的划分,通过自己动手实验,学生们理解了二层交换和三层交换在数据转发上区别的,在三层交换机上建立虚拟的VLAN接口并为其设置IP地址,并为不同网段的PC机设置网关,指向各自的虚拟接口,就好比在三层交换机上设置了路由表,从而实现交换加路由的功能。拓展与思考的提出,就是给同学们以新的实验内容,自己做拓扑结构和实验指导书,完成实验报告后得出结论。

参考文献

[1]李领治,杨哲,纪其进.实用计算机网络教程[M].北京:清华大学出版社,2012.

[2]刘永华.计算机组网技术与维护技术[M].北京:清华大学出版社,2010.

实例计算 篇10

1 负荷计算

1.1施工现场主要电动设备及其功率

1.2用电设备总用电量

1.3施工现场总用电量

1.4配电导线选择

按允许电流选择

查表得施工现场临时用电总线采用的电缆为:4×185+1×150五芯电缆

各级配电箱按照建设工程标准化实施要求。

2故障实例分析

2.1偏相

原则上现场施工已考虑三相平衡问题,各分路配电箱线路连接时已进行分配。但在进行基础商砼浇筑时,现场二级配电箱断路器多次跳闸,检查各施工用电工具绝缘及接地情况均完好。在施工过程中,对各相线电流进行监测,发现一相电路电流明显高于其他线路数据,致使断路器一侧过热引起跳闸。后调整各施工电器使三相电路电流大致平衡,该跳闸现象消失。

2.2电焊机二次侧接线保护盒缺失

在主楼基础筏板钢筋铺设过程中,水电施工人员需进入两层钢筋网片中,对钢筋进行焊接形成基础接地环网。在焊机工作中间,多位施工人员反应感到触电发麻现象,立即停止施工,对设备进行检查。发现电焊机二次侧接线保护盒丢失,由于基础褥垫层相对湿度较高,焊机在进行工作时,电压达到70V,已高于规定的安全电压。当钢筋碰触到裸露线头时,电流通过人体形成闭合回路,容易造成触电事故。后加强现场设备管理,对焊把线及一次侧、二次侧接线盒做重点排查,并加装二次侧漏电保护装置。

2.3三级配电箱故障致跳总闸的原因分析

在现场施工过程中,各电气设备单独运行均正常,全部同时工作,一级配电箱漏保动作,而三级配电箱内漏保未动作。对整个线路及设备进行检查,总电源负荷完全满足施工需求,各配电箱漏电试验按钮动作完好,漏电电流分级及延时动作时间均符合要求,线路及设备绝缘良好。后经深入分析,怀疑各设备运行时产生微弱漏电电流,未达到三级漏保跳闸设定值,但各分路相加总额达到一级配电箱漏保动作值。在保证安全的前提下,将一级配电箱漏电保护器动作电流调高一级,该现象消失。

2.4接线端子松动引起线路欠电压

工程施工后期,对电梯进行试运行调试,通电后,电箱电源指示正常,但按下运行按钮,电梯无动作。初步怀疑线路接线错误,多次对照图纸检查调整接线,未能解决问题。带电检查整体线路,发现主继电器线圈未吸合,电压不足200V。查配电箱,电梯双电源切换箱电压均为正常电压,而至电梯电源箱电压不足,电缆电阻正常。后经检查发现电源双切箱出线端一接线端子未按要求紧固,遂将接线柱紧固,欠压现象消失。

2.5多台设备同时启动负荷过高致跳总闸

地下车库消防系统用电设备包括:消防泵、喷淋泵、广播、卷帘门、送风风机、排烟风机等,按编码单个试运行均正常运行。但在系统整体模拟火灾试运行时,设备刚一启动,总配电箱断路器动作。检查发现,系统在设计阶段仅考虑了正常运行负荷,忽略了设备启动时的起动电流。由于电动机在启动时,启动电流是额定电流的四到七倍,故引起过负荷跳闸。后与设计人员联系,在不影响系统防火动作时间的前题下,各防火区设备启动做软连锁延时启动,问题得以解决,既保证了安全,也避免了成本增加。

3 结束语

总之,做好安全管理,保证施工人员安全,是建筑工地施工用电的首要责任,电气管理人员一定要定期做好监测和检修,防范于未然。

参考文献

[1]施工现场临时用电安全技术规范[S].JGJ46-2012.

[2]河南省住房及城乡建设厅编写.河南省建设工程施工-安全生产标准化实施指南[M].北京:新华出版社,2012.

实例计算 篇11

六氟化硫气体具有良好的绝缘性能、灭弧性能和优良的热化学性能,广泛应用于高压断路器、变压器、高压电缆和气体绝缘组合电器(Gas Insulated Switchgear,GIS)设备中,为了对其运行情况进行监测,常通过测量六氟化硫气体湿度、检查六氟化硫设备的漏气情况、运用六氟化硫气体状态曲线进行推算来对气体质量和设备的安全运行情况进行分析和判断,因此熟悉六氟化硫气体的有关计算方法将有助于六氟化硫设备运行管理者对设备运行情况的监督和管理,本文将通过以下三个方面对六氟化硫气体的常用计算进行归纳总结,并进行了实例分析。

1 有关六氟化硫气体漏气方面的计算

六氟化硫电气设备中气体介质的绝缘与灭弧能力主要依赖于有足够的充气密度(压力)和气体的高纯度。设备中气体的泄漏将导致气压降低,影响设备正常运行。泄漏出的六氟化硫气体的电弧分解物含有毒杂质,对人体有害;六氟化硫气体价格昂贵,泄漏造成浪费。所以六氟化硫气体检漏是六氟化硫电气设备交接和运行监督的主要项目之一。

六氟化硫电气设备的气体泄漏检查可以分为定性和定量两种形式。定性检漏是定量检漏的预检,定量检漏常用方法有扣罩法、挂瓶法、局部包扎法、压降法等[1]。

1.1 扣罩法

大型六氟化硫高压断路器运用扣罩法检漏,一般在厂内进行。而对于体积较小的35 k V和10 k V六氟化硫断路器现场就可使用扣罩法进行检漏。将试品置于封闭的塑料罩内,经过一定时间后,测定罩内六氟化硫气体的浓度,并计算确定设备年漏气率。常用的计算公式有漏气率:F=ΔC×(Vm-V1)×p/Δt(MPa·m3/s)。

其中,ΔC为试验开始到终了时泄漏气体浓度的增量的平均值,单位为μL/L;Δt为测量ΔC的间隔时间,单位为s;Vm为封闭罩容积,单位为m3;V1为试品体积,单位为m3;P为绝对大气压,单位为0.1 MPa。

相对年漏气率:Fy=(F×31.5×106)/[V(pr+0.1)]×100(%/年)。

其中:V为试品气体密封系统容积,单位为m3;pr为额定充气压力,单位为MPa。

补气间隔时间:T=(pr-pmin)V/F×31.5×106(年)。

其中,pmin为最小运行压力,单位为MPa。

例1,试品为35 k V六氟化硫断路器一极示意图如图1所示。

充入额定气体压力(20℃)0.36 MPa(表压),6 h后,吹净试品周围的六氟化硫残余气体,用塑料薄膜罩(图1中虚线为薄膜罩)扣住24 h后,然后用六氟化硫定量检漏仪检测罩内上、下、左、右、前、后6个点六氟化硫气体浓度,得平均浓度为:ΔC=0.85×10-6μL/L,其他参数为:V1=0.130 m3;Vm=1.60 m3;Δt=60×60×24(s);V=0.065 m3。额定充气压力为pr=0.36 MPa(表压)。

所以试品的漏气率和年漏气率分为:

F=ΔC×(Vm-V1)×p/Δt=0.8 5×1 0-6×(1.60-0.130)×0.1/(60×60×24)=1.45×10-12(MPa·m3/s)。

Fy=(F×31.5×106)/[V(pr+0.1)]×100%=1.45×10-12×31.5×106/[0.065×(0.36+0.1)]=0.152(%/年)。

例2,高压六氟化硫断路器(三极,单压式)如图2所示。

额定充气压力pr为0.6 MPa(表压),最小运行压力pmin为0.53 MPa(表压)内部总容积V为0.256 m3。每极分装部件的密封部位允许漏气率分别为:灭弧室各为6×10-12MPa·m3/s,传动箱为2×10-12MPa·m3/s,支柱瓷套为0.2×10-12MPa·m3/s,操作拉杆为2×10-12MPa·m3/s,各部件间O型圈a、b、c、d各为0.2×10-12MPa·m3/s,则每极漏气率为(6×2+2+0.2+2+0.2×4)×10-12=17×10-12(MPa·m3/s),每台断路器漏气率为17×10-12×3=51×10-12(MPa·m3/s)。控制柜(阀、仪表、监视装置)为6×10-12MPa·m3/s,管道e、f、g各为0.2×10-12MPa·m3/s,整套断路器总漏气率为(51+6+0.2×3)×10-12=57.6×10-12(MPa·m3/s)。

断路器年漏气率计算:

Fy=(57.6×10-12×31.5×106)/[(0.6+0.1)×0.256]×100%=1.0(%/年)

断路器补气间隔时间:

T=(pr-pmin)V/(F×31.5×106)=(0.6-0.53)×0.256/(57.6×10-12×31.5×106)=10(年)。

1.2 挂瓶法

适用于法兰面有双道密封槽的场合。像法国MG公司FA系列六氟化硫断路器、平顶山开关厂生产的FA-252型断路器。在双道密封圈之间有一个检测孔,试品充至额定压力后,取掉检测孔的螺栓,经24 h后,用软胶管分别连接检测孔和挂瓶,过一定时间后取下挂瓶,测定挂瓶内六氟化硫气体的浓度,用下面公式计算各密封面的绝对漏气率:F=C×V×P/Δt(MPa·m3/s)。

其中,C为挂瓶内六氟化硫气体的浓度,单位为μL/L;V为挂瓶容积,单位为m3;p为环境绝对大气压,单位为0.1 MPa;Δt为挂瓶时间,单位为s。

例如试品为500 k V高压六氟化硫断路器的一个柱,挂瓶位置如图3编号1~15。断路器容积0.352 m3,额定充气压力(20℃)为0.6 MPa(表压)。用软胶管分别连接检测孔和挂瓶,过一定时间后取下挂瓶,测定挂瓶内六氟化硫气体的浓度,用上述公式计算各密封面的绝对漏气率如表1所示。

其中,1~4为套管密封,5~8为壳体密封,9~10为灭弧室密封,11~13为瓷柱密封,14~15为操作机构密封。

表1中15个密封面的绝对漏气率之和为:F=5.6×10-12(MPa·m3/s)。

表中15个密封面的年漏气率为:

Fy=(5.6×10-12×31.5×106)/[0.352×(0.6+0.1)]×100%=0.07(%/年)。

1.3 压降法

适用于设备、隔室漏气量较大时或在设备运行期间测定漏气率。通过压力、温度和密度三者的关系,按一段时间内前后两次记录设备六氟化硫气体压力和检查时环境温度算出六氟化硫气体的密度,据此计算出年漏气率[2]:

Fy=Δρ×t/(ρ1×Δt)×100(%/年)。

其中,Δρ=ρ1-ρ2,Δρ为六氟化硫气体在两次检查时间间隔内的密度变化,单位为g/L;ρ1为第一次检查设备压力时换算出的气体密度,单位为g/L;ρ2为第二次检查设备压力时换算出的气体密度,单位为g/L;Δt为两次检查之间的时间间隔,单位为月;t为以年计算的时间,每年等于12个月。

例如用压降法对设备漏气进行监视,运行记录压力和温度及换算后相对应的密度见表2,计算年漏气率(周期10个月)。

年漏气率为:

Fy=Δρ×t/(ρ1×Δt)×100%=(32.8-31.5)×12/(32.8×10)×100%=4.8(%/年)。

2 根据六氟化硫状态参数曲线来计算

当知道六氟化硫某些参数时,利用六氟化硫状态参数曲线,可以方便地计算出其他参数[3]。在计算时应注意,公式中的压力为绝对压力,而通过压力表所测得的压力为表压力。绝对压力等于表压力加上大气压力(一般为0.1 MPa)。

2.1 计算设备内的填充体积。

六氟化硫状态参数曲线如图4所示,图中P为绝对压力,计算设备内的填充体积公式为V=M/ρ,V为六氟化硫气体的填充体积,单位为m3;M为六氟化硫气体的装填质量,单位为kg;ρ为六氟化硫气体的密度,单位为kg/m3。例如已知某六氟化硫断路器在20℃时工作压力为0.45 MPa(表压力),充装的气体质量为30 kg,求断路器内气体的体积,计算过程如下:(1)设备内气体的绝对压力为:0.45 MPa(表压力)+0.1MPa(大气压力)=0.55 MPa。(2)从六氟化硫的状态参数曲线图确定20℃及绝对压力0.55 MPa对应的坐标点S。(3)过S点作平行于密度ρ=30 kg/m3的斜线。(4)根据所做斜线与相临斜线的距离估算出该斜线所代表的密度线应为35 kg/m3。(5)所以设备内气体充填体积为V=M/ρ=30/35=0.857(m3)。

2.2 计算设备内充气压力随温度变化的允许范围

例如,如果六氟化硫设备在20℃时的工作压力为0.45 MPa(同上例),那么当环境温度升高至40℃或降至-10℃时允许的气体工作压力(表压力)是多少?

计算过程如下:(1)从上例中已知20℃及工作压力为0.45 MPa时的密度线为ρ=35 kg/m3。(2)读出密度线ρ=35 kg/m3与温度40℃交点对应的压力值约为0.60 MPa。(3)读出密度线ρ=35 kg/m3与温度-10℃交点对应的压力值约为0.49 MPa。

所以当环境温度升高至40℃或将至-10℃时,设备允许的气体工作压力(表压力)分别为:0.60-0.1=0.50(MPa);0.49-0.1=0.39(MPa)。

2.3 计算六氟化硫设备中气体的液化温度

例如,已知2 0℃时设备的工作压力为0.45 MPa,求设备内气体开始液化的温度。计算过程如下:(1)从上述两例知道20℃及工作压力为0.45 MPa时的密度线ρ=35 kg/m3。(2)图中延长该密度线与曲线TMB交于T点,此点对应的温度约为-35℃。

TMB线是六氟化硫气体由气态转为液态和固态的临界线,因此该线上各对应的温度即是六氟化硫气体开始液化的温度。密度线35 kg/m3与TMB线交点对应的的温度为-35℃,即气体开始液化的温度为-35℃[3]。

3 有关六氟化硫湿度的换算

现场工作中经常有测量气体的露点(大气压测量),然后换算为相对湿度和绝对湿度的计算。一些常用的换算方法如下:

(1)其中,露点换算为体积比:Kv=(p/1 013)×104(μL/L);p为露点温度下水的饱和蒸汽压,单位为Pa。

(2)体积比换算为重量比:Kw=18Kv/146(μg/g)。

(3)露点换算为绝对湿度(20℃,101.3 k Pa):Ah=p×18×273/(101.3×22.4×293)(g/m3)。

(4)露点换算为相对湿度:Rh=(p/ps)×100%,ps为环境温度下水的饱和蒸汽压,单位为Pa。

例如在环境温度为12℃时,用水分仪测得大气环境露点为2℃,环境相对湿度是多少?计算方法如下:通过查水的饱和蒸汽压表,得到环境温度12℃时饱和蒸汽压Ps为1 402.51 Pa,大气环境露点2℃时饱和蒸汽压P为705.947 Pa,所以相对湿度:

4 结语

本文从六氟化硫电气设备的气体泄漏定量检漏方法入手,给出了定量检漏方法扣罩法、挂瓶法和压降法对应的计算公式和实例;对六氟化硫状态参数曲线在参数换算中的运用进行了分析,并对六氟化硫湿度表示之间的换算进行了归纳,方便了使用者在实际工作中的应用。

参考文献

[1]中国电力出版社.电气设备用六氟化硫标准汇编[G].北京:中国电力出版社,1998.

[2]汪红梅.电力用油(气)[M].北京:化学工业出版社,2008.