超声检验（精选6篇）
超声检验 篇1
在小径薄壁管的超声波检测中带来不便的通常会有以下几种情况:缺陷定位的准确性、缺陷性质的判定、缺陷的长度测量。下面我将详细阐述影响我们判定缺陷的各种因素:
一、检测时机的选择
在超声波检验前, 要准确的了解到被检工件的各种准确数据:规格、材质、焊接工艺、热处理情况、坡口型式、内壁加工情况等, 并对焊接接头中心位置进行标记。焊接接头外观质量及外形尺寸需经检验合格。对有影响检验结果评定的表面形状突变应进行适当的修磨, 并做圆滑过渡。内壁检验应满足超声波检验的要求。检验面探头移动区应清除焊接飞溅、锈蚀、氧化物及油垢, 必要时, 表面应打磨平滑, 打磨宽度至少为探头移动范围, 采用一次反射法或串列式扫查探测时, 探头移动区应大于1.25P
P=2Ttgβ式中:
P-跨距, mm;
T-管壁厚度, mm;
β-探头折射角, (°)
若所检管件的焊缝余高过高、过宽或有不清晰回波信号产生的地方, 应进行修磨, 使之满足检验的要求。为了避免裂纹的产生, 一般为焊后或热处理后24小时。打磨时使用砂轮片会使得原本就不厚的母材变薄, 从而影响到被检工件的使用寿命, 而使用钢丝轮会使得母材上形成一种油漆曾, 会对我们的检验灵敏度降低。建议使用砂轮片, 这样能将母材上的油漆层等清理干净。
二、探头的选择
在小径管超声中, 我们经常使用5P (6×6) K3、K2.5的两种探头, 我们在选择探头时, 最重要的一项就是被检焊口的规格。我们平时使用探头时, 经常以8mm为界限。8mm以下的我们经常使用K3的探头, 8mm以上的, 我们经常使用K2.5的探头。当我们
三、仪器的调试
在仪器调试上我们基本为四个主要步骤:探头前沿的测量、K值的测量、灵敏度的调校DAC缺陷的制作。
根据焊口规格选择相对应的探头后, 应根据下表去选择相对应的试块去调试仪器。
在选择完相应的试块后, 应仔细的检查试块是否有损伤、试块表面是否有生锈的情况。在检查以后, 首先要做的将试块进行固定。因为试块的两面都是有弧度的, 不将其固定好的话, 在调试过程中会有晃动。这样对我们仪器的调节造成一定的误差。
在固定好探头以后, 我们就可以进行仪器调节的第一步:探头前沿的测量。测量的方法在这里就不在详细阐述, 应注意的事项:1要多次测量。 (在测量前沿的时候应进行3次以上) 2测量尺子应规则 (一般用钢板尺, 若自制直尺应将直尺起点做的平滑。) 3测量时, 持探头的手应稳定不动。
K值的测量在我们的检测中占有很大的位置。经常出现的问题主要有:
1不进行测量直接按探头的公称标注直接填写。探头的公称标注很多都是有误差的。如果直接填写的话, DAC曲线肯定不准, 那样你的测试结果肯定也不会准。2.测量的次数。K值测量时, 我们通常要测量3次。取其平均值。如果三次测量值差距过大的话, 那就应该重新测量并做好记录。3.根据探头的公称标注去测量。在测量的时候, 我们会发现这样的问题:测出的数值跟公称的标注有误差。发生这种情况是很正常的, 我们只要多次测量, 而且测量的数值都很接近的话, 就说明测量的值就很准确了。而不是一旦测量的数值跟公称数值不同, 就想法的去往公称数值上去靠。这样是很接近探头的公称标注的数值, 但是你的K值就不一定会准确。
DAC曲线的制作在仪器调校中重要性最大, 因为所有的检测结果都是从根据DAC曲线上显示出来的。DAC曲线制作时, 最少要做3个测试点, 并超过被检焊口的2倍壁厚。小径管超声时, 灵敏度很高, 会有很多的杂波。波的衰减也不是很大, 这时可以用二次波进行检验。
四、缺陷的测量
在超声波检验时, 发现缺陷以后进行测量也是很重要的。测量不准确会发生这些情况:缺陷测量值比缺陷实际值大, 那样会造成人工和材料的浪费。如果缺陷的实际值比测量的小, 就会存在这事故隐患。所以在检测以前要做好以下工作:
(1) 找到所用探头的中心位置, 并在探头上做上明显标识。
(2) 测量用的直尺必须规范。
(3) 扫查速度
在小径管超声中扫查速度不宜过快。由于草状杂波很多, 扫查速度太快会造成缺陷波的漏判。
(4) 扫查步骤
扫查步骤要分为3个步骤:1.粗扫:扫描速度可以适当加快, 当发现疑似缺陷的时候, 在焊口的位置做上标记。2.细扫, 这边扫查时应速度放慢, 在疑似缺陷的位置应稍作停留。以判断粗扫时的记录是否是真正的缺陷。3.缺陷的定位发现缺陷以后, 不要急着下结论。应先做好记录, 并将探头左右旋转15°左右, 以寻找缺陷的最大反射波。
五、其他影响检验的因素
除了仪器的调校和焊口本身对超声波检验的影响外, 还有环境的影响、人的因素等。环境的因素主要体现在周围是否有震源或其他能产生波的影响。如果附近有焊接的时候, 焊接会产生电磁波。这样会使仪器的屏幕上出现很多的草状杂波, 从而影响到对缺陷的定位。如果被检焊口周围有强烈的震动, 也会产生震动波。从而干扰声波的传输和接收。超声波检验, 人的因素要占70%。所以就要求我们检测人员严格执行标准去进行检测。当发现缺陷以后不能急着下结论, 要认真的去分析波形。当确定是缺陷后, 就一定要严格的做好记录并使其返修。返修结束后, 要再次的进行检测。
摘要：本文针对超声波在小径管中的应用, 分别对检测时机的选择、探头的选择、仪器的调试、缺陷的产生原因、缺陷定性及缺陷波的特征、在检验中的注意事项分别进行详细阐述。使得在超声波检测小径薄壁管的时候, 能够更好更快更准的对焊口中的缺陷进行检测。
关键词：超声波,检验,缺陷
参考文献
[1]DL/T820-2002, 管道焊接接头超声波检验技术规程[S].
[2]DLT869-2012, 火力发电厂焊接技术规程[S].
超声检验 篇2
现在市场上面的超声波清洗机厂家是非常的多，所以在注意超声波清洗机的时候也要有注意的事项，做好任何一次的采购都是需要花一点心思，采购也是一门学问，也是一门技巧活。所以各位要选择超声波清洗机的朋友今天看完我的文章希望对您有所帮助。
第一点；明确自己工厂的需求，不要到时采购回来不够用，或者不合适那就是很麻烦了。所以在采购之前就要和超声波清洗机的厂家说好，我要清洗这个东西，一天的清洗量是这么多，要达到什么样的效果，多少个小时清洗完。这些数据您都需要在你们工厂的使用部门去了解，然后再报给超声波清洗机厂家，最后进行技术上面的沟通。
第二点；如果是小型超声波清洗机有可能不会有太多的技术含量，只需要过问一下价格和品质就可以了，当然用料也是很关键，还是品牌，所以关键根据你们公司的自身需求去找相应的超声波清洗机厂家，现在市场上面基本都是供大于求，不用担心。
第三点；采购大型的超声波清洗机一定要明确产品的用料，核心部件的保修期，产品的售后服务。因为大型的超声波清洗设备不是一般人就可以维修的，都是需要专业的技术人员才可以的，所以一定要问好售后，其实我的建议最好是在当地购买。因为售后方便，有一句话说的好；“强龙压不过地头蛇”，所以请您综合考虑一下，再决定是否在当地厂家购买。
根据以上几点我相信对您采购这个超声波清洗机一定会有帮助，只要按我的方法去找，一定会找到合适您的且还是比较舒服的，这些都是我平常听到的客人心声，所以对您有非常大的帮助。
超声检验 篇3
1 超声波检测基础
超声检测是指超声波与工件相互作用, 就反射、透射和散射波进行研究, 对工件进行宏观缺陷检测、几何特性测量、组织结构和力学性能变化的检测和表征, 并进而对其特定应用性进行评价的技术。
1.1 超声波检测原理
利用超声波对材料中的宏观缺陷进行探测, 依据的是超声波在材料中传播时的一些特性, 如:声波在通过材料时能量会有损失, 在遇到两种介质的分界时, 会发生反射等等, 其工作原理是:
1) 用某种方式向被检试件中引入或激励超声波;
2) 超声波在试件中传播并与其中的物体相互作用, 其传播的方向或特征会被改变;
3) 改变后的超声波又通过检测设备被检测到, 并可对其处理和分析;
4) 根据接收的超声波的特征评估试件本身及其内部存在的缺陷特征。
通常用以发现缺陷并对缺陷进行评估的基本信息为:
1) 来自材料内部各种不连续的反射信号的存在及其幅值;
2) 入射信号与接收信号之间的传播时间;
3) 声波通过材料以后能量的衰减。
1.2 超声波检测的优点和局限性
1.2.1 优点
与其他无损检测方法相比, 超声检测方法的主要优点有:
(1) 适用于金属、非金属、复合材料等多种材料的无损评价。
(2) 穿透能力强, 可对较大厚度范围的试件内部缺陷进行检测, 可进行整个试件体积的扫查。
(3) 灵敏度高, 可检测到材料内部很小的缺陷。
(4) 可较准确的测出缺陷的深度位置, 这在很多情况下世十分必要的。
(5) 设备轻便, 对人体和环境无害, 可作现场检测。
1.2.2 局限性
(1) 由于纵波脉冲反射法存在盲区, 和缺陷取向对检测灵敏度的影响, 对位于表面和近表面的某些缺陷常常难以检测。
(2) 试件形状的复杂性, 如不规则形状, 小曲率半径等, 对超声波检测的课实施性有较大影响。
(3) 材料的某些内部结构, 如晶粒度, 非均匀性等, 会使灵敏度和信噪比变差。
2 横向裂纹检验
横向裂纹不仅给生产带来困难, 而且可能带来灾难性的事故。裂纹焊接中最危险的缺陷之一, 他严重削弱了工件的承载能力和腐蚀能力, 即使不太严重的裂纹, 由于使用过程中造成应力集中, 成为各种断裂的断裂源。正因为裂纹有如此大的危害性, 像JB/T 4730, GB 11345, AWS D1.1, API RP 2X等国内外各大标准中都有“裂纹不可接受”等类似描述。而超声波检测对缺陷性质判定没有射线检测直观, 如果检测方法不当等原因造成横向裂纹的漏检或误判, 其都有不良结果:若把其他缺陷判为横向裂纹造成不必要的返修, 进而影响材料韧性等性能;把裂纹判为点状缺陷放过, 则工程就存在较大的安全隐患。所以正确选择探测方法和对回波特性分析, 对横向裂纹的超声波检测尤为重要。
2.1 探头角度的选择
纵波直探头:横向裂纹属面状缺陷, 一般和探测面垂直, 而0°直探头适用于发现与探测面平行的缺陷, 所以直探头不能有效的探测出横向裂纹。
横波斜探头:对同一缺陷, 70°和60°探头声程较大, 声波能量由于被吸收和散射造成衰减严重, 尤其只在检测母材厚度较大的焊缝时, 回波高度较低, 对发现缺陷波和波形分析不利, 进而影响是否为横向裂纹的判定。而45°探头具有声束集中、声程短衰减小, 声压往复透射率高的特点, 所以选用45°探头具有良好的效果。图2是70°, 60°和45°探头在相同的基准灵敏度的前提下, 对同一横向裂纹的回波比较:
2.2 横向裂纹的扫查
常见的焊接缺陷 (如夹渣、未熔合、未焊透等) 大多与焊缝轴线平行或接近平行, 或以点状形式存在, 针对这种情况, 综合使用图3中的方式A、方式B和方式C即可, 但该三种扫查方式对横向裂纹等与焊缝轴线垂直 (与声束方向平行) 的横向缺陷无回波显示, 即无法被检出。为能有效探出焊缝横向裂纹应尽可能使声束尽可能平行于焊缝。可用如下几种扫查方式探测横向裂纹:
2.2.1 骑缝扫查
如果焊缝较平滑或焊缝加强高已经打磨处理, 探头“骑”在焊缝上探测是检查横向裂纹的极为有效的方法, 可采用在焊缝上直接扫查的方式, 如图3方式D所示。
2.2.2 斜平行扫查
若焊缝表面较为粗糙且不宜进行打磨处理, 为探测出焊缝中的横向裂纹, 可用探头与焊缝轴线成一个小角度或以平行于焊缝轴线方向移动扫查, 如图3方式E所示。
2.2.3 用双探头横跨焊缝扫查法
将两个斜探头放在焊缝两侧, 组成一发一收装置, 此时若焊缝中有横向裂纹, 发射的超声波经反射后会被接收探头接收从而检出缺陷, 如图4所示。
该三种方法各有特点, 斜平行扫查操作简单、效率高、焊缝无需处理、耦合较好, 但由于声束方向与裂纹不能完全垂直而造成灵敏度不高;双探头横跨焊缝扫查法操作精度要求高困难大、效率不高;骑缝扫查对焊缝表面要求较高, 对埋弧焊或其他焊接方法但焊缝表面进过处理的焊缝, 表面相对较平滑, 能够有效的耦合, 该方法较为直接, 且效率高, 灵敏度高, 所以在很多情况下“骑缝扫查”是首选。
2.3 扫查灵敏度
按照各项目业主所规定的标准调节。
3 横向裂纹的判别
根据形状, 我们把缺陷分为点状缺陷、线状缺陷和面状缺陷 (裂纹、未熔合) 。显然, 反射体形状不同, 超声波反射特性必然存在一定的差异, 反过来, 通过分析反射波、缺陷位置、焊接工艺等信息, 就可以推测缺陷的性质。
横向裂纹具有较强的方向性, 当声束与裂纹垂直时, 回波高度较大, 波峰尖锐, 探头转动时, 声束与裂纹角度变化, 声束能量被大量反射至其他位置而无法被探头接收, 回波高度急剧下降, 这一特性是判定横向裂纹的主要依据。
检测过程中横向裂纹的判别可以按以下步骤:
1) 在扫查灵敏度下将探头放在的焊缝缝上扫查 (参考2.2节扫查方式) ;
2) 发现横向显示后, 找到最高波, 确定是否为缺陷回波;
3) 定缺陷回波后, 定出缺陷的具体位置, 并在焊缝上做出标记;
4) 探头围绕缺陷位置做环绕扫查 (如图5所示) ;
环绕扫查时回波高度基本相同, 变化幅值不大, 其动态波形如图6所示, 则可以判定其为点状缺陷;若环绕扫查时其动态波形如图7或图8所示, 结合静态波形, 可判断为横向裂纹, 在条件允许的情况下可用同样的方法到焊缝背面扫查确认。
5) 若条件允许可打磨到裂纹深度, 借助磁粉检验 (MT) 进一步验证。
4 结论
超声波探伤是检出焊缝横向裂纹的有效手段, 尤其是厚壁焊缝, 射线检测灵敏度下降, 难以发现其中的横向裂纹。用超声波检测方法, 选择正确的参数、合适的扫查方式, 掌握横向裂纹的静态和动态波形特点, 能够有效的判别横向裂纹, 这已举措已经在海洋石油工程的各个项目中得到应用, 并多次准确成功检测出横向裂纹, 保证了多项工程质量。
参考文献
[1]API RP 2X-2004海上结构制造超声检测和磁粉检测推荐作法及无损检测人员技术资格鉴定指南[S].
[2]郑晖, 林树青.超声检测[M].北京:中国劳动社会保障出版社, 2008.
[3]AWS D1.1-D1.1M-2010钢结构焊接规范[S].
超声检验 篇4
对于具有高质量和高可靠性要求的金属材料和设备, 超声波探伤检验 (UT) 是对其内部质量检验的一种有效手段。随着我国水泥生产规模和装备的大型化, 需要对内部UT检验的材料及部件越来越多。对于探伤检验, 水泥装备制造企业多年来沿用我国国家标准 (GB) 、机械行业标准 (JB) 和建材行业标准 (JC) 。这些标准主要以国际标准 (ISO) 作为基础, 即等同采用或修改采用了ISO标准, 优先执行ISO标准。
现在大型水泥装备出口越来越多, 外方业主对水泥设备制造和检验执行的标准, 除要求符合最新ISO标准外, 还经常提出一些具体的标准及验收等级, 如对回转窑的托轮、轮带、大齿圈等大型铸钢件的探伤标准, 要求执行ASTM (美国材料协会) A609 2级。但由于历史原因, 国际上仍有一些国家和地区标准并未与ISO标准接轨 (包括上述的ASTM A609) , 甚至存在很大差别。如钢焊接焊缝的UT探伤, GB/T11345—1989与DIN EN 1712或ISO11666差别很大, 验收等级也没有相互对应。由此在执行质量检验时, 由于验收标准和等级不同遇到了一些困难或产生分歧。因此, 我们有必要了解ISO标准以及其他国家和地区的标准, 以合理地执行标准。
本文旨在通过对超声波探伤方面的标准对比, 分析其中的相同点和不同点, 在执行标准过程中, 既符合我国国情, 不低于国家标准 (最低要求) , 又避免由于验收标准和等级不同可能出现的意见分歧, 真正控制好设备质量, 最终达到业主 (用户) 满意的目的。
1 主要探伤标准对比
本文针对水泥装备的结构与特点, 主要按三类探伤对象进行对比分析:铸钢件、锻钢件和钢焊缝。对比分析的标准主要包括我国国家标准 (GB) 、机械标准 (JB) 、国际标准 (ISO) 、欧洲标准 (EN) 、德国标准 (DIN) 、英国标准 (BS) 和美国标准 (ASTM) 。每项标准都有各自详细的规定, 限于篇幅, 本文仅从缺陷评级、探头及参数、灵敏度校准及灵敏度校准试块等大的方面进行对比分析, 结果列于表1。
2 对比分析
2.1 铸件
1) GB7233修改采用ISO4992和BS EN 12680, 质量分级方法和验收等级都相互一致, 执行GB完全等于执行ISO, 最便于检验和验收, 应优先选择执行。
2) 关于探头灵敏度校准方法, 表1中提到的各个国家、地区及部门标准和ISO一致, 均采用DAC曲线法 (AVG法) 或底波反射法。只是平底孔当量直径Φ规定的不同, 如GB (ISO) 常规定Φ6mm, JB斜探头规定Φ3mm, ASTM规定Φ6.4mm。GB、JB和ISO底波反射法都是规定用被测工件完好部位底平面作为反射波平面, 更加接近实际。ASTM A609规定用试块 (非实物) 底面作为反射波平面。
3) 不同的标准, 对探头参数要求基本一样, 但对校准试块和反射体规定略有不同。
4) 对于质量分级, GB、ISO和EN都区分铸件的内、外层, 即壁厚分区允许内层比外层低一个等级。ASTM A609铸件缺陷评级基本不分内、外层, 即对内、外层要求等级一样, 这对于大型铸件且验收等级要求较高, 我国铸造工艺目前还难以达到。
2.2 锻件
1) 因GB/T6402修改采用EN10228, 其质量分级、方法和验收等级完全一致, 执行GB完全等于执行EN。
2) 对于探头参数, GB和其他标准相比, 规定基本相同, 但对校准试块和试块反射体规定略有不同。
3) 探头灵敏度校准方法, 同铸件探伤标准一样, 也是采用DAC方法 (AVG法) , 底波反射法、试块比较法。对于校准试块的反射体, GB是平底孔, JB不仅可采用平底孔还有V形槽。
4) 对缺陷的质量分级:GB (同EN) 分1～4级, 1～4级由松到严;JB分Ⅰ～Ⅴ级, Ⅰ～Ⅴ级由严到松。表2给出了按平底孔大小和底波衰减量 (系数) 为基础进行分级对比, 即按允许缺陷的当量值分级 (不是绝对量) 。ASTM A388没有统一的质量等级, 只是定义出缺陷大小由供需双方协商确定, 此处不赘述。
2.3 焊接件
GB/T11345与DIN EN 1712 (ISO11666) 质量分级方法和验收等级完全不同。ASTM E164没有规定统一的验收等级, 由供需双方事前协商 (此处不赘述) 。DIN EN 1712与ISO11666基本相同可互为替代。因此, 本文主要对比分析GB/T11345和DIN EN 1712。
1) 探头参数:从表1可见, 各标准对探头参数的要求基本相同。
2) 灵敏度校准方法基本相同。GB/T11345和DIN EN 1712的方法 (1) 都是用Φ3mm横孔的标准试块反射体制作DAC曲线法, 再根据DAC曲线设定判别灵敏度曲线。灵敏度相同具有一定的等级可比性。DIN EN 1712灵敏度校准的方法 (3) 制作DAC曲线采用的是1mm深的矩形刻槽作为标准试块的反射体;其方法 (2) 是距离增益尺寸法 (DGS) , 我国实际采用较少。
3) 质量评级不同。参考等级都是按Φ3mm横孔制作DAC曲线。GB/T11345验收等级按表3预设判废线、定量线和评定线三条曲线, 参见图1。根据缺陷反射波高度落在Ⅰ区、Ⅱ区、Ⅲ区来评定质量等级。对于高度落在Ⅱ区的缺陷还要考虑缺陷指示长度、检验等级ABC和缺陷性质 (是否存在裂纹) 进行分级, 分为Ⅰ～Ⅳ级 (见表4) 。DIN EN 1712按DAC曲线设定参考等级 (方法 (1) 和 (3) ) , 参考等级减去10dB为评定等级, 再根据参考等级、母材厚度和缺陷指示长度分级, 包括评定等级和记录等级 (验收等级2, 3) , 见表5和表6。
对比可知, GB质量分级按三条灵敏度曲线分级更具体细致。如对最大缺陷回波高度不超过评定线 (DAC-16dB) 给予评级并评为Ⅰ级 (DIN没有规定) 。GB考虑的影响因素更多, 如缺陷性质是裂纹, 即使缺陷回波高度很低, 不超过DAC-16dB, 也判为Ⅳ级。
3 两点注意
1) 探伤检验时, 不能完全照搬国外的某一标准, 应视情况选取最佳方式。
例如在我们总承包阿塞拜疆5 000t/d生产线项目中, 外方业主曾提出对回转窑铸件探伤执行ASTM A609 2级标准进行检验和验收, 对于Φ4.8m×70m回转窑, 其中铸件尺寸为:
轮带:Φ外5 880mm, Φ内5 038mm, 宽度868mm;
大齿圈:Φ外7.6m, 壁厚达590mm;
托轮:轮宽1m, 壁厚达775mm。
按ASTM A609 2级要求, 探伤质量等级不分内外层, 即内外层都要达到规定相同的允许缺陷, 其允许的最大缺陷面积为1 500mm2 (1.5平方英寸) , 缺陷最大长度为55mm (2.2英寸) 。对于如此大型的铸件, 经我们多方调研, 我国铸造工艺很难达到上述要求。按以往经验, 如我国企业与欧洲知名企业如丹麦史密斯公司、德国伯利休斯公司等用户多次合作并供应相同设备时, 都是执行标准BS EN 12680-3级和ISO4992-3级, 其单个最大缺陷允许值外层为1 000mm2, 内层为15 000mm2, 完全满足了用户要求和实际生产需要。后经与外方业主反复协商, 按内、外分层分级验收, 按BS EN 12680标准, 将质量等级提高一个等级 (3/T级提高到2级) 。图2为BS EN 12680、ISO4992、GB/T7233和JB/T5000.14标准中都按分内、外层 (d/3) 对铸件分层的示意图。
2) 执行国际上某一标准检验和验收时, 应把握一个原则, 即质量等级不能低于我国现行的GB标准。
由于一些国家或地区的标准和GB检验方法和等级的不对应 (标准没接轨) , 执行标准时可能会出现低于GB的情况, 而GB是保证设备质量的最低要求。如水泥回转窑和磨机筒体对接焊缝探伤检查, 按GB明确规定不能低于GB/T11345ⅡB级, 若执行DIN EN 1712标准, 其验收等级3级与GB/T 11345ⅡB级比较接近, 但执行时应增加一些技术说明, 如焊缝不得存在裂纹缺陷 (GB规定有裂纹最高判Ⅳ级) , 对缺陷回波高度应具体要求, 才能保证不低于GB。比如, 检验焊接板厚8～300mm的焊缝, 按检验等级B级探伤, 不考虑缺陷指示长度因素, 缺陷回波高度若刚好位于DAC-3dB, 按DIN EN 1712没有高过DAC-2dB, 可判3级合格 (表5) , 但按GB/T 11345缺陷回波高度在DAC-4dB (判废线) 之上时, 应判Ⅲ级 (表3和图1) , 没达到ⅡB级, 不允许。诸如此类的问题应特别引起注意。
4 结束语
1) 检验时优先选择与国际上其他标准接轨 (等同采用或修改采用) 的GB, 既可方便地满足外方业主对设备提出的质量检验要求, 也便于我国企业的实施和管理, 避免出现双方认识不同和贸易分歧。
2) 对于GB还未与国际上其他标准接轨的情况, 若外方业主坚持执行某一标准, 则应在执行过程中首先搞清该标准的质量评级方法和验收等级, 经与GB的对比, 找出合适的验收等级, 保证不低于GB, 同时满足外方业主提出的质量等级要求。
超声检验 篇5
1 相控阵系统的工作原理
1.1 波束聚焦原理
波聚焦主要是通过发射波束来实现的, 波聚焦也是进行检测的主要技术。使用特定的计算机软件来是对晶片进行控制, 主要是改变晶片阵列, 晶片的阵列改变其发射的波束也会改变。波束可以实现两个方面的功能, 一方面是可以聚焦到预定的深度, 另一方面可以向其他方向进行发散。另外, 不同排列形式的晶片所发射的波束也是不同的, 例如有的阵列可以发射纵波, 有的阵列可以发射横波。可以利用相控阵这些功能来进行多种类型的检测作业。
1.2 焊缝的分区扫查设置
相控超声检测技术在应用中的重点是焊缝分区的扫查。首先要对焊缝的不同部位进行分区, 例如可以依据焊缝坡口形式和填充次数进行分区, 一般可以分为根部区、热焊区、填充区等。在扫查时, 可以把每个分区的高度设置为一到三毫米, 每个不同区域要有与之相对应的波束来扫查, 也就是需要相对应的晶片, 以及晶片阵列。这种根据区域划分的进行扫查的叫作A扫。A扫采用聚焦声束的扫查方法, 利用焊缝中心线对焊缝进行划分区, 有上、下游两个通道, 检测结果显示在扫查带状图上。
1.3 系统设置
除了对焊缝分区要进行检测以外, 针对焊缝两侧的部位也要进行的特别检测。传统的检测方式是采用常规超声多探头系统来扫查, 但是需要探头的数量较多, 比较麻烦。如果采用相控阵系统进行检测的话, 只需要采用很少的相控阵探头就可以实现同样的功能, 这样就节省了很多的常规探头, 节省了大量的材料。因此, 使用相控阵系统可以节省大量的常规探头, 相控系统阵对多种坡口形式的焊缝检查都比较适合。相控阵系统利用计算机, 应用软件可以自动完成检测设置, 使用十分方便。
1.4 系统焊缝扫查图
相控阵超声波检测系统的焊缝扫查图中包含的内容主要有各个区域的带状图, 体积通道、耦合通道以及TOFD通道。其中带状图的作用是显示的波幅和信号。这可以作为判断反射体位置与大小的依据;体积通道可以对焊缝中存在的孔等缺陷进行检测。TOFD通道的主要有两个方面的作用, 一方面是对信号的真伪进行确定, 另一方面是对缺陷进行精确的定位。
2 相控技术优势
2.1 与X射线检测技术的比较
与X射线检测技术相比, 相控技术具有很多的优势。 (1) 安全性高, 无辐射。 (2) 相控技术的耦合剂的成分是水, 对环境没有污染, 更环保。 (3) 相控技术的检测速度快, 效率高, 一般只需要三分钟就可以完成检测, 检测结果在较短时间内可以得到;而X射线检测需要的程序较多, 需要较长时间等待结果出来。 (4) 相控技术对缺陷的检测能力比较强, 可以对多种缺陷进行有效的检测, 例如对面积型缺陷也有很好的效果;而X射线检测对孔一类的缺陷比较敏感, 而对面积型缺陷的检测效果不好。 (5) 相控检测技术的检测结果更加精确, 缺陷的情况可以详细的检测出来, 例如缺陷的长度、深度等;X射线只能检测出缺陷的长度。 (6) 相控技术使用水作为耦合剂, X射线的检测还需要胶片、定影液等材料, 其检测成本比X射线成本要低。 (7) 相控技术检测结果的储存更加方便, 检测结果可以直接储存到计算机中, 不仅节省空间而且非常方便;而X射线底片还需要准备特别用于储存的空间, 而且为避免底片失效, 还需要对其采取有效的保护措施, 使用不方便。
2.2 与手动超声检测技术的比较
(1) 相控检测技术速度更快, 手动超声检测技术一旦焊缝的检测需要一个小时。 (2) 相控检测技术更加精确, 手动超声检测技术只能检测出粗略进行检测, 测量结果不精确。 (3) 相控技术检出率更高, 可以检测出多种类型的缺陷。而手动超声波受检测角度的固定, 可以检测缺陷类型少, 适用范围小。
3 结束语
相控阵超声检测技术与其他同类的检测技术相比其功能更加强大, 主要具有安全、快捷、环保、精确、适用范围广等优点, 可以在石油管环道焊缝的检测中推广应用, 检测效果良好, 提高检验效率, 对保证石油管道的质量具有重要意义。
摘要：相控阵超声检验对管道环焊缝的检测具有检测结果精确、缺陷检出率高等特点, 目前已经得到了广泛的应用。据此, 对相控阵系统的工作原理进行了分析, 并对比了相控阵超声检验与其他检验方法的优势。
关键词：相控阵,超声检验,石油管道,环焊缝
参考文献
[1]张宏亮, 李佳, 白振军等.全自动超声检测与射线检测对管道环焊缝侧壁未熔合缺陷的检测能力[J].无损检测, 2016, (3) :29-33.
[2]赵金兰, 雷俊杰, 王高峰等.油气输送管道对接环焊缝缺陷检测分析[J].焊管, 2013, (11) :43-47.
超声检验 篇6
1 资料和方法
1.1 一般资料
选取我院2014年3月~2015年8月收治的妊娠高血压疾病患者122例为研究对象, 符合妇产科学诊断标准, 均为单胎妊娠, 排除自身免疫性疾病、心脑血管疾病、原发性高血压、糖尿病, 患者均采取肾脏超声检查, 采血前未采用药物治疗。根据患者是否存在AKI分为AKI组和对照组, AKI诊断标准依照2012年KDIGO制定AKI分期标准。
1.2 方法
收集患者临床资料, 入选患者在血流动力学稳定情况下进行超声检查, 获得腿甲血流图像保存, 采用4级法半定量评分, 检查不到肾脏血管未0分, 肾门可见少许血管未1分, 大部分肾实质内可见叶间血管未2分, 可见弓状动脉水平为3分。所有孕妇肾脏超声检查均由同一医师完成, 采用Philipsie33GE730超声诊断仪, 频率3.5~6.0MHz, 患者取侧卧位, 测量肾脏大小, 观察血流充盈情况, 脉冲多普勒治愈段动脉、叶间动脉和肾主动脉处, 叮嘱患者屏住呼吸, 取样, 获取血流频谱, 取连续波形, 测定PSV (收缩期峰值流速, peak systolic velicity) 、EDV (舒张末期流速, end systolic velicity) , 计算阻力指数 (RI, resistance indiex) 。抽取空腹静脉血5ml, 测定患者BUN (尿素氮, blood urea nitrogen) 、尿量、UA (尿酸, uric acid) 、平均动脉压以及血肌酐 (Cr, creatinine) 。同时检测肾脏生化指标, 对比检验结果。
注:与对照组比较, *P<0.05
1.3 统计学分析
采用SPSS19.0统计学软件, 患者动脉血流参数测量值以及肾功能生化指标采用计量资料表示, 采用t检验, P<0.05表示有统计学差异。
2 结果
2.1 患者基线资料比较
AKI患者42例, 发病率为35.0%, 几组患者年龄、性别、心率、平均动脉压等临床资料无统计学意义, P>0.05, 详见表1。
2.2 AKI分期与PDU评分关系
AKI患者PDU评分未出现0分, 肾脏能量多普勒超声评分在不同AKI分期存在差异, P<0.05, 详见表2。
2.3 不同组别孕妇动脉血流参数测量值比较
妊娠期高血压AKI患者RI、均高于对照组, 病情越严重, 值越高, PDU 1分和2分患者RI、显著高于对照组, P<0.05, PDU 1分和2分患者BUN、Cr、尿量以及UA水平均显著高于对照组, P<0.05, 详见表3。
3 讨论
妊娠期高血压是妊娠期患者常见疾病, 是导致患者及围产儿死亡主要原因之一, 超声检测和肾脏治疗监测对患者均有重要价值, 研究妊娠期高血压患者采用肾脏超声及肾脏生化治疗检验指标对肾功能受损情况检验对比有重要理论价值和现实意义。
在本组分析中主要研究妊娠期高血压患者采用肾脏超声及肾脏生化治疗检验指标对肾功能受损情况检验结果对比。PDU对血流敏感性高[5], 不会出现混杂情况, 能够更好显示肾脏血流, 以往报道结果显示, PDU在诊断肾脏疾病中有显著作用[6], 关于在AKI诊断中的应用不多。高血压妊娠ICU病房患者无法糺更改体位, 超声检查操作存在一定难度, PDU检测更加方便[7], 能够实现血流动力学的实时监测。在本组研究中结果中可以看出, AKI患者42例, 发病率为35.0%, 几组患者年龄、性别、心率、平均动脉压等临床资料无统计学意义, P>0.05。AKI患者PDU评分未出现0分, 肾脏能量多普勒超声评分在不同AKI分期存在差异, P<0.05, 提示PDU 3分患者发生AKI1期患者更多, PDU评分与AKI呈现负相关关系, PDU评分高低与AKI严重程度密切相关, PDU评分高患者发生AKI风险低。以往研究发现妊娠期高血压疾病循环血量减少[8], 代谢产物以及肌酐等排泄减少, 导致血清中含量升高, 本组研究结果可以看出, PDU不同分期患者BUN、Cr以及UA水平均高于对照组, 其中PDU 1分和2分患者BUN、Cr以及UA水平均显著高于对照组, P<0.05, 提示尿素氮、尿酸等含量的升高与高血压疾病严重程度存在正相关。与超声二维图像相比较, 重度患者皮质回声存在不同程度增强, 提示高血压患者存在尿蛋白异常。正常妊娠期, 为满足胎儿发育需求, 血流动力指数逐渐降低, 35周维持基本恒定[9], 高血压导致全身小动脉痉挛, 循环血量减少, 血流量降低, 代谢产物减少, 彩色多普勒超声技术在评价妊娠期肾脏动力学变化中有重要价值, 目前超声能够提供的参数有很多, 在本组研究测定中, PSV反应血管充盈度, EDV反应血管顺应性和血管床阻力, RI指标主要反应顺势血流阻力。正常情况下, 孕妇肾主动脉、段动脉和叶间动脉各参数应该呈现逐渐下降的趋势, 本组研究结果表明, 正常孕妇参数与以往研究相一致, 表明肾小动脉顺应性良好, 组间比较发现妊娠期高血压AKI患者RI高于对照组, 病情越严重, 值越高, PDU1分和2分RI、显著高于对照组, P<0.05, 提示患者小动脉阻力增加更加明显。预测高血压导致周身小动脉痉挛, 引起供血不足[10], 引发病理生理改变, 表现为肾小球内皮细胞膨胀、肾功能受损。
总之, 妊娠期高血压患者肾脏超声检测结果与生化指标概念存在相关性, 与疾病程度呈现正相关。
参考文献
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