主现场+第二现场直播（精选7篇）
主现场+第二现场直播 篇1
烧结风机叶轮动不平衡, 运转时将产生振动, 严重时会造成风机损坏。平衡叶轮的方法, 一种是拆下叶轮在平衡机上做动平衡实验, 另一种是现场动平衡。
一、三圆法原理
现场动平衡方法有三圆法、对称重量法、测相法等。三圆法是在平衡测试中, 把一定质量的试重块, 分别加在转子同一圆周平面三等分点上, 测得转子不平衡量的大小, 以此做三个圆, 并汇交于一点, 以确定不平衡量的轻点位置和大小。
转子在某确定转速运行下, 测得其原始振动量R0, 之后将一定质量的试重块 (M) 分别贴在转子1、2、3点上试调, 测得新的不平衡量分别为R1、R2、R3。按一定绘图比例, 将R0、R1、R2、R3画出三圆汇交图。根据汇交图与转子的对应关系就可以找到转子轻点的方位。
三圆法现场平衡具体操作步骤: (1) 将待平衡刚性转子选好修正平面, 并在此平面的同一圆周上取三等分点, 等分点用A、B、C表示, 圆心用O表示, 夹角都为120° (图1) , 以A点作为基准方位。假如转子原有平衡量为G, 也称残余不平衡量, 它的大小和方位是不可知的。 (2) 转子在某确定转速运行下, 测得其原始振动量R0, 单位为mm/s。 (3) 加试重块, 质量为Q, 单位为g。 (4) 将试重块M分别放在A、B、C三点上, 三次在同一确定转速下, 开机运转测得振动值分别为:A点振动值R1、B点振动值R2、C点振动值R3, 单位为mm/s。 (5) 用相同比例做振动向量图, 以初始机器运转时基圆R0为半径画圆, 在R0圆上等分三点, 编号用A、B、C表示, 见图2。以A点为圆心, 以R1为半径画圆;以B点为圆心, 以R2为半径画圆;以C点为圆心, 以R3为半径画圆。在图2中, 圆R1和圆R2交于a点, 圆R1和圆R3交于b点, 圆R2和圆R3交于c点, 连接abc三点, 并做△abc外接圆, 圆心为M, 连接圆心OM, 测量OM的长度和∠BOM。 (6) 转子原有平衡质量的计算和位置的确定。平衡质量由G=QR0/OM确定, 单位为g。平衡位置在转子上, 从A点向B点移动的角度为∠BOM。 (7) 由图可知, M点的位置分三种情况:如果M点位于基圆R0外侧, 即OM>R0, 说明试重块Q大于平衡质量G;如果M点位于基圆R0上, 即OM=R0, 说明试重块Q与平衡质量G相等;如果M点位于基圆R0内侧, 即OM
三圆法现场动平衡使用仪器有天平、绘图工具、测振笔 (仪) 、直尺、卷尺、角量器。
二、三圆法现场动平衡的应用
72m3步进式烧结机的主抽风机型号为SJ8000, 风量8 000m3/h, 转速1 490r/min, 配套电机功率3 150kW, 叶轮直径φ2 700mm, 叶轮与轴的质量约为6.5t。
2009年4月, 烧结主抽风机在运行过程中, 风机发出一声巨响后强烈振动, 停机后检查, 发现风机叶轮的后盘掉下一块160mm×150mm马蹄形钢板。处理方法是将此钢板校平, 磨斜口, 在原位置焊接上, 并在叶轮前后盘外缘周, 焊接一圈宽度100mm、厚度12mm的16Mn环形钢板作为补强。因此对叶轮重新做动平衡, 采用的是三圆法现场动平衡。
烧结主抽风机的叶轮有10个叶片, 每相邻两个叶片夹角为36°。在叶轮上均分三点的方法是以叶轮某一片为第一点, 向右和向左分别转3.3片, 即为第二点和第三点。
选择叶轮后盘作为测试平面, 均分三点后, 启动主抽风机, 测得后盘侧风机瓦座水平、垂直、轴向振动值R0 (见表1) 。停机, 将预先准备好的180g试重块Q, 点焊在风机叶轮第一点上再开机, 测得瓦座新的水平、垂直、轴向振动值R1, 将试重块Q自1点位置取下, 分别点焊在风机叶轮第二点、第三点, 启动风机, 分别测得振动值为R2、R3, 如表1所示。
mm
平衡量G和方向的确定。由表1可见, 风机叶轮水平振动值大于垂直和轴向振动值。选取水平振动值为依据, 按一定绘图比例, 三圆交汇区中心点M即为平衡量的轻点方向, 测量长度OM=16mm, ∠BOM=99°, 平衡量G大小由G=QR0/OM确定, 其中, G为不平衡量, Q为试重块质量, R0为初振动值, OM为轻点位置长度。不平衡量G=180×46/16=517.5g。
由于考虑烧结主抽风机叶轮直径大、质量高, 加之风机振动比较严重, 为防止加配重后, 振动过大而损坏风机瓦座, 配重块质量适当减小, 按计算质量的三分之二选取, 即345g, 配重块焊接在叶轮的轻点方向后, 启动风机测得风机的振动由原来4.6mm/s降至为1.2mm/s, 风机运行平稳。
用三圆法现场平衡烧结主抽风机叶轮, 在不拆卸叶轮情况下直接平衡, 省时省力;使用仪器少, 操作方法简单、便捷;只要操作得当, 一般会获得满意的动平衡效果。
主现场+第二现场直播 篇2
在这金风送爽，硕果飘香的美好日子里。今天，集团公司后勤改制实行“三分”、深化“三清”工作汇报会在我矿召开。这既是集团公司领导对我矿主辅分离辅业改制工作的鼓励和鞭策,又是对我矿改制工作的推动与促进。在此，我代表矿党委、矿行政对这次会议的召开表示热烈地祝贺！向前来参加会议的各位领导表示热烈的欢迎！实施主辅分离辅业改制，是中央和省委作出的重大部署，是国有企业适应市场经济发展的必然要求；有利于壮大主业，搞活辅业，更有利于维护广大职工的根本利益。自主辅分离辅业改革工作开展以来，我们严格按照上级有关政策和集团公司实施主辅分离辅业改制的总体工作部署，统一思想，提高认识，成立了由矿主要领导任组长的改革改制领导小组和四个专业组，多次召开会议，研究制定具体的工作措施。同时，我们不断强化文件学习，深入宣传发动，明确目标任务，严格责任落实，狠抓规范运作，突出信访稳定，研究制定了主辅分离辅业改制突发事件应急预案，实行了风险抵押金制度，坚持做到了每天一碰头、每周一调度，确保了主辅分离辅业改制工作的顺利开展。特别是在集团公司主辅分离辅业改制后勤改制督导组的精心指导下，按照“三清”工作要求，迅速对人员状况、资产、补贴进行了清查摸底。目前，我矿主辅分离后勤改制“三分”、“三清”工作已基本结束，主辅分离辅业改制总体方案基本形成，为下一步成立后勤实业中心，实行独立核算运营，实施分立改制奠定了坚实的基础。
我矿在主辅分离辅业改制工作方面虽然做了一些工作，取得了一定成绩，但与兄弟单位相比还有一定差距，这次会议为我们学习兄弟单位的先进经验提供了一个很好的机会。在今后的工作中，我们将继续按照集团公司主辅分离辅业改制工作的总体部署，进一步强化改革意识，增强改革的责任感和危机感，准确把握改革改制的工作原则，严格执行改制程序，确保主辅分离辅业改制工作按期完成，为集团公司今年实现改革发展目标再作新贡献。
最后，祝会议取得圆满成功！祝各位领导身体健康，工作顺利，万事如意！
主现场+第二现场直播 篇3
2012年7月26日-30日，《电子竞技》杂志记者王思奇受邀去韩国报道e-stars以及GSL赛事，在2012年7月27日晚北京时间6点，GSL2012第二赛季S级决赛正式打响。
进入决赛的两名选手均是神族选手：MCvs Seed。而这就代表着这一届的冠军必然是具有历史意义：不论哪位选手获得冠军，这都将是神族继一年后又获得的第二个GSL S级联赛冠军。而且。这对于MC来讲更是非常重要的一场决赛。因为如果他可以夺冠，MC将追上Mvp和NesTea。成为获得GSL3届冠军的选手。
都说神族内战不好看，可据统计，在GSL这次“诗情画意”般的釜山海云台的演出中，到场粉丝接近3000名，这已经创造了GSL决赛的到场人数纪录，而不得不说，风景秀丽的海云台也成为了本届GSL的一大特色。
最终的结果相信各位已经都有所了解，5场比赛，比赛的过程进行的似乎又快又慢，lM-LG，Seed创纪录的获得了神族第二个GSL冠军，而他的这次小将的逆袭也宣称神族的第二位统治级选手诞生!
“逆袭!逆袭!逆袭!”。文章采用三个“逆袭”作为标题，这不仅代表着种族上的逆袭、对战胜“神族皇帝”统治的逆袭以及对“小将不可战胜老将”的逆袭，也是对这次精彩的GSL的一次回顾，下面，让我们进入本届GSL的精彩画面吧!
主现场+第二现场直播 篇4
为满足燃气-蒸汽联合循环汽轮机快速启停及高温下长期稳定运行的需要, 高中压部套采用单层缸结构, 材质选用经特殊性能热处理的ZG15Cr1Mo1V, 主蒸汽接管为P22。
1 存在的问题
现场进行高中压外缸下半进口接管焊接时发现, 主蒸汽进口接管材质与设计不符, 电厂要求我公司进行现场更换。对于高中压外缸下半来说, 该接管在厂内组焊时是汽缸水平中分面朝下, 从上边进行装配、焊接, 因为这种装配位置容易使焊缝在氩弧焊封底及随后的焊条填充及盖面焊时, 保证焊缝成形及质量。但该机组高中压外缸现场已经安装就位, 这就导致主蒸汽进口接管装配位置关系变成从下向上装配, 且受高中压外缸布局所限, 焊接操作空间相对较小, 施工难度较大。
2 母材焊接性分析
两种母材均属于珠光体类耐热钢, 具有较高的热强性和组织稳定性及抗热疲劳性能, 可在570℃以下长期稳定工作。ZG15Cr1Mo1V及P22力学性能见表1。因母材中含有Cr、Mo、V等合金元素, 导致钢材具有较大的淬火倾向, 对焊接冷却速度敏感, 容易在焊缝和热影响区产生脆硬的马氏体组织, 焊后如不及时进行热处理, 在焊接应力作用下, 在焊接缺陷处可形成裂纹并加速扩展。因此, 在进行此类钢焊接时, 应采取严格的预热和焊后回火工艺来保证焊缝质量。
3 修复方案
为适应电网调峰的需要, 联合循环机组需经常启停、增减负荷及通过高中压外缸材料焊接性分析, 我们决定采用施焊工艺为相对复杂的热焊工艺, 工艺方案如下:
1) 划线:在原焊缝外表面中心线上划出需割除标记, 以便于后序加工。
2) 焊口加工:为避免火焰切割对缸体的不利影响, 我们采用坡口加工机进行原焊缝的去除工作, 并通过光谱检验确认原焊缝填充金属清除彻底。
3) 探伤:对焊接坡口表面进行磁粉探伤检查, 确认无缺陷。
4) 清理:对坡口边缘20 mm内进行打磨, 直至露出金属光泽, 清理金属表面诸如油脂及氧化物等杂物。
5) 装焊:用定位块将更换的接管与缸体进行组对、点焊, 保证坡口根部间隙不小于3.2 mm, 且周边间隙应均匀, 单边错口量不大于1 mm, 合格后进行点固焊, 点焊3处, 每段长度应大于20 mm。点固焊后应检查各个焊点质量, 如有缺陷应立即清除, 重新进行点固焊。
6) 氩弧焊封底:打底焊缝采用手工钨极氩弧焊, 焊丝为ER40, 准2.4, 电流为135~190A, 氩气流量为6~15 L/min, 要求单面焊双面成型且根部必须焊透, 焊层厚度应不小于3 mm。施焊前将准2.0的铈钨极 (WCe20) 端头磨成平顶锥形, 平顶直径约为钨丝直径的1/4~1/3。封底焊前, 将焊接区域缠上绳式电加热器并将焊接处加热至150~200℃, 同时焊缝背部通氩保护, 流量为5~6 L/min以保证焊缝背面不被氧化。预热从对口处开始, 每侧不小于3倍壁厚且不小于100 mm。
7) 清除定位块:氩弧焊封底后将坡口内的定位块清除, 并对焊缝处进行磁粉探伤检查, 确认无缺陷。
8) 预热:封底焊后将焊接区域加热至250℃以上, 待管口内壁达到该温度后, 立即进行手工焊条电弧焊的填充焊接。
9) 焊接:为减小焊接变形, 采用两人对称施焊, 采用R407焊条进行多层多道焊, 施焊过程中要求层间温度不低于预热温度且不高于350℃。焊接过程中, 彻底清理每道焊渣和飞溅, 每层焊缝要薄, 最好不大于5 mm, 焊道宽度不超过焊条直径的5倍。为防止产生弧坑裂纹, 每层焊道收弧时应缓慢衰减电流, 坡口边缘盖面焊时不允许出现咬边, 如表2所示。
10) 热处理:焊后立即进行热处理, 升温速度不大于80℃/h, 加热至680±10℃, 保温4 h, 然后以不大于60℃/h降温速度降温至200℃以下可不进行控制。
说明:R407焊条使用前需进行350~400℃烘干, 保温2 h, 使用时应放在80~120℃的便携式保温筒内随用随取。
11) 清磨:清理及打磨焊缝表面, 使其与相邻表面圆滑过渡, 焊缝余高不大于3 mm, 咬边深度小于1.6 mm且咬边根部为圆形, 其直径应不小于0.8 mm。
12) 无损探伤:焊缝按JB/T4730.2-2005标准进行X射线探伤检查, I级合格。
13) 硬度检查:焊后对焊缝、热影响区、母材进行硬度检查, 合格标准为不高于270HB。
4 结语
在电厂各部门的配合下, 我们顺利完成了主蒸汽接管的更换工作, 且对主蒸汽进口接管焊缝射线探伤检测一次性合格。这为该燃气-蒸汽联合循环机组顺利并网发电打下了良好的基础。
摘要：介绍了在现场施工位置不利的情况下, 更换主蒸汽进口接管的过程, 通过详细的工艺考虑, 保证了接管的焊接质量。
关键词：高压缸接管,装焊,点固焊
参考文献
[1]陈祝年.焊接工程师手册[M].北京:机械工业出版社, 2008.
在第二届爱心义卖活动现场的讲话 篇5
老师们、同学们：
第二届爱心义卖活动在团委、班主任的组织和领导下，今天又拉开序幕啦！我代表校长室对活动的开展表示热烈地祝贺，对积极参与此次活动的老师们、同学们表示由衷地感谢！
本届义卖活动的主题是“小小善举，温暖校园”。我们旨在通过活动，增加同学们的小小的理财和经商经验，提高同学们与他人交流沟通，展示和推销自己的能力，更重要的是想培养同学们的乐于助人、乐于奉献的良好品质和组织能力、团队合作精神。
为了使本次活动开展得更加有序、更加圆满，我想提几点要求：
1、义卖活动开始后，全校师生可到各班的义卖柜台进行消费，买卖自由。
2、允许前来购买的师生还价，以公道的价格销售。
3、义卖时，注意文明礼貌，要心平气和，不能面红耳赤，要保持良好的秩序。
4、注意清洁卫生，不乱丢纸屑，活动后搞好场地的卫生。
5、义卖活动结束后，请各班工作人员统计好义卖款，上缴到团委的“爱心基金”，学校将对各班的义卖款进行公示。
主现场+第二现场直播 篇6
大桥水库电厂总装机容量为4×22.5MW,其一次接线图如图1所示,2台主变的继电保护装置均采用许继WBH-100型变压器保护。
2 原理及接线
该厂主变差动保护主要配置了比率差动、差流速断及TA断线,其中2#主变还配置了二次谐波制动。保护逻辑框图如图2(虚线框内逻辑三圈变保护才有)所示,主变差动保护二次接线图如图3所示。
2.1 比率差动
比率差动动作方程为:
式中,Iop为差动电流;Iop,0为差动最小动作电流整定值;Ires为制动电流;Ires,0为最小制动电流整定值;S为比率制动特性斜率。各侧电流都以指向变压器为正方向。
对于两侧差动,有:
对于三侧差动,有:
式中,I1、I2、I3分别为高、中、低压侧电流互感器二次侧电流。
2.2 二次谐波制动
二次谐波制动保护利用三相差动电流中的二次谐波分量作为励磁涌流闭锁判据。其动作方程为:
式中,Iop,2为三相差动电流中的二次谐波电流;K为二次谐波制动系数;Iop为对应的三相基波差动电流。
励磁涌流闭锁方式为“或”门出口,即任一相涌流满足条件时,同时闭锁三相保护。
2.3 差流速断保护
当任一相差动电流大于差动速断整定值时,差流速断保护瞬时动作出口。
2.4 差流越限告警
正常情况下,差流越限告警装置监视各相差流,若任一相差流大于越限启动门槛(一般设为最小动作电流的1/2),则发告警信号。
2.5 TA断线判别(要求主变各侧TA全星形接线)
当任一相差动电流大于0.1In时,启动TA断线判别程序。在满足本侧三相电流中一相无电流,其它两相电流与启动前相同时,则认为TA断线。
3 现场测试
测试设备采用广东昂立ONLY2000继电保护测试装置。该装置具有4对开出、8对开入接点,同时输出4路电压及3路电流。
3.1 最小动作电流的测试
WBH-100型保护装置采用在高压侧(中压侧)通过软件进行相位补偿的方式,其高、中、低压侧的电流互感器二次侧均采用星型接线,其软件补偿方式为:
故高压侧实验公式为:
I=1.732Icd/Khp=1.732Icd(该厂高压侧Khp均为1)
中压侧实验公式为:
低压侧实验公式为:
式中,I为实验电流值;Kbp、Kpn、K1p分别为高、中、低压侧的平衡系数;Icd为最小动作电流整定值。
在变压器各侧分别施加电流I,保护应可靠动作。另外,必须注意高(中)压侧实验与低压侧实验的区别:通入A相电流,A、C相动作;通入B相电流,B、A相动作;通入C相电流,C、B相动作。
3.2 差流速断保护的测试
差流速断保护的测试原理与最小动作电流的测试相同。但由于差流速断保护动作电流大,因此在实际测试中必须将测试仪的三相电流并联输出才能满足要求。
3.3 比率制动系数的测试
3.3.1 两圈变比率制动系数的测试
因在高压侧输入A相电流时,其低压侧A、C相会同时产生2路大小相等、方向相反的电流,故在测试时必须平衡C相电流。因此在高压侧A相施加电流I1∠0°,低压侧A、C相电流分别为I2∠180°,I3∠0°,且I2=I3=K1pI1/1.732,固定I1、I3,改变I2,测出保护刚动作时的电流,就可算出比率制动系数,然后改变I1、I2、I3,再测出另外的动作点,最后绘出比率制动曲线。
3.3.2 三圈变比率制动系数的测试
由于在三圈变比率制动系数的测试中,三圈变高、中压侧输入单相电流时,此两侧均可产生2路大小相同、方向相反的电流,即高、中压侧可实现差流平衡。因此在高压侧A相施加电流I1∠0°,在中压侧A相施加电流I2∠180°,在低压侧A相施加电流I3∠0°,且I2=I1/Kpm,I3=0,固定I1、I2,逐增加I3,测出保护刚动作时的电流,就可算出比率制动系数,然后改变I1、I2,测出另外的动作点,最后描出比率制动曲线。
3.3.3 比率制动曲线正确性分析
根据保护定值作出比率制动曲线,并按技术规定作出其±5%的误差曲线(如图4所示),检查测出的动作值是否均在误差曲线内。
4 结束语
差动保护作为变压器保护装置中最重要的一项配置,其运行可靠性对确保变压器安全稳定运行有着重要意义。只有深入了解其原理、接线及测试方法,才能做好该保护的日常运行及检修维护工作,从而确保变压器的安全稳定运行。
摘要：介绍WBH-100型变压器保护装置的差动保护原理、逻辑、二次接线及其现场测试方法。
主现场+第二现场直播 篇7
关键词：液控缓闭蝶阀,特性,试验,研究
液控缓闭蝶阀是高扬程扬黄泵站主水泵出口重要的控制设备。其技术特性对泵站系统和水泵装置的安全运行和节能降耗具有决定性作用。该阀门由阀门主体和电液控制装置组成, 详见图1。其工作原理是, 通过电液控制装置推动阀门阀板旋转开启, 通过重锤势能和控制元件使阀门阀板按预先设定要求旋转关闭, 达到调节和启闭介质流量的作用。现场试验液控缓闭蝶阀的技术特性对研究、选用阀门设备和泵站高效安全运行具有非常重要的意义。
1试验装置、内容和方法
1.1试验装置
试验用液控缓闭蝶阀安装在景电二期总干一泵站3号机组上。规格型号为HD741X-6, 公称通径1 200 mm, 公称压力0.6 MPa, 该机组水泵装置技术特征如下:几何扬程51.60 m, 总扬程55.52 m;主水泵为1200S56型单级卧式双吸式离心泵, 额定流量3 m3/s, 额定扬程56 m, 转速595 r/min;拖动设备为Y2240-10/1730型异步电动机;阀门出口压力钢管通径1 200 mm, 两台机组共用一条通径1 700 mm汇总管至出水池, 3号机组阀门出口至出水池管道总长403.7 m, 出水池断流装置为手动机械卷扬式拍门, 运行时处于全开状态。
试验用仪器仪表主要有电秒表, 自制角度仪, 压力表和压力变送器;超声波流量仪, 转速仪, 振动仪等。
1.2试验内容和方法
(1) 开启特性试验。
按照离心泵运行要求, 先启动水泵, 待水泵压力达到规定压力时再开启阀门。分别进行阀门出口压力为零工况和额定压力工况阀门开启特性试验。测量阀门开启过程中时间, 角度和阀后压力。
(2) 关闭特性试验。
模拟断电, 不同快、慢关角度和时间条件下泵站事故失电工况阀门关闭特性。测量阀门关闭过渡过程中时间、角度、阀后压力、阀门振动和水泵转速试验数值。通过试验对比分析, 找出较为理想的快、慢关角度和时间值。
(3) 流阻系数测算。
通过测量不同开度下阀门进、出水口两侧压力差及同时间流经阀门的流量, 按公式计算流阻系数。
(4) 主阀门密封性能试验。
主水泵停车待试验阀门全关后, 再关闭主水泵进水阀门, 打开主水泵泵盖上的排空阀, 检查有无渗漏水现象。
2试验结果及评价
2.1开启特性试验
阀门出口压力为零工况开启是匀速的, 历时49 s, 蝶板轴无摆动。阀门出口为额定压力工况开启也是匀速的, 历时50 s, 蝶板轴无摆动, 无明显压力波动。
2.2关闭特性试验
表1是不同快、慢关角度及时间条件下泵站事故失电工况关闭试验记录。表中的时间是从断电开始计时的。从表1中可以看出:不同关阀条件下, 最小压力发生时间, 阀后最小压力值;最大压力发生时间, 对应关阀角度值, 阀后最大压力值;阀体垂直振动双振幅值;水泵最大倒转速度等不尽相同, 但也存在一定规律。以快关角度和时间为界限, 最小压力发生在快关结束之前, 最大压力发生在快关结束之后。序号1条件下阀体垂直振动最大, 双振幅值为0.40 mm;序号2条件下主水泵倒转速度最大, 为160 r/min;序号5条件下阀后压力升值最大, 升值倍率为1.44;相比之下, 序号3条件下阀门关闭工况较为理想。
图2是表1序号3在快关角度70°, 快关时间3.4 s, 慢关时间13 s条件下, 泵站事故失电工况阀门关闭过渡过程曲线图, 图中记录了阀门关闭过渡过程中开度、阀后管道压力、主水泵倒转速度与关闭时间之间对应关系。从图2中可以看出:断电后, 阀门关闭动作延迟约0.3 s。阀后压力最低值发生在断电后2.9 s, 为 0.25 MPa;阀后压力最大值发生在断电后5.6 s, 为0.67 MPa, 是正常压力0.52 MPa的1.29倍;主水泵最大倒转速度发生在断电后7.9 s, 为30 r/min;断电后10.9 s, 主水泵倒转速度为0 r/min, 转动停止;断电后3.7 s, 快关结束, 关闭角度为70°;结合表1阀体垂直振动最小, 双振幅值为0.27 mm。
2.3流阻系数的测算
表2是在不同开度下液控缓闭蝶阀流阻系数测算值。可以看出, 随着阀门开度的增大, 流阻系数值在减小。阀门全开时, 流阻系数值最小, 为0.257。
2.4密封性能试验
打开主水泵泵盖观察, 无渗漏水现象, 说明主阀门密封良好。
实际运行中, 由于黄河水质除含泥砂外, 还含有大量的杂草, 塑料制品等杂物, 虽经前池拦污栅过滤, 但尺寸较小的杂物仍然通过拦污栅流入水泵装置, 不利于阀门关闭, 损伤主阀门蝶板橡胶密封圈和金属密封面的故障时有发生, 导致阀门全关时局部密封失效, 发生泄漏。
3结语
(1) 现场试验表明:液控缓闭蝶阀具有下列技术特性:良好的启闭性能, 较小的流阻系数, 良好的密封性能, 能够满足GB/T 50265-97《泵站设计规范》[2]中关于停泵阀门关闭后, 主水泵最大倒转速度和最大历时, 阀后压力管道最大水锤波升压的相关要求。阀门整机密封性能满足GB/T13927-92《通用阀门 压力试验》[3]标准。
(2) 景电二期工程总干十三级泵站共设计安装规格型号为HD741X-6, 公称通径1 200 mm, 公称压力0.6 MPa的液控缓闭蝶阀共计84台套, 1987-1990年陆续投运以来, 连续安全运行, 未发生过正常停泵关闭和泵站事故失电工况停泵关闭水锤爆管事件和主水泵倒转引起转子部件损伤事件。经历了多次沙尘暴袭击引发电力系统跳闸故障, 导致总干十三级泵站全线停泵的正常运行考验。
(3) 作为高扬程扬黄泵站水泵装置主水泵出口控制设备, 液控缓闭蝶阀克服了电动闸阀在泵站事故失电工况下不能自动关闭, 逆止阀不能有效控制阀后压力管道水锤波升压, 缓闭止回阀和水泵控制阀流阻系数大等缺陷, 能够在泵站事故失电最恶劣工况条件下关闭, 有效控制主水泵倒转速度和历时、有效控制阀后压力管道水锤波升压。具有一阀替代二阀 (闸阀+逆止阀) 的功能。在确保高扬程扬黄泵站安全运行中发挥了不可替代的作用。尤为适用于高扬程, 大流量的扬黄灌溉工程。
(4) 为保证阀门密封面使用寿命, 阀门定期维护保养, 清除杂草等杂物成为泵站运行管理的一个重要内容。