支气管封堵器

支气管封堵器（精选7篇）

支气管封堵器 篇1

1背景

哈尔滨市燃气输配管网建设主要由钢管、球墨铸铁管、塑料管组成, 其中钢管占70%。为了顺利的完成日常的维修工作和一些新建工程, 必须在现有的管网上新安装或更换一些阀门, 或在原管线的基础上新敷设一条管线, 按照原来传统的操作方法, 必须停气、放空管线内的燃气后进行加设阀门或管道敷设。这样势必会破坏管网整体输配能力, 造成部分用户 (民用、工业、商服) 停气, 中断供气造成的经济损失、赔偿责任及社会影响将不堪设想。我们通过研究和学习以及不断的创新, 决定采用不停输带压封堵作业的方法进行管线的改造和阀门的安装。

2不停输带压双封双堵工艺技术流程

不停输带压封堵顾名思义就是通过带压方式封堵原管线, 利用旁通管线在不停输的状态下实现在原管网上安装和更换阀门, 其工艺技术流程为:

连接好旁通管道→在需要封堵的管道部位焊接四通管件→用开孔机对管道进行开孔→将封堵器等封堵装置连接在管道上进行封堵作业→进行旁通管道与原管道的对接→对接完成后将管道解封并回填管块→对四通管件进行防腐处理

3不停输带压双封双堵作业的实施

3.1封堵前的准备工作

选择图1中A、B两点作为封堵设备安装地点, 采用双封双堵的施工工艺, 施工严格执行《钢制管道封堵技术规程第1部分:塞式、筒式封堵》SY/T6150.2-2003及《城镇燃气设施运行、维护和抢修安全技术规程》CJJ51-2006的规定。安全方面:按施工前制定的安全保障措施, 焊接人员必须持证上岗;焊接前做好接地装置:现场配备相应的消防器材、可燃气体检漏仪器;现场周围设置安全警戒区, 并设安全标识;确定现场安全负责人, 全面负责施工现场的安全工作等。封堵设施方面:准备好开口设备、封堵设备;准备好用作旁通管的管道、管件等。

3.2带压封堵施工作业

3.2.1带压开孔。去除封堵处的钢管PE防腐层, 焊接四通管件:四通管件焊接完毕后, 将符合规格的夹板阀安装在管件上;对管件进行严格的压力试验, 合格后将开孔机安装到夹板阀上, 加密封垫联接紧固;对管路实施开孔作业;开孔完成后, 提回刀具 (同时带出切割下的管块) , 关闭夹板阀, 拆下开孔机。 (见图2)

3.2.2组装封堵器、封堵连箱和膨胀筒 (见图3) , 并安装到夹板阀上。

3.2.3焊接安装临时旁通管线, 使新建管线 (部分) 投入运行。新安装的临时旁通管线即图1中A与3#阀门间及B与4#阀门间管线 (DN200) 。对A'B'间新建管线进行置换作业;置换完成后关闭1#、2#截止阀, 缓慢开启A点夹板阀, 控制燃气流速将燃气注入新建管线中, 同时在B点设置放散取样口, 待检测新建管线A'B'中燃气浓度达到90% (体积) 且压力平衡稳定后, 将B点夹板阀打开, 使此段新建管线处于工作运行状态。此时原来的旧管线ACB段仍处于运行状态。

3.2.4对旧管线ACB段进行封堵作业。此时管道内压力0.25MPa。开启封堵装置, 先封堵住气流的上游端即封堵A点 (注意:膨胀筒的纵向开口一定要与来气方向相对) , 然后封堵下游端即B点 (膨胀筒纵向开口与去气方向相对) , 从而实现对管线两端的不停输封堵。此时, 燃气只通过新建管线输送运行, 而原管线ACB中的燃气则处于带压静止状态, 此时P=0.25MPa。

3.2.5对旧管线进行切割。在旧管线ACB上带压开一放空口将管线内的燃气放散掉, 采用不动火切割工具 (如管道切割机) 将A、B两点处的旧管道割断。注意:此时旧管道内仍存在余气, 不可采用动火作业方式进行切割。此外。采用不动火切割作业也可避免动火切割对膨胀筒表面橡胶产生影响, 造成意外。

3.2.6新连接管焊接。再次检查膨胀筒密封侧无燃气渗漏后, 进行新管道焊接。即将AA'、BB'间管段焊接, 管段的参数与3.1.1相同。焊接完成后对焊缝进行无损检测, 达到合格要求。

3.2.7新管线投用。3.2.6完成后, 利用夹板阀压力平衡器对焊接好的AA'、BB'间管段置换充气;达到运行压力后, 将膨胀筒松开提入连箱内, 关闭夹板阀与临时旁通阀 (3#、4#阀门) , 泄放连箱及旁通管内燃气;断开旁通管, 拆下封堵器, 从而实现新建管线整体通气。

3.2.8回填管块。为保证将来管线的整体通球扫线, 需将管道开孔时切割下的管块回填至管道内。将管块与塞堵板连接, 找好角度, 一同收入塞堵板连箱内:将塞堵器安装在关闭的夹板阀上, 打开夹板阀进行回填作业;回填完成后, 断开连接器, 收起塞堵杆, 放空连箱内燃气, 检查塞堵严密性, 直至无燃气渗漏:拆除塞堵器、夹板阀, 安装盲板, 不停输封堵作业结束。

3.3其他

3.3.1由于四通管件将永久保留在管线上, 所以应做好管件防腐, 且防腐层等级不应低于原管道防腐层等级。

3.3.2开孔封堵作业中应重点控制好以下作业:带压开孔时四通管件的焊接;临时旁通管线的焊接;封堵器等的安装;旧管线的不动火切割;新旧连接管的无损探伤检验等过程都应控制好, 否则将影响开孔封堵作业过程的实施, 甚至发生事故。

4结论

由此我们不难看出, 这种不停输带压双封双堵的施工作业方法对较长管线来说虽实施过程较复杂, 但只要做到方案精细、遵章操作、严格把关, 就可以安全、高效地满足燃气管线改造的经济性、时效性的要求, 最大限度地规避风险, 同时也为城镇燃气管网的运行、维护和抢修提供了一种切实可行的施工方法, 具有较强的示范作用。

摘要：重点介绍了不停输带压封堵技术在燃气管网上的应用。

关键词：不停输带压,封堵技术,应用

参考文献

[1]钢制管道封堵技术规程第1部分:塞式、筒式封堵.SY/T6150.1-2003.

[2]城镇燃气输配工程施工及验收规范.CJJ33-2005.

[3]中国城市燃气协会编.城镇燃气设施运行、维护和抢修安全技术规程实施指南[M].北京:中国建筑工业出版社, 2007.

支气管封堵器 篇2

关键词：带压开孔,封堵,火炬气

1 工程简介

火炬系统中1#、4#操作阀均为暗杆式闸阀, 由于阀门设计的原因两处闸阀先后出现阀杆落入阀体内部的事件, 导致阀门无法进行操作, 直接影响火炬气的正常排放, 如采用传统的管线停役检修的方式, 则需要全厂停产并将火炬系统全部放空。必须采用在线开孔封堵技术将阀门两侧封堵后进行阀门更换。

2 改造方案

由于此次更换阀门点位于火炬气管输送主管道, 属大口径管道 (DN800) , 且处于14米高的火炬气管架上, 考虑到高桁架上的动静载荷等因素, 经研究确定在不影响各生产装置正常生产的同时, 带压开孔后采用折叠式封堵技术, 即DN800的火炬管线上开DN600的孔, 待火炬气管道封堵成功后, 拆除两处故障阀门。

3 工程概况

工程名称:DN800火炬气带压开孔封堵更换阀门。施工作业高度:本次施工作业面距地面14米。工程内容:DN800火炬气管线不停产带压开孔, 孔径为DN600共两处, DN50共4处。开孔管线规格、材质:DN800 (ф813mm) , 16Mn直缝焊接管线。火炬气管设计参数:设计压力pd=0.3Mpa, 操作压力po=0.04Mpa;设计温度120℃;实际运行温度60℃。火炬气内一般介质:根据分析火炬气管内介质复杂, 主要含有硫化氢、氢气、甲烷、乙烷等易燃易爆气体, 可能含有硫化亚铁。

4 带压焊接要求

4.1 校核管道压力

根据《钢制管道封堵技术规程第一部分:塞式、筒式封堵》 (SY/T6150.1-2003) 标准中关于管道允许带压施焊的压力计算公式, 进行计算管道允许带压施焊的最大压力。

此次施工所操作压力符合规范要求, 可以进行带压焊接。

4.2 校核管内介质流速

封堵管件焊接时, 管内液体流速要小于vl=5m/s, 气体流速小于va=10m/s。本案例中管内放空气体vo<va=10m/s, 满足条件。

5 施工流程及方案

5.1 管道加固方案

考虑到此次施工作业面距地面14米高度及开孔设备施加到火炬气管道5.4吨的临时静载荷, 为使开孔顺利实施, 设计院对管道强度进行校验, 并在更换阀门两侧设计安装支架进行临时加固。

5.2 管道壁厚检测及焊缝无损检测

带压开孔施工前, 对火炬气管道壁厚进行检测, 最大减薄处为0.4mm, 经过设计院的计算满足施工要求, 并按规范GB50517-2010要求对开孔影响区域的原管道焊缝进行射线检测, 在原管道焊缝上开孔或距焊缝50mm内开孔时, 应对以开孔圆心为中心1.5倍开孔直径范围内的原对接焊缝进行100%射线检测, 其合格标准符合相应的管道级别。

5.3 火炬气管道椭圆度的校正

由于火炬气管道管径较大为DN800, 管道存在一定的椭圆度, 根据现场实际测量的数据为:火炬气1#阀门:管线标准尺寸为φ813, 测量最大尺寸为φ816, 最小尺寸为φ808, 椭圆度为5mm。管线标准尺寸为φ813, 测量最大尺寸为φ818, 最小尺寸为φ801, 椭圆度为12mm。火炬气4#阀门:管线标准尺寸为φ813, 测量最大尺寸为φ816, 最小尺寸为φ806, 椭圆度为7mm。管线标准尺寸为φ813, 测量最大尺寸为φ823, 最小尺寸为φ798, 椭圆度为15mm。为保证对开三通的顺利安装, 我们在焊接前利用管道校正器对火炬气管道进行椭圆度的校正。

5.4 管件焊接方案

(1) 选择好开孔点后进行管件的焊接, 管件焊接要严格按照规定的焊接顺序进行焊接。 (2) 管件焊接前保持与母管的缝隙要控制在0-1mm间, 若缝隙过大, 则矫正后再进行焊接, 不能直接焊接。 (3) 在焊接前检查三通管件的几何尺寸, 是否与火炬气管线规格相符, 管件自身焊口是否达到要求。确定开孔位置后, 清除管道防腐层, 将三通管件焊接到火炬气母管上。三通管件分上下两部分。组焊时要求管件与管道同轴、塞堵法兰面与管道轴线平行, 法兰中心线与管道轴线垂直, 管件焊接按相关标准进行。 (4) 管件环型焊缝结构贴近母管位置焊接采用2.5mm焊条打底, 中间层及盖面层采用3.2mm焊条进行焊接。焊接每次起弧时间必须掌握到10-30秒之间;焊接长度不能超过4cm。并且间隔1分钟后才能进行下一次起弧。整个焊接过程控制电流, 避免焊接过程中产生过量的热量。具体控制措施如下:打底层, 2.5mm焊条, 起弧电流90-110A, 正常施焊电流75-80A, 推力电流调制最小0;中间层, 3.2mm焊条, 起弧电流120-130A, 正常施焊电流100-120A, 推力电流调制最小0;盖面层, 3.2mm焊条, 起弧电流120-130A, 正常施焊电流110-125A, 推力电流调制最小0。 (5) 焊接完成后对焊缝进行保温处理, 防止产生冷裂纹、氢裂等焊接缺陷。 (6) 管件焊接时电焊机二次线应放置在管件的上面并接触牢固。 (7) 管件焊接完毕后, 管件焊口采用磁粉及超声检测。

5.5 火炬气管开孔

(1) 为防止焊接对开三通时产生大量热量危及火炬气管的正常运行, 经过研究决定在焊接对开三通前, 先在火炬气阀门两侧带压各开一个DN50的小孔, 通过该孔向管道内注入氮气, 进而稀释管道内火炬气的浓度, 降低焊接管件的危险等级。管件焊接完毕后组装闸阀。 (2) 管线开孔前要确保开孔刀在开孔机内的位置无偏心现象, 并测量中心钻到开孔刀具的位置。 (3) 在开孔前, 要对夹板阀及开孔机进行密封性实验。对开孔机进行氮气置换, 防止开孔过程中管线吸入开孔机内的空气。氧含量检测合格后方能进行开孔, 氧含量控制在0.5%内。 (4) 开孔时采用液压传动, 要注意钻机的转数, 应控制在开孔刀15转/分钟 (1.5mm/min) 以内。保证切割时不产生大的热量及火花。 (5) 按照钻机转数及开孔大小计算开孔时间。开孔完毕后拆下开孔机, 开孔完毕。 (6) 为了确保封堵效果, 安装取铁屑器对切割下来的铁屑进行吸附。 (7) 安装封堵器, 折叠式封堵器接触管底后展板打开, 靠近更换阀门侧的封堵段进行放散, 考虑到火炬气管直接连通大气, 阀门拆除密封后可能产生虹吸现象导致空气被大量吸入火炬气管道内, 对火炬气管放空处进行水封, 保证整个火炬系统处于微正压状态, 进而通过压力表检测两侧的压力差进行检验封堵效果。半小时内封堵头两侧压力差不变, 认为封堵成功, 封堵过程结束。 (8) 检修人员带长管式呼吸器对火炬气1#阀门、4#阀门进行更换。更换阀门结束后, 拆下封堵器, 封堵作业结束, 安装塞堵及盲板。

6 注意事项

(1) 开孔前需进行严格的试压检验, 无渗漏后方可进行下一步。开孔封堵作业点应选择在直管段上。开孔部位应尽量避开管道焊缝, 无法避开时, 对开孔刀具切削部位的焊道应适量打磨。中心钻不应落在焊缝上。 (2) 封堵过程中应对封堵管段进行封堵效果的检验。 (3) 焊接过程中控制焊接电流及焊接速度, 防止热量产生过大, 影响管道安全运行。 (4) 火炬气管带压开孔处普遍存在管道椭圆度, 需安装校管器对火炬气管椭圆度进行校正。 (5) 为避免虹吸现象的出现, 阀门更换过程中必须保证火炬水封完好。 (6) 控制开孔机的进程, 防止由于开孔机进程过大, 打穿火炬气管道底部, 通过选用进程短的开孔机控制此项风险。 (7) 由于管道内可能含有硫化亚铁, 所以在阀门更换过程中必须实时监控火炬气管道的壁温, 控制管道内氧气含量, 防止过量氧气进入后发生硫化亚铁自燃。

7 结束语

挡板——囊式封堵器的研究 篇3

1.1 挡板——囊式管道封堵器属低压停输型

在SY/T 6150.2—2003钢质管道封堵器技术规程中已说明, “3.9挡板——囊式管道封堵器对介质的压力和温度适用范围。

1.2 挡板——囊式管道封堵器属抢修型管道封堵器

挡板——囊式管道封堵器既适用于计划性的管道大修、改线和管道

工艺改造等, 更适用于突发性的管道事故抢修。挡板——囊式管道封堵焊接法兰短节用时少, 开孔仅为管径的二分之一左右, 耗时少, 这在应对抢险任务时体现了无比的优越性。

1.3 挡板——囊式管道封堵器实现了一机多用

使用同一规格的设备, 比如:夹板阀、开孔机、挡板装置、送取囊装置等通过更换少数的配件如:挡板、上下砥块、密封囊、筒刀等, 就可以实现规格相近的管道封堵。

2 存在的问题

2.1 设备的身高体重问题

以某公司产品为例, 在使用挡板——囊式封堵器设备为D N813管线进行封堵打压试验时, 单单一个夹板阀就重达1498kg, 更不用说挡板与送取囊装置的尺寸与重量了。送取囊装置由于是双缸设计, 在将囊完全提升至储囊筒里时, 由于缺少合理的人梯, 装置吊环上的吊绳很难摘掉。设备的吊装、运送问题在抢险工作的进行过程中带来了诸多不便。甚至在正常工作时埋下了安全隐患。

2.2 密封囊存在的问题

(1) 以往大家认为密封囊的关键部位是囊头。由于囊头的设计尺寸偏小, 结构不合理, 所以承载能力低。通过破坏性试验发现囊的关键部位是囊底, 囊是否能够保证性能完全取决于囊底是否能够承受住压力。

(2) DN813密封囊的长度尺寸偏大, 使得送取囊装置的外形 (高度) 尺寸大, 不便于吊装和运输。

(3) 现有的DN700密封囊硫化罐设计结构落后, 设备陈旧, 废品率高, 直接影响囊性能的稳定性。因此, 需研发新型结构的DN700密封囊。但需首先制作出新型结构的硫化设备和模具。

3 问题分析

3.1 提出问题

在管道中, 利用橡胶囊充气膨胀达到隔断上下游压力的目的。在管线封堵中, 封堵囊的内压必须大于管压并依靠足够的压差使得囊将管线严紧密封。这个压差的范围在0.08±0.02Mpa之间, 就是我们所说的封堵压差。囊在理想状态下 (即单纯充气无挡板无上下游压差影响) 自身的极限承压为0.8Mpa。挡板由三个厚为2cm的钢板展开组成。

3.2 针对问题对囊进行建模分析

为了简化方便计算, 做如下假设:

将囊在管道中的变形认为是二维平面内的平面应变问题。

囊在初始状态下认为是一个圆球, 且由于对称性取其一半进行有限元分析。

介于囊为橡胶制品, 其变形为非线性。故将其简化忽略囊变形过程中, 内部空气的压缩变形引起的压力变化, 认为对囊施加恒定压力作用。

由于橡胶的材料参数无法准确得到, 所以本仿真实验只采用近似参数对其变形规律及挡板影响情况进行定性分析。 (此次仿真实验中囊的极限压力值为8.4Mpa) 。

3.3 仿真结果

a) 橡胶囊单独在管道中的变形情况仿真模型。

b) 在橡胶囊三分之一处安装挡板时的变形情况

仿真模型如图3.3.1;在橡胶囊内壁施加0.25MPa压力后其变形图如图3.3.2:

由图可知最大应力发生在挡板的突起处, 且最大应力为9.271MPa.

c) 在橡胶囊二分之一处安装挡板时的变形情况其模型图如图3.3.3;

在橡胶囊内壁施加0.3M P a压力时, 其变形如图3.3.4;

由图可知, 在挡板突起处发生应力集中, 最大应力为8.828MPa。

d) 在橡胶囊三分之二处安装挡板时的变形情况如模型图图3.4.1;

在橡胶囊内壁施加0.7M P a压力时, 其变形图如图3.4.2:

由图可知最大应力为8.924MPa。

4 分析结论

数据可知在橡胶囊1/3处施加挡板后, 所需应力减小, 在1/2处也是, 但是在2/3处施加挡板后, 所需应力却增大。这是由于施加挡板的面积越大就越限制了橡胶囊的膨胀, 橡胶囊几乎都贴在挡板上, 导致压力转移到挡板上了, 橡胶囊没有被有效地拉伸或挤压。但是挡板毕竟没有封死, 所以需要更大的压力来使得橡胶囊在缺口处继续膨胀, 以达到极限应力, 同时最大应力发生在缺口处, 而不是在挡板的突起处, 这由上述应力图是可以得到的。

总而言之, 挡板对所需压力有很大影响, 而且其位置也是影响因素之一。

5 发展与展望

在役的挡板——囊式管道封堵器是以服务于东北管网 (或东部管网) 为目标而作出的结构设计和设备配置。东北管网运行工作压力低, 大多在4.0～5.0MPa, 介质大多是原油, 输量不足, 允许在限定的时间范围内停输。为适应西部管道乃至全国范围内管道形势大发展, 在解决上述问题的同时, 还必须对挡板——囊式管道封堵器的性能作进一步的研制和开发。

参考文献

[1]SY-T6150.2-2003_钢制管道封堵技术规程第2部分:挡板——囊式封堵

[2]在役挡板——囊式管道封堵器的研究刘罡

光缆电缆快速封堵器的设计研制 篇4

光缆及电缆是电力系统中的重要传输设备, 是连接各个变电站、各重要用户的纽带。目前, 光缆及电缆在电力系统内大量使用, 以蒙西电网为例, 蒙西电网主网架为500 k V, 境内有19座500 k V变电站和155座220 k V变电站投运, 共计174座系统通信站, 光缆总长度18 844 km。光缆及电缆的安全运行, 直接影响到通信网络和电网的稳定以及向用户的可靠供电。下面仅以光缆为例阐述, 电缆同样适用。

1 光缆损坏的原因

OPGW光缆与ADSS光缆作为电力特种光缆, 以其独有的适应电力输电线路的特性如悬挂点高、安全系数稳定、耐高电磁场等被电力通信网广泛采用。从电力通信网运行的实际情况看, 通信光缆发生的故障呈上升趋势。长期的运行统计分析表明, 除光缆受外力破坏造成中断的原因外, 工程的设计和施工质量问题、光缆金具安装不合格等问题也是造成光缆故障的主要原因, 特别是变电站引下光缆更容易出现问题导致整根光缆故障[1]。

变电站引下光缆作为线路侧与变电站通信机房的连接部分, 其设计、施工、运行维护等环节具有其特殊性。由于其特殊的位置和要求严格的安装工艺, 使其成为OPGW与ADSS安全稳定运行的一个重要隐患, 也是整个光缆线路的薄弱环节[2]。

在变电站内的光缆实际施工过程中, 引下光缆与套设在其外侧的保护管 (预埋镀锌钢管) 之间的封堵在规程 (DL/T5344—2006电力光纤通信工程验收规范) 及国家电网公司近年来下发的文件中, 没有统一的施工方法及标准。引下光缆封堵效果不佳的情况已经延续很久, 系统内各个单位都没有很好的方法解决。尤其是在高寒地区, 如蒙西电网、华北电网、东北电网、西北电网等, 历年都会发生因引下光缆封堵不严, 使雨季降水经空隙流入保护管, 由于管内排水不良, 造成冬季积水冻结, 致使光缆纤芯受损, 甚至整根光缆报废, 导致通信中断的情况。因此, 必须考虑合理的引下光缆封堵方法, 防止外界雨水、潮气、盐雾、浮尘等污染物的侵蚀, 造成光缆故障。电力电缆也存在同样的问题, 虽然造成的损伤没有光缆严重, 但也是不可忽视的。

2 引下光缆封堵方法

通过对国内外研究现状进行调查, 并与电力系统内通信专业检修人员交流, 且结合实际工作经验, 得出目前引下光缆封堵采用的方法。

1) 方法1:使用防火封堵泥对引下光缆与保护管之间的空隙进行封堵。安装工艺简单, 施工时间短, 但封堵泥易老化变形, 造成保护管进水, 密封效果差, 需经常性修复, 维护工作频率高, 寿命短, 外观不美观 (见图1中①) 。

2) 方法2:在防火封堵泥外再次大量涂抹玻璃胶、包裹金属铝膜。虽延缓了封堵泥老化, 较方法1密封效果也好, 但是内部缺陷不易发现 (见图1中②) 。

3) 方法3:施工前期, 在引下光缆敷设前, 安装热缩管, 待引下光缆熔接结束后再进行热缩处理。外观美观, 整体密封, 但户外使用的热缩管容易老化开裂, 寿命短, 造成保护管进水, 而且施工较复杂 (见图1中③) 。

4) 方法4:光缆施工后期采用开放式热缩管进行处理。外观美观, 整体密封性能好, 寿命长, 但是开放式热缩管施工工艺复杂, 需要使用汽油喷灯, 危险性高, 极易造成引下光缆损伤, 属于一次性产品, 这种方法占10%, 施工难度很大 (见图1中④) 。

由上述分析可知, 这4种封堵方法效果不理想、施工难度大, 而且保持的时间不长, 从而造成引下光缆封堵需每年反复检查、修补, 工作量较大, 特别是冬季修复引下光缆故障难度更大, 不利于电力通信系统的安全稳定运行。

当前系统内还有一种方法在局部试用, 即方法5。该方法是将用于电缆意外受到外力破坏后临时抢修的快速接续套管经过改造应用于引下光缆与保护管之间的封堵。快速接续套管整体结构呈纺锤形, 两头细、中间粗, 两头尖端直径1.3 cm, 中间最大直径4.5 cm。使用时将快速电缆套管从中间截成两半, 套管的上口尖端可以与引下光缆匹配, 而套管截出的下口内径与保护管的直径相匹配, 经过加工后, 可以适用于引下光缆与保护管之间的封堵 (见图1中⑤) 。

该方法具有以下特点, 能达到引下光缆封堵所要求实现的目标。

1) PVC材料, –65~135℃能保持密封。

2) 结构一般情况下适合引下光缆封堵。尖端较小, 适合光缆密封;套管下口直径较大, 基本适合光缆保护管直径。

3) 套管上口密封设计, 基本符合现场防水要求, 但是套管下口由于是从快速接续套管中间截断的, 密封性能不好。

方法5基本解决了引下光缆封堵的问题, 但并不是完全解决, 经过改造的快速电缆接续套管密封性能不是特别理想, 尤其是套管下口, 而且只能处理1~2根光缆封堵的情况, 如果保护管内有多根光缆需要同时与之封堵, 这种方法不适用。

针对上述封堵方法存在的问题及引下光缆电缆与其保护管之间封堵的要求, 本文提出一种新的引下光缆及电缆封堵方法, 设计研制出一种封堵装置, 即光缆电缆快速封堵器。

3 光缆电缆快速封堵器

3.1 封堵器结构

光缆电缆快速封堵器采用哈呋式对开结构设计, 包括由横截面为半圆环状的上半壳体和下半壳体形成的具有中心空腔的高强度工程塑料管体, 上半壳体和下半壳体之间通过接触面处的凸棱和凹槽相互扣合, 套置于所述管体外围的3个不锈钢喉箍 (位于封堵器的两端和中间) , 连接于所述管体两端的2个堵头。

上半壳体和下半壳体两端内侧分别设有2条半圆环状凸缘, 堵头为筒状开口弹性体, 两堵头分别卡置于上半壳体和下半壳体两端的半圆环状凸缘之间。上半壳体和下半壳体接触面处的凹槽内嵌有弹性体凹槽, 与其所在的半壳体两端的堵头连接为一体。

光缆电缆快速封堵器是一系列产品。基本包括3部分:连接光缆的弹性体上堵头 (A) 、连接保护管的弹性体下堵头 (B) 、高强度工程塑料管体 (C) 。

根据需要封堵的光缆数目, A有A1, A2, A3, A4等系列, A1为单圆孔封堵头, A2为双圆孔封堵头, A3为有3个圆孔的封堵头弹性体, A4为有4个圆孔的封堵头弹性体。根据圆孔数目的不同, 设计不同的排列方案, 达到美观效果。A系列弹性体封堵头横剖图如图2所示。封堵头弹性体上圆孔的直径可以根据光缆的直径确定, 由于弹性体具有可塑性, 因此圆孔直径应该稍微小于引下光缆及电缆的直径, 有利于密封。

由于保护管不涉及到数量问题, 故B结构比较简单, B结构横剖图如图3所示。

该结构是考虑到弹性体的可塑性, 从而使保护管“挤压”的进入封堵器下堵头弹性体, 更大程度增强密封性能。

塑料管体的形状根据光缆的数目不同有C1, C2, C3等系列。其中C1为接连光缆端细、接连保护管端粗, 整体呈半纺锤型;C2为圆柱型, 两端粗细相同;C3为接连光缆端粗、接连保护管端细。考虑到封堵器垂直安装, 故将接连光缆端设计为带有弧度的圆柱形, 这样可以增加落到封堵器上端降水向外流动的流速, 减少降水在封堵器上端口的累积, 强化光缆电缆快速封堵器的密封性。管体形状示意如图4所示。

A, B, C 3部分可以根据实际的需求进行任意组合, 如A1–B–C1, A2–B–C1, A3–B–C2, A4–B–C2, A5–B–C3等。光缆电缆快速封堵器纵剖图如图5所示。

光缆电缆快速封堵器具体安装过程如下。

1) 在光缆与封堵器上口连接处缠绕适量防水密封绝缘胶带。

2) 在保护管与封堵器下口连接处缠绕适量防水密封绝缘胶带。

3) 将封堵器上下半壳体扣合, 使用不锈钢喉箍将封堵器拧紧固定即可。

3.2 封堵器优点

光缆电缆快速封堵器具有以下优点, 很好地满足了对光缆及电缆的封堵需求。

1) 工程塑料壳体。重量轻、强度高, 成本低, –65~135℃能保持密封, 适应各种严酷环境, 如内蒙古等高寒地区。

2) 丰富多样的结构适合光缆及电缆的封堵。一根及多根光缆的封堵都能适用。

3) 内置密封结构, 与管体一体成型;外置3个不锈钢喉箍, 使上下半壳体扣合更加牢固。能将接头与外部环境完全隔离, 消除潮气凝结, 防止浮尘等污染物侵蚀。通过了最严格的防水测试, 符合现场防水要求。

4) 可重复及后期补救使用, 大大降低了检修维护费用。

5) 安装拆卸方法简单, 大大缩短操作人员作业时间, 利于操作人员安全。

6) 寿命长久、坚固耐用。在野外环境下长期使用仍然能够保持极佳的性能。

3.3 加强型光缆电缆快速封堵器

上述光缆电缆快速封堵器为基本型, 它的密封性能与前述方法相比有了很大提高, 并且解决了多根光缆同时需要封堵的问题。然而光缆电缆快速封堵器绝缘性能较差、爬电距离较短, 其长期工作在高电压等级、强电磁场强度、污秽情况严重的野外环境, 并且OPGW光缆是架设在高压输电线路最上端的架空光纤复合地线, 兼具输电线路架空地线和电力通信双重功能, 在相线输电状态下长期产生感应电流, 同时在雷电、短路、操作期间也会短时产生大量感应电流, 当OPGW光缆门型架处引下方式不规范时, 会导致引下光缆在变电站高电磁场的环境下长期对周边金属部件放电, 同时产生大量热量[3,4,5,6], 这对光缆电缆快速封堵器的寿命极为不利。

加强型光缆电缆快速封堵器即在光缆电缆快速封堵器的基础上, 将与连接光缆的弹性体上堵头 (A) 相对应的伞裙套通过专用的粘胶剂与封堵器连接光缆端连成一体。伞裙套采用硅橡胶材料制作, 硅橡胶具有良好的绝缘性能和热稳定性能, 耐电蚀、耐电弧、耐老化, 从而阻断感应电流通过, 增大爬电距离, 提高光缆电缆快速封堵器的绝缘性能。而且硅橡胶伞裙套具有特殊的憎水性, 可以防止形成水流和减小污秽积聚程度, 进一步增强了光缆电缆快速封堵器的密封性能[7]。加强型光缆电缆快速封堵器如图6所示。

4 在工程中的实施效果及效益分析

4.1 实施效果

2011年10月至11月, 内蒙古超高压供电局500 k V汗塔线切改接入灰腾梁变电站。利用光缆切改机会, 检验光缆电缆快速封堵器在引下光缆与其保护管之间封堵应用的效果。光缆电缆快速封堵器安装用时10 min, 与试验室模拟安装结果相吻合, 外观美观大方, 使用至今工作状况良好, 未发生任何故障, 具有实用效果。

4.2 经济效益分析

4.2.1 直接经济损失

若因引下光缆保护管进水造成某线路光缆冻裂需紧急修复, 购置一根光缆, 计5 000元, 施工费4 200元, 人工费2 000元, 其他费用1 000元, 单次损失共计15 200元。

4.2.2 间接经济损失

前述方法1~5在光缆及电缆与其保护管之间封堵的使用, 会致使检修人员不得不对其进行经常性的维护, 甚至维修, 从而使工作量大大增加, 而且导致光缆及电缆产生故障的可能性也比较大, 带来很严重的间接经济损失。

以蒙西电网布日都变电站500 k V布乌Ⅰ线光缆为例, 若因引下光缆保护管进水造成某线路光缆冻裂事故, 将造成500 k V布乌Ⅰ线、布乌Ⅱ线和多条220 k V线路保护告警, 安全稳定装置、内蒙古及华北数据网设备业务中断, 甚至导致个别地区通信全部中断, 极端情况下会造成多条500 k V线路被迫停运, 造成巨大的经济损失, 无法估量。

4.3 社会效益分析

光缆电缆快速封堵器的成功应用, 克服了目前封堵方法的不足, 彻底解决了因光缆及电缆与其保护管之间封堵不严而产生的问题, 符合国家技术产品发展政策。项目产品的质量相对稳定, 符合国家提倡的节能环保要求, 应用领域广泛, 具有良好的市场效益。该产品应用后, 不仅有利于节约能源和社会管理成本, 而且能够优化产业结构调整, 为社会的稳定及发展贡献力量。

5 结语

光缆电缆快速封堵器充分体现了自身的优势, 其所用材料重量轻、强度高、绝缘性能良好, 安装工艺简单, 而且可以重复使用, 密封效果理想, 寿命长, 并且可以防止形成水流和减小污秽积聚程度。各项指标性能均很好地满足了对光缆及电缆与其保护管之间封堵的要求, 大大降低了光缆及电缆损坏率, 为光缆及电缆的安全稳定运行奠定了坚实的基础, 继而电力系统能够更加安全稳定运行。

参考文献

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支气管封堵器 篇5

1资料与方法

2007年7月-2008年7月, 60例患者, 其中男47例, 女13例, 年龄 (56.7±8.4) 岁, 所有患者血小板、出凝血时间均正常, PCI术后应用Angio-Seal经皮血管封堵器进行股动脉穿刺点的止血。手术完成后, 放置血管封堵器, 用无菌纱布覆盖, 无须加压包扎, 卧床4～6h可下床活动, 在床上可侧卧或平卧, 在患者手术前后给予细致全面的护理。

2缝合器植入方法

血管封堵器全名为经皮血管封堵器, 又名经皮血管闭合装置 (Angio-Seal) [1], 是由美国ST-Jude Medical公司生产的一组可吸收的生物胶原止血装置。它由锚泊装置和递送装置组成。于心脏介入术操作完成后放置。首先将介入导丝经鞘管插入股动脉, 退出鞘管, 沿导丝插入Angio-Seal递送鞘管, 撤出导丝, 将含有锚泊装置的套管通过鞘管插入股动脉, 推出鞘管和套管, 牵拉缝线保持锚泊装置的张力, 同时通过切口推入顶压管, 从而牢牢地封闭股动脉穿刺点伤口, 维持30min后, 退出顶压管及弹簧, 并观察有无渗血, 如无渗血, 于皮下剪断缝合线, 纱布覆盖固定。

3护理方法

3.1 术前护理

3.1.1 心理护理。

术前向患者及家属详细讲解有关PCI和应用血管闭合器的方法, 做好细致的心理疏导, 了解其心理反应, 向其耐心地介绍手术过程及术前、术中和术后的注意事项, 讲解采用血管闭合器的优点等, 以消除患者紧张、恐惧的心理。根据患者不同年龄、职业、文化程度等特点有针对性地与患者交谈, 鼓励患者树立信心, 以最佳的心理状态接受治疗。同时也要避免患者存在盲目乐观的心理, 认为应用血管闭合器就一定成功且无并发症发生的主观认识。

3.1.2 术前准备。

评估患者一般情况, 做好个体化护理。了解诊断、病史, 拟行介入手术的名称、目的, 相关检查及化验结果。仔细询问碘过敏史及其他药物过敏史, 并做碘过敏试验及相应区域的备皮。记录双侧股动脉、腘动脉、足背动脉的搏动情况及有无血管杂音。有针对性的进行术前床上排尿训练, 必要时可导尿。

3.2 术后护理

3.2.1 心理护理。

术后返回病房应鼓励患者进半流质饮食, 多饮水, 促进术中造影剂的排泄, 预防造影剂加重对肾脏的负担, 充分满足患者的生活需要及活动指导, 并为其创造一个舒适安静的环境。

3.2.2 护理指导。

给予心电、血压、血氧监护, 密切观察患者面色、表情、生命体征等情况, 耐心倾听患者主诉, 给予相应处理和治疗;护士应随时观察患者股动脉穿刺点有无出血、血肿、双侧足背动脉搏动、双下肢皮肤颜色、皮肤温度、皮肤感觉等情况。术后4～6h指导患者进行床上活动5～10min后, 方可下床活动, 依患者个体差异及心功能情况制订详细活动计划, 提醒患者卧床期间避免剧烈咳嗽, 保持大小便通畅, 排尿或排便时可用手掌轻压穿刺点, 以减少局部压力。在避免穿刺点出血的情况下, 早期活动可以防止下肢静脉血栓形成, 减轻患者术后不适症状及心理压力。

4结果

本组所有应用Angio-Seal血管封堵器的患者, 3例出现穿刺点渗血, 在巡视病房时发现后及时报告医师, 并迅速予以人工压迫止血, 避免了大出血的发生。有3例出现腰背部疼痛, 2例有患侧肢体麻木感, 经按摩患者腰背部和患侧肢体不同程度地减轻了其不适感。所有患者均未出现强烈的迷走反射、心脏停搏和休克, 无尿潴留的发生。术后卧床时间缩短, 患者不适感的发生率明显降低。

5讨论

动脉血管闭合器是一种新型的止血装置, 用于介入性诊疗后大动脉穿刺点的快速闭合[2]。血管闭合器与传统压迫止血方法比较, 具有显著优点: (1) 操作快捷容易, 成功率高, 各种并发症发生率低, 安全可靠; (2) 止血时间短, 术侧肢体制动1h后, 并不要求完全制动, 避免用力, 4h后可以下床, 明显缩短下肢制动时间, 减少患者的不适和痛苦[3], 从而使其处于较好的身心康复状态。本研究发现, 应用血管闭合器同时予以细致周到的正确护理及术后的活动指导, 可明显缩短卧床时间, 早期活动, 提高自我护理能力, 使患者减少了因长时间卧床引起的腰痛和排尿困难等不适, 下床活动时间的提前, 可以增加胃肠道蠕动, 减少腹胀和便秘的发生, 国内外诸多报道其止血安全有效性优于人工压迫止血, 值得临床推广。

摘要：目的:介绍Angio-Seal血管封堵器在冠脉介入术后止血的效果观察与护理方法。方法:总结60例患者在冠脉介入术后行血管封堵器术后的护理, 主要包括血管封堵器的相关知识、术前的准备及术后的护理指导, 术后卧床与观察, 心电监测, 及时处理并发症等。结果:所有患者均成功安置血管封堵器, 止血效果良好, 术后康复时间短, 并发症少。结论:患者使用封堵器止血快, 卧床时间缩短, 安全, 可吸收, 并发症减少, 尤其对老年人, 可广泛应用于经皮冠状动脉手术后的病人的股动脉穿刺口的处理。

关键词：血管封堵器,冠心病介入术,护理

参考文献

[1]冯治西, 董少红, 罗林杰, 等.心血管介入治疗术后Angio-Seal动脉闭合器的临床应用及其评价〔J〕.中华实用医药杂志, 2003, 16 (3) :1453.

[2]姜东炬, 马德元.经皮血管缝合器的临床应用〔J〕.中国介入心脏病学杂志, 2002, 10:50-51.

支气管封堵器 篇6

1 资料与方法

1.1 一般资料

我院2006年5月至2007年4月, 经股动脉穿刺行冠状动脉诊断及治疗的患者共136例, 男性74例, 女性62例;年龄52～83岁。其中急性心肌梗死行急诊介入治疗7例 (5.1%) , 择期冠状动脉造影58例 (4 2.6%) , 择期冠状动脉造影同时行介入治疗7 1例 (5 2.2%) 。急性心肌梗死合并高血压4例 (2.9%) ;冠心病129例 (94.8%) , 63例 (46.3%) 合并高血压, 21例 (1 5.4%) 合并糖尿病。将患者分成A、B两组, 术后放置Boomerange型血管封堵器61例 (44.8%) 为A组, 术后行传统手工压迫止血75例 (55.1%) 为B组。两组患者年龄、性别及合并症等情况大体一致。

1.2 护理方法

1.2.1 心理护理

针对患者对心脏介入治疗的过程缺乏了解所出现的术前焦虑、恐惧和紧张心理。我们加强与患者的沟通, 向他们介绍介入治疗的工作原理和这项手术的优缺点, 注意事项, 同时请已接受过该项手术的患者介绍自身感受, 使患者对手术有初步认识, 消除了他们的紧张情绪, 增强了对手术的信心。协助患者做好术前各项准备。

1.2.2术后护理

术后嘱患者平卧, 观察患者心率、血压、创口敷料、足背动脉搏动等情况。采用Boomerange型血管封堵器的患者术后平卧, 术侧肢体制动4h后在床上适当活动。常规手工压迫止血的患者术后平卧, 术侧肢体制动24h, 术后沙袋压迫6h。

1.2.3 术后宣教

向患者讲明术后应注意的事项, 如嘱患者多饮水以利于造影剂的排出。告诉患者需平卧的时间、沙袋压迫时间、绷带拆除时间等, 请他们积极配合。术后腰背酸痛可采用按摩等方法帮助患者减轻腰痛;出现尿潴留者采取诱导排尿。

2 结果

2.1 两组术后止血时间与卧床时间比较

A、B两组平均止血时间:A组 (5.77±1.43) min, B组 (19.29±4.40) min;A、B两组平均卧床时间:A组 (4.15±0.87) min, B组 (18.64±3.21) min。A组平均止血时间和卧床时间明显优于B组, 差异均有统计学意义 (t分别为2 3.0 2, 3 4.2 3;P<0.01) 。

2.2 两组术后不良反应发生情况

见表1。

表1结果显示, 使用血管封堵器止血与常规手工压迫止血相比具有明显缩短患者下肢制动时间, 止血更快, 活动更早, 从而可减轻因长时间制动而引起腰背酸痛、排尿困难、腹胀、失眠以及迷走神经反射等不良反应。

3 讨论

支气管封堵器 篇7

1 出血及血肿原因

1.1 适应证选择不当

基于血管封堵器本身的限制性, 有3类病人不适宜使用血管封堵器。对牛肉、胶原和缝线材料过敏的病人, 不适宜植入血管封堵器。有明显周围血管疾病, 如动脉粥样硬化、血管壁有硬结, 以及移植血管病人, 不适宜植入血管封堵器。无法控制的高血压病人 (收缩压>23.94 kPa) 、贫血病人 (血红蛋白<10 g/L) 、血小板减少病人 (<100×109/L) 、儿童或血管直径<4 mm病人、有自体免疫性疾病病人, 不适宜植入血管封堵器[1]。

1.2 操作不规范

医师在使用血管封堵器初期, 经验不足, 操作不熟练, 影响了封堵器的使用效果。植入前没有确认有无明显周围血管病变、血管壁有无硬结及以前是否使用过封堵器。穿刺处皮肤切口偏大, 或伤及皮肤和皮下小血管, 会导致皮下组织内渗血, 加之术后使用抗凝及抗血小板药物, 都可能引起血肿。穿刺角度太小, 则推送胶原海绵时皮下移行距离长而影响其与锚块的连接程度, 容易产生硬结、渗血[2]。穿刺时如有透壁现象, 穿破了股动脉后壁, 或偏中心的动脉侧壁穿刺都可能造成锚板与胶原不能完全连接[3], 继续使用血管封堵器, 将使出血量增多, 血肿增大。在推进输送外鞘管过程中, 见到动脉定位杆近端侧孔喷血后进一步向血管内推进输送鞘的深度不够, 在前送鞘管过程中如没有感觉到突破感, 可能外鞘管并没有真正进入股动脉管腔内, 最终胶原锚就不能正确释放[4]。当插入鞘位置确定后, 在拔出定位杆和导丝时或插入封堵装置时, 如未能保持鞘固定, 则锚块释放位置不当。

1.3 病人配合不佳

病人知识缺乏, 对血管封堵器的认识不足, 术后不能很好配合, 往往会导致术后穿刺处渗血及局部血肿形成。病人使用血管封堵器后, 舒适感提高, 思想较放松, 认为已经安装了血管封堵器穿刺处就不会出血, 所以随意在床上变换体位, 出现过早、过大幅度运动等不当行为, 易引起穿刺处渗血及局部血肿形成。病人咳嗽剧烈频繁, 打喷嚏, 便秘等情况增加了渗血及血肿的可能。高血压病人情绪激动或不按时服降血压的药物, 引起血压骤升, 不利于穿刺处止血。病人擅自过量服用抗凝及抗血小板药物, 引起凝血功能异常, 造成出血及血肿。

1.4 护理原因

护理人员经验不足, 可使出血量增多、血肿增大。护理人员观察不足, 未能及时发现出血及血肿, 未做相应处理, 使出血量增多、血肿增大。对病人的宣教不足, 未给病人提供适合的术后活动计划, 病人因缺乏相关知识, 术后过早、过度活动, 造成局部出血及血肿。

2 护理对策

2.1 术前护理对策

术前应仔细询问病人有无过敏史, 是否对异体蛋白、胶原及缝线过敏;有无自体免疫性疾病;有无下肢动脉硬化、先天性血管畸形、血管壁有无硬结、是否为移植血管;既往有无使用过血管封堵器, 对以前使用过封堵器的部位, 再次穿刺时至少应间隔3个月以上, 或选择对侧肢体穿刺。了解病人目前的血压状况, 贫血有无纠正, 凝血功能是否正常, 以及用药情况。做好心理护理, 向病人介绍手术大致过程、手术前后注意事项以及血管封堵器的作用原理, 使病人对手术及血管封堵器有初步的认识, 消除病人的紧张及顾虑, 便于手术前后的配合。保护股动脉, 尽量避免术侧股动脉反复穿刺采血以及同侧股静脉穿刺, 以免损伤或误伤股动脉。指导高血压病人按时服药, 术前不可随意停用降压药, 以免手术刺激引起血压骤升, 导致术后出血。术前常规禁食、禁饮4 h～6 h, 以免手术时呕吐不适, 随意变换体位, 影响锚块的释放位置及正确释放, 引起术后出血、血肿。术前训练病人床上排尿、排便, 虽然使用血管封堵器缩短了病人卧床时间, 但也有不少病人在术肢制动期间急需排尿、排便, 此时随意变换体位容易引起穿刺处出血、血肿, 所以术前进行良好的训练, 将对术后有很大的帮助。

2.2 术中护理对策

选择有经验的医师严格按照使用说明书进行操作, 穿刺前皮肤切口不宜过大、过深, 避免伤及皮肤和皮下小血管, 导致皮下组织内渗血, 引起血肿。穿刺部位应位于股动脉前壁, 因血管封堵器只对前壁进行封堵, 穿刺点应位于股总动脉分叉上方1 cm～3 cm, 避免偏中心的股动脉侧壁穿刺, 以免造成锚板与胶原不能完全连接, 引起术后血肿。穿刺时注意角度, 争取一针见血, 避免穿透股动脉后壁及反复穿刺损伤股动脉, 造成血肿。对已有血肿形成, 就不宜使用血管封堵器而应采用人工压迫止血法。医师在推进输送外鞘管过程中, 见到动脉定位杆近端侧孔喷血后应继续向前推进1.0 cm～1.5 cm, 之后感觉有突破感时才能确定输送外鞘已进入了股动脉腔, 从而保证锚块正确释放, 并且在手术过程中始终保持鞘管位置固定, 使锚块释放位置妥当。护士应协助病人采取舒适仰卧位, 避免术中随意变换体位, 在成功植入血管封堵器后, 剪断牵拉张力缝线前, 嘱病人术侧肢体绝对制动, 以免封堵器滑脱或移位。

2.3 术后护理对策

护理人员应为病人创造安静、舒适的环境, 减少探视人员, 避免病人情绪激动, 血压升高, 引起出血。指导病人进食低盐、低脂、清谈、易消化的饮食, 以免引起腹胀及便秘。加强宣教, 提醒病人避免术后术侧肢体过早、过度活动。术后2 h～3 h应限制术侧肢体活动, 4 h～6 h后才可下床活动, 对不能配合的病人, 可采用约束带约束术侧肢体;病人活动量及幅度不宜过大, 活动应循序渐进, 72 h内要严格控制, 如爬楼梯、爬山、开车、弯腰等活动, 在5 d～7 d内不要提超过4.5 kg重的物体[5]。嘱病人卧床期间避免剧烈咳嗽、打喷嚏、保持大小便的通畅;指导病人在咳嗽、打喷嚏、排尿或排便时用手掌轻压穿刺点, 以减少局部压力。为病人进行心电图、血压监测, 及时发现急性大出血引起心率加快、血压下降的情况以及局部血肿形成, 压迫迷走神经, 引起心率减慢、血压下降的情况。加强巡视, 注意穿刺处局部有无渗血及血肿, 足背动脉搏动是否良好, 渗血少时可通过更换敷料, 局部砂袋压迫止血;出血量多或有血肿形成, 一旦发现, 及时通知医生做相应处理 (如人工压迫止血, 更换敷料) 。遵医嘱按时按量正确使用抗血小板、抗凝及降血压药物, 避免凝血功能异常及血压骤升引起局部渗血及血肿。

3 体会

血管封堵器既能减少医护人员的劳动强度, 又能减轻病人的痛苦, 缩短康复时间, 但因其价格昂贵, 如使用后出现穿刺处出血、血肿形成等并发症, 病人往往不能接受。掌握血管封堵器的正确使用方法, 了解使用前后的注意事项, 做好病人的健康教育工作, 能提高血管封堵器的使用成功率, 减少甚至消除并发症, 使其能在临床上广泛使用, 真正发挥其止血迅速、并发症少, 病人舒适度高的优点。

参考文献

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