三角形挂篮设计研究

三角形挂篮设计研究（共6篇）

三角形挂篮设计研究 篇1

摘要：三角形挂篮是预应力混凝土连续梁 (或刚构) 悬臂灌注施工常用的设备之一, 由于其结构轻盈、稳定性好, 得到了广泛应用。本文以吴忠黄河公路大桥三角挂篮为例, 阐述了三角挂篮的设计和施工。

关键词：三角挂篮,悬臂灌注,设计,施工

1 工程概况

吴忠黄河公路大桥位于宁夏回族自治区青铜峡水库下游约20km处, 是连接吴忠市利通区和青铜峡市的重要交通枢纽。大桥长1819.36m, 共设38跨, 桥宽21.5m, 其中大桥主桥上部结构采用 (55m+5*92m+55m) 七跨预应力混凝土变截面连续箱梁, 两岸引桥采用40m跨径装配式部分预应力混凝土连续箱梁。大桥平面位于直线上, 桥面横坡为双向2%, 其中主桥七跨变截面连续箱梁全部位于凸形竖曲线范围内。

主桥箱梁采用悬臂现浇法施工。

2 挂篮设计

2.1 挂篮选型

设计要求

2.1.1 箱梁结构参数。

吴忠黄河公路大桥主桥主梁截面为单箱双室箱梁, 箱体顶板宽度21.5m, 厚0.30m, 设2%横坡, 底板宽13.5m, 厚度为0.32～0.6m, 按1.8次抛物线渐变, 箱梁根部梁高5.8m, 跨中梁高2.8m, 腹板厚度0.6～0.75～0.9m, 翼缘板悬臂长为4.0m, 端部厚0.2m, 根部厚0.85m。

箱梁采用纵、横、竖三维预应力体系。

主桥箱梁中跨在92m的1/2长度内共分13个节段, 其中0#块长10m, 1#～6#块长3.0m, 7#～10#块长3.5m, 11#～12#块长4.0m, 中跨合拢段2m, 边跨在55m的长度内共分14个节段, 比中跨多一个边跨现浇段。

箱梁节段重量。箱梁各节段重量见下表

2.1.2 挂篮类型的选择

目前挂篮施工向轻型、重载方向发展。反映挂篮设计经济与否有两个重要指标α、β, 其中α=挂篮总重/悬臂节段重量, β=主承重结构重量/悬臂节段重量。α值越低, 表示承受节段单位重量使用的挂篮材料越省, 整个挂篮 (包括模板) 设计越合理。β值越低, 表示挂篮主承重构件使用的材料越省, 设计越合理。

挂篮的设计主要根据施工图纸、悬臂灌注工艺要求, 如施工状态主梁的强度及变形要求, 施工荷载, 吊机的吨位及安装位置等进行综合考虑。吴忠黄河公路大桥在参考了无弦无平衡重挂篮、菱形挂篮、弓弦式挂篮、斜拉式挂篮等结构形式后, 选取了三角形挂篮形式。该挂篮与其他形式挂篮相比, 主要有以下优点:⑴三角形挂篮与菱形挂篮相比, 降低了前横梁高度, 即挂篮重心位置大大降低, 从而提高了挂篮走行时的稳定性。⑵结构简单, 拆装方便, 重量较轻。设计中三角形挂篮主桁架和主要结构体系采用钢板和型钢焊制的箱形结构, 单件重量较轻, 主桁架杆件间采用法兰结构用高强螺栓连接, 易于搬运和拆装。⑶该三角形挂篮平衡重系统利用已成形梁段竖向预应力钢筋作为后锚点, 取消了平衡重的压重结构。

2.2 挂篮检算

2.2.1 计算工况

分别计算以下四个控制工况:工况1:1号块件 (长3.0m) 的浇注。工况2:7号块件 (长3.5m) 的浇注。工况3:11号块件 (长4.0m) 的浇注。工况4:挂篮行走。

2.2.2 挂篮设计荷载系数及荷载组合

⑴荷载系数:考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数:1.05;浇筑混凝土时的动力系数:1.2;挂篮空载行走时的冲击系数1.3;浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数:2.0。

⑵作用于挂篮主桁架的荷载。 (1) 箱梁荷载:箱梁荷载考虑1#块、7#块及11#块段梁体重量。对于不同的构件 (如主桁架、前底横梁等) , 经过对比计算, 找出最不利的箱梁荷载。 (2) 施工机具及人群荷载:2.5kPa; (3) 倾倒和振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa; (4) 挂篮自重:取75t。

⑶荷载组合。荷载组合A:混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载;荷载组合B:混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载;荷载组合C:挂篮自重+冲击附加荷载。荷载组合A用于主桁架承重系统强度和稳定性计算, 荷载B用于刚度计算 (稳定变形) 计算, 荷载组合C用于挂篮系统行走计算。

2.2.3挂篮结构检算

检算内容包括:⑴三角形组合梁。按最大重量节段荷载对组合梁各杆件进行强度、刚度及稳定性检算。⑵底模前后横梁、底纵梁、吊梁、滑道、后锚等进行强度和刚度检算。⑶各连接螺栓、连接板、焊缝进行强度检算。

3 挂篮结构形式

吴忠黄河公路大桥三角形挂篮由主桁架系统、底篮和吊带系统、模板系统、行走系统及后锚固系统组成。总体布置图见图1、图2。

3.1 承重桁架系统

本挂篮主要的承重构件是由三片三角形桁架组成标准构件, 每片桁架由四根受力杆件销结而成。相邻两片桁架之间间距为6.4m, 用前顶横梁、联系梁和后联连接, 同时前顶横梁又作为吊杆的支点。四根主要受力杆件均由热轧普通槽钢焊接而成, 杆件与节点板的连接方式为销结, 使杆件受力明确, 安装、拆卸也非常方便。

3.2 后锚系统

承重桁架片的锚固系统, 在浇注混凝土时, 用后锚杆穿过预留孔, 上端与挂篮后锚点连接, 下端与混凝土箱梁顶板连接。后锚杆为Φ32精轧螺纹钢。

3.3 底篮和吊带系统

在前、后底横梁上布设普通工字钢, 作为浇注混凝土的底篮。前、后底横梁采用普通槽钢。前、后底横梁上设置连接点, 通过钢销与吊带连接。底篮的锚固系统, 通过吊带完成:后下横梁的锚固, 是用吊带的下端与后下横梁销接, 上端穿过主梁底板和顶板的混凝土预留孔, 锚固于底板和顶板上。前下横梁的锚固, 是用吊带的下端与前下横梁销接, 上端直接与挂篮的前顶横梁连接。采用液压千斤顶来调节前、后底横梁的高度, 以实现准确的立模标高。

主吊带采用采用φ32精轧螺纹钢筋。

3.4 行走系统

轨道用两根工字钢组拼而成, 挂篮行走时, 在后锚点上, 用特制小轮反挂于行走轨道的上翼缘板, 用液压千斤顶驱动挂篮前移。行走轨道的固定, 是通过箱梁竖向预应力钢筋 (或预埋精轧螺纹钢筋) 安装反压梁进行固定。埋置竖向预应力筋 (或预埋精轧螺纹钢筋) 时, 特别要注意位置准确、竖直, 端头要留有8cm以上, 以便与连接器连接。

3.5 模板系统

模板系统由内、外模板、吊梁及模板固定装置组成, 外模采用大块钢模, 内模采用钢木组合模板。浇注混凝土时, 模板由内外吊梁支撑, 而内外吊梁的锚固, 则通过吊带一端锚固于混凝土箱梁的顶板, 一端锚固于挂篮前顶横梁。内外模板侧模间由对拉螺杆承受浇注混凝土时的侧向压力。挂篮移动时, 外模由外模吊梁支托, 随同挂篮前移, 内模及吊梁同时被拉出。

4 挂篮拼装

在0#段施工完成后, 利用0#段组装挂篮。

挂篮各构件检验合格后, 利用汽车运输到施工墩位处。挂篮拼装采用浮吊作为提升设备, 在0#段顶部进行拼装。挂篮安装顺序为:首先安装挂篮底模板, 并将滑道放在已定位置上进行固定。然后在滑道上拼装主桁架各杆件, 接着安装吊梁及箱梁底部横梁、纵梁, 最后安装侧模及支架。

具体施工步骤如下:安装挂篮底模板, 用预埋竖向精扎螺纹钢筋锚固挂篮轨道;在轨道上安装主桁架底梁, 接着依次安装竖杆、横联、斜杆及主桁支撑;安装前横梁及前吊带, 悬吊底模板, 解除斜拉钢丝绳;0#段外模解体, 利用吊车和滑车组单侧分次移动就位, 置于底模外侧走行纵梁上, 上端临时固定于主桁架上;安装外模吊梁和吊杆悬吊外模;安装内吊梁, 吊杆和内模架, 内模板;安装其他部件。

5 挂篮施工工艺

5.1 模板调整。

挂篮安装到位后应做好水平中线及标高的控制。中线控制:采用全站仪精确定出桥梁轴线。然后采用几何方法定出模板中轴线位置, 不符时及时进行调整。高程控制:挂篮后端标高即为上一梁段混凝土标高。挂篮前端标高考虑设计标高、上一梁段标高、挂篮弹性变形、挂篮自重引起的对结构的下挠度等因素, 由软件模拟计算得出。

5.2 钢筋绑扎。

钢筋在钢筋加工场制作、下料, 现场人工绑扎。先绑扎底板、腹板钢筋, 并安装竖向预应力筋及波纹管道, 待内模前移到位后绑扎顶板底层钢筋, 安装顶板预应力管道, 绑扎顶板上层钢筋、安装顶板预埋件。

5.3 预应力波纹管成孔。

本桥预应力管道均按照设计要求采用塑料波纹管成孔。安装波纹管时如果管道与构造钢筋位置冲突时, 可适当移动构造钢筋, 并保证预应力管道按设计位置定位。为防止混凝土浇筑时孔道发生变形, 预应力孔道内衬PVC塑料管心。

5.4 混凝土浇筑。

混凝土采用泵送方式, 两节段同步进行灌注。浇注时不平衡重不得大于2m3。

5.5 预应力穿束、张拉及压浆。

竖向预应力筋采用先穿法, 纵横向预应力钢束采用后穿法人工穿束。在梁体强度达到85%且混凝土龄期达到七天后张拉纵向预应力钢束, 横向预应力钢束及竖向预应力筋按设计滞后1～2个箱梁节段张拉。竖向预应力筋采用复张拉方法, 第一次张拉完成20天后, 再进行第二次复张拉。为防止预应力钢束发生应力松弛及钢绞线锈蚀现象, 要求在预应力钢束张拉完成后24小时之内进行。纵向预应力要求采用真空压浆工艺。

5.6 挂篮移动。

每一节段纵向预应力钢束张拉完成, 压浆工作结束后, 进行挂篮的向下一梁段移动, 准备进行下一梁段的施工。挂篮的移动必须按照以下步骤进行:在梁段顶面找平并测量好滑道位置, 找平、铺设滑道。将承重的各吊杆慢慢松开, 同一断面的吊杆必须同步放松, 当内导梁、底纵梁离开混凝土表面20cm时停住。为防止吊带脆断, 可在前后箱梁两侧各加挂一个10t的倒链连接上下横梁。当底模板、侧模板及内模系均与梁体脱离后, 将挂篮底梁后锚松开, 采用千斤顶驱动使挂篮前移, 并带动侧模、底模及内导梁整体滑移到位。挂篮行走时, 轨道一定要牢牢固定在箱梁顶面。固定的方法是利用箱梁腹板的竖向精轧螺纹钢筋, 用连接套接长, 采用两根[22槽钢组合成短横梁, 将轨道压稳。行走时, 一个挂篮设不少于三道压梁, 并使锚筋始终与竖向精轧螺纹钢精保持可靠连接。挂篮行走以液压千斤顶作为驱动设备, 一只挂篮配两台60吨千斤顶。为保证底梁始终顺着轨道移动, 在前支点设置钢挡块进行导向。挂篮移动到位后, 把底模重新固定在各吊杆上, 将内导梁也和上一梁段预留吊杆及前吊杆固定好。初步调整好中线及标高。精确测量桥梁中线位置及标高。水平调整采用倒链进行, 到位后将各螺母旋紧;标高调整则采用千斤顶调节吊杆, 确保其达到施工技术要求。挂篮调整好后, 安装模板、钢筋, 浇注混凝土, 张拉预应力钢束, 压浆。挂篮向下一节段移动。

6 结束语

总之, 挂篮作为预应力混凝土连续梁 (或刚构) 悬臂灌注的一种常用设备, 已得到普遍应用。当然各种类型的挂篮都有其自身的特点, 实际选用时需进行技术经济分析、比较, 作出合理选择。

参考文献

[1]《大跨度刚构桥悬臂施工挂篮的研究》, 中铁十三局集团有限公司2003年度优秀施工论文.

[2]《吴忠黄河公路大桥三角挂篮计算书》, 中铁十三局集团有限公司第一工程公司.

轻型三角挂篮设计 篇2

关键词：挂篮,设计,特大桥,箱梁

1 工程概况

五广客运专线沪蓉高速特大桥全长为2 261.69 m。跨越关凤公路及沪蓉高速公路,其上部构造为1-(40+72+40)m,1-(60+100+60)m三向预应力钢筋混凝土连续箱梁。梁体为直腹板单箱单室、变高度、变截面结构,采用挂篮施工。

2 挂篮设计方案选定

在参考现有挂篮设计资料、总结挂篮悬臂浇筑施工经验的基础上,结合工程的特点,决定采用受力简单明确、加工及拼装容易的轻型三角挂篮,行走方式和平衡方式选用滚动式和自锚式。

挂篮主要由主梁、主横梁、吊带、底模平台、挂篮后锚固设施、挂篮走行设施、外模、内模组成。

3 挂篮设计

3.1 设计原则

挂篮材料基本使用型钢,考虑到挂篮需要周转使用,为了便于装拆,各杆件间均为销接或栓接。

3.2 结构参数

1)箱梁节段长2.5m～4.0 m。

2)箱梁顶宽13.4m,箱梁底宽6.7 m。

3)箱梁高度变化范围在3.6m～7.85 m之间。

3.3 设计荷载

由混凝土浇筑分段及每段混凝土方量可知,在浇筑第一个4 m节段时承重三角架将承受最大荷载,混凝土重量按均布荷载计,按前后吊点及混凝土分布位置可得,前吊点荷载P1=0.443P混凝土=64 t,挂篮上横梁、前吊杆系由前支点承受,其余纵横梁及模板系由前后吊点平均分摊,前吊点承受挂篮模板重P2=22 t。

因此,每一片三角架前吊点承受荷载P=(P1+P2)/2=43 t。

3.4 挂篮结构的主要技术特征

1)挂篮主桁。

主桁结构为两个三角形,接近受力图,主受力结构为两侧三角,中间平联为结构稳定的构造桁片。受力三角的纵梁采用2Ⅰ36b工字钢,是压弯构件。立柱用2[28b槽钢,斜拉杆采用2□180 mm×18 mm锰钢带。

2)吊杆及锚固系统。

挂篮所有锚固、吊杆均采用Ⅳ级Φ32精轧螺纹钢。模板后锚点需采用手动千斤顶施加50 kN～100 kN预应力,以保证节段混凝土接口平顺。

3)行走系统。

立柱底座下设置两片2 cm厚钢板,挂篮靠钢板及钢板上的滚轴前移,靠后锚横梁上反力滚轮平衡。走行装置构造简单,外侧模、底模可一次就位,内模也能整体抽拉就位。

4)模板系统。

外模采用大块组合钢模,内模采用30 cm×150 cm 钢模一次拼装成型。

3.5 挂篮主桁计算内力

1)挂篮计算模型及轴力图、弯矩图、位移图见图1～图4。

2)内力计算结果见表1,表2。

3)应力计算:

a.纵梁(2Ⅰ36b工字钢),每根工字钢:

A=8 364 mm2,I=165 740 000 mm4,W=921 cm3。

σ弯=M/W=52 991/1 842=29 MPa<[σ]=215 MPa。

σ压=N/A=445 492/16 728=27 MPa<[σ]=215 MPa。

b.立柱(2[28b槽钢),每根工字钢:

A=4 562 mm2,I=51 184 000 mm4,W=366 cm3。

σ=Nmax/A=785 159/9 124=86 MPa<[σ]=215 MPa。

c.斜拉杆(2□180 mm×18 mm钢板):

A=3 240 mm2,I=8 748 000 mm4,W=97 cm3。

σ=Nmax/A=612 051/6 480=94 MPa<[σ]=345 MPa。

挠度计算:f=15.4 mm。

其中混凝土产生的挠度f=15.4×32/43=11.5 mm。

4)截面强度验算。

结论:主桁各部件断面配置是安全的。

5)三角架抗倾覆计算。

已知:支点反力R=P×5.3/6.1=373 kN。

本挂篮后锚采用4根Φ25精轧螺纹钢筋,考虑最少时锚固3根Φ25精轧螺纹钢筋,Φ25精轧螺纹钢筋为980级。

抗倾覆安全系数K=481×3/373=3.9。

4 挂篮的主要特点

1)可简便的调升标高,控制挠度,保证线性。

2)受力结构明确,杆件受力以轴力为主,实际应力与理论值较接近。

3)挂篮材料以型钢为主,现场加工杆件少,可提高加工进度。

4)挂篮杆件均以销接或栓接连接,装拆方便、省时,工人劳动强度低,并且能重复利用。

5)挂篮平联中间以法兰连接,只需更换中间短杆和两端节点板,即可适应不同的梁宽,使挂篮有很强的通用性。

5 结语

由于连续梁在中小跨径的桥梁中较为常见,而它的施工工艺又以挂篮悬臂浇筑最为成熟而且常用。连续梁的形式大同小异,其长宽高等截面尺寸均在一定的范围内。本套挂篮以通用性为出发点进行设计,可以适应一般常见的箱梁截面,且杆件均为销接或栓接,便于装拆和运输,提高了挂篮的使用次数,能获得较好的经济效益。

参考文献

三角轻型挂篮的设计与施工 篇3

兰州市新城黄河大桥上部箱梁施工设计采用了所介绍的三角轻型挂篮, 这种挂篮最大的特点是:结构简单、重量轻、无平衡重倒链牵引走行、施工过程中变形小、前移时可一次性整体托出就位。

1 挂篮构造

挂篮由主梁系统 (包括主梁、立柱及其平联、前后斜拉杆) 、底模系统、上横梁系统、内顶模及外侧模系统、锚杆系统、吊杆系统和走行系统等主要系统构成。构造见三角挂篮总体布置, 如图1、2所示。

1) 主梁系统

主梁系统是三角挂篮的主要承力构件之一, 其中主梁由I40b普通工字钢构成, 全长14.6m, 两主梁布置于箱梁腹板顶面上, 之间留有一定的空间, 作为施工通道。立柱由2[36a普通槽钢构成, 立柱全高4.8m, 通过连接螺栓与主梁联为一体, 两立柱上端由2L125×10角钢构成立柱平联。前后斜拉杆通过其两端的斜拉支座和螺母将主梁和立柱联为一体, 侧面形成三角形状, 每一侧前后斜拉杆均由8根Φ32精扎螺纹钢筋构成。

2) 底模系统

底模系统是支撑逐段梁段混凝土及其它外荷载的主要构件。底模系统由前后下横梁、底模纵梁、底模及后吊平台等构成。其中前后下横梁均由2[36a普通槽钢构成。底模纵梁由10组2[25b普通槽钢构成。前后下横梁中心间距6.3m, 底模纵横全长6.71m, 底模纵梁用8.8级M22螺栓连接支撑在前后下横梁上。底模模板为钢制大模板, 横桥向尺寸与箱梁底板宽度一致, 纵桥向尺寸比最长梁段长出约50cm, 底模后吊平台设置在后下横梁上, 以便于箱内后吊杆的安拆。

3) 上横梁系统

主梁前端设置前上横梁, 立柱正下方设置后上横梁。前上横梁通过螺栓连接支撑在主梁上。后上横梁通过螺栓连接支撑于滑道上, 之间设置聚四氟乙烯滑板。前上横梁是所有前吊杆的支撑梁, 将力直接传递至主梁系统。后上横梁主要是底模系统后外伸吊杆的支撑梁, 三角挂篮前移走行时, 底模系统后端重量全部由后上横梁外伸吊杆来承担。

4) 内顶模系统

内顶模系统主要由内模支架, 内滑梁及内顶模板构成。其中内模支架由槽钢、角钢等型钢杆件按照箱梁截面尺寸焊接而成。支架共设置7片, 间距75cm左右, 通过普通钢架杆或粗螺纹钢筋联为一体。内模滑梁是内模及支架和箱梁顶板混凝土的支撑梁, 内模滑梁左右对称共设置两根, 由2[28a普通槽钢构成, 前端通过吊杆吊在前上横梁上, 后端吊于行走吊轮支撑于已成混泥土梁面上。内顶模直接铺设于内支架上, 模板为普通组合钢模。

5) 外侧模系统

外侧模系统由外侧支架、外滑梁、外侧模板及翼板底模构成。其中外侧支架由槽钢、角钢等型钢杆件构成。外侧模及翼板底模均是钢制大模板, 与支架焊接固定牢靠。外滑梁是外侧支架及其模板和箱梁翼板混凝土的支撑梁, 左右对称共4根 (每侧各2根) , 由2[28a普通槽钢构成, 前后两端悬吊支撑情况与内模滑梁一致。

6) 锚杆系统

为保证浇筑箱梁混凝土时, 三角挂篮的抗倾覆稳定, 浇筑前在主梁后端2m范围内设有8根Φ32精扎螺纹钢筋作为后锚杆 (左右各4根) , 锚杆通过联结器, 活节, 锚固扁担梁和垫板等锚于已完成的箱梁腹板竖向预应力钢筋上。

7) 吊杆系统

吊杆采用Φ32精扎螺纹钢筋, 前后吊杆各设置10根, 其中底模系统和外侧模系统各设置8根, 内模系统4根, 前吊杆全部吊于前上横梁。后吊杆除底模系统两根外伸吊杆吊于后上横梁外, 其余吊杆均锚吊于已成混凝土梁面上, 每次梁段浇筑混凝土前, 需设置后吊杆预留孔。

8) 走行系统

走行系统包括滑道、倒挂轮和走行滑板及牵引倒链等。滑道由2[22普通槽钢焊接成工字型, 顶面铺不锈钢板或16Mn钢板。倒挂轮为箱型焊接件, 以Φ50圆钢作为轮系轴安装于主粱后端并与滑道内槽口反扣, 挂篮前移时, 锚固滑道, 利用倒挂轮反扣滑道克服倾覆力矩。滑板以厚钢板和聚四氟乙烯板构成, 安装于后上横梁与滑道之间。牵引倒链为两台5t倒链。

2 挂篮设计

2.1 挂篮设计主要参数,

见表1

2.2 荷载

计算时考虑了挂篮构件自重及下列荷载:①箱梁混凝土重量;②人群及机具荷载:200kg/m2;③模板重量:100kg/m2;④倾倒混凝土冲击力:200kg/m2;⑤振捣器振动力:取振动器自重的4倍。

2.3 主梁系统受力分析

2.3.1 各杆件内力

主梁系统由立柱、主梁及前后斜拉杆构成三角受力关系, 为便于计算, 认为各杆件连结处均为铰接, 主梁前端通过前上横梁以集中力的形式将荷载传递至主梁, 根据计算结果 (略去其它构件计算过程) 主梁前端压力为642kN。经校验 (略) 各杆件均满足强度要求, 安全系数在2倍以上。

2.3.2 求支座反力及确定后锚固力

利用Ny=0及M=0得挂篮前后两支点反力分别为1270kN和525kN, 后支点反力即为挂篮浇筑混凝土时主梁后端所需的最小锚固力, 每根主梁后端锚固4根锚杆, 具有较大的抗倾覆安全系数。

2.4 挂篮前移时抗倾覆计算

挂篮前移时, 底模系统的重量近似认为按1∶1的比例分配至前后吊, 内模系统及外模系统因荷载作用于前吊位置相对固定, 而作用于后吊距离随挂篮前移逐渐增大 (后吊轮吊在梁面上) , 故分配至前吊的作用力逐渐增大, 经计算 (本文略) 分配至前吊的重量占系统的3/4, 后吊占1/4, 为防止挂篮前移倾覆, 每根主梁后端所设置的倒挂轮由8根Φ50圆钢作为轮轴构成, 考虑受力不均, 按两对轮轴计算, 经计算每根主梁前端总倾覆力为322kN, 抗倾覆力为276kN, 抗倾覆力即为对倒挂轮轮轴的剪力, 抗倾安全系数K为2.8 (过程略) 。

2.5 挂篮总的变形分析

主梁前端最大下挠理论计算11mm, 实际施工时的变形大于计算值, 究其原因有以下几点:

(1) 主梁前端锚杆在未浇筑砼时所需后锚力较小, 且该部位锚杆未能施加预应力, 挂篮在灌注砼后所需锚固力增大, 后锚杆随之伸长, 主梁后端上翘2mm, 前端下沉2mm;

(2) 主梁前支点处铺垫的硬杂木压缩量4mm;

(3) 前后斜拉杆在安装时未采用应力测试, 受力不均, 主梁前端下沉2mm;

由此, 挂篮总变形为:

F=11+2+4+2=19mm。

3 挂篮施工

现以2号梁段为例来说明本挂篮的施工过程:

1) 铺设滑道 (用硬杂木找平) 、后上横梁、安装主梁系统, 并用后锚杆将后端锚固在梁体上, 安装前上横梁, 并在上横梁外伸端悬挂10t倒链, 安装吊杆;

2) 安装外侧模及其支架, 安装外滑梁;

3) 安装前后下横梁及底模纵梁并铺设底模, 用手动倒链提升底模系统, 安装箱内吊杆, 并紧固各吊杆;

4) 安装内模支架及内滑梁, 铺设内模;

5) 调整立模标高, 绑钢筋, 放预埋, 立内侧模;

6) 灌注砼, 养生, 抽拔胶管, 穿管, 施加预应力;

7) 2号梁段预应力施工完毕后, 松前后吊杆系统, 脱底模、内模及外侧模, 内模及外侧模脱模后通过滑梁前端悬吊在前横梁上, 后端悬吊在吊轮下;

8) 用4台32t千斤顶顶起主梁系统, 将滑道前移至位, 落顶;

9) 利用竖向预应力筋及扁担梁锚固滑道 (每根滑道锚固数量为3根) , 松主梁后锚固系统, 使倒挂轮受力, 克服倾覆;

10) 用2台5t倒链牵引 (每次在箱梁顶板前端预埋Φ20钢筋环, 以固定倒链) , 前移挂篮时, 左右两挂篮同时进行 (不同步距离不得大于半个梁段长) , 同时, 前移时除利用倒挂轮反扣滑道轮沿克服倾覆外, 尚需利用竖向筋在主梁后端加保险压杆, 每根主梁保险杆为2根;

11) 挂篮前移至位后, 锚固主梁后端, 安装箱内大丝杠, 调模, 紧固前后吊杆;

12) 绑钢筋, 灌注砼、养生、施加应力。

4 主要特点

1) 挂篮重量轻, 节约材料和设备, 节省制造、运输和安拆费用, 同时降低连续施工阶段端部荷载, 使桥梁设计跨度更大, 更为经济, 从而降低桥梁造价和缩短工期。

2) 拼装挂篮所需作业面小, 本桥0、1号梁段同时浇筑, 起步长度仅9m就满足了拼装挂篮的作业要求。在0、1号梁段完成后不需另搭支架就可利用挂篮进行2号段施工。

3) 操作简单, 挂篮内、外、底模可一次性托出, 节约施工工期。

参考文献

[1]JTJ041-2000, 公路桥涵施工技术规范[S].

连续梁三角挂篮设计与施工 篇4

汉宜铁路太湖港特大桥的1 8 9#～192#墩之间, 为一联三孔 (40+56+40) m预应力混凝土双线连续箱梁。箱梁为单箱单室、变高度、变截面结构, 中支点梁高4.4m, 跨中直线段梁高2.8m, 梁底下缘按二次抛物线变化。箱梁顶宽12.6m, 底宽5.26至5.74m。顶板厚34cm～60cm, 按折线变化, 腹板厚50至85cm, 按折线变化, 底板厚44cm至100cm, 按折线线性变化。箱梁采用悬臂灌注法施工, 0号段长度为8m, 标准段长度为3m和3.5m, 梁段最大重量为108.68t。箱梁横截面见图1。

2 挂篮设计

2.1 挂篮主要技术性能及参数

适用梁段重109t;适用施工节段长3.5m;箱梁梁高变化:4.4m～2.8m;挂篮行走方式:自行式;挂篮顶梁最大挠度:20mm;挂篮单重:24t模板重16t。

2.2 挂篮总体构造

本挂篮主要由三角形主构架、前上横梁、底模平台、悬吊系统、锚固系统、走形系统及模板系统组成。挂篮正面图、侧面图分别见图2、图3。

2.2.1 主桁与前上横梁

主桁系统是整个挂篮中主要的受力部分, 由前后两片承重桁架和连接角钢组成, 承重桁架由水平杆、前后拉杆、垂直杆等组成, 采用销轴连成三角形, 便于拆装和运输, 每片桁架置于腹板中心。前上横梁架设在两榀承重桁架的前端。由两根I45a工字钢与缀板拼焊成形, 主要承受底篮及混凝土浇筑重量, 导梁由双拼[22槽钢组成, 主要承受模板重量、模板上部混凝土重量及供模板前移使用。

2.2.2 底模平台

底模平台由底模板、纵梁、前下横梁和后下横梁组成, 底模平台直接承受梁段混凝土重量, 并为施工提供操作场地。两根I45a工字钢与缀板拼焊成形, 纵梁均由I32a型钢加工而成, 每0.8m布置一根。

2.2.3 悬吊装置

悬吊系统作用是将自重及施工荷载传递到主桁架和已浇筑梁段上。包括前吊带和后吊带, 均采用Φ32精轧螺纹钢, 前吊带上部上升至前上横梁内通过扁担梁和两个32t手动千斤顶调节底模高程。后吊带下端与后下横梁栓接, 上端锚固于已成形梁段上。

2.2.4 锚固装置

锚固系统作用是抵抗倾覆力矩。浇筑箱梁砼时, 挂篮尾部用精轧螺纹钢筋通过顶板预留孔锚固于梁顶上, 通过千斤顶进行锚固力的转换并可调整挂篮悬臂端挠度。轨道通过扁担梁和精轧螺纹钢锚固与梁顶上。

2.2.5 挂篮行走装置

行走系统由后锚小车和走船组成, 两者在箱梁浇筑和挂篮空载前移时都起着非常重要的作用。首先, 箱梁浇筑时后锚固定, 两者都座落在轨道上, 起着稳定平衡的作用;挂篮前移时, 后锚松开, 后锚小车的滚轮反扣在轨道上, 前滑座处垫以滚轮, 致使挂篮轻松前移。

2.2.6 模板系统

模板系统包括外模、内模和封头模板。外模采用大块定型钢模, 每侧外模通过外模走形梁悬吊在前上横梁和已成形箱梁顶板上。内模为可收缩结构, 模板采用组合钢模并辅以异形钢模板拼接而成。通过内模走形梁悬吊在前上横梁和已成形箱梁顶板上。

2.3 构造特点

三角挂篮主构架构造简单, 受力明确, 重心低、使用安全可靠。

与菱形主桁架相比, 菱形主构架杆件最大内力为压力, 且最大压力作用在最长杆件上;三角形主桁架最大内力也为压力, 但最大压力作用在最短杆件上。

三角主桁架仅在竖杆上设一道横向连接, 而菱形主桁架则需在竖杆、后斜杆上设置两道横向连接, 因而三角形主桁架横向连接重量仅为菱形主桁架的1/2。

三角形主桁架节点采用高强螺栓连接可大大节点板尺寸, 且三角桁架前吊带长度较菱形挂篮大大缩短, 不仅使用钢量减少, 同时也使吊带变形减少很多。

在材料相同使用功能情况下, 三角挂篮主桁架的重量比菱形挂篮主桁架的重量轻20%～30%。

三角挂篮重心低, 拼装方便。在施工过程中, 操作人员站在梁顶就可调节千斤顶。

3 施工要点

3.1 挂篮拼装

3.1.1 拼装准备

加工制作:钢构件各种材料的材质、规格必须满足设计要求。挂篮所有销子均采用45号钢, 斜拉带采用16Mn钢;其余材料为A3钢。立柱、主梁、斜拉带必须制作拼板精确加工, 孔位必须准确。

挂篮试拼:挂篮加工完成后, 在地上进行试拼, 各零部件均满足设计要求后, 方可投入使用。

3.1.2 拼装

(1) 0号段张拉完成后, 用砂浆找平垫枕, 并将轨道锚固于箱梁竖向预应力筋上, 前后支腿处垫枕为并排的4根, 其余处间距为50cm。

(2) 拼装主桁架。主桁架在桥下预拼成单片, 由塔吊吊装。单片主构架吊装就位后, 及时安装挂篮后锚;安装主梁横联及主梁后横梁;安装前上横梁和前吊带;安装前下横梁、后下横梁及纵梁。

(3) 安装底模、外模行走梁及外模。

(4) 本连续梁0号段设计长度为8m, 挂篮起步长度为10m, 所以对挂篮进行连体改装, 改装简图见图4。

3.1.3 加载试验

挂篮拼装完成后, 为检验挂篮承载及消除挂篮非弹性变形, 测量结构弹性变形, 对挂篮进行加载试验。取最大梁段重量的1.2倍进行加载, 根据施工现场实际情况, 用在承台上预埋精轧螺纹钢, 用钢绞线张拉加载的方法进行。

3.2 挂篮施工

3.2.1 块段箱梁施工

(1) 底模、侧模调整;

(2) 安装底腹板钢筋, 纵向波纹管和竖向精轧螺纹钢;

(3) 安装内模架;

(4) 绑扎顶板钢筋及纵横向波纹管;

(5) 安装各种预埋件;

(6) 对称浇筑底板、腹板、翼板混凝土;

(7) 养生、凿毛、穿索, 张拉纵向预应力索;

(8) 压浆, 挂篮前移, 施工下一梁段。

3.2.2 线形监控

大跨连续梁线型控制是施工监测的重点。施工线形控制过程是一个“施工->测量->误差分析->参数调整->预报”的循环过程, 在施工过程中全过程跟踪计算, 根据现场实际情况变化, 不断调整、完善计算参数以满足设计对线形及内力的要求。测点布置如图5所示。

测量顺序如下:立模测6～8#点;混凝土浇筑完毕测试1～8#点;预应力张拉前测试1～8#点;预应力张拉完毕脱模测试1～5#点;挂篮前移到位测试1～5#点。

用MIDAS/CIVIL软件进行分析, 结合挂篮预压数据, 计算下一段立模标高。

4 几点体会

(1) 三角形挂篮构造简单合理, 受力明确, 重量轻, 重心低, 拼装、操作方便快捷, 使用安全可靠得到验证, 创造了良好的经济效益。

(2) 设计挂篮要考虑各道工序操作人员空间, 可在挂篮主桁上方设置遮阳雨棚, 改善工人作业环境, 在恶劣天气条件下能正常施工。

(3) 本桥0号段长度为8m, 安装挂篮起步长度不足, 采用了将两个挂篮连体的方法, 即将轨道和主桁用1cm钢板焊接在一起, 斜拉钢带交叉布置, 使两个挂篮形成一体。浇筑张拉完1号段后, 在将焊接钢板切开, 正常使用挂篮, 节约了施工时间。

(4) 为保证挂篮的强度和刚度, 并减少挂篮自重, 挂篮各杆件用材应尽量采用高强轻质钢材。本挂篮利用了16Mn钢斜拉带, 减少了后横梁型钢重量, 采用高强螺栓减少节点尺寸, 减少主桁架非弹性变形。该挂篮利用系数0.37。

三角形挂篮设计研究 篇5

关键词：三角挂篮施工,悬灌施工,连续梁

1 工程概况

赤通匝道特大桥全桥总长1567.440米, 起讫点桩号为DK263+452.447-DK265+019.917, 国铁I级单线桥, 大桥24#~27#上跨赤通高速公路匝道, 上部结构主梁为三跨预应力混凝土变截面连续箱梁, 跨径组合40m+64m+40m, 全长145.2m。

2 三角形挂篮构造特点

根据本桥结构特点及现场施工实际情况, 箱梁悬臂浇筑采用三角形挂篮施工。浇筑节段重量以最重的1号节段控制 (90.1T) , 考虑本桥的结构特点并结合施工简便、经济的要求, 设计按三角形挂篮进行, 此挂篮的特点是:主桁梁杆件少, 传力简捷, 受力明确, 主桁梁斜拉杆截面大, 整体刚度好, 锚杆及吊杆用Φ25精扎螺纹钢筋, 成本低, 作业方便;支承腿高, 施工作业空间大, 人员通行方便;检验主桁梁性能和质量时用张拉千斤顶加载法, 方法简单, 节省材料和工时;具有一定的通用性, 只要改变主桁梁的间距即可适应悬灌梁的不同宽度。

挂篮适用最大梁段重100T, 适用梁段长度4m, 适用梁顶宽度6.5m, 适用梁底宽度3.4m, 适用梁高3~5m。三角形挂篮行走方式为后端压重、牵引式行走, 在0号块9m的起步长度内, 同时安装2套挂篮。

该挂篮由以下几部分等组成:

a.主梁系统。挂篮主梁系统由主梁、立柱、前后斜拉杆、斜拉支座横向联结及螺栓连接件组成, 斜拉杆为高强精轧螺纹钢筋。

b.上横梁系统。上横梁系统由前、后上横梁、连接件组成, 前上横梁通过高强螺栓支撑于主梁前端, 后上横梁布置于立柱与主梁下方, 主要承受立柱处作用的压力, 同时承担外伸吊杆作用的拉力。

c.底模及后吊平台系统。底模系统是支撑逐段浇筑的箱梁混凝土的主要构件, 底模采用钢性大型平面模板, 前端与前下横梁连接部位呈变截面, 利于稳定连接;前后下横梁两端均设置铰支座, 用来调整底板坡度及装拆箱内后吊杆;底模纵梁通过螺栓与前、后下横梁联结形成底模承力系统。底模纵梁后端设置后吊平台, 悬吊在底模纵梁上, 其上铺装脚手板形成工作平台。

d.外侧模及其支架。外侧模采用钢制大模板, 与外侧模支架焊为一体, 挂篮前移时通过外滑梁吊轮滑行, 前后下横梁上设置简易丝杠牛腿, 以顶紧和拉开侧模, 侧模及支架由滑梁随整个挂篮一次性整体滑出。

e.内模及其内模支架。内模支架由槽钢、角钢连接形成单片桁架, 中间断开, 宽度可随腹板厚度变化自由调整;内侧模、顶模由组合钢模拼接, 普通钢架杆及可调座加固支撑撑住。内模支架通过吊轮悬吊于内滑梁上, 脱模进顶模随内模支架落在内模滑梁上, 随同挂篮一次性整体移出。

f.滑梁及吊杆系统。滑梁由内、外滑梁组成, 内、外模板及支架通过滑梁与挂篮系统同步滑移前行。吊杆采用高强精轧螺纹钢筋, 前后吊杆通过前后上横梁传递重量, 悬吊底模系统, 前吊杆通过扁担梁锚吊于前上横梁上, 内、外滑梁、箱内吊杆通过预留孔锚吊于已成梁段砼面上, 后外伸吊杆布置于后上横梁。

g.锚固系统。三角受力桁架通过无平衡重锚固系统, 实现挂篮悬浇时的抗倾覆稳。利用扁担梁通过联结器、垫板与梁体竖向预应力高强精轧螺纹筋连接。底板后锚固系统采用箱内后吊杆锚固, 利用前一段已浇筑的梁体砼预留孔安装钢棒锚固, 高强螺母锚具紧固。

h.走行系统。挂篮走行系统由滑道、不锈钢滑板、倒挂轮、走行千斤顶组成。行走时锚固滑道倒挂轮反扣在主梁后端, 通过滑道与主梁支座处的不锈钢板滑动与倒挂轮的滚动来实现前移, 挂篮前移采用两台穿心千斤顶顶推前行。

3 挂篮拼装

在0#段施工完成后, 利用0#段组装挂篮。挂篮各构件检验合格后, 利用汽车运输到施工墩位处。挂篮拼装采用浮吊作为提升设备, 在0#段顶部进行拼装。挂篮安装顺序为:首先安装挂篮底模板, 并将滑道放在已定位置上进行固定。然后在滑道上拼装主桁架各杆件, 接着安装吊梁及箱梁底部横梁、纵梁, 最后安装侧模及支架。具体施工步骤如下:安装挂篮底模板, 用预埋竖向精扎螺纹钢筋锚固挂篮轨道;在轨道上安装主桁架底梁, 接着依次安装竖杆、横联、斜杆及主桁支撑;安装前横梁及前吊带, 悬吊底模板, 解除斜拉钢丝绳;0#段外模解体, 利用吊车和滑车组单侧分次移动就位, 置于底模外侧走行纵梁上, 上端临时固定于主桁架上;安装外模吊梁和吊杆悬吊外模;安装内吊梁, 吊杆和内模架, 内模板;安装其他部件。

4 挂篮预压

在0#块上安装好挂蓝后, 进行预压, 预压荷载以1#节段控制。预压的目的是检验挂篮主桁的实际承载力和安全可靠性、并获得弹性和非弹性变形参数, 为箱梁施工提供数据, 同时检验挂篮加工质量。预压加载布置分四级进行:

第一次加载从近墩处向悬臂端加载至梁重量的30%;

第二次加载为梁重的60%;

第三次加载为梁重的100%;

第四次加载为梁重的120%;

支架预压前, 作好测点标记, 测量时分五次:第一次在压重前, 第二次在压重60%, 第三次在压重120%, 第四次为全压重持续24小时后, 第五次为卸载后。各测量数据及时上报项目部技术组, 经分析后, 对挂篮的使用和预抛高值进行评估定论。

5 挂篮的传力过程

考察主梁设计截面的形状, 单箱单室的截面形式至多可用8个相对独立的内外模板 (外顶模2块+外侧模2块+底模1块+内顶模1块+内侧模2块) 拼接而成.作为待浇梁段混凝土的支撑面, 内、外顶模支撑翼缘板与顶板的混凝土重量, 模板以上的重量则由间隔分布的8根内、外纵滑梁承受, 内、外纵滑梁把力传递到已浇梁段的顶板和前上横梁上安装的吊杆上.待浇腹板和底板混凝土的重量通过底模传递给底栏纵、横梁, 通过前、后下横梁上安装的吊带传力给已浇梁段的底板和前上横梁.而前上横梁的所有荷载则都传递到三角形主桁架上, 三角形主桁架的前支点和后锚点把力再传给已浇梁段的顶板, 图1为浇注一节段混凝土时挂篮构件的传力过程。

6 挂篮的行走

挂篮完成联体浇筑段后, 应将桁梁一分为二, 并构成进行两侧独立对称平衡的工作系统。其步骤为:放松吊杆和底篮一从后支座铺设滑道 (钢轨) 至前支座下方一解开后锚固点 (用手拉葫芦做保险) 一利用牵引机构 (手拉葫芦) 牵移前支座, 主纵梁后端通过滑动小车的滚轮带动挂篮往前移动一使滑动小车往前移动, 当到达规定的一节梁段长度后停止移动, 再把后锚固点固定, 即完成了挂篮的行走, 此时挂篮主纵梁后端受力由后锚固点承担。

结束语

每一座悬灌施工的大桥都有其自身的特点, 这需要综合考虑大桥本身因素以及围绕大桥伴生的各种因素对挂篮选择的影响.技术层面上, 对选定的挂篮还需进一步优化结构形式和杆件的设计。总之, 这种轻型、重载的挂篮结构形式有利于增强施工现场的可操作性。

参考文献

[1]王武勤.PC桥梁悬臂灌注施工挂篮的发展[J].桥梁建设, 1997, (4) :55257.

三角形挂篮设计研究 篇6

福厦铁路某双线特大桥主桥设计为（60+100+60)m预应力砼连续箱梁，采用垂直腹板单箱单室结构，箱梁底宽6.4m，顶宽13.0m，支点处梁高7.2m，跨中梁高4.60m，梁高及底板厚度按二次抛物线变化。主桥分为2个单T，每个单T以墩中心线为对称轴向两边分成13段，节段长度为2.5～4m，采用三角挂篮悬灌施工。

2 挂篮构造

本桥采用两片主桁架的三角挂篮施工，挂篮自重47.5t，与最大节段4#段重量比为0.30。挂篮由桁架梁、提吊系统、走行系统、后锚系统、底篮系统、模板系统和施工平台组成。挂篮三角形桁架梁由双拼槽钢箱形截面的弦杆、立杆、斜杆通过节点板采用高强度螺栓栓接形成。提吊系统由吊带、连接销轴、螺旋千斤顶及扁担梁组成，是结构的传力部分，它的作用是将底篮及模板系统自重及其上部荷载传递到主桁架梁和已施工箱梁的底板上。吊带由δ25厚的钢板与δ20钢板栓接而成，吊带上钻有一系列的孔，在调整底模标高时，通过螺旋千斤顶、插销、扁担梁以及不同厚度的垫块来实现。走行系统由滑道梁、钢枕、反扣走行轮组、前移滑船及26t液压穿心顶等组成，通过26t液压穿心顶牵引挂篮行走。后锚系统采用PSB830准32精轧螺纹钢与箱梁竖向预应力筋通过连接器连接在一起作为反压后锚杆。在浇筑混凝土状态，后锚杆作用在主梁上的后锚横梁上提供挂篮所需反力，防止挂篮向前倾覆；挂篮移动时，反扣梁换为反扣走行轮组，通过反扣于滑道梁加强翼板上提供挂篮稳定所需的平衡反力。底篮的主要承重构件由横梁及纵梁组成，纵梁与横梁之间采用铰接，以适应箱梁底板的变坡。外侧模采用整体式钢模，骨架用[14槽钢、I25工字钢及L75角钢与模板背面肋板焊接形成一个整体。外侧模通过吊杆调整垂直方向标高，通过长度可调的侧模撑杆调整水平方向位置。外侧模通过侧模吊杆、侧模撑杆与挂篮上部承重系统及底篮系统连接，实现整体前移。由于箱梁截面变化较大，内侧模采用组合钢模拼装，由可调板完成腹板高度变化，挂篮移动时先移动内滑梁，待绑扎完底板、腹板钢筋及安装完预应力管道后再拖出内模。操作平台设计在模板外围，主要作为张拉工作平台。

3 三角挂篮结构计算

3.1 荷载系数

考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：1.5。

3.2 作用于挂篮的荷载

箱梁自重荷载按最重4#段计算，4#段重157.3t；施工机具及人群荷载取2.5KN/m2；挂篮自重：47.5t。

3.3 荷载组合及结构计算

荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载，用于挂篮主桁架承重系统强度和稳定性计算；桁架梁的荷载按等位原则分配，利用平面刚构原理对单片三角桁架进行计算，计算结果见图1、图2。后锚所需的PSB830准32精轧螺纹钢（张拉力为542KN）根数不少于2.6根，按施工时后锚6根计算，倾覆安全系数Fs=15.6，大于规范要求的安全系数K=2，满足要求。主桁各杆件选用了热轧普通2[32b槽钢组成箱形截面梁，经验算拉压强度均满足要求，其中立杆轴压力最大，验算稳定性也满足要求，最大弹性变形为1.4cm。荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载，用于挂篮系统行走计算。桁架行走时，每片桁架后有两对反扣轮，每个轮的轮压为61.0KN，为了保证挂篮行走安全，在主桁架之间联结墩处设有4根2[20槽钢对扣，总重约为2t，不需另行增加配重。采用26t穿心顶牵引挂篮，简单，安全，快捷，操作方便。

3.4 挂篮前上横梁及底篮计算

利用平面刚架程序计算各构件受力情况，按受弯构件计算横梁的抗弯应力剪应力经计算前上横梁采用2I40b热轧普通工字钢组成，底篮前后横梁由2I32b热轧普通槽钢组成，底篮腹板下横肋为[10热轧普通槽钢，加强纵梁采用[28b热轧普通槽钢，底篮底板下横肋为[10热轧普通槽钢，底篮底板下加强纵梁为I28b热轧普通工字钢。

4 挂篮的制作与拼装

4.1 挂篮拼装

在主桥0#块施工完成后，在0#块顶面利用QT80EA塔吊配合拼装挂篮，安装时严格按照工厂编号进行。挂篮安装按照以下程序进行：清理梁段顶面→用1:2的水泥砂浆将铺枕部位找平→在找平层上放出轨道定位线→铺设钢枕→固定滑道→安装前后支座→吊装单片主桁件对准前后支座，在后支点处连接反扣锚轮组，在桁架两侧用3～5t倒链和型钢控制其空间位置架→调整两片主桁架间的水平间距和位置→安装前、后两根横梁及中门架、→安装前后吊带→吊装底模架及底模板→吊装外侧模走行梁及外模板→在主桁架纵梁前端吊挂工作平台，在底模后横梁上焊接工作平台→调整立模标高→固定模板。

4.2 挂篮试验

挂篮的试验主要为了检验三角桁架各杆件的变形值以及其前端的挠度，验证其承载能力，确保挂篮的使用安全；同时需测出力与位移的关系曲线，作为施工时调整底模的依据。

4.3 挂篮施工步骤

挂篮通过液压千斤顶牵引到位后，首先复测挂篮的顺桥向及横桥向位置，若有偏差通过螺旋千斤顶进行微调，位置准确后，安装后锚带后锚梁并锁紧后锚。

5 结语

中亚城双线特大桥混凝土连续箱梁于2008年5月开始悬臂浇筑混凝土施工，2008年9月箱梁悬臂浇筑施工全部完成，一个对称段悬臂浇筑平均周期为8d。每个对称段标高实测值与控制值对比均小于10mm，中跨实现高精度合拢，两端全断面高程差在-3～+4mm，满足设计要求的±10m，整个主桥混凝土连续箱梁达到了外形美观、接缝平顺的要求，取得了良好的经济效益及社会效益，也为该后续悬臂现浇连续梁挂篮施工提供了有益的参考。

参考文献