旋回对比（通用4篇）
旋回对比 篇1
油气田开发阶段, 等时地层格架搭建的精细程度在一定程度上影响着油藏描述的精度。在这个过程中, 小层的对比划分至关重要, 直接影响对目的层段的准确识别, 影响砂体叠置和连通模式的认识, 进而影响开发模式和注采关系的建立, 合理的地层划分对比才能保证沉积微相分析的合理性。旋回性是指不同类型的岩石按一定的顺序在剖面上反复出现的现象, 它是沉积岩普遍具有的基本特征。“旋回对比”即是依据沉积岩中所保留下来的各种可追溯的沉积旋回特征来进行对比。
传统的高分辨率层序划分主要是在测井曲线上识别出砂体的顶面, 并将其标定到地震同相轴上, 然后在工区内进行追踪, 这种基于岩性地层的解释方法忽略了这样的事实: (1) 砂体的分布并不是在全区连续的, 尤其是在陆相地层中; (2) 这种对比并不是等时的。地震信号属于非平稳信号, 由多个不同周期 (尺度) 沉积旋回叠加的地震响应, 通过时频分析, 被分解成各自周期独立的沉积旋回, 并以尺度的形式展示出来, 通过考察时频能量图局部能量团的变化和多种伸缩尺度的周期性震荡特征, 可分析地层的旋回性并与各级层序界面建立对应关系, 这就是时频分析划分地层旋回的依据。
QHD32-6油田主力含油层段明化镇组下段属于曲流河沉积。由于河流改道频繁, 砂岩储层厚度薄、横向变化大、连通性差, 地层对比特征不明显。本文在井震标定的基础上, 以S变换与小波变换时频分析为纽带, 通过对不同处理方法、不同时窗长度时频分析结果对比研究, 选用了合适的尺度对井旁道划分出不同级别的层序, 准确拾取了三级、四级层序界面, 并进行了全区对比追踪解释。精细等时地层格架的搭建, 使反演和地震属性分析在可靠的地质背景下进行, 从而保证储层预测结果更加准确。
1 地震时频特征分析数学基础
信号一般是用时间作自变量来表示, 傅立叶变换及其反变换建立了信号频域与时域的映射关系。地震信号属于非平稳信号, 为了更好了解频率随时间变化的情况, 需要采用时间-频率联合表示的方法, 将一维时域信号映射到二维时频平面。
时频表示分为线性时频表示和非线性时频表示两种。典型的线性时频分析方法有短时窗傅立叶变换、小波变换、S-变换等, 非线性时频表示有Cohen类时频分布、Wigner-Ville分布等。
1.1 短时窗傅立叶变换
短时窗傅立叶变换 (SWFT) 是比较常用的时频表示, 它是将时间序列乘上移动的短时窗, 再进行傅立叶变换。给定一个时间宽度很短的窗函数g (t) , 使时窗滑动, 则信号f (t) 的短时窗傅立叶正变换为:
短时窗傅立叶反变换为:
由于窗函数的选取过程不可避免存在不确定性因素, 而且一旦选取了窗函数也就固定了分辨率, 所以该方法只能以一种分辨率进行时频分析, 对于具有高频和低频地震信号不太适用。
1.2 小波变换
20世纪80年代后期法国的地球物理学家J.Morlet和理论物理学家A.Grossmam将小波变换在理论上构成了系统的框架, 连续小波变换 (CWT) 为:Á
式中 () 是满足一定条件的基本小波函数, a是尺度因子, b是平移因子。
在地震数据处理中, 将尺度因子的倒数视为频率值, 尺度越大, 意味着小波函数在时间上越长, 被分析的信号也越长, 主要获取的是信号的低频特性, 对应地层旋回厚度大, 可用来划分层序界面;反之, 尺度越小, 意味着只与信号的非常小的局部进行比较, 主要获取的是系统的高频特性, 对应地层旋回厚度小, 可用来划分体系域、准层序组和准层序。由于针对不同的目标采用不同的尺度进行分析, 小波变换克服了短时窗傅立叶变换单分辨率分析的不足。
1.3 S变换
1996年美国地球物理学家Stockwell在前人的基础上提出了强有力的较新的时频分析方法-S变换 (ST) , 它继承了短时窗傅立叶变换和小波变换的优点而又避免了它们的不足。
连续的S变换表达式为:
正S变换:
反S变换:
由于在S变换中, 频率的倒数决定了高斯窗的尺度大小, 因此它具有小波变换的多分辨率特征;同时, S变换含有相位因子, 所以保留了每个频率的绝对相位特征。由于S变换的逆变换是傅立叶变换, 因此它像傅立叶变换一样, 具有无损可逆性。
2 几种时频分析方法对比以及时窗分析长度的选择
采用不同的时窗长度进行短时窗傅立叶变换时频分析, 当采用的时窗长度较短, 是子波周期的1/4时, 时间分辨率很高, 但频率分辨率很低;当采用的时窗长度是子波周期的1/2时, 时间分辨率仍然很高, 而频率分辨率仍很低;当采用的时窗长度等于子波周期时, 时间分辨率降低了, 但频率分辨率得到了提高, 可以得到主频的值;当采用的时窗长度等于2倍的子波周期, 时间分辨率较低, 但频率分辨率得到了提高;同样, 时窗长度分别为3倍和4倍的子波周期进行时频分析时, 时间分辨率很低, 但频率分辨率很高。因此, 我们在进行时频分析时必须选择合理的时窗长度, 太短时窗长度会出现高频的假象, 而太长的时窗长度会出现不同时刻的频率重叠现象, 达不到时频分析的目的。通过对比发现, 选择的时窗长度等于一倍子波周期时, 时间分辨率和频率分辨率得到折中, 可较好地兼顾储层识别的准确度与砂体预测精度。
采用不同的系数进行S变换时频分析时, 当采用的变换系数较小, 等于0.05, 时间分辨率较高, 但频率分辨率很低;采用的变换系数等于0.08时, 时间分辨率降低了, 但频率分辨率得到了提高, 基本上可以得到主频的值;采用的变换系数等于0.1时, 时间分辨率略降了一点, 而频率分辨率却得到了提高;采用的变换系数等于0.5时, 时间分辨率降得较低, 但频率分辨率相对得到了提高;同样, 变换系数分别为1.0和1.5进行时频分析时, 时间分辨率很低, 但频率分辨率很高。因此, 与短时窗傅立叶变换时频分析一样, 在采用S变换进行时频分析时必须选择合理的变换系数, 太小的变换系数也会出现高频的假象, 而太大的变换系数在时间分辨率上达不到时频分析的目的。
通过对比发现, S变换的时间分辨率和频率分辨率高于常规的短时窗傅立叶变换时频分析方法。子波频率随着时间增加而增加, 依次为30Hz、40Hz、50Hz、60Hz, 但变换时的分析时窗长度都是子波主频为30Hz的周期, 由于子波主频随着时间递增, 而时窗长度没有变化, 导致频率分辨率随着子波主频的增加而降低, 说明在对整个剖面进行时频分析时必须采用分析时窗随时间变化的时窗。
为了了解时频分析对薄层顶、底反射的分辨情况, 本文设计了薄层高度为1/8波长的一个复合波, 由于顶、底反射系数的极性相反, 因此, 在时间域的复合波看起来像一个子波。分别采用一个子波周期和3/4个子波周期长度的窗口大小进行短时窗傅立叶变换时频分析以及分别采用变换系数为0.08和0.05的S变换时频分析发现, 在分析时窗长度或变换系数选得比较合适时, 从时频图上能够判别薄层的顶、底反射。
通过上面的不同方法不同时窗长度的时频分析可知, 时窗长度是一个非常重要的参数, 选择它的长度要非常慎重, 如果太长, 虽然提高了频率的分辨率, 但减少了时间分辨率;当然短时窗函数类型的选择也相当重要, 如果短时窗函数的陡度太大会降低频率的分辨率, 而且不可避免的会由窗函数的旁瓣带来假频干扰。因此, 分析时窗的长度通常要大于一个子波周期, 如果分析窗口内还存在周期比分析窗口长的低频成分的波, 它会在时频图上产生高频假频现象, 因此在分析这类波的时频图时要非常谨慎, 以免将一个具有窄频带低频率的反射波错误地分析成一个宽带高频的反射波。
3 理论合成记录的时频分析结果
为了了解不同宽度薄层的地震响应特征, 分析其分辨率以及不同充填物对响应的影响, 设计了相同高度 (单个薄层均为10m) 、不同宽度、不同层数及充填流体的9个薄层组合地震地质模型。其中, (1) ～ (6) 薄层组合为充填流体, (7) ～ (9) 薄层组合为充填较致密物, 各个薄层组合横向间距 (中心) 均为500m, 纵向间距 (单个薄层) 均为40m, 围岩速度1500m/s, 子波主频为40Hz。
在正演得到的偏移剖面上, 各薄层及其组合均得到比较好的成像。从薄层反射波的强相位个数看, 通常表现为正波峰-负波谷-正波峰-负波谷4个强轴, 这主要是由T0界面反射的正相位、薄层顶反射的负相位以及薄层底反射的正相位相互干涉形成的, 而且第一个负波谷振幅最大, 对应薄层顶反射, 难以从时间上分辨出薄层底部反射。薄层高度10m不变的情况下, 随着薄层宽度的增加, “串珠状”反射波振幅随之增强;而在薄层高宽均不变、仅充填介质变化的情况下, 充填流体的薄层, 其地震响应较强。
通过沿T0界面、利用S变换提取沿层频率属性发现, 频谱高值区域在横向上对应于所设计的薄层发育位置, 由于薄互层的调谐效应, 相应位置处频率有升高现象, 流体充填的薄层组合比致密物充填的薄层组合, 主频有向低频方向移动的趋势, 但频带变宽。
位置处T0界面下的时频特征基本类似, 薄层位置处T0界面下表现出两个时频能量极值, 主要是由于该位置是由两个薄层叠置而成, 这说明时频特征可以提高薄层纵向的分辨率, 同时可以反映储层纵向上的旋回性。
4 典型的沉积旋回模型分析
根据沉积学原理, 在单一的层系地层内, 沉积岩物性 (结构和物质) 的变化具有方向性和连续性, 各种级次和规模的地层都具有这种特性, 由此可将地层层序抽象为退积、进积和加积3种基本类型。按照以上规律, 本文用等幅、正负相反、间隔距离渐变的反射系数与主频为50Hz的Ricker子波褶积, 以建立典型正旋回、反旋回、薄互层合成记录, 并使用小波变换进行频谱分解。
(1) 正旋回:该模型由砂泥岩单层厚度随埋深增加而增加的不等厚互层组成。它反映了正韵律的沉积旋回, 代表水动力条件由强到弱, 沉积物粒度由粗到细, 进积型沉积环境。
(2) 反旋回:该模型由砂泥岩单层厚度随埋深增加而递减的不等厚互层组成。它反映了反韵律的沉积旋回, 代表水动力条件由弱到强, 沉积物粒度由细到粗, 退积型沉积环境。
(3) 薄互层:该模型砂泥岩互层组的厚度随深度增加而变化的趋势为薄-厚-薄。它反映了水动力条件由弱到强再到弱, 沉积物粒度由细到粗再到细, 加积型沉积环境。
在小波时频能量图上, 进积型地层模型的局部能量团随深度增加而逐渐减弱, 且向大尺度 (低频) 移动;退积型地层模型的局部能量团随深度增加逐渐增强, 向小尺度 (高频) 移动;加积型地层模型的局部能量团随深度没有大的变化, 相对稳定。可见, 地层厚度的递增与递减分别对应于时频域中频率的递减与递增。时频能量图上局部能量团的突变位置可作为地层突变界面, 对应地质体上的沉积间歇面或剥蚀面, 反映了沉积环境的改变, 可作为层序界面;局部能量团随深度在尺度上的移动反映了地层沉积物粒度、水动力条件等的变化, 可用于分析地层旋回性。
5 实际地震资料的时频分析结果
采用S变换和小波变换对过QHD32-6-4井的地震道进行时频分析, 经过详细的井震标定, 砂岩与波谷对应关系很好。在S变换得到的时频谱上, 可见三级层序界面处 (白色层位) , 时频谱表现出能量团突变的特征, 这种变换方法频率识别较准确 (地震资料主频50Hz左右, 频宽6-120Hz) , 主要用于计算单频剖面, 但对薄层的识别能力有限。在小波变换得到的时频谱上, 其纵向分辨率较高, 可用于分辨薄层, 四级层序界面甚至更小级别的短期旋回。根据测井和岩心资料划分的单井沉积旋回, 对比发现, 它与S变换和小波变换划分的层序界面对应关系很好, 表明用时频分析方法划分井旁道旋回、进而建立井旁道等时地层格架是可行的。
多井基准面旋回等时对比是在单井各级基准面划分的基础上进行的, 它是同时代地层与界面的对比, 而不是简单的砂对砂、泥对泥的对比, 也不是旋回幅度和岩性的对比, 而是根据在一个旋回中不同地理位置上的地层发育特点进行的对比。对于QHD32-6油田河流相沉积, 明下段地层基本上是等厚沉积, 横向对比性强, 易于建立等时格架 (但砂体横向分布不稳定) 。
基于等时地层格架与测井资料约束, 本文对目的层段进行了精细的约束稀疏脉冲波阻抗反演。从QHD32-6-7、A12、QHD32-6-4、B11、QHD32-6-6等井上, 反演结果在井点位置处与阻抗曲线吻合程度很高, 与岩性匹配关系也比较合理, 厚层砂岩都已清晰反映, 但对薄层砂岩识别能力有限。这是因为取泥岩背景速度2450m/s, 地震主频50Hz, 常规地震资料的分辨率约为12m, 在大套泥岩中含砂的情况下 (如Nm1段) , 经过反演, 其分辨率可达到6m, 但对于更薄的砂层该方法无能为力。三级和四级层序界面都位于砂体的顶和底, 没有串层的现象, 表明层序格架搭建是合理的。Nm22、Nm24、Nm33小层内砂体很发育, 且厚度大, 横向连续性强, 其它层段内砂体连续性较差。这种反射系数剖面代表的是地下的岩性信息而不是常规地震所反映的阻抗信息, 砂体的纵、横向分布清晰自然, 便于地质人员的追踪解释。
6 结论
不同处理方法、不同时窗长度时频分析结果对比研究表明, 选取一个子波周期附近的时窗, 才可获得最佳的时间分辨率与频率分辨率, 较好地兼顾储层识别的准确度与砂体预测精度。
地层厚度的递增与递减分别对应于时频域中频率的递减与递增。时频能量图上局部能量团的突变位置可作为地层突变界面, 对应地质体上的沉积间歇面或剥蚀面, 反映了沉积环境的改变, 可作为层序界面;局部能量团随深度在尺度上的移动反映了地层沉积物粒度、水动力条件等的变化, 可用于分析地层旋回性。由此搭建的精细等时地层格架, 使反演和地震属性分析在可靠的地质背景下进行, 从而保证储层预测结果更加准确。
摘要：QHD32-6油田主力含油层段明化镇组下段属于曲流河沉积。由于河流改道频繁, 砂岩储层厚度薄、横向变化大、连通性差, 地层对比特征不明显。加上海上钻井密度小, 必须充分发挥地震资料在旋回对比中的基础作用。本文通过对小波变换与S变换时频分析方法划分地层层序地质依据的研究, 选用合适的尺度和时窗对井旁地震道划分出了不同级别的层序, 使其中的频率结构得以暴露, 据此可探测到各个频率段之间的突变点或突变区域, 这反映在地质上就是沉积环境的突变。由此开展了沉积旋回及层序检测技术的研究, 搭建的精细等时地层格架, 使得反演和地震属性分析在可靠的地质背景下进行, 保证了地震综合解释和储层预测结果的准确性。
关键词：明化镇组,曲流河沉积,旋回对比,小波变换,S变换,等时地层格架
旋回破碎机的日常维护与检修 篇2
在三班作业的正常情况下, 旋回破碎机定期检修的主要内容和检修周期如下:
小修。检查和修复破碎圆锥上部的悬挂装置、防尘装置、偏心轴套、圆锥齿轮、止推圆盘、传动轴衬套的磨损和润滑情况。检查修复润滑系统, 更换润滑油。检查和修复各处衬板的磨损和紧固情况。小修检修周期约为半个月。
中修。中修检查周期主要决定于圆锥衬板和机架衬板的磨损, 以及传动衬套的磨损情况。中修内容包括更换破碎圆锥衬板;修复或更换传动轴、传动轴衬套、圆锥齿轮和悬挂装置的各磨损件;修复或更换偏心套、内外衬套和止推圆盘;修复和更换电气设备。中修包括小修的全部内容, 一般为半年一次。
大修。主要是修复更换机架、中架体、横梁及修理基础。大修对中修的项目进行全部检查和处理, 并进行技术改革。大修检修周期一般为五年。
中修和大修周期与破碎机破碎矿石的软硬有关, 同时也与破碎机的日常维护工作及修理的质量有关。因此加强平时的维修工作, 防止事故, 提高修理工作的质量, 是延长机器运转期限的重要途径。
1上部悬挂装置的检修
悬挂装置受很大的动载荷, 因此要求安装平稳牢固, 不许摆动, 润滑良好。破碎机正常运转时, 固定套必须装得很紧, 不许有任何松动。正常时, 主轴可以正向也可以反向自转, 但每分钟不可超过10转。转得过快, 说明这部分出了毛病。当锥形套及固定套磨损严重时, 动锥冲程减小, 破碎机的产量就显著下降, 应及时检修或更换。在订制锥形套、固定套和文撑环备品时, 一定要按图纸要求保证其硬度, 以及它们之间的硬度差。出于这一部件特别重要, 因此除有计划地定期检查以外, 还应利用生产间歇时间随时进行检修。
2更换衬板
当衬板厚度磨损三分之二, 或磨漏破裂, 或者排矿口增大到不能调整时, 就需更换机架的或破碎圆锥的衬板。更换衬板时可根据磨损、破裂情况决定不同的更换范围, 大体如下:机架和破碎圆锥衬板向时全部更换;只更换机架或破碎圆锥其中之一的全部衬板;只更换机架、破碎圆锥下部衬板;只更换机架或破损圆锥其中之一的下部衬板;只做局部更换。
更换机架衬板时, 如旧衬板很坚固, 取不下来, 可用瓦斯切割, 并将机架内表面清理干净。衬板背面所浇铸的混凝土, 是用500—600号水泥与沙石, 按1∶3的比例混合。浇铸之前, 衬板要打磨干净, 以便混凝土能和它牢固地结合起来。浇铸完了的混凝土, 必须修整, 使衬板背面筋面与机架紧贴, 并且要等混凝土养生和干了以后方能使用。更换破碎圆钳衬套前, 首先将压紧螺母松开约15—20mm, 然后开动破碎机, 带负荷运转较短的一段时间, 这时应均匀适量地给矿, 由专人看管并注意观察破碎趾的情况。当破碎锥体与衬板的连接破坏以后, 便很容易地取下衬板。
当用以上的方法, 仍不能将破碎圆锨衬板取下时, 就只有用瓦斯将它割掉。切割时应随时注意不要伤锥体。
旧衬板取下以后, 将破碎锥体打磨干净, 然后由下到上依次套上新衬板。下部衬板装上后, 将旧锥体下部的调整圈, 使下部衬板与锥体之间保持有1—2mm的间隙。最上面的衬板装上后, 还应先将压紧螺母装上, 检查—下压紧情况, 然后再浇铸锌合金。浇铸前, 锥体与衬板应预热60—80℃, 衬板各接头的缝隙, 应用石棉及黏土塞住, 以免锌合金漏出。小型破碎机一次铸完。大型破碎机可两次浇铸。
衬板浇完锌合金后, 装上压紧螺母和锁紧板等, 使之紧紧固定。即使螺母打得紧, 在破碎机工作一段时间后, 衬板仍会松动, 因此还要再次打紧螺母。
3偏心轴套的折却和安装
当偏心轴套有严重的裂纹, 或主轴与偏心轴套内孔之间的间隙大于装配时的标准间隙的1.5—2倍时, 需修理或更换。大、小圆锥齿轮齿厚磨损25%—30%时, 需更换齿轮。
检修时, 应首先将油放出, 然后由上部吊出偏心轴套 (横梁和动锥已拆出) 。卸下之后, 要检查偏心轴套上的巴氏合金, 检查钢套与机架的紧密性。检查时, 用铜锤或铝锤敲击, 根据声音判断是否正常。
安装时, 各接触面必须光滑、清洗干净, 巴氏合金套上的毛刺擦伤, 应加以修整消除。油沟要清洗干净, 必要时加以研磨并加深油沟。最后必须将下部底盖装得很严密, 以免漏油。
偏心轴套安装以后, 两个出轮的外端面必须平齐。齿轮的啮合间隙应符合前面安装中提出的要求。无论在拆卸前或安装后, 均应测量齿轮的啮合间隙。通过拆卸前的间隙记录, 可以知道齿轮磨损的规律, 掌握它的使用寿命。如果间隙太大或太小, 可以利用增加或减少轴套处的调整势片的数量来调整, 或在传动壳体法兰和机架之间加垫或减垫, 使传动轴沿轴向移动的方法来调整。
综上所述, 旋回破碎机不仅仅只靠这些我们所谓的大修、中修、小修就完全满足旋回破碎机的正常工作, 在平时, 我们一定要在每次机器工作之前检查各个零部件及机器整体的运作情况, 而且我们还要注意工作电压是否符合机器的正常运转。只有我们好好呵护好机器, 才能使它工作得时间更久远, 才能为我们采矿事业多做贡献。
摘要：旋回破碎机广泛地应用于大、中型选矿厂和大型采石场中, 主要论述旋回破碎机的日常维护与检修, 希望对初学者有指导作用。
关键词：旋回破碎机,维护,检修
参考文献
旋回破碎机偏心套衬套的选配方式 篇3
1 理论计算
偏心套衬套要求的材料性能主要是其抗压强度、硬度、延伸率、摩擦系数、自润滑性、导热率、线膨胀系数等。抗压强度一定要高、硬度要大, 这样才能耐磨;延伸率要大、韧性要好, 这样才能耐冲击;摩擦系数要小、自润滑性要强, 这样摩擦阻力小生热少;线膨胀系数要小, 这样不会因温升造成润滑间隙减小, 导致抱套。在理论计算时, 一般先计算偏心套衬套的PV值 (压强和速度值) , 然后在此基础上根据材料的性能进行选取。
1.1 偏心套衬套PV值计算
PXZ1417旋回破碎机共配备3种功率电机, 分别为400KW、450KW、500KW, 分别用于破碎f<8、8
旋回破碎机PXZ1417相关参数如下:
电机功率:P=500k W;偏心套转速n=132r/min;偏心距e=0.02m;衬套内径d=0.800m;衬套高度h=1.050m;轴线夹角θ=25~35°;衬套受力分配角φ120~150°。
计算得PV值如表1:
由以上计算可知, 当破碎机正常工作时, 偏心套衬套的P值约为2.17~2.89MPa (3.617*60%~80%) , PV值约为13.64~18.19MPa*m//s;短时过载时P值约为23.59MPa, PV值约为130.4MPa*m/s。当破碎机破碎易破碎物料f<8, 配备400KW电机时, 偏心套衬套的P值约为1.73MPa (2.17*0.8) , PV值约为9.56MPa*m/s;短时过载时P值约为5.16MPa, PV值约为28MPa*m/s。
1.2 常用衬套材料的性能参数 (见表2)
以上理论计算结合常用衬套材料性能, 可以对破碎机衬套材料的选择有一个大体的认识。PXZ型旋回破碎机的衬套有两种结构方式:铜套式和铸造一体式。铜套式:即现在的流行设计, 偏心套和偏心套衬套是独立的, 偏心套衬套通过螺栓或键固定在偏心套中;铸造一体式是将巴氏合金或尼龙等衬套材料浇筑与偏心套浇铸在一起, 形成一个零件。总体来说, 铜套式成本高, 铸造一体式成本较低。
2 衬套失效情况
旋回破碎机衬套是磨损件, 最终会因磨损过多, 影响使用寿命。但如果选材不当或维护不好, 会极大影响衬套使用寿命, 造成维护成本的增高和设备利用率的降低。下面就对各种衬套选择材质或维护不当导致的失效方式做简单介绍。
2.1 铸造铜合金衬套
铜合金衬套常见的失效形式是“烧套”即:由于润滑不好或润滑油中杂质较多, 导致铜套表面润滑不好, 摩擦系数增大, 摩擦热增多并且不能及时排出, 局部温度过高, 润滑失效, 恶性循环最终导致铜套报废。
2.2 巴氏合金衬套
旋回破碎机是重载设备, 工作是冲击载荷非常大, 并且非常频繁, 当破碎大块物料时, 瞬时的P值30~45MPa。巴氏合金在这种冲击载荷下, 容易发生碎裂。巴氏合金衬套最常见的失效形式是“碎裂”。
2.3 铝基轴承合金
铝基轴承合金, 考虑到应用还未成熟, 现在还未应用在北方重工旋回破碎机偏心套衬套中, 此处不做论述。
2.4 含油尼龙
含油尼龙具有很好的自润滑性, 能承受较大冲击载荷, 耐疲劳, 但其硬度低, 耐磨性差;含油尼龙衬套最常见的失效形式是“磨损”。当润滑介质含较硬杂质时, 就会导致尼龙衬套急速磨损。
3 维护成本及选配方式
北方重工已对原有PXZ型旋回破碎机进行了升级, 使之可以破碎硬度较大的物料f<18, 配置铜合金衬套。同时为满足用户的各种需求, 提供各种材质衬套并可以对原有设备升级, 使之可以破碎较大硬度物料, 将巴氏合金衬套更换为铜合金衬套。
根据现场物料硬度不同, 推荐使用不同材质衬套:当物料普氏硬度系数f>12时, 尽量使用铜合金衬套;当12>f>8时, 可使用锡基巴氏合金、铝基轴承合金衬套;当f<8时, 可以使用含油尼龙、铅基巴氏合金衬套。一般情况下, 巴氏合金和尼龙衬套一般6~8个月左右更换一次, 铜合金衬套一般15~20个月更换一次。
4 结束语
以上介绍了旋回破碎机在各种情况下如何选择衬套材料, 但破碎机衬套使用寿命不仅仅与材质有关, 润滑介质的粘度、温度、清洁度, 现场物料特性, 用户的操作水平以及更换衬套后设备的跑和等对衬套的使用寿命都有较大的影响, 在此不作详细论述。
摘要：旋回破碎机是粗碎岩石和矿石的主要设备, 在国内外具有广泛的应用。偏心套衬套作为旋回破碎的主要零件, 其使用寿命直接影响着设备的性能和运行效率。文章从理论计算、衬套失效情况及维护成本等方面考虑, 介绍旋回破碎机偏心套衬套的选配方式。
关键词：旋回破碎机,偏心套衬套,选配方式
参考文献
[1]何世禹.机械工程材料[M].哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社, 2003.
浅谈旋回破碎机的日常维护与检修 篇4
旋回破碎机属于矿山机械的一种, 具体可称为立式复合式破碎机, 又可以称为复合破碎机, 是矿山生产系统用于破碎和制砂生产线的机械设备。其主要原理是利用破碎锥在破碎机壳体内锥腔中旋回运动, 进而对矿石等物料进行挤压、弯曲和劈裂进而再粗碎不同硬度的矿石。旋回破碎机的工作效率高于颚式破碎机, 因此大多数矿山企业采用旋回破碎机作为破碎矿石的主要装备。对于一般的矿山企业, 其破碎产线作业均为24小时连续作业, 因此做好旋回破碎机的日常维护与维修, 避免破碎机故障, 保持破碎机良好的性能状态对于企业的安全生产与经济效益具有十分重要的意义。
二、旋回破碎机日常运行监视要点
随着现代设备管理在各工业企业的推进, 以点检定修制为主体的维护检修体系已经成为各工业企业设备维护检修管理的核心体系。该体系在设备日常运行就要求岗位操作人员实行日常点检或监视智能, 因此对于旋回破碎机具有以下日常运行监视要点: (1) 在日常生产运行中应随时注意破碎进内部有无异常敲击声; (2) 在日常的生产运行中要多注意观察设备运转是否平稳, 注意物料矿石的进入或排除是否顺畅; (3) 定期对辅助设备油泵等进行巡查, 注意观察各油路、油管、温度、压力等是否达标; (4) 一般情况旋回破碎机的冷却器油温排除温度应为45-52℃之间, 回油温度一般小于60℃, 油管压力一般在0.08-0.15MPa为正常; (5) 定期检查设备机体或地脚紧固件是否有松动现象; (6) 定期检查旋回破碎机衬板有无松动或者磨损现象, 一般情况下可以观察物料排出的颗粒大小排查或怀疑衬板有无松动或者磨损现象。以上监视要点均属于日常点检运行监视内容, 对于企业在该项管理必须要有明确的管理制度和应对机制, 对于日常发现的问题, 岗位人员应具备按照规程或相关机制处理问题的能力。
三、旋回破碎机定修模型和检修周期的确定
定修模型的制定和执行是有效保证设备不失修不欠修并通过合理检修保持设备长期稳定运行的必要措施。定修模型的确定主要就是确定设备检修项目和周期, 一般定修模型按照小修、中修和大修分别制定和执行, 因此对于旋回破碎机定修模型和检修周期的确定包含以下内容:
(一) 旋回破碎机小修
旋回破碎机小修的周期一般为15天, 其主要检修项目包括检查和维修破碎机上部圆锥的悬挂装置、防尘装置、圆锥齿轮以及配套构件的磨损与润滑情况。根据油品检测和油质化验掌握设备润滑状态, 对于不合格油质加强滤芯更换或油品更换, 对各部件紧固情况进行总体性检查和紧固等。
(二) 旋回破碎机中修
旋回破碎机中修的周期一般为6个月, 其检修周期主要依据点检对圆锥衬板和机架衬板的磨损情况监测。其主要检修包括了所有小修的检修内容的基础上, 主要包括了对破碎圆锥衬板的更换, 对机体传动机构的检查和修复, 对于各磨损件的修复和更换主要包含圆锥齿轮、悬挂装置、偏心套、内外衬套以及直推圆盘等。此外利用旋回破碎机中修机会, 对相关电气设备做一次检查更换和绝继保试验。
(三) 旋回破碎机大修
旋回破碎机大修的周期一般为5年, 其主要检修项目包括对机架、中架体以及横梁的修复与更换, 对中修项目的全面处理和排查等。此外可以利用旋回破碎机大修的机会, 对其进行功能性和升级性技术改造等。
此外对于旋回破碎机的中修和大修, 还与点检手段和点检效果有关, 对于专业点检所发现的问题必须根据紧急程度进行适当维修。旋回破碎机的中修和大修检修周期和项目还与破碎矿石的质量以及日常操作与维护密切相关。因此加强旋回破碎机日常使用规范和维护, 对于提高旋回破碎机的运行十分重要。
四、旋回破碎机日常运行维护注意事项
设备维护是降低设备故障保证设备完好的有效手段, 一个设备管理先进的企业对于设备维护有着严格的管理体系。对于旋回破碎机的日常维护, 其首先要从设备的操作运行着手, 严格按照操作规程, 避免野蛮操作, 强化安全意识确保旋回破碎机在正常状态下运行。其次对于大多数机械设备, 做好设备润滑是做好设备维护的核心, 旋回破碎机也不例外。对于旋回破碎机的工作负荷特点, 其启动前必须保证润滑系统运行状态良好, 一般润滑油回油温度应保持在39℃-54℃之间, 其冷却系统应保持在合理区间运行, 对于润滑系统对于滤清器的检查和维护至关重要, 受工作环境的影响, 其润滑系统的滤芯必须做到及时更换。对于其他润滑点要制定科学的润滑图表, 合理科学的采用润滑油和润滑脂, 对于一些润滑点要注意润滑量的掌握。对于其他维护项目, 例如传动机构维护、仪表检测维护以及电气设备维护都应该制定相应标准严格执行。
结语
综上所述, 旋回破碎机在绝大部分矿山企业中得到应用, 因此保证旋回破碎机的安全稳定运行对于矿山企业至关重要。加强旋回破碎机的日常维护以及采用科学合理的检修是保障其安全稳定运行的根本保障。对于现代企业的设备管理以“点检定修”制为核心的检修维护体系成为了现代企业做好设备管理的基础。因此对于旋回破碎机的检修维护管理也必须按照该体系严格执行, 这就要求其首先在岗位运行上加强破碎机运行状态的监视进而在设备隐患出现初期发现并消除隐患, 对于其日常维护必须按照制定的标准利用专业点检严格执行, 对于其检修则结合“点检定修”以及定修模型合理制定检修项目和周期。
摘要：旋回破碎机是一种在矿山系统用于破碎和制砂产线的常用机械设备, 其运行状态以及功能状态的好坏直接影响矿山系统的安全生产和经济效益。为此保持旋回破碎机的安全稳定运行, 加强其设备检修与维护的科学管理已经成为了矿山企业必须面对的问题。本文就对旋回破碎机日常运行监视要点、旋回破碎机定修模型和检修周期的确定以及旋回破碎机日常运行维护注意事项做了简单阐述, 可以对研究和使用旋回破碎机的矿山企业以及设备管理人员提供帮助。
关键词：旋回破碎机,日常维护,检修,要点
参考文献
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