新建方案

新建方案（共12篇）

新建方案 篇1

1 FTTH的实现方式

近年来,随着我国社会地快速发展,通信建设这一进程中发挥着十分重要的作用。我国这些年逐步加快了网络通信建设的步伐,经历了光线技术—PON技术—云计算技术—物联网技术-LTE技术等发展历程,下文对FTTH技术进行具体阐述。

1.1 关键技术

现阶段,FTTH技术的实现方式主要有P2P点对点技术和P2MP点到多点技术两种。首先,对于P2P点对点技术而言,它在实际使用过程中应用的是光接入结构,其基本原理为用一根光纤将客户端与设备端进行连接,这种方式的传输速率可达千兆以上,它与传统铜线光缆存在着一定的共性,但是也存在一定的差异,即P2P点对点技术的局端利用光信号进行传输,对光纤的需求量较大,因而在公共网络中不适用;其次,对P2MP技术而言,它是目前光纤入户应用的主要的连接技术,它以PON形式为技术基础,因此,在实际的应用过程中极大地降低了光线设备的成本,同时,与其他技术相比,P2MP技术所占用的面积较少,因而在实现光纤入户的过程中具有十分重要的作用。

1.2 基于EPON的FTTH组网方案

对于FTTH技术的应用而言,EPON技术在其中发挥着十分重要的作用。以EPON技术为基础的FTTH组网方案,可以同时实现数据、语音、视频以及电视等诸多形式的网络业务,而为了保证这些网络业务的实现,首先需要将OLT安装在局内机房中,并利用OLT与ONU将光分配网的无源设备进行有效链接。从专业的角度分析,该组网方案主要由以下几种系统构成,即主干光缆系统、引入光缆系统和配线光缆系统三部分组成,而在实际的应用过程中,OLT的实现与ONUD的最大传输距离和EPON的标准有着密切的关系,一般情况下,ONU最大的传输距离不会大于20km。另外,对于光纤入户的FTTH技术而言,ONU是其主要的接入方式,它的应用为用户室内的网络光纤提供了供电,同时,也保证了数据业务的实现。

2 FTTH新建小区解决方案

对于现阶段网络通信水平而言,FTTH技术的应用在一定程度上满足了不同用户对宽带的不同需求。例如,该技术的应用可以满足用户20Mbit/s、50Mbit/s、100Mbit/s等不同的网速需求。同时,FTTH技术的应用能耗较低,符合当下绿色节能的建设理念,因此,它也成为了当下新建小区通信业务的发展方向。

2.1 FTTH相关规划

从专业角度的分析,在对FTTH技术进行入户设置的过程中,其规划的主要内容包括节点、纤芯数目和路由三方面,规划流程为节点—纤芯数目—路由。首先,在对节点进行规划设计的过程中,应当先对用户分布的实际情况进行分析,并根据分析结果对节点的位置、范围以及所属关系等进行科学合理的调整;其次,纤芯的数目多少与设置节点数量以及纤芯的实际需求有着密切的关系;最后,路由主要与节点的具体位置以及节点之间的所属关系有着一定的联系。在具体的规划设计过程中,OLT设备处于网络局端位置,且以环形网为主要的馈线光缆组成方式,通常情况下,馈线光缆的长度不宜过长,控制在5-7km最佳。另外,在对OLT技术设计进行规划的过程中,应当遵循少局所、大容量的基本原则,但在对ODN技术设计规划的过程中,应当对其安全可靠性引起高度的重视,切实提高用户宽带接入的质量水平。

2.2 实际新建小区接入方案设计

根据实际宽带接入案例分析,在对新建小区进行宽带接入设计的过程中,首先应当确定配线区域的范围。一般情况下,配线区域范围以覆盖小区住户为设计原则,且数量应当在光缆交接箱最大的容量范围内。其次,配线区域内光缆纤芯的数量应当大于远期分路器数目的两倍甚至更多,但是,在实际设计过程中还应当根据小区的面积等选择光缆位置、分歧接头线盒、光交接箱、光分纤箱、光分路箱等。再次,为了进一步满足新建小区内独家网络用户和非独家网络用户对光线胚子的基本要求,应当选用一级分光,而在光分纤设施内应该当选用二级分光,用户端选用皮线光缆。最后,为了最大限度地满足新建小区内光纤业务的容量,光线芯数应当是远期光分路的两倍甚至更多,同时,这样的配置也可为以后小区网络扩建提供保障。

3 结语

综上所述,随着我国社会进入到快速发展阶段,其对宽带的要求变得越来越高,而FTTH技术的应用一方面降低了光纤入户的成本,另一方面也提高了用户网络通信的质量,推动了我国通信网络的发展进步。

参考文献

[1]李旭坤.基于PON技术的住宅小区信息化建设应用研究[J].信息与电脑,2016(6).

[2]于莉.ODN技术在FTTH网络建设中的应用分析[J].电子技术与软件工程,2016(9).

[3]王滨.FTTH场景小区FAT至FDT共建方案研究[J].移动通信,2015(19).

新建方案 篇2

新建住房分配方案

学院房改工作委员会于2005年10月20日召开常务委员会议，对东城小区新建住房的分配问题进行了研究和讨论，议定的分配对象、分配原则经11月2日院务会议通过，12月21日院务会确定培养和引进的博士赠送75M2住房兑现相关政策。

一、入住东城小区新建住房的对象

为

了实现“两申”目标，更好地吸引人才、稳定人才，切实解决他们的住房问题，东城小区新建122套住房，经5月20日院务会议确定为人才用房。为此，东城小区新建122套住房，除用于青年教职工过渡42套外，其余80套用于安置在编在岗的下列人员：

1、无住房或现住房建筑面积未达到120M2的正高级专业技术职务人员；

2、现住房建筑面积未达到100M2的已获博士学位的副高级专业技术职务人员；

3、现住房建筑面积未达到75M2的已获博士学位的人员；

4、学院正式承诺解决住房的引进人员：

(1)引进博士团人员如果具有副高职称的参与第二类人员计分排队；无副高职称的参与第三类人员计分排队，学位按博士计算；

(2)学院承诺了住房引进具有硕士学位的回国人员享受博士待遇的，计分办法同（1）。

以上获得正高职称、副高职称、博士毕业证的截止时间为：2005年12月31日。

二、东城小区新建住房分配原则

1、凡符合上述条件的人员均可申请购买东城小区新建住房。

2、根据学院分房条例计分办法，按正高级专业技术职务、博士学位副高级专业技术职务、已获博士学位的、其他引进的人员等四个系列分别打分，由高分到低分排序；学院承诺享受博士待遇的人员按博士计分排队。

计分办法：总分＝职称或级别分 房龄分 附加分。

（1）职称、级别分

序号职称、级别得分

1正厅局级干部47分

2副厅局级干部、正教授41分

3正处级干部、副教授、博士毕业生及相应高级职称人员35分

4副处级干部、讲师、硕士毕业生及相应中级职称人员29分

（2）房龄分

工龄分：按实际报到参加工作时间计算，满一年为0.6分，不满一年按月计算，每月为0.05分。

学龄分：在大学、大专学习时间可作为房龄，按国家规定的学制年限计算，不含休退学及留级等时间。从高中毕业进入中专学习的，中专学习期间可计算学龄分（学龄分计算起始时间为9月份）。

学龄分与工龄分不重复计算。

（3）附加分

①直系烈属(三代以内)、军属(二代以内)、因公致残人员（三等残废以上）加0.6分。

②华侨、侨眷、澳港台属(直系亲属)加0.6分。

③国家级劳模，国家级奖获奖者（证书须有国家行政部门公章）：

序号奖项及等级得分

1全国劳模(五一劳动奖章、三八红旗手等)加5分

2全国教育系统劳动模范加4分

3全国优秀教师加3分

国家自然科学奖一等奖加5分

二等奖加4分

三等奖加3分

国家科技进步奖一等奖加5分

二等奖加4分

三等奖加3分

国家发明奖一等奖加5分

二等奖加4分

三等奖加3分

9全国教学优秀成果奖加3分

④部、省级劳模及部、省级奖获得者（证书须有部、省级行政部门公章或注明获奖等级）：

序号奖项及等级得分

1省、部级劳模加2分

2省、级劳模教育系统劳动模范加1.5分

3省、部级优秀教师加1分

4省、部级教学优秀成果加1分

省、部级科技进步奖一等奖加2分

二等奖加1.3分

三等奖加1分

⑤享受国家政府特殊津贴加1分

注:一等奖取前三名获得者加分；二等奖获得者取前二名加分；三等奖获得者取前一名加分。每一奖只能使用一次。

3、选房顺序为：正高级专业技术职务人员、博士学位副高级专业技术职务人员、已获博士学位的人员、其他引进的人员依次分别由高分到低分进行选房。

4、优先条件：在总分相同的情况下，按优先条件先后依次决定排队名次。

在本院工作的双职工优先；

学历高的优先；

独生子女优先（无子女的24周岁大龄教职工则视同独生子女）；

教学科研人员优先；

双肩挑优先（即：凡既从事教学工作又担任副处级以上行政、党务工作的人员，每学期担任教学工作量需达30个学时以上且征得人事和教务部门核实的人员）；

职称、职务高的优先；

职称、职务相同时，先评聘先任命的优先；

家庭人口多的优先（指同一户口簿内而又必须住在一起的家庭成员，不包括违反计划生育政策的子女），户口上的有效人口截止时间为：2005年12月31日。

年龄大的优先。

三、原购房的处置及现购房的售价

1、在学院已购住房的教授、博士申请购买东城住房，其原购住房原价退给学院。

2、个人享受面积标准部分按全额集资价1900元/平方米（以最终审计核算价为准）购买；超出享受面积之外的面积部分的售房价格按2400元/平方米（以当年该地段商品房市场最终评估价为准）购买。

3、对培养和引进已经享受学院房改的博士如果要求在新

建的东城小区职工住宅赠送75M2住房，则其须将原购住房原价退还给学院后方可享受赠送；对培养和引进没有享受学院房改的博士选择要住房者可在新建的东城小区职工住宅赠送75M2住房。

4、对赠送面积的人员视为已享受房改政策，东城小区住房学院将按房改有关政策申请办理产权（如果参加了房改，原房改房未退出，东城小区购房的产权证办理有困难）。

5、对学院同意购房的其它引进人员，其享受面积标准以内按1900元/平方米（以最终审计核算价为准）计算；超出享受面积之外的面积部分的售房价格按2400元/平方米（以当年该地段商品房市场最终评估价为准）计算。

四、现住原东城小区院长留房的处理

2004年12月31日以前引进的教职工，现住原东城小区院长留房的，可以申请购买现居住房，其售价原则为：

（1）引进的博士，学院送75M2;

（2）在职称职务所享受面积之内（即76M2—个人享受面积部分）的售房价格：按全额集资价1100元/平方米计算;

（3）超出享受面积之外的面积部分的售房价格：1800元/平方米（以当年该地段商品房市场最终评估价为准）计算。

（4）学院正式承诺的部分引进人员，由学院人才办公室提出具体的名单，按到校时间的不同而定。

五、退出的住房旧房的处理

院内和东城小区老八栋退出的住房作为周转房或引进人才用房，不再出售。

关于购买东城小区新建住房工作的通知

凡符合《关于东城小区新建住房分配方案》（已在校务公开栏公布）规定的对象，均可提出申请购买东城小区新建住房（人才用房）。

一、房源及其性质

本次用于解决人才住房可购房源共80套（其中1套已安置拆迁户）：三房两厅两卫112.15M2有24套（12栋）、100.38M2有20套（11栋）、106.31M2有24套（10栋）、四房两厅两卫（121.98M2有）12套（9栋）。房源性质为房改集资房。

二、时间安排

1、酝酿2006年元月4日至8日上午7：00—晚上10：00为公布房型图纸、看房、酝酿是否购房时间。

2、申请2006年元月8日下午5：30以前为提交《购买东城小区新建住房申请表》时间。

酝酿成熟的可购买东城住房的人员，填报《购买东城小区新建住房申请表》（在综合管理处网上下载），申请表及相关文件于2006年元月8日下午5：30以前交综合管理处房产管理科（民教部办公楼三楼）；

3、审核和计分排序2006年元月8日至11日为审核、统计分数、排名时间；

4、公榜于2006年元月11日至15日分三次公榜：

2006年元月11日下午5：30前公布第一榜；

2006年元月13日下午5：30前公布第二榜（公二榜前由房改委会议解决计分排名中的有关问题）；

2006年元月15日下午5：30前公布最终结果第三榜（公三榜前由房改委会议再次讨论解决积分排名中的有关问题）；

6、选房2006年元月16日上午为集体看房时间，下午3：00为选房时间（选房地点：东城小区）。

根据《关于东城小区新建住房分配方案》精神，选房顺序为：

正高级专业技术职务人员；

博士学位副高级专业技术职务人员；

已获博士学位的人员；

其他引进的人员。

以上四个档次，依次分别由高分到低分进行选房。

7、交房款2006年元月17日为房款交缴时间。已经选购东城小区住房的人员先到人事处相关待遇手续，再到房产科领取房款交款通知单，然后到财务处交款。

8、房屋钥匙领取2006年元月18日为房屋钥匙领取时间。领钥匙凭财务发票，有退房的需要签订退房协议书。

综合管理处

二○○六年一月四日

购买东城小区新建住房申请表

姓名出生年月参加工作时间

部门身份证号

现

住

房房号

建筑面积

性质

大学或大专入学时间

现任职称

或职务获得职称或

职务的时间

最高学历获得时间

家庭成员

姓名与申请人关系身份证号工作单位

获

奖

情

况获奖名称（可加附页填写）获奖时间

说明：

1、现住房栏：有房的请写清楚房号；无房的分两种情况填写：外租（在学院领了外租住房补贴的）、无学院住房（没有领外租补贴的）；无房的不用填写建筑面积与性质栏；

2、现住房性质分外租、租住（指缴房租的学院住房）、已购（分已购学院房改房或已购配偶单位房改房）公房(指不缴房租的学院住房)四种填写；

3、家庭成员姓名：填写截止时间为：2005年12月31日以前户口本上的姓名

4、为了使分房工作顺利进行，凡申请入住东城小区新六栋住房的教职工，在交缴“购买东城小区新建住房申请表”的同时，还需要交缴身份证、现任职称或职务证书或文件、大学或大专毕业证书、最高学历毕业证书以及获奖证书等有效证件的复印件（需带原件审核）。

5、交表时间：2006年元月8日以前；

6、交表地点：综合管理处房产科；联系电话：

新建方案 篇3

关键词：小区供电；方案设计；施工要点

新建小区的变配电房是城市电力输送系统中的一个重要组成环节，它的任务是将电网输送来的10kv或6kv高压电能降低为普通机器设备及照明灯泡能使用的380v/220v电压，并分配到小区内的住户内或公共用电所需的地方。新建小区的变配电房是小区能否投入使用的重要保障建筑，笔者简单谈谈目前小区供电方案优化设计和配电房施工应该注意的几个关键点：

一 新建小区供电方案优化设计

低压配电网设计、10千伏电源进线配电变压器配置和布点三个大的部分共同构成了新建住宅小区供电方案。

（一）10千伏电源进线方案优化

第一，根据当地城市规划或配网规划可以使用电缆或架空方式，住宅小区外部10千伏供电线路进行供电。第二，可以使用双电源方式供电来应对住宅小区内的高层建筑电梯一级的负荷。第三，小区内部可以使用环网柜和配电所方式用电缆线路进行环网供电。可以使用以下的供电方案：选择使用单路10千伏电源引入。优化方案：使用双路10千伏的电源引入设计来应对多于四百户的住宅小区或者是具有一二级负荷的小区。而单路10千伏电源进线设计可以满足没有一二级用电负荷且规模在少于四百户的小区。通过对10千伏电源进线方案进行优化可以达到以下的效果：第一，对小区用电可靠性提供了较高的保障。第二，可以在日后供电线路负荷增加或者减少时随时对两条线路的用电可靠性进行调节，将用电负荷较大的线路转移到负荷较低的线路，使得线路耗损大大降低，实现节能的目的。但是，这一方案也存在着缺点，那就是相对于单路10千伏电源进线，双路10千伏电源进线的成本明显变高，使得投资成本加大。

（二）配电变压器配置及布点优化

首先对变压器需要配变的容量进行科学的测算，然后才能配置配电变压器。一般来说，由于小区居民比较低的用电负荷率，而小区所配置的配电变压器的配备容量远远高于用户负荷率，因此，在很长的一段时期内，配电变压器存在着空载损耗大、配容过剩的问题。通常的解决方案是首先对总体负荷进行科学的预计估算，根据变压器的容量来计算需要多少台，单台变压器辐射供电低压不联络。该方案的优化如下：第一，由于小区电缆线路大多是在施工的时候被埋入地下，因此无法随时改变，电缆配置必须按照最大负荷进行。第二，由于变压器大多被安置在专门的配电房内，比较容易调换，即使出现变电容量不足的情况，也可以很方便的处理。

因此在实际中为实现低压联络，可以对容量配置适当缩小。该优化方案具有以下的效果：

第一，由于容量降低，使得小区建设成本降低，对开发商有利。

第二，由于两台变压器可以放在一个配电室内，可以大大节省小区的面积，对小区环境有利。

第三，在通过每2 台配电实现低压联络，供电方式更加灵活，在用电负担较重时使用两台而负担较轻的时候只运行一台就可以了。变压器利用率提高、空载损耗下降，给供电公司带来直接经济效益。

第四，当其中一台变压器损坏需要进行检修时，可以利用没坏的那台变压器来暂时肩负起两台的工作，大大提高了供电可靠性，大幅度缩短了停电时间。

（三）低压配电网设计优化

新建居住区低压供电半径应该小于250米，因此这部分的设计相对比较简单。可以采用低压的方式对居住区内公共设施进行供电，只有设备容量不超过200千瓦或者变压器容量不超过150千伏安的情况下可以使用，超出这个范围的可以使用高压供电。常规方案：可以正常进行人工抄表，并且同时符合最基本的要求就可以了。可以采取以下优化方案：预留配网自动化通信管孔、配网自动化设备装设位置及通信线路位置，为日后配网自动化发展提供升级空间。第一，居住区内安装配电信息综合采集装置。第二，将表箱集中安装，并且使用远程抄表装置。

二 施工过程中应注意的问题

（一）配电房的选址

（1）目前一般新建小区的配电房通常设置在建筑物的首层或地下室。当设置在建筑物的首层时，应注意不应设在厕所、浴室或其他经常积水场所的正下方。当小区配电房设置在建筑物的地下室时，要注意配电房内的地面标高要比室外地面标高高出10cm，防止室外积水渗入配电房。

（2）当小区配电房设置在建筑物的地下室时，要方便设备的运输，或者预先将设备就位。避免后期设备运入时，要把已经建好的电房门拆了扩宽才能将设备搬入。

（二）土建的配合预留

（1）配电房施工过程中往往对配电房的设备基础不够重视，如变压器、发电机等设备在没有设计图纸的情况下，直接将设备放置于地面。设备的长期运行，由于自身的震动等原因，使地面发生沉降或者地面没有找平，导致设备发生不规则震动，这样大大的影响了设备的使用寿命。

（2）配电房的土建在建设过程中没有预留进线电缆套管或者施工时没有预埋备用套管，待配电房建好后再人工开孔，这样不但增加了施工的工作量，且重新开孔的部位容易渗水。

（三）配电房的接地系统

（1）配电房设备接地可以与防雷接地系统共用接地体，称为联合接地，但此时接地电阻不应大于1Ω。所谓联合接地，是指接地装置（地下的水平和垂直接地体）的共用，但是接地原则是“共地不共线”，最好是不要共用接地排，但可以在地网中重新引出以保护接地线单独使用

（2）配电房设备接地若与防雷接地系统分开，两接地系统的距离不宜小于20m。此时接地电阻为不大于4欧姆。

（四）配电房设备的选型

（1）配电房的设备选型要根据设计图纸的要求，不能以次充好。电气设备必须经过交接试验，符合GB50150-2006《电气设备交接试验标准》要求，验收结果合格。

（2）电缆头的选型。目前高压电缆头有冷缩型和热缩型两种。冷缩型工艺比较简单。热缩型工艺较为复杂。热缩与冷缩从安装角度而言，冷缩比热缩方便和安全的多。从性能方面讲，电缆附件专用橡胶比热缩材料（塑料）性能优越的多。而且寿命与稳定性冷缩远远超过热缩。所以目前供电部门在验收时，一般都要求采用冷缩型电缆头。

（3）新建小区的配电房通常都采用TN-S型接地系统。TN-S接地系统其具体意义是：电力变压器的低压侧中性线直接接地，同时从中性线N的接地点还引出一条保护线PE，所有带电设备外壳必须与PE线单独连接。于是TN-S就有5条线，其中三条是相线，一条是中性线即N线，一条是保护线PE。我们称TN-S为三相四线制接线。在一般的设计图纸中，N线的截面积为相线的1/2，但是新建小区存在很多单相电流，三相负荷不平衡导致N线所流过的电流有时比相线还大，所以在施工时，配电房内高低压配电柜内的N线母排截面必须要等于相线母排的截面。

三 结语

科学规范的城市住宅及小区供电方案设计和高质量的配电房施工，才能保障满足城市住宅及小区各项电气功能配置安全合理的要求，为人们营造一个良好的居住环境。

参考文献

[1] 顾伟国.浅谈建筑电气设计中的节能措施[J]安徽建筑，2008，（05）.

[2] 蒋小洛. 现代住宅电气设计与智能化[J]. 温州大学学报，2002，（03）.

[3]《10KV及以下变电所设计规范》GB50053-94

[4]《交流电气装置的接地》DL/T621-1997

[5]《电气设备交接试验标准》GB50150-2006

大管径新建供热管网冲洗方案探讨 篇4

1 工程概况

为解决太原市东部区域供热热源紧张的问题, 改善这一区域环境及大气质量, 华能燃气电厂集中供热项目应运而生。该项目于2015年7月开工建设, 实现当年供热, 主管线为DN1 200~DN1 000, 全长12余千米, 以直埋敷设方式为主、部分管段为架空敷设方式, 穿越3座大桥和1条高速公路, 管网和热力站全部为新建设。

2 冲洗方法的选择

2.1 管网冲洗方法及其优缺点

按照《城镇供热管网工程施工及验收规范》, 管网冲洗方法可分为三类:精冲洗、人工清洗和密闭循环冲洗。1) 精冲洗:是指通过维持管道内流体平均流速达到1 m/s以上, 连续不间断并加大管道内流量, 通过冲洗装置排至系统外的冲洗方法。这种方法具有冲洗效果好的优点, 但对补水水源要求高, 冲洗费用大。对于补水点补水量即冲洗水量不足的情形不宜使用。2) 人工清洗:是指用手工的方式, 在管道部分焊接后, 通过人工在管道中清扫使管网清洁。这种方法具有清理干净可见的优点, 但工作量大, 且需注意人身安全, 防止因缺氧造成人员伤亡事故的发生。仅适用于管径较大的管道清洗。3) 密闭循环冲洗:是指通过循环泵使管道内流体流速达到正常运行时的流速, 通过排污设备 (如除污器、低点排污) 将脏物截留, 通过人工清掏的方式进行清理。这种方法可操作性强, 节省费用, 安全性高。但应注意将换热器等设备与系统隔离, 防止被脏物堵塞, 清洗效果不如前两种好。

2.2 针对该工程冲洗方式的选择对比

若选择第一种冲洗方法, 必须保证充足的水源。按照最新规范要求管网冲洗排水口应不小于冲洗管道的50%, 出口流速应达到1.5 m/s以上。照此计算该工程冲洗装置排水管径至少应为DN500, 按1.5 m/s流速计算, 排水量为1 095 t/h。而根据分公司实际情况, 仅有的两个补水点补水能力合计仅为100 t/h。如此大的冲水量难以满足, 且因工程建设工期紧张, 距离供热时间较短, 为保证按时供热, 时间也不允许, 因此此类方法不能选择。若采用第二种冲洗方法, 必须采用较高的安全措施, 且需要有足够的时间。由于该工程所处地理环境, 弯头和上、下翻的地方较多, 清理起来也很困难, 且难以确保施工人员按要求进行, 监督难度很大。最重要的是, 管网建设工期相当紧张, 要想实现按时供热, 此种耗时很大的清洗方法也不可行。若采用第三种冲洗方式, 可以利用热力站内的排污设备进行, 但此类方法工作量很大, 当年该管网所带热力站近70座, 对每一座热力站进行清理的话耗时耗力, 在如此紧张工期的前提下难以实施。

2.3 冲洗方法的选择

在现实情况下, 为合理选择冲洗方法, 分公司组织技术人员进行了多次讨论分析。认为在此种现实情况下, 分公司可以采用另外一种冲洗方式:即利用较大地势高差, 依靠自身的地势高差形成的重力作用, 采用不满管水流进行冲洗, 借助水流对管网产生的较大冲击力进入管道将管网中的杂物冲洗干净。

3 冲洗方案的制定

3.1 基本情况简介

华能燃气电厂供热项目设置有2个隔压站, 隔压站以前部分的管道称为高温网, 隔压站后部分的管道称为一级网。高温网为2015年新建管网, 主供热管线长度为12 km, 最高点海拔为955 m, 最低点海拔为864 m。管线由南向北先降低后升高, 最低点为中间段, 全线共安装有8个分段阀门。2个隔压站为DN800主分支, 1号隔压站海拔为864 m, 2号隔压站海拔为917 m (见图1) 。

3.2 管网分段冲洗方案

1) 第一段:电厂出口 (海拔955 m) 至14号小室 (海拔870 m) 。关闭14号小室内阀门4, 关闭沿线分支阀门, 借用本小室内DN350分支安装冲洗装置 (见图2) , 采用管道硬连接, 排水引至20 m外河道内, 排水口采用沙袋压实。2) 第二段:3号小室 (海拔915 m) 至1号隔压站前6号小室 (海拔864 m) 段。关闭沿线分支阀门, 借用6号小室内DN350分支安装冲洗装置, 采用管道硬连接, 排水引至10 m外雨水井, 排水口采用沙袋压实。3) 第三段:14号小室后至管网末端段。开启14号小室内分段阀门, 仍然借用该小室内DN350分支安装冲洗装置, 采用管道硬连接, 排水引至20 m外河道内, 排水口采用沙袋压实。

3.3 冲洗准备工作

1) 高温网管道安装完成并进行100%X光照相检验, 通过检验单位确认100%优良的前提下, 进行水压试验, 试验完毕后方可安排冲洗工作。2) 冲洗前确保水充足、状况稳定, 冲洗人员全部就位, 通信畅通, 设置安全警示标志。

3.4 安全要求

由于地势高差较大, 冲洗工作是在管网高压力条件下进行, 因此必须配备专职安全员, 同时在安全员检查后, 专人监督下严格按照预定方案进行操作, 并保证水源充足, 能够在短时间内完成管网注水工作, 较长时间的维持高温网一定压力。

1) 在高温管网各分支阀门、冲洗排污口处设置安全警示标志, 并且有专人看管。2) 冲洗排污口处, 严禁闲杂人员通行和逗留。3) 操作人员严格按照相关操作规程执行, 并做好有关防护措施。4) 冲洗管路系统各阀门的工作压力等级应为1.6 MPa, 且冲洗管路为钢管连接, 引入排污井进行直接排泄。排污水管的位置和站内一次网供回水阀门后管段连接即可, 若排污管长超过2 m则应在管上加设载重物, 如沙袋等, 以防摆动。

3.5 冲洗工作的具体实施

对于这次新的尝试, 分公司领导高度重视, 组织成立了领导小组, 分公司分管技术副经理任组长, 技术调度室主任为副组长, 由基建处、运管所等相关科室人员及施工单位人员组成。从冲洗装置的安装位置、冲洗排水口的选择到建立统一指挥系统, 对任何可能出现问题的环节进行分析, 确定应急处理办法, 充分做好冲洗前的准备工作, 按照分工严格进行, 确保冲洗过程的连续性和有效性。

冲洗工作开始后, 在各补水点安排人员时刻观察管网压力的变化情况, 并连续进行补水。当补水点压力低于设定值的下线时, 上报调度室, 调度室通知冲洗口人员关闭阀门, 停止冲洗作业。待压力恢复后再打开冲洗口阀门, 如此反复, 直至出水干净。

3.6 冲洗效果分析

通过该冲洗方案的实施, 对冲洗过程中的现象及冲洗效果分析如下:1) 冲洗过程中, 起初冲洗水比较浑浊, 焊渣、泥沙、杂物等顺着冲洗口排出, 反复进行多次后, 最终管网排水出口和进水入口一样清澈干净, 表示冲洗可以结束。2) 在正式开始供热后, 通过对各热力站内除污器前后压力值判断, 管道冲洗效果很好, 管道内的杂质基本冲洗干净, 确保了站内供热设备实施的安全, 保证了用户的供热效果。

4 结语

通过本次冲洗方案的实施, 我们认为该冲洗方案具有以下几个特点:1) 针对大管径管道, 冲洗要求难以满足, 人工清理存在一定难度时, 可以选择此种冲洗方式。2) 方案的实施需借助城市地势高差, 不能应用于地势平坦的地区。选择补水泵时, 应选择大流量的泵, 且扬程能满足使用要求。也可以临时多设置几处补水点, 增加补水能力。3) 排污口的选择要谨慎, 应充分考虑排污口的通水能力, 必须进行认真计算分析, 确保排水能安全地排放而不外溢至马路上。4) 冲洗较长大管径管网时, 因补水量的限制, 必须按照分段冲洗的方式, 确保水量充足可满足使用要求。5) 冲洗完成后, 可利用站内除污器进行二次清理, 之后再开启换热器前后的阀门。

摘要：为保证华能燃气电厂供热系统的稳定运行, 介绍了采用不满管水流进行冲洗管网的方法, 根据管网分段冲洗方案, 对管网冲洗过程中的操作要点进行了详细阐述, 最终达到了良好的冲洗效果。

关键词：供热管网,冲洗方法,隔压站

参考文献

[1]CJJ 28—2014.城镇供热管网工程施工及验收规范[S].

新建河道工程施工方案 篇5

1.建设单位提供的成都市武候区水管网改造施工图。

2.给水排水管道工程施工及验收规范(GB50268—50268)。

3.城市道路排水管渠工程检验评定标准(CJJ3-)。

4.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-)。

5.《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2002)。

6.《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)。

7、我司对项目区周边、沟渠、道路、配电线路的现状调研。

8、现场场地情况，周围环境情况及三通一平情况。

二、编制原则：

1、安全第一的原则：在安全措施落实到位、确保万无一失的前提下组织施工。

2、确保工期的原则：根据工期要求，编制科学的、合理的、周密的施工方案，合理安排进度，确保实现工期目标，满足工期要求。

一：工艺流程工序流程：测量放线→测设水面标高→排水→测设淤泥表面标高→清淤→测设清淤后底面标高→翻晒→弃淤泥。

三、测量放线

1、根据已测设好的高程桩、轴线桩测设全路段涉及到得清淤泥范围和高程，采用多点平均法确定清淤泥范围。

2、水塘水排除后在测设一次淤泥上表面标高，采用多点平均法确定上表面高程。

3、淤泥清除至设计土层后待设计确认后测设设计确定后的土层标高，同样采用多点测设平均法确定清淤泥高程。

三、排水

排水采用￠100水泵配合多级离心泵￠150将水塘水排至附近附近空地，且不能对周边环境造成污染。

1、技术准备部署

1)资料收集，分析本工程地形、工程地质和水文地质资料，勘察施工现场的地形

及周围环境，确定施工现场交通，临时道路、布置方案。

2)熟悉设计图纸，了解设计意图，掌握图纸所要求，确定施工图纸是否符合施工条件等。

3)组织技术专题会，确定本工程在机械、设备、材料，主要分部施工方案，及关键部位、关键工序的施工措施等方面的重大问题和原则。

4)进行施工组织设计交底，分阶段进行技术、安全交底。

2、劳动力、材料、机械投入部署

劳动力根据工程施工项目配备：普工、机械工等工种。管理、技术人员配备：项目经理、项目技术负责人、施工员、质检员、安全员、材料员、预算员。

四、抽浮静水。根据现场，积水量不多，但部分积水影响施工，因此工程需要备抽水机械。坝西抽水机，3吋或2.5吋潜水泵、污水泵各3台及配套发电机组。抽取现有积水。

五、根据现场情况，河面宽度大，淤泥厚，较干，湿度不大。但挖掘机容易陷入淤泥中，严重影响施工安全与进度，建议，北岸挖掘机边清理边回填，由于淤泥干稠，不易流动，因此挖掘机可以清理出淤泥，摔至岸边空旷地带，迅速填入土方或渣土，压实。机械步步为营，分步清理。南岸采用相同方法，但由于现场实际情况复杂，建议必要时采用水路两用挖掘机清理回填。

六、如有必要，可直接调用水路两用挖掘机清理淤泥，但河面较宽，河中心地带往南北两岸倒淤泥，需要4—6次。

七、回填土方，基本需要外运，部分土方建议就近取土。由于道路状况限制，倒运土方和淤泥方面，需要考虑增加运输车辆和开率夜间施工，在清理淤泥时，就立即派人工将道路上撒落的土方清理干净，给周边市民一个良好的居住环境，淤泥倒运前，需晾干。

《新建筑》等 篇6

类别：建筑/景观/规划

价格：280元/期，3360元/年

新建筑

全年12期

《新建筑》自1925年初创刊以来一直与建筑师、业主、建筑学学生，以及业内同仁相互依托传递建筑资讯。随着时间迁移，它形成了独特的视角，传播建筑界的新思想、新设计。

出版地：英国

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创刊于1996年，是一本集室内设计、工业设计、建筑、旅游等全面时尚品位杂志。这里可以看到世界顶级的建筑、室内装璜、高级厨房厨具、美食甚至时装的介绍。

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从0到1开启商业与未来的秘密

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新建方案 篇7

关键词：OPPC,防雷,耐雷水平

1 前言

35 k V输电线路同步实现光纤线通信的要求, 通常的技术方案有:架设ADSS方案、架设OPGW、架设普通光缆及架设OPPC等几种方案。上述四种方案中, 普通光缆方案由于一般架设的高度有限, 无法采取较为可靠的防盗措施, 再加上普通光缆不能承受较大的侧压力和拉力, 容易遭受外力破坏, 光缆传输质量不高、可靠性较差, 在大档距、大高差地段, 因使用条件的限制往往需采用其他的通信方案, 因此基本不选择;ADSS光缆常年运行在较强的电场环境内, 其使用寿命一般在15~20年, 使用寿命较短, 承挂ADSS光缆后, 加大了原建线路的杆塔荷载, 部分铁塔无法满足荷载要求, 需进行补强;ADSS光缆的挂点一般位于导线挂点下方, 在对老线路进行改造时, 因障碍物增加等原因, 满足电场强度要求的挂点位置往往无法满足跨越要求, 需新增其它路由, 导致工程量增加和可靠性降低;此外, 由于ADSS承挂高度有限, 也存在防盗困难的问题, 因此一般仅在改造线路上采用。新建工程一般在OPGW或OPPC两种方案中选择, 由于常规35 k V线路绝大部分地段无需架设地线, 如采用OPGW方案则需全线架设双地线, 将导致线路投资增加, OPPC方案则可避免此问题, 但也存在一些技术上的缺陷及运行维护的难点, 以下就两种方案做全面的技术经济比较。

2 两种方案的技术比较

2.1 防雷效果

根据相关统计, 35 k V线路雷击跳闸事故约占到所有跳闸事故的70%~80%, 35 k V线路全线架设地线后, 带来的防雷改善有四个方面:

1) 防止雷直击导线;

2) 雷击塔顶时有分流作用, 降低塔顶电位;

3) 与导线有耦合作用, 降低雷击塔顶时的塔头绝缘上的电压;

4) 对导线有屏蔽作用, 降低导线上的感应过电压。因此可以一定幅度上提升线路的耐雷水平, 降低线路的雷击跳闸率。对南网标准设计V1.0中的35 k V塔型作比较计算, 计算结果如表1。

注:计算条件为:1) 有地线及无地线分别取南网标准设计V1.0中的L1D2-Z2D及L1D2-Z2塔型, 呼称高为24 m;2) 导线型号为JL/G1A-150/20-26/7钢芯铝绞线, 地线型号为JLB27-55铝包钢线;3) 绝缘子串取单串, 长度为1.0 m, 绝缘子片数为4片, 海拔按2 000 m考虑, 雷暴日取40 d。4) 上表未考虑雷击地面引起的反击跳闸情况。

从上表的计算可以看出, 35 k V架设地线后, 雷击跳闸率可较大程度的降低, 线路耐雷水平也有改善, 但因35 k V线路本身的外绝缘水平低, 改善的幅度有限, 雷击地线、杆塔或邻近地面时, 均会导致线路反击后跳闸;耐雷水平与铁塔接地电阻密切相关, 如接地电阻值较大, 则其耐雷水平将无法满足规程要求 (根据《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》 (DL/T620-1997) 的相关条文, 有地线的35 k V线路, 耐雷水平不宜低于20~30 k A) 。

2.2 光纤的可靠性

从南网标准设计V1.0的35 k V铁塔规划来看, 为避免地线荷载对整体塔重带来大幅度的增加, 10mm冰区的地线型号取JLB27-55, 最大设计张力17.1 k N。根据此受力条件, OPGW光缆的选型应为OPGW-50或OPGW-60, 由于光缆允许的外径有限 (10 mm左右) , 为保证外层绞线单丝直径不小于3.0 (南网OPGW选型要求) , 可采用的结构形势仅有中心不锈钢管式, 外绞层为一层。这种结构形式的缺点是光缆的抗侧压能力较差, 易在施工和运行过程中因外力作用而使光线单元受损。同时, OPGW被雷击后, 如雷电流较大且接地情况不理想, 则很容易造成雷击断股或断芯的事故。

相比而言, OPPC光缆外径与导线基本相当 (JL/G1A-150/25-26/7导线外径17.1 mm) , 结构形式可采用较为可靠的层绞式, 外层绞线对光缆的保护相对较好;在光缆架设时, 一般将OPPC光缆布置在下相, 上相导线对其有一定的屏蔽作用, 在一定程度上降低了OPPC光缆被雷直击的概率, 因此对光单元的保护相对较好。

2.3 重冰区线路的比较

云南滇东北、滇西北地区重冰区线路较多, 覆冰情况复杂, 且重冰区线路有其特殊之处, 有必要进行相应的分析。从国内外及云南省的线路运行资料来看, 重冰区输电线路由地线导致的运行事故占比最高。由于地线处于较高的位置、地线无电流通过、地线线径较小等原因, 地线经常先于导线覆冰且覆冰厚度普遍大于导线, 地线的脱冰又往往滞后于导线脱冰, 事故多为导线脱冰时跳跃与地线相碰, 致使导地线烧伤断股、断线。受此影响, 重冰区线路的事故多为地线断股、断线、地线支架受外力冲击变形断裂及因导地线不均匀脱冰导致的线路舞动、铁塔受损、永久性接地短路故障等。因此, 重冰区35 k V线路如全线加挂地线, 将导致线路运行工况复杂化, 故障率增大且投资也将大幅度增加, 因此不建议全线架设地线。相比而言, OPPC光缆的抗冰效果要好于同一路由的OPGW光缆, 可靠性也相对较高。

2.4 施工及运维护

OPGW光缆已经有成熟的施工及挂网运行经验, 从光缆展放、熔接、测试到后期的运维均已经形成了系统的作业指导体系, 施工及运行部门比较熟悉也乐于接受。施工中常出现的问题是光纤受损、光纤熔接不合格等问题, 运行中发生较多的是雷击地线断股导致的光纤受损及光缆接头盒被人为破坏的问题。

OPPC光缆的展放流程与OPGW基本一致, 难点在于光电分离和光缆熔接。由于光纤接续盒为带电体, 如密封及绝缘工艺不达标, 则往往会成为线路运行的薄弱点;光纤熔接要求在高空完成, 而且由于OPPC无余缆, 对光纤熔接的要求很高, 一般不具备重复熔接的可能 (近年来考虑在接头盒内预留约1 m左右的光纤, 此问题稍有改善) ;此外线路断线后光纤修复比较困难等。总体而言, OPPC光缆的施工及运行维护相对复杂, 无论产品设计、施工工艺及运维手段均还有待改进和提升的地方。

3 两种方案的投资比较

3.1 塔重

南网标准设计V1.0中对35 k V杆塔的设计原则进行了统一规划, 其设计原则基本参考了110k V及以上铁塔的设计标准, 从设计成果来看, 相同使用条件下, 无地线铁塔与架设双地线铁塔塔重相差较大, 架设地线后, 10 mm冰区塔重增加比例在20%以上, 20 mm冰区塔重增加比例在46%以上, 以10 mm冰区单公里塔重6 T, 20 mm冰区单公里塔重15 T计, 则架设地线后, 10 mm冰区单公里塔重增加1.2 T以上, 20 mm冰区塔重增加7.4 T以上, 再考虑基础的增值, 则10mm冰区平均增加投资约1.5万元, 20 mm冰区平均增加投资约8万元。

3.2 设备购置及施工费用

架设双地线 (一根为铝包钢, 一根为OPGW) 后, 比无地线方案将增加两根地线及其附件的购置及施工费用, 参照云网的平均造价情况, 单公里投资需增加约6万元, 扣除OPPC光缆及附件的价差及施工差额每公里约1.2万元, 则架设双地线方案比OPPC方案平均每公里增加约4.8万元。

4 结束语

综上所述, 结合云南电网输电线路的特点, 对新建35 k V输电线路的光缆方案及防雷设计提出如下建议:

1) 对于重冰区35 k V线路, 除变电站两端进出线外, 建议不架设地线, 采用OPPC光缆, 以提高线路的整体运行可靠率, 降低工程投资, 同时解决光纤通信的要求。

2) 由于35 k V线路自身绝缘水平的限制, 架设地线后并不能有效提升线路的耐雷水平, 也无法避免反击跳闸事故, 架设地线对防雷性能的改善非常有限。35 k V线路防雷的重点是解决绝缘子串因反击而发生闪络的问题。全线架设地线后将导致线路投资大幅增加, 同时会带来OPGW光缆的雷击断股问题, 因此, 建议在轻冰区线路, 尤其是线路长度较长的, 也采用OPPC方案, 局部雷电活动剧烈段可架设地线。

3) 35 k V线路改善防雷性能的手段很多, 可采取的措施有:加挂线路避雷器, 线路避雷器的防雷作用有两个方面:一是动作后的钳制电位作用, 防止绝缘子串闪络, 二是利用其动作后向导线分流雷电流的耦合地线作用, 降低塔顶电位, 提高绝缘子串的耐雷水平, 降低跳闸率。避雷器可根据线路情况选择性安装, 避免了盲目性, 对比全线架设地线方案经济性较好, 防雷效果也好很多;降低杆塔接地电阻, 降低杆塔接地电阻对提高线路的耐雷水平效果非常明显, 从表一的计算可以看出, 接地电阻从15Ω降至7Ω时, 耐雷水平提升了40%以上, 对改善线路运行工况作用很大, 但对局部土壤电阻率很高或地形条件受限的塔位实施较为困难;加强线路绝缘水平, 从南网标准设计的塔头间隙分析, 该套铁塔间隙设计较为充裕, 可采取加挂1~2片绝缘子的方式来提高线路的防雷性能, 根据计算, 加挂2片绝缘子后, 线路耐雷水平可提升约36%, 雷击跳闸率可降低49%, 效果非常理想, 而投资增加很少, 是经济可行的技术措施;

4) 应尽快针对OPPC光缆施工及运行维护的技术难点开展相关调查研究, 提出改进方案, 并在工程建设中加以实施。

参考文献

[1]黄建成, 等.35 kV无避雷线输电线路的有效防雷措施[J].广西电业, 2005 (12) :82-83.

[2]王建丰.35 kV输电线路的雷击跳闸概率分析[J].电工技术, 2008 (6) :11-12.

[3]DL/T620-1997.交流电气装置的过电压保护和绝缘配合[S].1997.

新建方案 篇8

关键词：航站楼,防火设计,消防安全

1工程概述

某机场新建的航站楼建筑平面呈“U”型布置, 由主楼和2个指廊组成, 为国际和国内旅客合用的两层式航站楼, 设计满足2020年1 750万旅客的吞吐量, 新增机位数30个。航站楼面积为249 571.75 m2。航站楼屋面为曲线形, 主楼屋顶最高点标高为35.958 m, 檐口最低距地高度为21.990 m, 指廊檐口高度最低为16.816 m。

2防火设计难点

2.1 防火分隔

航站楼共划分了31个防火分区, 其公共区有3个分区的建筑面积难以满足规范的要求, 如表1所示。

2.2 安全疏散

由于航站楼面积大, 横向、纵向距离均较长, 加之航空安全管理的需要, 使得人员的疏散距离较长。以首层为例, 行李分拣厅、行李提取大厅、迎客大厅为3个独立的防火分区, 行李提取大厅处于2个防火分区之间, 提取厅内人员只能通过两端疏散通道向空侧进行疏散。以各安全出口为圆心、37.5 m为半径画圆, 首层有部分区域不能被包括在圆内, 主要集中在行李提取大厅, 大厅内人员的最大疏散距离约为204 m。

3初步解决方案

3.1 防火分隔

航站楼公共区内可燃物的一个重要特点是相对集中, 公共区内走道占有较大的面积, 基本没有可燃物, 可燃物主要集中在配套的服务设施内, 如商铺、餐饮店、休息室等。针对上述特点, 为阻止火灾和烟气蔓延, 可采取区别于常规划分防火分区的方式, 通过限制可燃物房间的面积、将可燃物集中的房间与航站楼其他区域进行有效分隔等措施, 达到与划分防火分区等效的目的。

(1) 商铺、餐饮店。

设置耐火极限不低于1.00 h的顶板, 其与公共区连通处的顶部周围设置高度不小于50 cm的挡烟垂壁;各商铺、餐饮店之间隔墙的耐火极限不小于2.00 h, 隔墙两侧沿走道外墙为宽度不小于2 m、耐火极限不低于1.00 h的实体墙;单个商铺、餐饮店的面积分别不大于200 m2和500 m2, 商铺连续布置的总建筑面积不应大于2 000 m2。

(2) 休息室。

采用耐火极限不低于2.00 h的不燃烧体隔墙和不低于1.00 h的不燃烧体顶板与其他部位分隔, 单个休息室的面积不大于500 m2, 直接通向公共区的房间门或疏散门采用乙级防火门。

(3) 办公室。

采用耐火极限不低于2.00 h的不燃烧体隔墙和不低于1.00 h的不燃烧体楼板与其他部位隔开, 直接通向公共区门采用乙级防火门, 开向公共区的窗采用耐火完整性不小于1.0 h的C类防火窗。

(4) 设备用房。

消防控制室、消防水泵房、排烟机房、灭火剂储瓶室、变配电室、通信机房、通风和空调机房等房间, 采用耐火极限不低于2.00 h的不燃烧体隔墙和不低于1.50 h的不燃烧体楼板与其他部位隔开。隔墙上的门采用常闭的甲级防火门。

(5) 厨房。

明火作业厨房采用耐火极限不小于2.00 h的不燃烧体隔墙和不低于1.50 h的楼板与其他区域进行分隔, 隔墙上的门采用乙级防火门。

3.2 安全疏散

(1) 疏散人数。

我国现行的相关标准均未给出机场航站楼的人员密度值。在确定航站楼内人数时, 将根据国内同类项目的设计经验以及航站楼可研报告中关于高峰小时人数的预测值为设计依据, 并在此基础上考虑一定的集中系数, 见表2所示。

(2) 疏散距离。

由于行李提取厅、迎客大厅空间开阔, 有一定的蓄烟纳热能力, 并且两个区域之间严格采用防火墙进行分隔, 因此, 为减小行李提取厅人员疏散距离, 行李提取厅内人员可考虑向迎客大厅进行疏散, 即国际行李提取厅、国内行李提取厅在不违背航空安全管理的前提下, 分别在防火墙上增设通往迎客大厅的甲级防火门作为疏散出口。由于航空安全管理需要, 增设的疏散门可设置门禁系统, 但门禁系统应与火灾自动报警系统联动, 保证火灾或停电时能自动解禁。

在增设疏散出口后, 行李提取厅内人员最大疏散距离由204 m降低到80 m, 疏散距离不满足规范要求的区域的面积由14 012 m2降低到8 634 m2。

4可行性分析

4.1 设定火灾场景

设置5组10个典型的设定火灾场景, 见表3所示。

4.2 疏散场景及模拟结果

疏散场景的设计总体原则为“可信最不利”, 通常考虑火灾发生在某一疏散出口附近, 使该出口堵塞不能用于人员疏散。疏散场景及人员安全性判定模拟结果见表4、表5所示。

模拟结果表明, 航站楼的防火分区划分及防火分隔能够有效阻止火势蔓延, 满足建筑整体消防安全要求;在设定火灾场景下, 航站楼内的人员能够安全地疏散到室外安全区域, 疏散设计能够保证人员的安全疏散。因此, 设计中提出的防火分隔和安全疏散设计方案可行。

参考文献

[1]公安部天津消防研究所.建筑物性能化防火设计技术导则[R].国家十五重点科技攻关项目专题研究报告, 2004.

新建方案 篇9

1 横向贯通误差

井下巷道的横向贯通误差由地面导线网控制测量、峒室内导线测量、竖井联系测量等几种误差引起确定。

井下巷道贯通处的偏差值，可能发生在三个方向上:1)水平面内沿巷道中线方向上的长度偏差;2)水平面内垂直于巷道中线的左、右偏差;3)竖直面内垂直于巷道腰线的上、下偏差。三种偏差中，第一种偏差只对贯通在距离上有影响，对巷道质量没有影响;后两种偏差对于巷道质量有直接影响，所以又称为贯通重要方向的偏差。

井巷贯通的允许偏差值，依据《煤矿测量规程》《三角高程测量规范》，确定贯通容许误差为:垂直方向±0.20 m，水平方向±0.5 m。

2 方案设计

2.1 地面平面控制测量方案

地面平面控制网的布网形式可以采用三角锁、三角网、三边网、边角网、导线网。现在由于全站仪的广泛使用，仅测角或仅测边与同时测边角对测量工作的工作量没有影响，再加上平差用计算机程序进行，使得测量工作进展加快。所以一般不布设三角网、三边网，而是统一为边角网。对于本工程来讲，根据现场实际情况布设为导线网。导线网布设一般原则为图形结构良好，地面导线点尽量少，以减少测角和测边误差的影响，在每个斜井口、竖井口处应设置导线点。该导线网由南方NTS-340全站仪进行施测，测角中误差mβ=2″，测距精度为2 mm+2 ppm。施测等级为四等。

2.2 地下控制测量方案

在井下巷道中测量，不能布置成边角网，只能设立导线或导线网作为井下平面测量控制。所以，地下控制测量方案采用导线测量，井下平面控制测量的方法等同于井上控制测量。

2.3 矿井联系测量方案

为了将地面坐标导入井下，我们在溜井之间采用两井定向，具体做法如下:地面设立连接点、近井点，通过联系测量将地面的平面坐标、方位角及高程传递到井下永久点上，作为井下控制测量的起始数据。井上、井下水准基点的高程测量，按四等水准测量的精度要求测设。

因为我们测量采用的是南方NTS-340全站仪进行测量，它的测角中误差mβ=2″，测距精度为±(2 mm+2 ppm×D)。

3 误差分析

地上平面控制导线网图见图1。

3.1 贯通相遇点P点在水平重要方向上X的误差预计

1)地面光电测距导线的测角和测边误差引起贯通相遇点P在水平重要方向上的误差预计:

取测角中误差mβ上=±5.0″。

测角误差的影响:

其中，mβ上为地面导线的测角中误差;Ryi为各导线点与P点连线在y轴上的投影长度。

两次独立施测,测角误差为:

测边误差的影响:

地面量边误差:按导线平均边长600 m，按我们使用的南方NTS-340全站仪的测距标称精度取ml上=0.002+2×10-6×600=±3 mm。

量边误差引起的P点在x方向上的误差大小为:

其中，ml上为导线量边的误差;α为各导线x轴之间的夹角。

2)定向误差引起P点在x轴上的误差预计:

两竖井进行独立两次定向，平均值的误差所引起的P点的误差:

其中，ma0为定向误差，即井下导线起算边坐标方位角的中误差;Ry0'主为井下导线起算点与P点连线在y轴上的投影长度。

3)井下导线测量误差引起P点在x轴上的误差(角度独立施测两次)。

mβ下为井下导线测角中误差,取7″。

测角误差:

其中，mβ下为井下导线测角的中误差;Ry下为井下导线各点与P点连线在y轴上的投影长度。

量边误差的影响:

按导线平均边长300 m，根据仪器的标称精度ml下=0.002+2×10-6D=±2.6 mm。

其中，mli为井下光电测距的两边误差;α'i为井下导线各边与x轴的夹角。

两次独立测量,算术平均值的中误差为:。

4)各项误差引起P点在x轴上的总中误差预计公式:

5)贯通在水平重要方向x上的预计误差(取2倍的中误差)。

3.2 测量误差引起贯通相遇点P在高程上的误差预计

按规程限差进行反算，四等水准测量每1 km的高差中误差

1)地面水准测量误差引起的P点高程误差。即:

2)引入高程引起的P点高程误差。即:

其中，h为井筒深度。

3)井下三角高程测量导致的P点高程误差。

4)贯通在高程上的中误差(均独立两次进行高程测量)。

5)贯通在高程上的误差预计。

4 关键技术要点总结

1)要对原始资料的可靠性、起算数据进行核实，确认为准确无误。用原有地面控制网时，必须对原有网的精度、控制网点位进行实测，如果检查中发现不符合要求，就不能使用这些数据。在使用控制点和起算数据时必须保证可参性。

2)巷道里在布设导线网时，要尽可能布设成似等边直伸形导线，在允许的测量环境范围内尽可能地选长边。要注意尽量把地下巷道控制住，导线的布设长度要大体相等，有利于符合误差预计的精度要求，井内导线的布设不能靠边，应该沿地下巷道的中线方向上延伸。井内的导线边长度一般小于井外的导线边长度，如果遇到坡度大或是不好布设导线等特殊情况时，应该具体分析，合理布置。

3)贯通误差预计时，应根据合理的方案来进行预计选用哪种方法是估算最合理的。应该考虑客观因素的影响。误差预计时还应适当的考虑各种客观因素的误差大小，把这些因素合理的加进去。

4)巷道每掘进到一定长度时，要及时对导线进行复测及精度估算，要及时增设基本导线点。要进行经常性的检测指导开挖的临时点的正确性，确保峒室开挖。如果因其他原因而改变设计路线或方案时，要对精度进行重新估算。

参考文献

[1]中华人民共和国能源部.煤矿测量规程[M].北京:煤炭工业出版社,1989.

[2]张国良,朱家钰,顾和和.矿山测量学[M].徐州:中国矿业大学出版社,2001.

新建方案 篇10

一、系统设计原则

本方案是把台区的安防监控系统建设成高水平,技术先进、数字化、可扩展的、切实有效的监控系统。设计时综合考察了当今流行的数种数字监控体系结构,本着适度超前、性价比高、具备以后系统便于入网的设计理念。此系统设计遵循先进性、可靠性、安全性、可扩充性、规范性等原则。

系统的合理性:这是系统设计的基本原则,主要考虑在现场与外界相通的出入口,外围,人员流动大区域等重要场所安装摄像机。力争做到无死角又不浪费摄像机,使系统的设计合理并达到最优。

实用性:从性能价格比的角度考虑,系统的关键部分可采用国内、外知名厂家的产品,国内较完善的技术可以采用国产或台湾品牌。保证了整个系统的可靠性。同时兼顾到功能的完善和操作简单化的要求,使本系统达到处理意外情况时反应迅速,正确,提高了安保工作的效率。

二、系统组成及功能

本系统主要由视频监控系统、红外线报警系统这两个各自独立又相互联系的子系统组成。

视频监控系统由1台24路硬盘录像机主机、1个8分16路视频分频器、1台画面分割器、1对2路光端机、3台显示器和17支各型号的红外一体摄像机及监视器等设备组成一个立体的监控网,对台区内外进行实时全天候全方位的监控。能够实现对监控现场及附近的环境的动态变化进行实时监测,以达到及时发现和消除不安全隐患的目的,并通过在出现危险情况时的实时录像,来为消除危害后的惩罚犯罪提供有力的证据。

红外线报警系统由3对有效距离200米的主动入侵红外对射报警器、2对有效距离100米的主动入侵红外对射报警器、2个报警器和一台报警主机组成。报警主机按放于机房值班室的控制台上,分一路报警器于警卫室。对台区围墙周围动态变化进行实时监测报警,防止监控不法人员通过翻越围墙进入台区内。

三、系统结构说明

系统结构基本采用星型网络拓扑结构设计,以监控主机为中心节点,视频线路分别连接到每个摄像机,和主动入侵红外报警器上。电源线路和控制线路采用总线结构形式。

视频监控系统中,选用嵌入式硬盘录像机为其系统的控制核心。系统中所有的视频图像都传回到机房值班室的监控台,接入到24路嵌入式硬盘录像机,通过安装相应数量的硬盘进行资料存储,17路视频输入配置,采用H.264压缩技术,图像更清晰,细节逼真。录像、回放、监视实时全方位等。预留网络接口,可实行远程监控功能。录像时间设置为两个月,该系统中配备2块2T的硬盘,可以长时间的保存视频文件,以满足录像资料保存要求。该系统承担着对台区内外所有可视场所的实时监控任务。根据需求,本监控系统主要是由前端信号采集部分、信号传输部分、信息处理中心、显示和存储部分组成。

1、信号采集部分

摄像部分是整个视频监控系统的前沿部分,是整个系统的“眼睛”。整个视频采集部分由14个红外夜视一体摄像机和4个高速球机组成。它布置在综合办公楼所有重要部位和台区大门口部位,使其视场角能覆盖到整个被监视的各个部位。如果我们被监视场所面积较大时,为节省摄像机所用的数量、简化传输系统及控制与显示系统,我们可以在摄像机上加装适当的镜头,使摄像机所能观察的场景更清楚。

2、信号传输部分

传输部分就是系统图像信号的传输通道。根据现场的勘察采用视频基带(同轴电缆)传输和光纤传输相结合。50米范围之内,主机对前端摄像机的视频信号线及控制线采用同轴电缆传输方式。也就是一根电缆中既传输视频信号又传输控制信号。100m范围内,采用光纤传输,通过光端机收放机进行信号转换传输。

3、信息处理部分

信息处理单元是整个监控系统系统核心,它对前端传送过来的视频信息、音频信息、红外报警信息进行实时的计算处理,并将处理后的信息传送给显示和报警单元显示报警。本系统的信息处理单元主要有24路视频录像机、防盗报警主机、R485型四门控制主机,对前端送来的视频信息、报警信息、开锁信息进行处理。

4、显示和存储部分

显示部分主要是3台液晶显示器组成,分别放置在机房值班室、总值班室、警卫室,值班室和总值班室可以实时监控综合办公楼和台区内外所有情况,而警卫室只能监视台区内外情况,对综合办公楼的室内视频监控无权限。防盗报警器机房值班室和警卫室各一趟,对有人翻越外墙进行实时声光报警,已提醒值班人员和门卫有人私闯台区。关于视频监控画面的存储,选用了2块2T硬盘进行存储,可对所有监控画面连续存储两个多月。

四、系统整体布局

对于视频控制系统摄像头布控点如下:

综合办公楼共安装15个摄像头,具体分布情况及摄像头类型为:配电室、发电机房枪式广角红外摄像机各1个;发射机房斜对角枪式广角红外摄像机各1个;机房值班室半球广角红外摄像机1个;机房过道半球广角红外摄像机1个;大厅办公室两侧半球广角红外摄像机各1个;二楼大厅高速智能球摄像机1个;综合办公楼大门口半球广角红外夜视5米摄像机1个;办公楼大厅二楼外墙两侧枪式阵列红外夜视120米摄像头各1个;宿舍过道半球广角红外夜视30米摄像头1个;办公楼正面两侧70米可探测高速球型红外摄像头各1个。

台区大门口共安装2个摄像头,分别是警卫室门口30米高速球型红外摄像头1个;台区大门枪式阵列强光抑制15米至30米红外摄像机1个。

红外线报警系统报警主机安放于机房值班室的控制台上,分一路报警器于警卫室。

摘要：本文阐述了新建短波发射台实施安防监控系统的必要性,从安防监控系统的设计原理、系统组成及功能、系统结构说明、系统整体布局四个方面对安防监控系统进行了介绍。

新建菜单的征兵计划 篇11

添加“批处理文件”到新建菜单

把BAT格式添加到菜单中，需要用到一个VBS脚本，一个注册表文件，一个图标文件，脚本文件和注册表文件用于实现需要的功能，图标文件则显示在这条命令的前面，让增加的新建菜单样式和默认菜单的样式统一起来。限于篇幅，我们把脚本文件收入本期配刊光盘中，并摘录部分关键的代码，为大家讲解相关的知识，以达到举一反三。其它素材也收人光盘。方便大家使用。先从光盘中把相关素材(有FileType.VBS、FileType.ICO、FileType.REG)解压到“C:VBS”文件夹中备用，双击FileType.REG文件，再连续点击“是/确定”，把相关内容导入注册表。现在在资源管理器窗口中按F5键刷新一下，在右键的新建菜单中就可以看到效果了(如图1)。

来试试技果吧!在资源管理器的空白处点击鼠标右键，选择“新建/批处理文件”，就可以直接得到扩展名为BAT的批处理文件了，在文件上点击右键，选择“编辑”，就可以调用记事本编辑批处理文件了。

添加其它类型的文件到新建菜单

是不足感觉很神奇呢?能对系统做出这样的修改操作，心情好得可不是一般呀!可能有的朋友会问，如果要将其它类型的文件添加到新建菜单，又该怎样操作呢?很简单，因为关键就在于VBS文件中的代码，只要对刚才的代码稍加修改，就能新建其它类型的文件了。听到“代码”二字不要害怕，依葫芦画瓢，挺简单。在学习过程中，最重要的就是举一反三，下面就以添加VBS类型的文件为例来看看怎样修改吧。

在FileType.VBS文件上点击鼠标右键，选择“编辑”，系统会自动调用记事本打开该文件。为方便叙述，以下代码中均不包含方括号，但包括英文双引号。将[strFilesLine=“批处理，BAT”]一行中的“批处理BAT”替换为“VBS脚本VBS”，然后点击菜单“文件/另存为”，将文件名指定为[“FileTypeVBS.VBS”]，还是保存到C:VBS文件夹中。接着在FileType.REG文件上点击鼠标右键，选择“编辑”，系统也会调用记事本打开它。将“FileType”替换为“FileTypeVBS”，“.atef”替换为“.atefVBS”，“批处理文件”替换为“VBS脚本文件”，“FileType VBS”替换为“FileTypeVBS.VBS” (这个一共有两处)，然后把文件另存为“FileTypeVBS.REG”，也保存到C:VBS文件夹中(如图2)。最后双击FfleTypeVBS.REG导入注册表，按F5键刷新资源管理器后，就可以看到效果了。在本例中，该选项的图标使用了新建批处理文件的图标，当然也可以使用不同的图标。如果要使用不同的图标，除了要准备另一个图标文件外，还要在注册表文件中把“FileType.ico”更改为实际的图标文件名。

提示

如果想要将添加的某个文件类型从新建菜单中删除，可打开与之对应的注册表文件，将“[”替换为“[-”，保存并导入注册表即可，

新建方案 篇12

1.1 沿线地形和地貌

长春市位于松辽平原腹地,地形较平坦,地势开阔,局部有起伏,但相对高差不大,海拔在210 m～230 m之间。

1.2 长春市城市总体规划

主城区空间发展方向为“南拓北优、西控东展”,主城区空间结构为“双心两翼、多组团”。西南、东北为城市发展的主要方向。

1.3 枢纽方案总图规划

既有长春枢纽为衔接三条干线、四个方向的放射型枢纽,随着沈哈客运专线、长吉城际铁路引入长春枢纽,长双烟铁路引入长春枢纽以及货车线的建设,逐步扩建为客货分线的半圆形混合枢纽。

1.4 客运专线新建长春西站位设计

1)主要技术标准。

铁路等级:客运专线;正线数目:双线;速度目标值:开通速度200 km/h,主要基础设施350 km/h;最小曲线半径:7 000 m;正线线间距:5 m;限制坡度:20‰;到发线有效长度:650 m;牵引种类:电力;机车类型:动车组;列车运行控制方式:自动控制;调度指挥方式:综合调度。

2)可行性研究推荐方案。

结合长春市城市总体规划,依据枢纽方案总图规划,哈大客运专线经长春市线路西进东出引入既有长春站,在城市西侧新建长春西高速站,枢纽客运系统最终形成长春、长春西两处客运站格局。

3)线路平纵断面设计。

哈大客专经过长春市时,在长春西侧新建长春西站,线路接入既有长春站,平面主要受军事管理区、火葬场、皓月集团、西新水库、吉林大学、住宅小区、地下管线等建筑物影响。纵断面主要受规划道路、城市道路以及两侧引入既有长春站、新建长春西站位高程的控制。

2 长春西站位方案研究

2.1 长春西西站位局部方案

1)青林路方案(C1K方案)。

线路在西新水库西侧距皓月大道大约550 m处设长春西站,出站后线路折向东下穿迎宾路,上跨长白公路、西环城路、吉林大学、通讯部队、基隆路、青年路,沿长春市预留轻轨通道青林路,穿风华新苑、荣达化工有限公司、上跨凯旋路引入既有长春站新建高速场。桥梁长7.5 km,线路长11.995 km。

2)新竹路方案(C2K方案)。

线路在西新水库西侧距皓月大道约550 m处设长春西站,出站后线路折向东下穿迎宾路以4.7 km的隧道下穿西环城路、基隆路、新竹路、新竹小区、长客厂小区、青年路、长客厂,上跨凯旋路引入既有长春站新建高速场。隧道长4.7 km,线路长11.598 km。

3)直通方案(D1K方案)。

线路在西新水库西侧距皓月大道约550 m处设长春西站,出站后线路折向东下穿迎宾路以4.6 km的隧道下穿西环城路、吉林大学、基隆路、新竹路、新竹小区、长客厂小区、青年路、长客厂,上跨凯旋路引入既有长春站新建高速场。隧道长4.6 km,线路长11.489 km。

4)综合比选及推荐意见。

经技术、经济综合比选,青林路方案拆迁较大,线路较长,投资较小,但在既有长春站西咽喉以500 m半径引入既有长春站,线路标准低。新竹路方案拆迁较小,线路较顺直,地下隧道沿新竹路大约1 km,避开了吉林大学,城市噪声干扰较小,但在隧道中间设有一组4 000 m反向半径,线路标准低,投资较直通方案增加1 714.5万元。直通方案拆迁较小,线路顺直,线路标准较高,城市噪声干扰较小,三个方案地质条件相当。综上分析,推荐线路顺直的直通方案(D1K方案)。

2.2 长春西东站位局部方案

1)直通方案(D2K方案)。

线路在西新水库东侧距皓月大道约850 m处设长春西站,出站后线路折向东以5.6 km的隧道下穿迎宾路、西环城路、65325部队、65319部队、吉林大学、新竹小区、基隆路、新竹路、长客厂小区、青年路、长客厂,上跨凯旋路引入既有长春站新建高速场。由于迎宾路两侧存在1.1 km深挖方段,拆迁和路基处理工程比较大,隧道宜由5.6 km延长至6.6 km,线路长9.444 km。

2)西安大道方案(C4K方案)。

线路在西新水库东侧距皓月大道约850 m处设长春西站,出站后线路折向东以6.63 km的隧道下穿西环城路、西安大道、西安广场,省物资学校、省政治学院、长客厂小区、青年路、长客厂,上跨凯旋路引入既有长春站新建高速场。隧道长6.63 km。线路长9.403 km。

3)综合比选及推荐意见。

直通方案线路顺直,线路标准较高,但拆迁较大、隧道较长,下穿65325部队、65319部队干扰较大。西安大道方案拆迁较大,地下隧道沿西安大道约2 km,避开了65325部队、65319部队及吉林大学,但隧道较直通方案长1.03 km,投资较直通方案贵2.22亿元,且在西安广场附近设有一组2 000 m反向半径,降低了线路标准,两个方案地质条件相当。综上分析,推荐线路顺直的直通方案(D2K方案)。

2.3 长春西东、西站位方案比选

1)长春西东站位方案(D2K)。

线路自比较起点起,向东北,经西靠山屯,跨沈哈高速公路、西湖、长郑路、警备路、双丰东路、花园大街,于长春公墓区东侧设长春西站,出站后下穿皓月大道,经军用机场东侧下穿迎宾大道,折向东跨长白公路,以5 400 m隧道下穿西环城路、军需大学、花园大街、青年路、长春客车厂至比较终点,全长19.89 km。

2)长春西西站位方案(D1K)。

线路自比较起点起,向东北,经齐家洼子,跨沈哈高速公路、西湖、警备路,于皓月奶牛场西北设长春西站,出站后下穿皓月大道,经红旗水库东南侧、魏家窝堡,下穿迎宾大道,折向东,以4 600 m隧道下穿西环城路、青州路、长春客车厂至比较终点,全长20.535 km。

3)方案比选及推荐意见。

经技术、经济综合比选,长春西西站位方案较长春西东站位方案线路长度长0.645 km,该站位虽较东站位方案远离长春,吸引客流稍差,但该方案隧道短,两方案地质条件相当,静态投资较东站位方案省22 081.52万元,故本次两方案按同精度进行比较,暂推荐长春西西站位方案(D1K)。方案主要工程数量及经济比较见表1。

3 结语

哈大客运专线经过长春市,线路引入长春枢纽,接入既有长春站,在长春市西侧新建长春西站位。此方案需要和长春市总体规划、铁路枢纽总图规划紧密结合、相互协调。既要考虑新建车站站位城市配套设施完善、有利于旅客出乘方便、吸引客流,又要使线路合理绕避建筑物、跨越城市道路以及规划道路、重视城市景观、充分降低城市噪声干扰、节约土地。力求做到设计满足各项技术标准、工程经济合理。这样不仅对保障建设环境将起着十分重要的作用,而且也符合党中央及各级政府构建和谐社会的总体目标。

参考文献

[1]GB 50091-2006,铁路车站及枢纽设计规范[S].

[2]TB 10082-2005,J448-2005,铁路轨道设计规范[S].