结构整体安全性

结构整体安全性（精选7篇）

结构整体安全性 篇1

1引言

建筑装修具有改善建筑环境、保护主体结构、延长建筑使用寿命的作用,但是我国近十几年的装修改造行为往往只注重实用功能及环境效果,而忽视结构的安全性,不仅出现改变建筑使用功能、使用荷载的情况,随意破坏主体结构的现象也较普遍[1,2,3]各种装修改造行为不仅导致局部构件承载力不足,还会使整个建筑结构体系发生变化,降低结构的整体安全性。尤其在强烈地震作用下,会使建筑物严重受损甚至倒塌[4,5,6,7],严重影响人民的生命财产安全。

常见的建筑结构体系中,剪力墙主体结构可改造性小,框架结构墙体改造对主体结构承载力影响较小;砌体结构墙体为砖和砂浆的结合体,易于改造,结构破坏最严重,存在的安全隐患最大。本文主要以砌体结构为例,对不同的装修改造行为对结构整体安全性能影响进行分析和评价。

2 不规范装修改造行为对结构安全性影响

2.1 主体结构变化

装修对主体结构的改造主要有以下几种情况:在承重墙上随意开洞,如剔凿承重墙做壁柜、鞋柜等;将建筑底层改造成店面房,改造门连窗,拆除窗下墙,甚至扩大洞口;随意拆除非承重墙,更改隔墙位置等。

主体结构改造对结构安全性的影响非常严重,其主要表现为:墙体强度受损,结构抗力降低;墙体刚度改变,使地震作用重新分配;首层窗下墙拆除、扩大洞口,使结构底层刚度降低,形成薄弱层;上下层洞口不规则分布,各层刚度不同,使结构的刚度中心和质量重心改变,地震时产生附加扭转效应,增大房屋端部和转角部位地震作用,房屋难以获得最大的整体抗弯能力。

2.2 建筑荷载变化

建筑楼地面、墙面、顶棚装修均会使建筑荷载发生变化,其中楼地面装修改造影响最大。楼地面装修常见做法是铺装地砖、大理石或木地板,建筑进行第二次装修时,一般是在原建筑面层上直接铺装新面层,面层厚度比原设计增加40-50mm,使楼面承受超出设计荷载约20%-30%的重量。

墙外悬挂较重的空调设备、安装悬挑窗护栏等,不仅增大墙体竖向荷载,还会使墙体偏心受力,使墙体因抗弯承载力不足开裂,进而降低其抗剪强度。

2.3 结构构件损伤

安装木地板时在楼面上钻孔,管线改造时剔凿墙体,墙体拆除、打洞等均会损伤主体承重构件,降低构件承载力。

3 装修改造对结构安全性影响分析方法

分析装修改造对结构安全性影响,首先应按照现行建筑结构规范[8,9]进行结构设计复核。按照加强结构整体性的概念设计原则[10,11],设计复核应同时进行局部构件设计复核和整体结构设计复核,设计复核要点如下:

(1)局部构件设计复核:对楼板的破坏,需进行楼板承载力复核;墙体剔凿洞口,需复核墙体的承载力和稳定性;空调设备安装,需重点验算局部墙体的抗弯、抗剪强度。

(2)结构整体抗力复核:因建筑总荷载增加和墙体开洞对结构的影响,不仅降低了局部墙体、楼板等构件的承载力,还使结构整体抗力发生改变,降低结构的整体安全性。所以设计复核必须以整体结构为研究对象,分析结构整体抗力的变化。应重点计算各种装修因素综合作用下结构的竖向承载力和抗震能力,通过分析结构设计各参数的变化,分析装修改造对结构安全性的影响程度。

对局部构件的复核本文不再讨论,下面以实际工程为例,重点分析装修改造对结构整体抗力的影响。

4 设计实例

4.1 建筑结构设计特点

设计实例为某单位砌体结构住宅楼,该建筑于20世纪90年代初期建造,2000年房改重新分配住房,大多数用户对房屋进行了二次装修改造,装修施工未经统一控制,装修行为较混乱。

该建筑基本情况如下:主体结构6层,标准层层高2.9m。建筑体型规整,抗震构造措施得当,结构整体性较好。建筑结构平面布置见图1。

设计基本参数:

承重墙采用粘土砖MU 10、混合砂浆M 7.5砌筑;外墙厚360mm、内墙240mm,现浇混凝土楼板100mm厚。

楼面荷载:原设计为40mm厚细石混凝土面层,恒荷载:3.9kN/m 2,普通房间活荷载1.5kN/m 2,卫生间、厨房活荷载2.0kN/m 2,阳台活荷载2.5kN/m 2;屋面恒荷载4.4kN/m 2,活荷载0.5kN/m 2。

4.2 建筑装修改造前的结构抗力

按照现行砌体结构设计规范、抗震结构设计规范要求,对原建筑进行竖向承载力和抗震能力复核,设计重点为各承重墙体的抗力变化情况。因首层结构所受地震剪力和竖向力最大,仅对首层结构抗力变化较大的墙段进行对比分析,表1为建筑装修改造前首层主要墙段结构抗力。

4.3 建筑荷载增加后的结构抗力

仅考虑楼板装修荷载增加结构抗力的变化情况,楼面荷载按4.9kN/m 2计算。经设计计算,首层主要墙段受压承载力、抗震承载力及抗力变化率见表2。

建筑荷载增加后,水平地震作用加大,各墙段的抗震能力均降低,但降低率仅为4%,且抗力变化均匀;楼板荷载增加仅对楼板承载力有影响,对结构竖向承载力影响较小,结构竖向安全储备较大。

4.4 窗下墙拆除后的结构抗力

底层结构窗下墙拆除对抗震最为不利,由于窗下墙拆除的随机性,设计考虑底层门连窗处窗下墙拆除、底层全部窗下墙拆除两种情况,首层主要墙段抗力分别见表3、4。

窗下墙拆除后,由于个别墙段刚度变化,使地震剪力重新分配,各墙段抗力随之改变。分析比较表3、4数据可知,窗下墙拆除对结构整体性能改变表现在以下几方面:

(1)水平地震力重新分配,部分墙段抗震能力显著降低,如表3中,墙段抗震能力降低12%-17%;

(2)洞口尺寸改变使墙肢刚度降低,地震剪力转移到刚度相对较大墙段,各墙段所受地震剪力重新分配,与原设计相比,各墙段抗震能力发生较大变化。

(3)底层窗下墙全部拆除后,首层A-5墙段抗震能力由最初的1.19降至0.74,抗力降低38%,成为抗震薄弱墙段。

4.5 考虑综合因素的结构抗力

通过实际装修调查,首层门连窗处窗下墙拆除和增加楼面荷载是最常见的情况,同时考虑两种变化,并考虑装修施工产生的动荷载对砌体强度的影响,将砌体强度乘以0.9降低系数,首层主要墙段抗力见表5。

考虑综合因素影响的各墙段抗震承载力普遍降低,抗震能力降低26%-28%,降低率较大;受洞口变化的影响,各墙段抗力变化不均,出现多个抗震薄弱墙段。

5 结构安全性综合评价

通过上述分析可得以下结论:

(1)结构竖向安全储备较大,建筑荷载增加及洞口改变对结构竖向承载力影响较小。

(2)随意开凿洞口,使地震剪力重新分配,不仅会出现墙段抗力普遍降低的情况,还可能使个别墙段抗力明显下降,出现抗震薄弱墙段;且开洞越随机,薄弱墙段位置越难以控制。

(3)在各种装修因素综合作用下,结构抗震承载力普遍降低,且抗力降低率较大。

6 建议

虽然我国有关部门已经开始对装修行为进行严格控制,但已遭到装修改造破坏的建筑大量存在。在竖向荷载作用下,结构安全性尚能维持。但一旦遇到强烈地震,由于结构体系改变,抗震薄弱构件的出现,会使结构整体抗震能力下降,甚至出现因个别构件破坏导致建筑物局部或连续倒塌的现象,严重影响人民的生命财产安全。因此,提出以下建议:

(1)规范装修行为,严格执行建设部颁发的住宅装饰装修工程施工规范和装饰装修管理办法,尤其应加大对住宅装修的监管力度。

(2)对已发生破坏主体结构的装修改造建筑进行再设计与安全评估,重新评价其结构安全可靠性。

(3)对结构可靠性明显降低的建筑进行加固处理,保证主体结构的安全稳固。

参考文献

[1]房志勇.住宅装修常见做法危害房屋安全研究[J].施工技术,2009,38,增刊:492-494Fang Zhiyong,Research on Common Residence Decora-tion Dangerous[J].Construction Technology,2009,38:492-494

[2]杨云芳等.不规范装修对房屋结构的影响[J].浙江林学院学报,2003,20(1):71-74Yang Yyunfang,Non-standardized Decoration’s Influ-ences on House Structure[J].Journal of Zhejiang ForestryCollege,2003,20(1):71-74

[3]田杰芳,家庭装修的安全问题及对策[J],中国安全科学学报,2004,14(3):64-67Tian Jie-fang,Safety in Interior Decoration Counter Meas-ures[J].China Safety Science Journal,2004,14(3):64-67

[4]徐有邻.汶川地震震害调查及对建筑结构安全的反思[M〗.北京:中国建筑工业出版社.2009:95-97

[5]来自汶川大地震亲历者的第一手资料——结构工程师的视野和思考[M〗.北京:中国建筑工业出版社,2009:98-150

[6]李碧雄.汶川地震后多层砌体结构震害调查分析[J].四川大学学报(工程科学版),2009,41(7):19-25Li Bi-xiong,Wenchuan Earthquake Field Reconnaissanceand Analysis on Multi-story Masonry Structure Buildings[J].Journal of Sichuan University(Engineering ScienceEsition),2009,41(7):19-25

[7]李碧雄.汶川地震中房屋建筑震害特征及抗震设计思考[J].防灾减灾工程学报,2009,29(4):224-230Li Bi-xiong,Characteristic Analysis of Performance andDamage of Buildings in Wenchuan Earthquake and Con-siderations in Aseismic Design of Buildings[J],Journal ofDisaster Prevention and Mitigation Engineering,2009,29(4):224-230

[8]中华人民共和国国家标准:砌体结构设计规范(GB50003-2001)[S].北京:中国建筑工业出版社,2002People’s Republic of China Standard:Code for design ofmasonry structure(GB 50003-2001)[S].Beijing:ChinaArchitecture&Building Press,2008

[9]中华人民共和国国家标准:建筑抗震设计规范(GB50011-2001)[S].北京:中国建筑工业出版社,2008People’s Republic of China Standard:Code for seismicdesign of buildings(GB 50011-2001)[S〗.Beijing:Chi-na Architecture&Building Press,2008

[10]王亚勇.汶川地震建筑震害启示——抗震概念设计[J].建筑结构学报,2008,29(4):20-25Wang Yayong,Lessons Learn From Building Damages inthe Wenchuan Earthquake Seismic Concept Design ofBuildings[J].Journal of Building Structures,Vol.292008,29(4):20-25

[11]王亚勇.汶川地震建筑震害启示—三水准设防和抗震设计基本要求[J].建筑结构学报,2008,29(4):26-33Wang yayong,Lessons Learnt from Building Damages inthe Wenchuan Earthquake Three Earthquake PerformObjectives and Basic Requirements for Seismic Design ofBuildings[J].Journal of Building Structures,2008,29(4):26-33

结构整体安全性 篇2

关键词：喷射混凝土,加固改造,恢复提高

1 工程概况

工程为平顶山天安煤业股份有限公司十矿40#至52#家属楼加固改造工程, 砖砌体结构。该建筑物于上世纪80年代初建成, 历经多年风雨, 砌体砂浆强度低, 其结构性能日益老化, 同时该建筑群处在煤矿采空区上周边, 结构有裂缝, 经郑州大学对结构进行鉴定, 结构安全等级及抗震等级较低, 为从根本上消除危楼隐患, 需对本工程进行加固处理。

根据检测结果, 砌体承载力及抗震构造措施不满足使用要求, 需要对该建筑的原结构主体承载力进行加固, 既对墙体进行加固。

本次加固的基本原则仅考虑抗震等级及结构主体承载力, 加固后的结构主体满足使用要求。

2 施工工艺流程

施工工艺流程:

搭设操作平台→凿除粉刷层→除尘→加固面喷水湿润→编设固定钢筋网→拌混合料→喷射→养护

3 墙体钢筋网片的施工要求

穿墙钢筋或锚筋应按设计要求先在加固墙体划线标出, 保证位置准确, 避免遗漏。

穿墙钢筋或锚筋的墙面孔洞应采用电钻打孔, 双面墙体加固采用的穿墙拉结筋穿墙孔直径比S型拉结筋直径大2mm, 单面墙体加固采用的锚筋锚孔直径为L型锚筋直径的2倍, 孔深为120mm, 加固墙体采用的钢筋网片竖向钢筋应靠近加固墙面, 锚筋采用植筋方式植入, 锚筋插入后应采用环氧树脂胶泥填实。

钢筋网片应采用钢筋头或水泥砂浆垫块预先垫出钢筋网片与加固墙面的间隔层。

4 喷射混凝土施工工艺

工艺流程:

基层表面处理→钢筋网绑扎固定→细石混凝土浇筑。

1) 先剔除墙面旧抹灰层, 用钢丝刷除灰粉, 以清水冲水干净, 再喷涂素水泥浆一道。

2) 钢筋网片采用E43焊条点焊, 钢筋网片用植筋方法与墙体连接固定, 钢筋网片宜在墙面喷一层混凝土后辐设。

3) 细石混凝土面层的浇筑采用喷射法工艺施工。

喷射作业应用分段分片依次进行, 喷射顺序应自下而上;

分层喷射时, 后一层喷射应在前一层混凝土终凝后进行, 若终凝1小时, 在进行喷射时, 应先用风水清洗喷层表面。

5 墙体加固喷射砼的施工要求

细石砼的原材料要严格过筛, 清洗石子, 保证砂子有6-8%的含水率, 严格控制配合比。

水泥、GRC、砂、石应先用强制式砼搅拌机干拌均匀后送入喷射机, 干拌合料存放时间不得大于2小时。

墙体加固喷射砼前应先在拟加固墙体表面清除抹灰层及酥松部位, 安放钢筋网片及扒锯钢筋等工作, 用高压水将墙体表面冲洗干净, 保持湿润。

喷射砼时应使喷嘴垂直于受喷面, 距离宜控制在0.8-1.0m之间。当需要穿过钢筋喷射时, 宜稍偏角度喷射。喷嘴应按螺旋形轨迹移动喷射, 喷射层力求做到喷射均匀, 表面平整, 严禁出现流淌和干斑现象, 喷射砼的x水压力不得小于0.2MPa。

设计喷射厚度应分为两次成活, 第一次宜填满钢筋网片与墙体之间的空隙, 第二次应达到设计喷射厚度。施工缝应控制在10m左右, 呈齿状形式留施工缝, 施工缝通常向薄的一侧倾斜, 过度宽度应控制在200-300mm之间, 避免直角缝, 施工缝应保持干净和潮湿, 保证二次喷射砼具有良好的粘结。

喷射砼时应先喷裂缝位置、结构补强位置, 然后喷射一般的补强墙面。

落地料及回弹物应及时清扫, 不能放入喷射机内继续使用。需要清洗干净后使用, 但其掺入量不宜大于新做砼砂石用量的30%。

当喷射面自然平整过于粗糙时, 可在砼初凝后用标杆或刮刀将模版或基线以外的材料刮掉, 然后喷射找平。

砼喷射结束后, 砼终凝2小时后开始洒水养护, 每天至少三次, 养护时间不得低于14天。

喷射混凝土技术以其简单的工艺、独特的效应、经济的造价和快捷的施工速度, 在砌体墙体开裂加固、砖混结构加层墙体加固、抗震加固、喷射层以原有结构作为附着面, 不需另设模板以旧混凝土、卓越的粘结力、喷射层的密度大、强度高、抗渗性好等。该工艺对墙体开裂加固、抗震加固具有重要意义。

参考文献

[1]GB50009-2001建筑结构荷载规范[S].

[2]GB50010-2002混凝土结构设计规范[S].

[3]GB50003-2001砌体结构设计规范[S].

[4]JGJ116-2009建筑抗震加固技术规程[S].

桥梁整体结构施工技术探讨 篇3

1 桥梁下部结构的施工技术探讨

1.1 扩大基础施工

(1) 测量放样:首先对施工现场进行场地平整, 然后根据设计单位交付的经复测后合格的导线点和水准点, 使用全站仪和水准仪进行施工放样。桥位勘测阶段所建立的控制网, 在精度方面能满足桥梁定线放样要求时, 应复测用。放样点不满足时要补充。桥梁的施工控制网, 除了用精密测定长度外, 还要用它来放样各个桥墩 (基) 的位置, 即定出基础轴线、边线位置及地面标高。并经监理工程师验收合格后, 进行下一步的施工作业。 (2) 挖基和排水:挖基施工尽量安排在枯水或少雨季节进行。施工前按计划投入劳力、材料、机具, 根据工程的施工期限、工地环境及地质情况, 基坑拟用机械进行开挖, 在机械开挖不到的部位由人工突击挖除, 及时检验, 随时进行基础浇筑。对埋置深度较大的基础, 我们将采取连续作业方法一气呵成。

1.2 基坑开挖方法:

(1) 垂直坑壁基坑:对天然湿度接近最佳含水量、构造均匀、不发生塌滑、移动、松散或不均匀下沉的基土, 基础开挖可采用垂直坑壁基坑开挖法。 (2) 斜坡和阶梯形坑壁基坑:基坑深度在5米以内, 土的湿度正常、土层结构均匀。采用斜坡开挖或按相应斜坡高、宽比值挖成阶梯形坑壁。 (3) 变坡度坑壁基坑:坑基开挖穿过不同土层时, 坑壁边坡可按不同土质采用不同坡度。当下层为密实粘质土或岩石时, 下层可采用垂直坑壁基。

1.3 基础浇筑

中桥墩柱基础钢筋运到现场绑扎, 并预埋墩柱身联接钢筋;桥台基础采用15#片石混凝土。混凝土由拌和站供应, 砼罐车运送, 片石混凝土掺配片石在小于25%, 混凝土送入模内后, 用振捣棒震动密实, 浇筑时注意做好石笋以便上下层连接同时片石摆放位置上下左右均相隔20cm～30cm。

1.4 桥台浇筑

桥台浇筑装模采用钢模装模, 斜面和转弯处不好装模处用竹胶板配合装模。浇筑时水平分层, 一般浇筑厚度在30cm内。混凝土送入模内后, 用振捣棒震动密实, 保证表面没蜂窝麻面现象。台帽施工测量放样一定要精确, 采用25#钢筋混凝土浇筑, 钢筋在现场绑扎, 台帽支座顶面浇筑时控制好横坡度。

1.5 墩柱浇筑

施工前, 拉毛基础和墩柱接触面, 并把基础预留的连接钢筋和墩柱钢筋笼焊接。中低墩柱采用预制好的圆形钢模桶一次浇筑成型, 模板用吊车安装, 模板上口高于混凝土面不少于10-15cm, 柱模四周用缆风绳对拉, 浇筑时用输送泵输或吊车送入模内, 浇筑时水平分层, 一般浇筑厚度在30cm内。混凝土送入模内后, 用振捣棒震动密实, 保证表面没蜂窝麻面现象。混凝土灌注完毕后, 顶面砼应高出设计标高3-5cm。排柱式墩身, 各立桩应保持一致。混凝土强度达到0.2-0.5MPa后, 方可脱侧模, 采用塑料薄膜包裹保水养护。

1.6 桥墩盖梁浇筑

墩柱顶预留钢筋和墩盖梁连接, 桥墩盖梁桥浇筑装模采用钢模装模, 斜面和转弯处不好装模处用竹胶板配合装模, 采用钢管和木头配合搭建脚手架, 并搭建工作作业平台, 装好底模后便现场绑扎钢筋, 再安装侧模。浇筑时用输送泵输或吊车送入模内, 浇筑时水平分层混凝土送入模内后, 用振捣棒震动密实, 保证表面没蜂窝麻面现象, 顶面浇筑时控制好横坡度。

2 桥梁上部结构的施工技术探讨

2.1 模板

预制梁的模板虽是工程施工中的临时结构, 但十分重要, 它不仅控制梁体尺寸的精密, 而且对工程质量、施工进度和工程造价有直接的影响。

2.2 后张法预应力空心板梁预制和张力施工工艺

(1) 首先规划预制厂地, 平整压实, 处理好场地地基, 按设计图纸铺设板梁底模。 (2) 由钢筋班按图纸下料, 制作钢筋, 运到现场, 在底板上按设计位置绑扎。 (3) 模板采用钢模板整体拼装, 模板侧模应支撑牢固, 尺寸准确, 保证顺直, 上、下都要用螺栓拉牢, 保证不变形, 不漏浆。 (4) 预留孔道的形状、尺寸要非常准确, 对成品的质量有直接的影响。 (5) 内模采用木模制作或采用定购橡胶蕊模, 内充空气, 用定位钢筋将其固定蕊模安放前要进行充气检查, 保证不漏气。 (6) 板梁砼采用500L以上强制式拌合机现场拌制, 小翻斗车运输, 人工输送入模, 浇注砼时应注意浇注顺序和厚度, 振捣时应避开波纹管和橡胶蕊模, 防止因振捣不当而使胶囊上浮、变形。板梁砼浇注后应进行收浆抹面, 并在定浆后进行二次抹面、拉毛。 (7) 穿束前用压力水冲洗孔道内杂物, 观测孔道有无串孔现象, 再用风吹干孔道内水分。孔口锚下垫板不垂直, 度数大于1度时, 应用垫板垫平。预应力束的搬运, 应无损坏、无污物、无锈蚀。穿预应力筋用人工进行, 如若困难采用卷扬机牵引, 后端用人工协助。 (8) 到一定强度后拆除模板, 当砼强度达到设计强度时便可进行张拉, 用一端张拉法进行张拉, 用校正好的千斤顶张拉。 (9) 张拉采用应力和伸长量双控。当伸长量超过设计值6%时, 应松张预应力, 查明原因重新张拉。张拉初值控制在10-25%之间, 取10%推算伸长值。 (10) 预应力筋张拉后, 孔道应尽早压浆。压浆机应能制造合格稠度的水泥浆, 压浆机必须能以0.7MPa的常压连续作业。

2.3 预应力空心板梁安装

小桥的梁板使用一台吊机架设, 当预制梁板质量不大, 而吊机又有相当的起重能力, 河床坚实无水或水少, 吊机能行驶和停搁时, 可采用一台吊机架设安装。

2.4 桥面铺装

(1) 首先完成桥面系施工, 防撞护栏及人行道、栏杆、扶手施工:防撞护栏模板均采用钢模, 防撞护栏分两层浇注, 第一层顺向浇注防撞墙转折处后, 再回头浇注第二层至设计标高;人行道采用预制方法, 预制好后吊运并进行安装。 (2) 设置桥面测量控制网, 用全站仪每隔5米测量桥面的中、边线, 并定出桥面的标高。经监理工程师确认后开始施工。 (3) 桥面铺装前需现浇板梁间绞缝混凝土。 (4) 按设计图纸布置钢筋网。 (5) 空压机清理板梁上杂物, 并洒水湿润板梁。 (6) 桥面铺装为连续钢筋混凝土, 砼在拌和站集中拌和, 小翻斗车运输至桥面, 插入式振捣器和平板振捣器振捣, 行夯刮平。 (7) 桥面伸缩缝:采用毛肋伸缩缝, 材料及其产品必须是取得合格证书的产品。安装前清除垫缝料, 钢筋复位, 凿毛并冲冼干净。伸缩缝应在规定的温度下安装, 精确定位。

摘要：国内外多座桥梁的突然破坏与倒塌, 已使工程界对桥梁安全性问题倍加关注。这种桥梁地突然倒塌, 对社会的安定与经济的繁荣都有抑制的作用, 一般来说这种工程事故主要是不合理施工和管理错位所导致。对于短期内发生的诸如突然破坏与倒塌, 多是由于施工质量没有达到规范和设计要求, 典型的问题包括材料强度不足和施工工艺不合格等。本文针对以上问题, 提出了严格施工的一套操作体系, 望对同行业的发展尽微薄之力。

复杂高层建筑整体结构抗震分析 篇4

1 高层建筑在地震时主要的破坏点

首先是地基:部分场地具有较厚的软弱冲击土层, 此时高层建筑地基破坏了明显增高。由于地基土液化造成地基出现不均匀沉降, 最终导致建筑上部结构损害甚至整体倾斜。高层建筑位置若处于不利或危险地段, 会由于地基破坏而导致房屋整体结构破坏。一旦建筑结构基本周期和场地的自振周期趋于相同, 则会由于共振效应导致破坏程度加重。其次是结构体系:高层建筑一般采用框架或框架-抗震墙结构, 若高层建筑采用抗震墙结构, 其破坏的程度较轻;若采用底框结构, 其刚度柔弱的底层则会受到严重的破坏;若采用框架结构, 建筑底层若为敞开式的框架间, 且未砌砖墙, 其底层也会受到严重破坏;若采用钢筋混凝土柱、板的结构体系, 由于楼板的冲切或由于楼层发生较大侧移, 导致柱脚破坏, 各层的楼板会发生坠落甚至重叠在地面上。

再次是刚度分布:若建筑物结构以矩形平面布置, 电梯井等抗侧力构件在布置过程中一旦存在偏心, 则会由于扭转振动导致地震灾害加重;若采用L形、三角形等不对称的平面建筑结构, 也会由于地震影响产生扭转振动最终导致灾害加重。然后是构件形式:在高层建筑的结构构架中, 一旦发生地震, 高层建筑的梁、板以及柱破坏程度会最大, 而钢筋混凝土柱由于对地震的抵抗能力较强, 因此虽然也会存在破坏的情况, 但是相比于其它结构而言, 会相对较好一些。最后是房屋的形体, 加入高层建筑的平面机构并非是规则的几何体, 如T、L、Y等形状的房屋, 其在发生地震时, 受到的破坏力是最大的, 换句话说, 高层建筑的平面形心与建筑的整体中心偏移越大, 其在地震发生之时所受到的破坏力会越大。

2 高层建筑整体结构抗震的设计方法

(1) 合理的选择高层建筑的建设场地。要想能够保证搞成建筑建设后再地震中的安全性, 首先就需要对高层建筑的建设地址严谨的选择, 一般情况下, 高层建筑的地质选择是在地质层建筑的场地进行的, 然后要能够合乎高层建筑在建设过程汇总的构建, 最后要能够保证所选的地点在地震发生时能够有效的减少地震能力的输入, 更好的减少地震对高层建筑的破坏, 从而能够有效的增加高层建筑的安全性以及对社会经济的保证性。

(2) 增加高层建筑在设计中的延展性。据相关的研究表明, 建筑的延展性能够很大程度的提高建筑在地震来临之时的安全性, 所以, 在高层建筑的设计之时就增加建筑的延展性能够很大程度的增加高层建筑对使用人员的安全性能, 近年来, 相关的设计人员对高层建筑中的延展性越加的重视, 不仅将阻尼器很好的应用在高层建筑的抗震设计之中, 还将阻尼器更好的应用在建筑的材料之中, 巧妙的减少了地震对高层建筑的破坏。

(3) 做好抗震结构设计。对于我国的建筑行业的设计而言, 高层建筑的设计主要有三种结构体系, 其一是框—筒的结构体系, 其二是筒中筒的机构体系, 其三是框架—支撑的结构体系, 这三种结构不仅在我国的应用较为广泛, 在世界各国都有所应用。随着高层建筑设计的不断发展, 现阶段的高层建筑主要是以柔克刚以及刚柔并济的方式进行设计吗, 这样就能够很好的保证地震释放出的冲击力能够得到很好的减弱。

(4) 合理的选择高层建筑的建设用料。高层建筑所选用的建筑材料使用性能要能够远高于普通建筑所应用的建筑建材, 而我国钢材的创造以及加工能力是在世界上都名列前茅的, 故而, 在高层建筑建材的使用中, 钢材的应用较为广泛, 在钢材的选择方面, 首先要能够对高层建筑的钢材参数有一个很好的了解, 其次要能够对钢材的抗震性能进行一个良好的测试, 最后在钢材的应用上不能够仅仅考虑材料的承载力, 还需要对材料的延展性进行一个测试, 以此来更好的保证高层建筑在建设后的安全性能。

(5) 增加抗震防线。高层建筑在建设的过程中要设置多个抗震防线, 这样就能够保证高层建筑的第一道防线破坏后, 高层建筑依然具有一定的安全性能, 能够保证其中使用人员的安全性能, 一般情况下, 高层建筑的第一道防线是剪力墙, 是一种抗侧力构建, 第二层以及第三层的防线主要是起到抵抗地震作用力以及防治高层建筑物倒塌的作用的, 因此, 要想能够准确的保证高层建筑在地震时期的安全性能, 最重要的是多增加几条高层建筑的抗震防线。

(6) 做好高层建筑的加固设计工作。高层建筑的加固工作主要需要注意以下几点, 其一是能够采用一些具有高抗震性能的构建来代替原有的构件, 其二是能高否对高层建筑的承载能力以及刚度进行一个科学的规划, 其三, 是能够通过其它的设计来减少地震对高层建筑的直接破坏;此外, 还需要对高层建筑的形变程度进行一个严格的控制, 要采用一些针对性较强的措施来减少高层建筑在地震时期所产生的形变, 据实践表明, 在地震时期, 高层建筑所移动的角度是十分具有参考价值的, 所以, 在高层建筑建设时期要能够采用一些针对性较强的措施来保证其建设的质量, 以及建设的安全。

3 结束语

随着我国经济的发展以及科学技术的提高, 我国的城市化进程得到了进一步的深化, 我国的建筑发展也得到了逐步的提升, 尤其是高层建筑的发展, 更得得到了迅猛的发展, 而如今, 高层建筑几乎成为了城市的主要标志之一, 但是, 随着建筑的发展, 以及近年来的地震经济损失, 相关的人员发现, 高层建筑所造成的社会经济损失几乎是建筑种类之中最高的, 因此, 要想能够进一步的推动建筑行业的发展, 其首先要做的, 就是对高层建筑的整体抗震设计进行优化, 以此来更好的减少在灾难发生时对社会经济的影响, 以及更好的增加建筑在使用过程中的安全性能。

摘要：自从在十九世纪八十年代的第一座高层建筑建设成功后, 我国的高层建筑就在不断的开发以及创造中, 不仅在高度上进行突破, 在使用材料上也逐渐的更加成熟化以及多样化, 由于高层建筑的自身性质, 使其在建设结束后对地层的震动感受要比一般的建筑要严重的多, 因此, 在于多地震的区域, 高层建筑所造成的经济损失要远远的高于一般的建筑, 为了能够让高层建筑的损失降到最低, 能够更好的保证高层建筑的质量以及建筑的安全性, 就要对高层建筑的整体结构以及抗震性能进行分析。本文主要对高层建筑在地震时主要的破坏点进行研究, 对高层建筑整体结构抗震的设计方法进行探析。

关键词：高层建筑,整体,抗震结构,措施分析

参考文献

[1]崔烨, 孙晓红.高层建筑结构抗震设计与分析[J].科技资讯, 2011, 17∶54+56.

[2]林树枝, 许泽瑶.基于抗震性能目标的超限高层建筑结构抗震分析[J].福建建筑, 2011, 10∶50—54.

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[5]黄爽.复杂高层建筑结构抗震与结构控制研究及其应用[J].重庆建筑, 2014, 11∶59—64+69.

砌体结构的整体抗震性能分析 篇5

1 砌体结构的震害分析

已有地震灾害资料显示[2,3], 早期的砌体结构并没有经过抗震设计, 后期虽然采用了抗震设计, 但并没有完全按照规范实施, 造成砌体结构并不能完全满足我国的《建筑抗震设计规范》与《砌体结构设计规范》[4,5]的设防目标, 既“小震不坏、中震可修、大震不倒”。当遭遇地震时, 即使砌体结构能够满足规范要求, 因其存在变形能力差的特点, 特别是当墙体遭遇地震, 出现裂缝后, 其整体性差的特点愈发明显。

砌体结构在地震作用下的破话特征多为:已有的砌体结构灾后资料显示造成砌体结构破坏的原因主要是: (1) 由于墙体抗剪承载力不足; (2) 楼板搭接太短; (3) 楼板配筋不足; (4) 整体性差, 没有圈梁构造柱。

2 已有设计方法的缺陷

结构的抗震设计方法先后经历了基于力、基于位移、基于能量与基于性能的设计方法[6,7,8,9], 基于力的设计方法假设结构为刚体, 无法考虑结构的塑性变形;基于位移的设计方法通过控制结构变形把我结构的抗震性能, 此方法无法反应结构的累积破坏;基于能量的设计方法认为地震作用实际上能量输入, 通过控制结构耗能能力调整结构抗震性能, 但无法考虑某次结构的较大位移变形造成的结构破坏;基于性能的设计方法目标在于依据结构重要性与使用功能使得不同的结构有不同的抗震能力, 我国“小震不坏、中震可修、大震不倒”的设计理念就体现了基于性能的设计思想, 使得结构在小震下不发生破坏, 中震下可以修复, 大震下不发生倒塌, 但目前国内外结构设计规范大多仍停留在基于位移的设计方法上, 基于性能的设计方法也是基于位移的设计的方法, 均无法考虑结构累积破坏。因此, 需要更合理的设计方法, 基于损失的设计方法, 综合考虑结构的变形能力与累积损失, 将结构变形与耗能能力加权组合, 提出适用于结构的评价指标, 通过控制指标调整结构抗震性能。

3 改进措施

唐山大地震之后, 大量砌体结构受到毁灭性破坏, 引起了研究人员和设计人员的高度关注, 提出了通过增设圈梁与构造柱提高结构整体性的措施。随后的国内地震资料显示, 增设圈梁与构造柱确实一定程度提高砌体结构的整体性, 但仍会造成造成结构严重受损, 结构整体性将无法保证, 因此仍需对砌体结构的整体性进行加强。

(1) 计算问题。目前砌体墙片计算仅考虑平面内抗弯, 不能反映出墙片的平面外抗弯与稳定性的情况, 很多震害资料显示, 造成砌体结构纵横墙破坏与倒塌的原因很大程度是由于墙片在平面的稳定性与抗倾覆能力较差, 在地震作用下外闪所导致的。因此, 需通过构造措施加强纵横墙的连接、设置水平配筋带等措施需要提高砌体结构平面外稳定性与抗倾覆能力。

(2) 整体性问题。由于砌块与砂浆均呈现出抗压强度高, 抗拉、抗剪强度低, 且二者粘结性较差, 体现在整体结构上的特征就是变形能力差。楼板的设置对结构整体变形能力, 墙体之间变形协调能力与传力能力有较大影响, 当采用预制楼板时, 在地震作用下, 会造成楼板垮塌, 进而使得墙体约束减小, 易发生倒塌现象, 因此, 楼板尽可能的选择现浇楼板, 可以较好的将地震作用分配到各个墙体上, 而且对墙体的约束力较强, 使得结构整体性较好, 当必须采用预制楼板时, 需采取措施, 加强预制楼板之间的联系, 使得所有楼板之间不出现相对位移, 保证楼板对墙体的约束, 同时较好的传力, 从而提高结构的整体性。

(3) 设缝问题。由于砌体结构变形能力较差, 通常需要足够的刚度保证结构安全, 因此墙体的长度的对结构安全至关重要, 同时, 当墙体长度过长时, 易出现温度裂缝, 因此需要对较长的结构进行设缝, 缝的宽度需要保证结构在弹塑性变形要求。

(4) 楼梯问题。楼梯的设置不同于楼板, 受力情况较为复杂, 且当地震发生时, 需作为人员逃生通道, 必须保证楼梯在地震作用下不发生破坏, 需要专门对楼梯进行设计分析, 同时, 当楼梯空间刚度过大时, 使得楼梯吸收更多的地震能力, 易造成楼梯破坏, 因此合理布置楼梯, 同时加强楼梯间和结构的连接, 保证楼梯安全。

4 结论

(1) 基于已有砌体结构震害资料, 总结砌体结构的破坏特征; (2) 对基于力、基于位移、基于能量与基于性能的设计方法分析其优缺点, 提出能够综合考虑结构变形能力与累积损伤破坏的基于损伤的设计方法; (3) 针对砌体结构变形能力差与整体性差的特征, 分别从计算方面、整体性问题、设缝问题与楼梯问题四个方面提出相应措施, 提高结构抗震性能。

摘要：砌体结构在地震作用下破坏较为严重, 总结已有砌体结构震害特征, 对目前砌体结构抗震分析方法进行总结, 指出已有研究的不足, 提出提高砌体结构抗震性能的措施。

关键词：砌体结构,破坏特征,抗震性能,损伤

参考文献

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[5]砌体结构设计规范 (GB 50003-2011) [S].中华人民共和国住房和城乡建设部, 2011.

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顶装式整体斜面球阀的结构特性 篇6

1 结构特性分析

(1)整体斜面球阀的主要构件(图1)：整体双斜面式阀体、球体、阀座、阀杆和压缩弹簧、阀盖、填料、衬圈、压紧螺母及手柄等。

1—阀体2—球体3—阀座4—阀杆5—压缩弹簧6—阀盖7—填料8—衬圈9—螺母10—手柄

(2)球阀在使用过程中做开启、关闭动作时，由于受介质的冲刷、腐蚀和积聚，造成密封面不同程度的磨损，导致阀门泄漏严重，这时采用图1形式，在压缩弹簧的弹簧力的作用下，双斜面密封面达到自动补偿，填补了阀座密封性破坏的缺陷，保证了良好的密封性能，维持了系统的正常运行。

(3)整体楔式上装型结构，无需将阀门从管道上拆下，只要卸下阀盖即可进行维修或更换零件，提高了工作效率，改善了阀门管道的使用工况。

(4)阀盖内装有优质V型填料起密封减磨效应，该填料具有良好的自密封性能，密封可靠。

2 设计要点

(1)阀体密封面设计成两个双斜面式，以实现自动调整阀座与阀体、球体之间的密封性。

(2)根据不同压力管道的使用工况，球阀的密封形式可以是软密封，亦可是金属密封，软密封阀座镶入金属阀座外圈内，以达到减少阀座变形的作用，防止介质对阀座的冲刷损坏。同时，金属阀座内圈又嵌入阀座中，这样，一旦阀座被火烧坏，内、外金属保护圈，起到防火效果，符合API—6D的规定，阀门中的这一特性又称防火结构，如图2的软密封形式。软密封的阀座密封圈材料必须选用优质聚四氟乙烯(PTFE)，其具有磨擦系数小，性能稳定，不易老化和密封性能优良特点。当阀门使用温度达到425℃时，且在特殊工况及固体颗粒或粉尘等场合下使用时，选用金属密封。金属密封阀座底镶入高分子的弹性密封垫，与整体式阀体构成良好的密封环带，如图3金属密封形式。

1—阀体2—阀座3—球体4—金属外圈5—金属内圈

1—阀体2—阀座3—球体4—弹性密封垫

(3)为提高球阀的气密封性效果，球体的过水孔与球心设计为偏心，偏心角为5°，所以球体形成一定的斜面。球体和两密封圈从阀体顶端装入预先加工出两斜面的阀体内，靠阀体上的两个斜面和套在阀杆中的压缩弹簧达到密封效果。启闭力矩小，操作方便。

(4)球体、阀体密封面为斜面，阀体过水孔大端口径为满足GB标准，它与阀体中心成3°～5°偏斜角。

3 工艺要求

(1)确保阀体与阀座形成良性密封，阀体双斜面形式的密封面加工，在工艺上要求特高，生产加工中应具有先进水平。它须由法兰端面作基准，特殊的工装夹具校准阀体正孔面，然后直接由阀门卧式加工中心CWK800加工而成。

(2)金属密封时的工艺要求更具有特殊性。当金属密封阀座与球体构成密封副时，为防止介质的冲刷、腐蚀和积聚，造成对密封面不同程度的磨损，导致阀门泄漏严重，这时必须要求密封副镀硬铬处理，即根据球体不同的材质，分别采用镀铬、堆焊耐腐蚀层、等离子氮化或超音速喷涂金属粒子等表面硬化处理。同时，阀座也要作相应的特殊工艺处理，在其密封接触面可堆焊司太立合金或堆焊耐腐蚀层、等离子氮化，且必须与球体做配对研磨，使其形成不间断的密封带，从而实现零泄漏。延长了阀门的使用寿命。

4 结语

顶装式整体斜面球阀是一种新型的整体法兰连接球阀，其结构紧凑，构造美观。球阀的设计制造、结构长度和法兰连接尺寸标准以及材料的化学元素和力学性能均按GB的规定要求。该阀现已广泛应用于石油、化工、轻工、建筑、冶金油品、水、腐蚀性流体工程及铝业氧化铝粉输送工程，球阀的使用寿命比普通球阀长1～2倍，具有优越的使用性能。该产品已申报国家专利。

参考文献

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[2]陆培文.实用阀门设计手册[M].北京:机械工业出版社, 2002

结构整体安全性 篇7

本文研究的背景工程上海港国际客运中心SB11钢结构工程为巨型钢框架结构, 柱间带有斜撑, 主框架上悬挂有球形钢结构吊舱, 建筑新颖独特, 结构形式复杂多样, 给现场施工带来巨大困难。在吊装过程中需要解决以下几个关键问题: (1) 吊点的数量和分布; (2) 吊装过程中桁架的稳定性; (3) 吊装过程中各吊点的同步性。

此结构的总体施工过程有多个阶段, 分别是吊舱结构安装、巨型框架和吊舱结构连接固定以及巨型框架安装阶段。本文运用计算机仿真技术基于三维有限单元法建立结构仿真分析模型对屋面大跨度钢桁架整体提升过程中的强度、同步性和稳定性进行分析。

2 工程简介

上海港国际客运中心工程场地处于东大名路610号, 位于虹口区高阳港区内, 南为黄浦路, 北临东大名路, 西临溧阳路, 东临高阳路, 规划占地面积是13.6万平米。有一栋SB11温室座落于B3办公楼以及南面B2办公楼当中。SB11温室钢结构建筑总高 (不包括屋顶上方的突出部分) 42.2米, 楼梯以及电梯分别位于SB11的东西两侧, 观光电梯设在中间的斜楼梯处。温室的餐厅和厨房分别位于层顶和顶层, 温室的会议室、咖啡吧以及茶室等功能都被设置在下面三个吊舱。屋面大跨度桁架结构, 三个钢框架核芯筒和三个吊舱结构形成了整个结构。该建筑总占地面积为5700平方米, 钢结构的总吨位为2500吨。建筑物南北方向跨度是30.4米, 东西方向跨度为48.4米, 建筑总高度53.6米。三个不规则的球形吊舱悬挂在写字台式的巨型钢框架结构下, 其结构形式非常新颖且奇特。屋面桁架腹部下通过高强悬索悬挂着三个吊舱结构, 并利用钢框架和人行天桥连接。钢结构温室SB11包含结构形式新颖独特的柔性悬挂结构、倾斜钢框架结构、巨型钢框架结构等结构形式, 建成后将成为又一个漂亮的黄浦江景观。

3 施工方案

由于现场施工条件受到较多限制, 场地狭小, 屋面桁架由于地下室顶板无法承受重型施工机械, 且高空散装法费工费时, 施工措施费以及人工费都提高了工程造价, 所以只有通过整体来完善施工的工艺。通过就地组装大跨度桁架, 单榀整体提升的措施来安装主桁架, 从而达到设计规范预起拱的要求。即采用计算机控制液压来同时提高技术, 单榀整体提升主桁架。提升顺序为 (按桁架所在轴线编号) :G→E→C→A→D, 提升高度约为35.55米, 结构平面如图1所示, 提升装置如图2所示。

钢桁架安装采用整体提升方法进行, 运输和吊装机械性能决定了其安装分段, 桁架主要分为上弦3至5段, 下弦3至5段以及上下弦中若干斜腹杆。其中最长的杆件是12m, 重为13吨。主桁架单榀重量从南至北依次是79吨、73吨、80吨、30吨、28吨、85吨。由于通过整体提升策略安装桁架, 因此必须在现场将钢结构散件组拼成整体。我们根据观察现场情况, 采取先原位拼装, 然后整体提升的措施。立拼法在整个桁架的应用, 有着避免桁架整体起扳引起的结构扭曲变形的优点, 这一优势可以促使结构的整体变形得到控制。

4 施工过程仿真分析方法的选择

施工过程是一个随着时间的推移, 结构的边界、荷载、刚度条件等一直变化的过程, 即施工过程中的结构体系是一个时变体系。我国著名学者哈尔滨工业大学教授王光远院士以前建议把时变结构力学分为三个大得研究领域:超慢速、慢速和快速时变结构力学, 其中施工力学研究问题最适合应用慢速时变结构力学, 可通过利用离散性时间冻结的近似处理, 把它作为一序列时不变结构对象来进行动力或静力分析。施工过程仿真是施工力学研究问题的一个分类。施工力学问题现在主要有时变单元法、有限单元法以及拓扑变化法等分析方法。时变单元法是随着单元大小的变动达到求解却与的变动, 虽然然离散网格保持不变, 但又数值积分稳定性的问题。拓扑变化法通过应用拓扑原理以及数值手段达到求解区域根据时间的变化, 但不要要求时变次数过多, 否则会导致计算效率较低。而且这两种办法必须要重新编程。一般单元法不需要重新编程, 是一种方便快捷, 通过单元的增减来实现求解区域的变动, 且结果符合相应的工程需要。所以本文的仿真分析采用一般有限单元法。

5 计算假定与仿真分析模型

根据结构构件特点, 建模分析应用大型有限元软件MI-DAS, 杆件运用Bernoulli-Euler梁单元进行建模, 单位应用SI国际单位制 (N, m) 。钢材根据设计资料采用Q345B, 泊松比是0.3, 密度为7850kg/m3, 弹性模量为2.06×1011Pa, 模型中的单轴屈服强度根据现行《钢结构设计规范》取值, 同时应用Mises屈服准则的理想弹塑性本构关系。提升阶段的荷载分为风荷载、构件自重以及施工荷载。因为现场提升是一个承受动荷载的过程, 所以动力系数取1.4。根据现行《建筑结构荷载规范》, 并结合现场条件和工程经验, 重力加速度为9.8m/s2, 施工荷载沿桁架长取1960N/m, 迎风面杆件上的风荷载可以采用结构顶部标高计算风压高度变化系数以及风振系数, 从而得到为724N/m。仿真分析模型中, 地下室顶板与主体钢框架根据固结考虑。除了临时拉杆端点外, 其他节点都根据刚节点来考虑。

计算过程时, 表示结构未安装部分的单元刚度矩阵乘以10-7的系数以模拟将这部分单元未安装的状态, 待其就位后再采用根据材料属性和截面几何尺寸定义的真实值以模拟安装了这部分单元。

6 整体提升过程中桁架同步性分析

为了防止由于提升吊点行程不同步, 复杂钢结构在提升过程中的桁架强度和稳定性受到影响, 一定要同步性分析提升吊点。各提升点位移差在提升施工过程中的出现, 将会改变结构的受力状态, 所以要对不同的吊点位移差工况下变形情况以及结构的受力进行计算, 得出相应的控制限值, 来保证提升阶段桁架的可靠性和施工的安全性。

在过去的15年中, 大跨度复杂钢结构的材料消费占总造价的比例由41%降至26%, 而其安装的费用所占的比例则已由19%上升到27%。如果可以采用一定的方法确定结构在整体提升施工过过程中的各提升吊点的不同步性位移差限值, 那么对于受不同步性影响较小的结构, 施工单位可以适当放宽施工控制要求, 从而能够在加快施工进度的同时避免由于过度考虑不同步的影响而带来的时间和金钱的浪费。而对于受不同步影响较大的结构则应采取较为高级的同步性控制方法以确保工程结构施工的安全。因此, 有必要对工程结构在不同提升吊点位移差下的结构力学性能进行研究, 找出合理吊点位移差限值, 在保证安全的前提下, 减少不必要的施工措施费, 缩短工期, 合理的降低工程造价。

7 结论

本文论述了大型复杂钢结构整体提升施工中, 影响稳定性的因素, 结构稳定性分析力学理论, 对钢桁架的整体提升进行了特征值屈曲的分析, 从而提供了可靠的参数依据, 保证了结构施工过程中的安全性;说明了对结构整体提升的施工过程进行同步性分析的意义, 提出了基于力学参数控制的同步性分析方法。具体做了以下几个方面的工作:

(1) 大型复杂钢结构屋面桁架长度较大, 属于大跨度结构, 由于长细较大, 会导致整体提升阶段中发生平面外屈曲失稳, 本文通过施工过程仿真技术的应用, 对桁架提升过程进行了特征值屈曲分析, 提供了定量的参数依据, 保障了现场施工的稳定性控制。

(2) 在提升过程中, 两个吊点的提升与钢桁架的受力状态不同步相关, 从结构受力方面看, 根据现代计算机仿真技术并提出了提升吊点同步性计算的迭代算法, 通过仿真计算分析吊点不同位移差下的结构受力, 吊点不同步性位移差的限值采用构件最大应力接近施工控制应力时的位移差, 从而保证复杂钢结构施工的安全性, 而且, 施工控制参数采用吊点位移差不仅节约成本, 不用借用高设备紧密仪器设备, 还利于施工人员的现场操作。

(3) 在结构整体提升阶段中, 应实时监测各提升点行程差, 保证相对位移差警戒限值大于吊点相对位移差。

摘要：简要介绍了施工过程中复杂钢结构的施工方法以及仿真分析的必要性, 同时通过对复杂钢结构施工的力学分析来着重对复杂钢结构的施工方案、大跨度桁架整体提升过程中的强度、同步性和稳定性、桁架整体提升对巨型主框架受力及变形的影响等方面进行了较为系统的研究;系统研究了施工过程控制系统与控制方法, 将计算机仿真技术引入施工控制系统, 完善了施工过程控制理论。

关键词：复杂钢结构,施工过程,施工力学,整体提升,稳定性,仿真分析,过程控

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